T梁张拉计算
T梁张拉计算
张拉计算、计算公式及参数依据1、计算依据：根据《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)及 《上社大桥、罗溪中桥、西江溪大桥图纸》。
2、计算公式:①预应力筋的理论伸长值计算公式:PLA L = -P ——A p E p式中：AL —理论伸长值P p ——预应力筋的平均张拉力(N),直线筋取张拉端的拉力， 两端张拉的曲线筋。
预应力筋的长度(mm)-预应力筋的截面面积(mm 2)； -预应力筋的弹性模量(N / mm 2)。
②预应力筋平均张拉力计算公式:式中：Pp —预应力筋平均张拉力(N)P —预应力筋张拉端的张拉力(N)x —从张拉端至计算截面的孔道长度(m)。
一从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数:u 一预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
AP E在此计算时，切记不能将平均张拉力按照起终点力平均求解，因 为每段钢绞线力的衰减非正比例。
同时，进行分段计算时，靠近张拉 端第一段的终点力即为第二段的起点力，每段的终点力与起点力的关 系如下式：P = P* e -(-kx+u0)P —分段终点力(N) zP —分段的起点力(N)8、X 、k 、u —意义同上其他各段的起终点力可以从张拉端开始进行逐步的计算。
3、计算参数：设计采用标准强度f pk =1860MPa 的低松弛高强度钢绞线，公称直 径15.2mm ，公称面积A P =139mm 2,弹性模量E P =1.95x105Mpa ，孔道 摩擦系数 ^=0.25, k=0.0015；单根钢绞线张拉锚下控制应力为： 8 k =0.75 f pk =1860x0.75 = 1395Mpa单根预应力筋张拉力为：1395x139 = 193905N,取193.9KN二、张拉理论伸长值计算本标段40、35、30mT 梁采用两端对称张拉，钢绞线为曲线计算， 先按图纸计算1/2片梁的张拉理论伸长值，分三段计算，A 、B 、C 段， 其中A 和C 段为直线段，B 段为曲线段。
t梁预应力张拉伸长量计算
t梁预应力张拉伸长量计算梁是建筑和土木工程中常见的结构元素，其承载着重要的荷载和力学性能要求。
为了增强梁的承载能力和抗震性能，预应力技术被广泛应用于梁的设计和施工中。
预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环，本文将详细介绍该计算方法。
预应力张拉伸长量是指在预应力张拉过程中，钢束或钢丝的伸长量。
在预应力梁的设计中，通常需要根据预定的预应力水平和设计要求计算出钢束或钢丝的张拉伸长量，以确保梁在使用过程中的性能和安全。
预应力张拉伸长量的计算需要考虑多个因素，包括预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数等。
其中，预应力钢束的特性包括钢束的弹性模量、钢束的截面面积以及钢束的预应力水平等。
混凝土的材料特性包括混凝土的弹性模量、混凝土的收缩和蠕变特性等。
梁的几何参数包括梁的截面尺寸、梁的跨度以及梁的受荷情况等。
在进行预应力张拉伸长量计算时，首先需要确定预应力钢束的预应力水平。
预应力水平的确定通常需要考虑梁的设计要求和结构安全要求。
根据预应力水平和钢束的特性，可以计算出钢束在张拉过程中的应变量。
应变量与钢束的伸长量之间存在一定的线性关系，通过线性关系可以计算出钢束的伸长量。
在计算钢束的伸长量时，还需要考虑混凝土的收缩和蠕变效应。
混凝土的收缩和蠕变是混凝土在负荷作用下发生的一种变形现象，会导致混凝土的体积缩小和变形。
在预应力梁中，混凝土的收缩和蠕变会对钢束的伸长量产生影响，需要进行相应的修正计算。
在进行预应力张拉伸长量计算时，还需要考虑梁的几何参数。
梁的几何参数不仅会影响梁的刚度和变形特性，也会对钢束的伸长量产生影响。
通过考虑梁的几何参数，可以计算出钢束的有效伸长量。
预应力张拉伸长量计算是预应力梁设计中的重要一环。
通过考虑预应力钢束的特性、混凝土的材料特性以及梁的几何参数，可以计算出钢束的伸长量。
预应力张拉伸长量计算的准确性对于梁的设计和施工具有重要意义，能够确保梁在使用过程中的性能和安全。
因此，在预应力梁设计中，需要严格按照相关规范和标准进行预应力张拉伸长量的计算，以确保梁的质量和使用效果。
30米t梁公路预制梁钢绞线张拉伸长量计算
预制梁钢绞线张拉伸长量计算一、计算公式及有关参数（依据）1、本计算依照《公路桥涵施工技术规范》JTJ041—2000；2、预应力钢绞线的伸长值△L（mm）计算公式及说明：△L=P p L/A p E p (12.8.3－1)式中：P p—预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋计算方法见附录6—8式.P p=P[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ) P=σ控×A p所以△L= P[1-e-(kx+µθ)]×L/(kx+µθ)A p E p=[1-e-(kx+µθ)]σ控L/ (kx+µθ)E p =ησ控L/E p 式中： L—预应力筋的长度(计算长度);A p—预应力筋的截面面积;E p—预应力筋的弹性模量(N/mm2),钢绞线E=195±10Gpa;P—预应力筋的张拉端至张拉力p=σ控A p;X—从张拉端至计算截面的孔道长度;θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;对于预埋合金螺旋管道:k=0.0015;µ—预应力筋于孔道壁的摩擦系数µ=(0.2+0.25)/2=0.225二、论伸长量(梁长30米)的计算:N1束 L=3113.37cm k=0.0015 x=L/2=1556.686cm µ=0.225 θ=0.122171rad (1度=0.017453 rad)η=[1-e-(kx+µθ)]÷(kx+µθ)=[1-e-(0.0015×15.56686+0.225×0.087265)]÷(0.0015×15.56686+0.225x0.087265) =(1-e-0.050838765)/0.050838765=0.9750△L=ησ控L/E p=0.9750×1395×106Pa×31133.7mm/(195x109Pa)=217.16mm N2束 L=3117.98cm k=0.0015 x=L/2=1558.99cm µ=0.225 θ=0.122171radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.97499△L=ησ控L/E p=0.97499×1395×106Pa×31179.8mm/(195×109Pa)=217.48mm N3、N4束 L=3114.14cm k=0.0015 x=L/2=1557.07cm µ=0.225θ=0.034906radη=[1-e-(kx+µθ)]/(kx+µθ)=0.98456△L=ησ控L/E p=0.98456×1395×106Pa×31141.4mm/(195×109Pa)=219.34mm三、预应力钢绞线张拉伸长量值的修正计算:取前述N1~N4钢绞线平均伸长率作为：每延米伸长量作为值修正参数.N1伸长率:217.16/31133.7=6.98‰N2伸长率:217.48/31179.8=6.98‰N3、N4伸长率:219.34/31141.4=7.04‰平均伸长率:( 6.98‰+6.98‰+7.04‰+7.04‰)/4=7.01‰四、实测伸长量值计算与修正:1.实测伸长量值计算(计算长度=孔道长+千斤顶内预应力筋长度,按每端0.5米计)△L实测=(σ控下张拉伸长值之和-σ初始张拉伸长值之和-A)/0.9式中：A—锚具回缩(在σ控与σ初始之间的锚具回缩,含夹片回缩)2.千斤顶内钢绞线伸长量BB=2×500×7.01‰=7mm3.张拉伸长量修正值(计算长度=孔道长)C=△L实测-B五、张拉精度评价|(C/△L)×100％—100％| ≤ 6％六、各束伸长量（单位mm）：N1 :210.16 N2:210.48 N3 :210.34N4 :210.34。
40米T梁张拉力及伸长量计算
杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书编制：复核：审核：2011年3月15日杨柳河大桥40米预应力T梁张拉计算书一、张拉施工方案我合同段施工的阁丫沟大桥40米T梁预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
40米T梁正弯矩钢束采用8股、9股，钢束控制张拉力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
锚具采用15-8型、15-9型系列整套锚具，管道成孔采用钢波纹管。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
钢铰线下料采用砂轮切割机按加工长度下料，并以22#铁丝编束。
钢筋绑扎结束，装模前由专人对波纹管进行检查，若有孔眼须用胶布缠好，严禁进浆。
预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，不得集中张拉，并观察主梁的侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4，张拉程序：0-初始应力（10％σk）-σk（持荷2分钟锚固）。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，每束不超过1根，累计全片梁小于1%。
张拉完割除钢铰线头，及时压浆。
张拉时做好施工记录。
二、理论伸长值计算1、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积139mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×139=193905N4股钢绞线控制张拉力N=193905×4=775620N=775.62KN8股钢绞线控制张拉力N=193905×8=1551240N=1551.24KN9股钢绞线控制张拉力N=193905×9=1745145N=1745.15KN计算公式：P P=P（1-e（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/AP×EP式中：P P--预应力筋平均张拉力（N）P--预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道摩擦系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（米）μ—孔道偏差系数（取0.2）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L--预应力筋的长度（mm）A P --预应力筋的截面面积（mm2）（取139mm2）E P --预应力筋的弹性模量（取1.95*105N/mm2）计算说明：T梁两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
40米T梁张拉文字部分计算书
40mT梁钢铰线张拉计算1、φ15.2mm钢铰线：fpk=1860MPa Ep=1.95×105MPaAp=140mm2 δcon =0.75 fpk=1395MPa0 −−→初始应力(0.10δcon ) −−→ (0.20δcon)2min−−−→δconk=0.0015 μ=0.25 2、张拉应力计算1）40mT梁边跨边梁N1：P 1=δcon*11*ApP1=1395*11*140=2148.3 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*9*ApP2 =P3=P4=1395*9*140=1757.7kN中梁N1 、N2、N3：P 1=P2=P3=δcon*9*ApP1=1395*9*140=1757.7 kN N4：P 4=δcon*8*ApP4=1395*8*140=1562.4kN 2）40mT梁中跨边梁N1：P 1=δcon*10*ApP1=1395*10*140=1953 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN中梁N1：P 1=δcon*8*ApP1=1395*8*140=1562.4 kN N2、N3、N4：P 2 =P3=P4=δcon*7*ApP2 =P3=P4=1395*7*140=1367.１kN平均张拉力按此公式进行计算P p =P·(1-e-(kx+μθ))/(KX+μθ），钢绞线有直线段和曲线段，故采用分段计算理论伸长量，预应力钢绞线张拉理论伸长值计算结果见附表（40米T 梁中跨钢绞线理论伸长量见附表1、40米T梁边跨钢绞线理论伸长量见附表2），边跨和中跨钢绞线分段长度计算分别见图1、图2。
3、附后1）张拉计算表2）预应力混凝土钢铰线强度、松弛等试验报告3）千斤顶标定检验报告。
T梁张拉计算公式
张拉顺序：N1(100%)-N2(50%)-N3(100%)-N2(100%)伸长率=（理论伸长值-（实测伸长值-12mm））/理论伸长值，控制在6%以内。
实测伸长值等于从初应力（10%）到锚固应力（100%）的实测伸长值+初应力以下的推算伸长值（采用相邻级的伸长值，即10%到20%应力的伸长值）。
一、张拉力的计算：根据设计图纸提供φ15.2钢铰线：公称直径d=15.2mm，抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，张拉控制应力：σcon=0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa；单根钢铰线截面积(查钢绞线质量证明书)为：Ap=140mm2单根钢铰线的张拉力为：P=σcon×Ap=1395×140=195.3KN单束(5根)钢铰线张拉力为：P7=195.3×5=976.5KN单束(6根)钢铰线张拉力为：P8=195.3×6=1171.8KN二、理论伸长值的计算：1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50—2011）提供公式：理论伸长值：ΔL=P p L/A p E p预应力筋平均张拉力计算式：（1）预应力筋为直线时P p =P（2）预应力筋为曲线时P p =P[1-e-(kx+μθ)]/( kx +μθ)其中：Pp：平均张拉力（N）L：预应力筋的长度（mm）Ap：预应力筋的截面积（mm2）Ep：预应力筋的弹性模量（N/mm2即Mpa）P：预应力钢绞线张拉端的张拉力（N）x：从张拉端至计算截面孔道长度（m）θ：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数μ：预应力钢绞线孔道壁的磨擦系数2、根据设计图纸及材料试验检验提供数据：钢铰线弹性模量Ep=1.95×105Mpa；锚具变形、钢筋回缩按6mm（一端）计算；塑料波纹管摩阻系数μ=0.25 ，偏差系数K= 0.0015；钢绞线一端工作长度为：0.600m，一端伸长量4.29mm。
40米T梁张拉计算书
40米T梁张拉计算书
一、计算要素
1.梁长L=40m；
2.梁深b=1.6m；
3.梁高h=0.5m；
4.梁断面积A=2.56m2；
5.梁内空腔高度h0=0.15m；
6. 杆件截面积Ag=13.5cm2；
8.泊松比μ=0.3；
9.加荷方式：用水封重力张拉法；
10.预计服张力：
a)水封预计服张力：F=1500kN；
b)结构自重预计服张力：F=300kN；
c)恒荷载预计服张力：F=300kN。
二、梁的抗张强度公式计算
1.水封重力张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力F=1500kN，可以得出：
水封重力张拉泌尔梁的抗张强度Ρ≥1500kN，合格。
2.结构自重张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)
根据预计服张力：F=300kN，可以得出：
结构自重张拉泌尔梁的抗张强度P≥300kN，合格。
3.恒荷载张拉法：
根据抗张强度公式：
张拉力P=(Fb-μAgσssδs)。
40m预制T梁张拉伸长量计算
仁新高速TJ5标首件1#预制梁场预制T梁张拉计算书钢绞线伸长量计算书仁新高速TJ5标合同段项目经理部2016年07月钢绞线伸长量计算一、计算原则1、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF05-2011）标准；2、根据《桥梁公用构造、涵洞通用图》设计图纸要求。
二、计算公式与参数及说明1、已知参数：Φs15.2mm钢绞线：Ep =1.95×105MPa；Ap=139mm２；k=0.0015；μ=0.25；ζ=0.3。
见检测附件；预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk =1860Mpa，锚下控制应力为0.7fpk，根据锚垫板和千斤顶的机械参数以及张拉预留长度，则工作长度取65cm，顶内工作长度50cm。
图纸要求，钢绞线伸长量为扣除拉力（10%）后的理论计算值。
2、计算公式：1）、P p=P q(1-e-(kx+μθ))/（kx+μθ）P p——预应力筋的平均张拉力（N）P q——预应力筋张拉端的张拉力（N）；x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取μ=0.25。
当预应力筋为直线时P p=P2）、P=σcon ×A ×n（锚下端部张拉力P= P q）σcon——预应力筋张拉端的控制应力σcon =0.70f pk (N／mm2)；A——每束预应力筋的截面面积(139mm2)；n——同时张拉预应力筋束数；P q——预应力筋张拉端的张拉力。
3）、P z= P q×e-(kx+μθ)P z——经过长度X后预应力筋的终点处张拉力（N）；4）、△L= (P p×X)/（A p×E p）△L——理论伸长值(m)；X——预应力筋相应的长度（m）；A p——钢绞线的截面积（139mm2）;E——预应力筋的弹性模量（1.95×105Mpa）。
T梁预应力筋张拉计算书
青兰高速邯涉段21合同项目25米T梁张拉计算书路桥集团国际建设股份有限公司青兰高速邯涉段21合同项目部二零零九年五月四日一、工程概况根据设计图纸，本项目部分盖梁为后张法预应力结构。
预应力钢铰线采用φj15.24，规格：R b y=1860Mpa，公称直径Ф15.24mm，张拉控制应力按标准抗拉强度的75%控制。
夹片、锚具必须符合国家检验标准。
根据钢绞线数量，盖梁所有锚具采用OVM15P－7及OVM15－7，按单端张拉实施。
每个盖梁有8束钢绞线，每束由7根组成，每根钢绞线由7丝的Ф5高强度低松弛钢丝组成。
每束钢绞线张拉控制应力为1367.1KN，公称面积140mm2。
当盖梁砼强度达100%后且龄期不少于10天时方可进行张拉，采用单端张拉的方式张拉。
二、张拉值计算（一）预应力张拉值计算1、张拉吨位计算：预应力钢束公称强度为1860Mpa。
则每根钢绞线的张拉控制应力：δk=1860×0.65=1209Mpa，其中：0.65为张拉控制系数每根钢铰线张拉力：F=1209×140=169.26KN169.26*8=1354.08其中：140为每根钢绞线截面积（mm2）盖梁的N1、N2、N3、N4张拉力：P=195.3×7=1367.1KN2、张拉程序根据设计及规范的要求，预应力束采用单端张拉，张拉程序为：0 初始应力（15%σon）（30%σon） 100%σon103%σon（持荷2分钟）张拉顺序为：先张拉N1、N3钢束，待该墩处的前一孔梁安装完毕后张拉N2、N4钢束。
（二）压力表值计算我部预应力钢束张拉用的两台千斤顶及配套油压表已检测：1、1＃（052605）千斤顶配3997＃油压表，回归方程P=0.01866F－0.212、2＃（052606）千斤顶配3973＃油压表，回归方程P=0.01882F＋0.08式中F为荷载值，以KN计；P为压力表示值，以Mpa计。
N1、N2、N3、N4预应力钢束（7根）张拉时压力表示值计算如下表：三、预应力钢绞线伸长量计算如下表：。
T梁张拉数值计算
30米空心板梁张拉数值计算一、相关参数：管道摩擦系数u=0.25,管道偏差系数：k=0.0015，钢筋回缩和锚具变形为：6mmf pk=1860MPa,A=139mm2,σcon=0.75 f pk=1395MPa,E=1.95×105MPa1号千斤顶的回归方程 Y=-0.64+0.02058X 对应的压力表：21732号千斤顶的回归方程 Y=0.00+0.02035X 对应的压力表：03506二、计算过程根据设计要求，20米预应力后张空心板梁每管道钢绞线分别为10束、9束、8束、7束；每束10股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×10=2695KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02058-0.64=4.9MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02058-0.64=10.45MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02058-0.64=27.09MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02058-0.64=54.82MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02058-0.64=56.49MPa2号顶10%N对应的压力表为：2695*0.10*0.02035+0.00=5.48MPa20%N对应的压力表为：2695*0.20*0.02035+0.00=10.97MPa50%N对应的压力表为：2695*0.50*0.02035+0.00=27.421MPa100%N对应的压力表为：2695*1.0*0.02035+0.00=54.843MPa103%N对应的压力表为：2695*1.03*0.02035+0.00=56.49MPa每束9股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×9=2426KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02058-0.64=4.353MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02058-0.64=9.345MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02058-0.64=24.324MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02058-0.64=49.287MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02058-0.64=50.785MPa2号顶10%N对应的压力表为：2426*0.10*0.02035+0.00=4.937MPa20%N对应的压力表为：2426*0.2*0.02035+0.00=9.874MPa50%N对应的压力表为：2426*0.5*0.02035+0.00=24.685MPa100%N对应的压力表为：2426*1.0*0.02035+0.00=49.369MPa103%N对应的压力表为：2426*1.03*0.02035+0.00=50.85MPa每束8股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×8=2156KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02058-0.64=3.80MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02058-0.64=8.234MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02058-0.64=21.545MPa100%N对应的压力表为：2156*1.0*0.02058-0.64=43.73MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02058-0.64=45.062MPa2号顶10%N对应的压力表为：2156*0.1*0.02035+0.00=4.387MPa20%N对应的压力表为：2156*0.2*0.02035+0.00=8.775MPa50%N对应的压力表为：2156*0.5*0.02035+0.00=21.937MPa100%N对应的压力表为：2156*1*0.02035+0.00=43.875MPa103%N对应的压力表为：2156*1.03*0.02035+0.00=45.191MPa每束7股钢绞线的计算：张拉力N=1939MP a×139mm2×7=1887KN根据千斤顶的回归方程可得出：1号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02058-0.64=3.243MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02058-0.64=7.127MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02058-0.64=18.777MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02058-0.64=38.194MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02058-0.64=39.360MPa2号顶10%N对应的压力表为：1887*0.1*0.02035+0.00=3.840MPa20%N对应的压力表为：1887*0.2*0.02035+0.00=7.680MPa50%N对应的压力表为：1887*0.5*0.02035+0.00=19.20MPa100%N对应的压力表为：1887*1.0*0.02035+0.00=38.40MPa103%N对应的压力表为：1887*1.03*0.02035+0.00=39.552MPa三、张拉过程控制张拉过程中我们采用双重控制，即油压表读数控制和伸长量控制。
T梁预应力张拉计算书.doc
T梁预应力张拉计算书.doc范本1：一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括计算梁体的受力状态、预应力钢束张拉计算、锚固长度计算等部分。
通过本文档的编写，希望能够提供一个清晰的计算过程，为工程设计提供参考。
二、梁体受力状态计算1.梁体几何参数的确定2.梁体受力分析3.梁体设计荷载的确定4.梁体内力的计算三、预应力钢束张拉计算1.预应力钢束的选择和布置2.预应力钢束的张拉计算3.张拉过程中的应力、变形计算四、锚固长度计算1.锚固长度的确定2.锚固长度的计算公式3.锚固长度的检查和优化五、其他设计要求1.梁体的裂缝控制2.预应力钢束的保护层厚度3.短期和长期的变形控制4.施工工艺和安全要求六、附件1.梁体几何参数表格2.预应力钢束布置示意图3.张拉计算过程中的计算表格4.锚固长度计算表格七、法律名词及注释本文档涉及的法律名词及其注释：1.预应力混凝土：指通过在结构中施加预先拉应力的混凝土。
2.锚固长度：指预应力钢束锚固在混凝土内的有效长度。
3.变形控制：指在结构受力过程中，控制结构变形的大小和变形速度。
范本2：一、引言该文档旨在对T梁预应力张拉计算进行详细说明。
包括梁体的受力状态计算、预应力钢束的张拉计算、锚固长度的计算以及其他设计要求等。
通过本文档的编写，旨在提供一个全面的计算过程，为工程设计提供指导。
二、梁体受力状态计算1.确定梁体的几何参数，包括长度、宽度、高度等。
2.分析梁体的受力状态，包括弯矩、剪力、轴力等。
3.确定梁体的设计荷载，包括恒载、活载等。
4.计算梁体的内力，包括正弯矩、剪力以及轴力。
三、预应力钢束张拉计算1.选择合适的预应力钢束并进行布置。
2.进行预应力钢束的张拉计算，确定所需的张拉力。
3.计算张拉过程中的应力和变形。
四、锚固长度计算1.确定锚固长度的要求和设计准则。
2.使用合适的计算公式计算锚固长度。
3.进行锚固长度的检查和优化。
五、其他设计要求1.控制梁体的裂缝，尽量减小裂缝的宽度和数量。
T梁预应力张拉计算书
30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=×105Mpa。
锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。
进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。
锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。
穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。
2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：F2 50%→F3 100%→F2 100%V→F1 100%。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。
切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于倍预应力筋直径。
锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。
48小时内必须压浆。
张拉时做好详细的施工记录。
二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=B=1860Mpa标准强度：RY锚下控制应力：=1395Mpa=139mm2钢绞线面积：AP弹性模量：E=P预应力管道摩擦系数：μ=预应力管道偏差系数：K=钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=+；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=股Y=P=+1、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×××10%+=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×××20%+=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y50%=7×××50%+=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y100%=7×××100%+=2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×××100%+Y100%=3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×××10%+Y10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×××20%+Y25%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×××50%+50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：Y=9×××100%+100%=4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股）张拉控制应力P=1395×139*10=张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=10×××10%+10%=张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=10×××20%+Y20%=张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=10×××50%+Y50%=张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=10×××100%+Y100%=30mT梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）油表读数计算表（二）油表读数计算表（三）油表读数计算表（四）。
40米T梁 张拉计算
一、计算公式 PP L Δ L= ——— AP EP P(1-e-(kx+μ θ )) PP= ————————— kx+ μ θ P=0.75Rby×AP
式中： PP——预应力筋的平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(mm) AP——预应力筋的截面面积(mm2) EP——预应力筋的弹性模量(N/mm2) P——预应力筋张拉端的张拉力(N) x——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 μ ——预力筋与孔道壁的摩擦系数 0.75Rby——控制张拉应力1395(MPa) 二、计算
40米T梁预应力钢绞线伸长值计算
梁板型号 编 号 N1 边跨梁 N2 N3 N4 N1 中跨梁 N2 N3 N4 T1 负弯矩 T2 T3 设计 长度 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 根 数 9 9 9 9 8 8 8 8 1 1 1 总张 拉力 1745145 1745145 1745145 1745145 1551240 1551240 1551240 1551240 193905 193905 193905 参数名称 P x θ 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1222 0.1571 0.1396 0.1396 0.1571 0.1571 0.1571 k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 0.0015 μ 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 0.25 PP 188195 187381 187783 187780 188206 187392 187794 187791 188576 188997 189420 L 19692 19719 19735 19756 19612 19639 19655 19676 11147 8147 5147 AP 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 139 EP 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 1.95E+05 ΔL 136.7 136.3 136.7 136.9 136.2 135.8 136.2 136.3 77.6 56.8 36.0 193905 19.692 193905 19.719 193905 19.735 193905 19.756 193905 19.612 193905 19.639 193905 19.655 193905 19.676 193905 11.147 193905 193905 8.147 5.147 总伸 长量 245.6 244.9 245.6 245.9 245.1 244.4 245.1 245.4 139.6 102.3 64.7 设计总 伸长量 244.8 244.8 246.6 248.4 244.8 244.8 246.6 248.4 156 106 72 差值 0.8 0.1 -1.0 -2.5 0.3 -0.4 -1.5 -3.0 -16.4 -3.7 -7.3
T梁预应力张拉计算示例
T梁预应力张拉计算示例范本1: T梁预应力张拉计算示例本旨在为读者提供一份T梁预应力张拉计算的详细示例。
在本中，我们将介绍T梁预应力张拉计算的步骤，并提供了实际计算的具体示例。
希望本对读者在工程设计中进行预应力张拉计算时能提供一定的参考和。
第一章序言1.1 目的1.2 适用范围1.3 定义和缩略词第二章 T梁预应力张拉计算步骤2.1 确定设计参数2.1.1 T梁几何参数2.1.2 材料参数2.2 计算预应力力值2.3 计算初始应力2.4 制定张拉方案2.4.1 预应力筋布置2.4.2 预应力筋张拉计划2.5 张拉计算2.6 变截面计算2.7 考虑自重效应2.8 检查极限状态2.8.1 弯矩极限状态2.8.2 剪力极限状态第三章 T梁预应力张拉计算示例3.1 桥梁参数3.2 材料参数3.3 计算预应力力值3.4 计算初始应力3.5 张拉方案制定3.6 张拉计算3.7 变截面计算3.8 考虑自重效应3.9 极限状态检查第四章结论4.1 概括本的主要内容4.2 对T梁预应力张拉计算进行总结4.3 对未来工程设计中预应力张拉计算的展望罗列出本所涉及附件如下：附件1: T梁预应力张拉计算输入数据表格附件2: T梁预应力张拉计算结果表格罗列出本所涉及的法律名词及注释：1. 预应力：预先施加在结构中的拉应力2. 张拉：通过预应力张拉筋施加拉力3. 极限状态：结构在荷载作用下达到破坏或失效状态的临界点范本2: T梁预应力张拉计算示例本旨在为读者提供一份T梁预应力张拉计算的详细示例。
在设计T梁时，预应力张拉计算是重要且关键的一步，通过本所示的计算步骤和示例，读者将能够了解和掌握T梁预应力张拉计算的方法和技巧。
第一章引言1.1 目的和适用范围1.2 术语和定义第二章 T梁预应力张拉计算步骤2.1 设计参数确定2.1.1 T梁几何参数2.1.2 材料参数2.2 预应力力值计算2.3 初始应力计算2.4 张拉方案制定2.4.1 预应力筋布置2.4.2 预应力筋张拉计划制订2.5 张拉计算2.6 变截面计算2.7 自重效应考虑2.8 极限状态检查2.8.1 弯矩极限状态检查2.8.2 剪力极限状态检查第三章 T梁预应力张拉计算示例3.1 T梁桥梁参数3.2 材料参数3.3 预应力力值计算示例3.4 初始应力计算示例3.5 张拉方案制定示例3.6 张拉计算示例3.7 变截面计算示例3.8 自重效应考虑示例3.9 极限状态检查示例第四章结论4.1 对本内容的总结和回顾4.2 对T梁预应力张拉计算方法的思考和展望罗列出本所涉及附件如下：附件1：T梁预应力张拉计算输入数据表格附件2：T梁预应力张拉计算结果表格罗列出本所涉及的法律名词及注释：1. 预应力：在结构荷载作用之前通过张拉的方法施加在构件中的拉应力。
T梁张拉计算说明
梁板张拉计算说明一、编制依据1、《黔西南州兴义环城高速公路第二合同段两阶段施工图设计》；2、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011 ）；3、《路桥施工计算手册》；二、适应范围兴环二标一工区预制预应力20mT梁、预制预应力30mT梁、预制预应力40mT 梁。
本次张拉计算说明适用于40mT梁。
三、工程概况根据施工设计图纸统计，兴环二标一工区共计预制T梁1590片，其中20mT 梁375片、30mT梁155片、40mT梁1060片。
四、张拉计算概述：预应力管道采用塑料波纹管成孔；预应力钢绞线均采用高强度低松弛钢铰线，f pk=1860Mpa，钢束张拉控制应力σcon=0.75f pk=1395Mpa。
公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=140mm2，弹性模量Ep=1.95×105Mpa,松弛率0.035，松弛系数0.3。
40米T梁钢束采用8股、9股、10股；锚具采用15-N（N=8、9、10）型系列锚具及配件。
1、计算公式：P P=P（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）△L=P P×L/（Ay×Ep）式中：P P—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）e—常数（e =2.7183）k—孔道偏差系数（取0.0015）x—从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）μ—孔道摩擦系数（取0.25）θ—从张拉端至计算截面积曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）L—预应力筋的长度（mm）A y—预应力筋的截面面积（mm2）（取140mm2）E P—预应力筋的弹性模量（取1.95×105MPa实际检测值）2、理论伸长量计算钢铰线采用15.2mm 单根截面面积140mm2标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ep=1.95×105MPa（实际检测值）管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015锚下控制应力σcon=0.75×f pk=1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×140=195300N计算说明：两端对称张拉，所以采用单端计算的方法进行计算。
T梁张拉伸长量计算值示例
30m、40mT梁张拉伸长量计算值（示例）(按μ=0.17,k=0.0015计算）弹性模量Ep=1.95×105MPa根据后张预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力的计算式：ΔL= P=P式中: △L—预应力筋理论伸长值：cm；P—预应力筋的平均张拉力，N；x—从张拉端至计算截面孔道长度，cm；Ap—预应力筋截面面积，mm2；Ep—预应力筋的弹性模量，Mpa；p—预应力筋张拉端的张拉力，N；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，0.0015；μ—预应力筋与孔道避的摩擦系数，0.17 ；中主梁(以30m中梁为例)1.N1（1*6）预应力筋截面面积Ap=140*6=840mm2锚下控制应力σcon=0.72Ry b=0.72*1860=1339.20MPa=σcon*Ap=1339.2*840=1124.928KN 起始端头张拉力p1由图纸说明：θ=4.46°*3.14/180°=0.078radL=31.6806-2*1=29.6806mL弯=5*2=10mL直=(29.6806-10)/2=19.6806/2 =9.8403mμ=0.17,K=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kx+μθ)] 1- e-( 0.0015*5+0.23*0.078) P=P× =1124.928*kx+μθ 0.0015*5+0.23*0.078=1110.739KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1110.739*2-1124.928=1096.55KNＰ×Ｌ△L = =1110.739*103*5*100/(840*1.95*105 ) Ａy×Eg=3.39cm△L直=P2×L/Ap×E=1096.55*9.8403*105/840/1.95*105=6.59cmL=(3.39+6.59)*2=19.96cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/ApEy=σk*Ap*L/ApEy=σk*L/Ey=1124.928*1/840*1.95*105=0.68cm边跨边梁(以40m边梁为例)1.N1（1*8）预应力筋截面面积Ap=139×8=1112mm2锚下控制应力σcon=0.68Ry b=0.68*1860=1264.8MPa起始端头张拉力p1=σcon*Ap=1264.8*1120=1416.58KN由图纸说明：θ=2.23°*3.14/180°=0.039radL=36.6654-2*1=34.6654mL弯=4.5*2=9mL直=(34.6654-9)/2=25.6654/2 =12.8327mμ=0.23,R=0.0015,由张拉力的计算公式:[1-e-(kx+μθ)]1-e-( 0.0015*4.5+0.23*0.039)P=P× =1416.58*kx+μθ 0.0015*4.5+0.23*0.039=1405.5KN曲线段末端(直线段起始点)张拉力：p2=2P-P1=1405.5*2-1416.58=1394.42KNＰ×Ｌ△L = =1405.5*103*4.5*100/(1120*1.95*105 ) Ａy×Eg=2.90cm△L直=P2×L/Ap×E=1394.42*12.8327*105/1120/1.95*105=8.19cmL=(2.9+8.19)*2=22.18cm千斤顶工作长度的伸长量计算:ΔL=PL/ApEy=σk*Ap*L/ApEy=σk*L/Ey=1124.928*1/840*1.95*105=0.68cm。
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一、计算依据
1、张拉采用2台智能张拉系统（液压千斤顶，YDC型），千斤顶已于2015年8月（）日在质量监督检测中心标定。
2、本桥采用高强低松驰钢绞线，单根钢绞线直径15.2mm，公称面积140mm2,抗拉强度标准值f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.95×105MPa
3、张拉时采用张拉力与延伸量双指标控制，并以张拉力控制为主。
4、厦沙高速公路泉州德化段A5合同段图纸及《公路桥涵施工技术规范》JTJ/T F50-2011。
二、张拉程序
1、采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序
0—σ0（10%σcon）—20%σcon—σcon（持荷5min锚固）。
三、张拉顺序及锚下控制应力
30mT梁40mT梁
1、梁正弯距钢束采用两段对称张拉，张拉顺序为：
（1）30米T梁
50%N2→100%N3→100N2→100%N1。
（见上图所示）
（2）40米T 梁
50%N2、N3→100%N1→100%N2、N3→100%N4。
（见上图所示）
2、锚下控制应力：
σcon =0.75R b y =0.75*1860=1395Mpa
四、张拉力与油表读数对应关系
预应力筋控制张拉力P=σcon ×A y ×n ，（n 为每束钢绞线根数）
张拉力与油表读数对应关系见附表。
五、伸长量计算
控制张拉力下的钢绞线理论伸长值计算式如下：
g E ⨯⨯=∆y A L
p L
P =
L ∆—预应力筋理论伸长值，mm ；
p —预应力筋的平均张拉力，N ；
L —从张拉端至计算截面孔道长度， m ；
y A —预应力筋截面面积，mm 2；
g
E —预应力筋的弹性模量，MPa 本批钢绞线取1.95×105Mpa ； p —预应力筋张拉端的张拉力，N ；
θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ； k —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，本桥取0.0015； μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，本桥取0.25。
张拉时,实际伸长量与理论伸长量的差值控制在6%以内,否则应暂停张拉,待查明原因并取措施予以调整后,方可继续张拉.
具体理论伸长量计算见事例，计算表见附表。
六、安全要求
1、张拉现场的周围应设有相应的警告标志，绳索阻拦。
严禁与该工作无关人员进入，梁的两端应设有较完善的安全防护措施，张拉时千斤顶对面严禁站人，以防意外。
2、张拉操作人员，应有熟悉本专业的人员参加，或经培训合格后方可上岗，有专业负责人，操作完后严禁摸、踩、碰撞钢绞线或夹片。
3、工具锚和工作锚上用的夹片，使用时须分别存放，绝对不能混在一起使用。
4、千斤顶支撑必须与梁端垫板接触良好位置正确对称，严禁加多层铁垫板，以防支撑不稳定或受力不均倾倒伤人。
5、检查张拉设备、工具是否符合施工及安全的要求。
压力表应按规定周期进行检定。
6、锚环及锚夹片使用前应经检验，合格后方可使用。
7、油泵开动时，进、回油速度与压力表指针升降，应平稳、均匀一致。
安全阀经常保持灵敏可靠。
油泵操作人员要戴防护眼罩。
计算事例
以30米边跨边梁N1钢束(11束）伸缩缝端为例
AB 段为直线段，0,4215==θmm L AB
KN kL e P p AB kL PA AB AB 523.2141)1((=+-⨯=+--μθμθ KN
n A P y con PA 3.214810
1114013953=⨯⨯⨯=⨯⨯=-σ mm n E A L P L g y AB AB AB 1.3011195000140104215523.21413=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∆-
KN
e e P P AB kL PA PB 76.21343.2148)1042150015.0()
(3=⨯=⨯=-⨯⨯-+-μθ
BC 段为曲线段，122.01807,9774=÷⨯==πθmm L BC
已知KN P PB 76.2134=
故KN
e e P P BC kL PB PC 409.204076.2134)122.025.010********.0()(3=⨯=⨯=⨯+⨯⨯-+--μθ
KN kL e P p BC kL PB BC BC 229.2087)1((=+-⨯=+--μθ
μθ mm n E A L P L g y BC BC BC
9.6711195000140109774229.20873
=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∆- CD 段为直线段，0,768==θmm L CD
同样已知KN P PC 409.2040=
KN kL e P p CD kL PC CD CD 234.2039)1((=+-⨯=+--μθ
μθ mm n E A L P L g y CD CD CD
2.51119500014010768234.20393
=⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=∆- mm L L L L CD BC AB AD 2.1032
.59.671.30=++=∆+∆+∆=∆
扣除初始张拉力（设初控制张拉力为10%）后的一端引伸量 可得，伸缩端的引伸量为92.9mm。