高边坡治理脚手架专项施工方案

地质灾害点治理工程
钢管脚手架搭设方案
编制
审核
批准
二0一四年月日
一、编制依据
1.施工图纸
地质灾害点治理工程施工图。

2.主要规范、规程：
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》ＪＧJｌ３０—2001
《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ８0－91
《建筑施工安全检查标准》 JGＪ５9－99
《建筑结构荷载规范》ＧＢ500０9-2０0１
《钢结构设计规范》GB5０017-2003
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（２0０2）版(JGＪ130-２00１）
《岩土锚杆(索)技术规程CECS2２-20０5》
《建筑结构荷载规范》（GB50０17－２０03)
二、工程概况
地质灾害治理工程区属剥蚀低山陵地丘陵地貌单元,由A、B、C段组成。

A段位于校区东侧山坡，坡脚为教工宿舍楼,坡顶居民房,边坡长度为34.7m,人工边坡约16ｍ,呈台阶状，采用简易浆砌块石防护，局部产生变形导致坡顶围墙开裂,对坡脚教师及坡顶居民生命财产安全造成威胁,必须对该挡墙进行加固处理。

B段位于6#号学生宿舍楼东侧山坡,危岩分布宽度约78．7ｍ，分布高程介于１60-220m，相对高差约６0ｍ,坡面岩土体以中风化凝灰熔岩为主，局部地段为碎块状强风化凝灰熔岩，坡面岩体节理裂隙发育,部分顺坡向裂隙发育,稳定性较差,已产生过多次小规模岩质崩塌，学校已在边坡中部设置简易防护栏拦挡,由于该危岩分布区域高差大,该简易措施未能从根本上消除隐患，对坡脚学生危害性极大,必须对该危岩区采取治理措施。

C段位于学校操场南侧山坡，其中C0＋0０
-C0+10０段为岩质崩塌，边坡高度约１5－20ｍ,坡度约60-80度,边坡岩土体为中风化凝
灰熔岩,坡面岩体节理裂隙发育，已产生过多次小规模岩质崩塌,砸坏操场围墙,对坡脚师生生命造成极大威胁，必须对该边坡采取治理措施；C0+1０0-C0+1７３.3段为滑坡，该滑坡于2011年发生，滑体为山坡表层残坡积土，滑体已全部被清理走,现状残留高约３0-4０m的人工边坡裸露坡面，坡度约3５-45度，边坡主要为碎块状强风化砂岩，顶部约３－5ｍ为残积砂质粘性土,在降雨条件下,残积土层可能进一步溜塌，引发更大规模滑坡,坡面碎块状强风化砂岩极为破碎，存在大量松散风化岩块，由于边坡高差达30－40m,潜
在的滑坡、崩塌,对学校师生生命安全造成威胁,必须对该滑坡进行治理。

三、施工部署
总体设计思路：
根据工程结构特点和施工各方面的技术因素,沿着坡面搭建双排落地式钢管脚手架，
架平均垂直高度分别为20、45、50米,长度分别为3５、8０、175米，按施工要求双排
架宽750㎜,外伸２50㎜，外伸离墙面３00㎜。

脚手架立杆柱距１.５ｍ,步距1.7m，二步三跨嵌入岩石中,入岩石沿坡杆竖向间距
1.５m,水平间距4.5m。

外排架子内侧安全密目网全封闭防护。

钢管脚手架的架体均距墙
面55０㎜。

四、材料要求
1、所用钢管扣件应有合格证，管径φ４８允许偏差-0.5mｍ，壁厚3．5ｍｍ,允许
偏差-0.5mｍ，钢管内外表面锈蚀深度≤０.5mm,密目安全网必须经检验合格且具有安全
准用证。

五、构造要求及措施
１、落地式脚手架地基处理：四周回填土采用3:７灰土分层夯实，,脚手架立杆下
回填土高出自然地面200㎜。

并铺50㎜厚的木制垫板（枕木或18#槽钢支垫),所有基础
必须平整、布设平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆５0㎝外设一排水沟。

2、立杆搭设应符合下列规定:
①、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,立杆上的对接扣件应交错布置，两根相
邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的
距离不大于５00㎜,各接头中与主节点的距离不宜大于步距的1/3。

②、当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，
应立即设置连墙件。

③、除最上一段立杆外,接头均必须用对接扣件连接，顶层立杆采用搭接时搭设长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100㎜，立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m,高出檐口上皮1．5m。

3、(大横杆)纵向水平杆搭设应符合下列规定：：
大横杆置于小横杆之下,在立杆的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧。

同步大横杆四周要交圈,每步脚手架大横杆中间设一根牵杆。

①、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。

②、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。

搭接时搭长≮１ m,用等距分布的三个旋转扣件固定。

③、纵向水平杆的接长规则：
a、同一跨距内的相邻两杆不得同时存在接头;
b、隔一跨距的两杆的接头相互错开的距离≥500㎜;
c、接头应尽量靠近主节点设置,接头中心与主节点中心距离≤1／3L
b
４、小横杆：
每一档内外立杆、每一步都必须设置一根小横杆，并采用十字扣件扣紧,大横杆与小横杆用十字扣紧。

小横杆伸出外挑立杆边缘距离不小于１0cm，且长度要求基本一致,最大不超过20cｍ。

小横杆应在立杆分上下两层相向布置。

5、剪刀撑：
脚手架剪刀撑随立杆纵横水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。

并在整个侧面上连续布置。

各剪刀撑按3步３跨设置一道，斜杆与底排大横杆的夹角在45°～60°之间。

剪刀撑相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于１m。

并用不小于２个转向扣件连接固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于lOcm。

剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用转向扣件固定,在中间增加2-4个扣结点。

所有固定点距主节点距离不大于１５cｍ。

最下部的斜杆与立杆的连接点距底排大横杆不大于30cm。

每根最下面的剪刀撑杆的下端部必须支撑在立杆的垫木上。

7、脚手板:
脚手板采用0．25ｍ×3m竹脚手板铺设。

在架底排先铺一层密目安全网上铺竹脚手板(满铺）。

竹木脚手板采用对接平铺,平铺处设两根横向水平杆，板端悬出长度和两横向水平间距为１30㎜～150mm,及≤30０㎜,其板长两端均应支承杆可靠地固定。

脚手架与建筑物之间空档采用竹制脚手板防护。

随作业层上升，同时作业不超过二
层。

对特殊部位未能满铺时,应在所铺位置端头用脚手板或密目安全网进行竖向隔离。

所有脚手板必须用不小于1６#铅丝绑扎牢固。

靠墙一侧转角部位脚手板应重叠铺设,避免出现探头现象。

8、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定板：
在作业层设置二根横向防护栏杆。

①、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。

②、防护栏杆应搭设在两横杆中部8５0mm处。

③、挡脚板高度不应小于1８0㎜。

9、连墙杆：
连墙杆采用刚性连接。

在山墙面预埋Φ25mm螺纹钢筋锚杆,垂直间距不大于3.4m，水平间距不超过4.5m，连墙杆用Φ48×3.５的钢管，预埋深度不小于1m。

连墙杆应固定在预埋锚杆上，然后用钢管将脚手架与预埋锚杆用双扣件连接。

连墙杆与架体结构垂直，并尽量靠近主节点(距主节点的距离不大于30㎜)。

连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎜。

10、防护设施：
脚手架要采用规格为1.8m×6ｍ的密目安全网全封闭式满挂并采用纤维绳扎在大横杆外侧立杆内侧。

立网的上下口与架体内侧横杆要牢固扎结，固定点的间距应不大于50㎝,上下两网之间的拼接要严密。

11、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在底座上皮不大于２0０㎜处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两胯与立杆固定,高低差不应大于1m。

12、扣件安装符合下列规定：
①、扣件规格必须与钢管外径相同。

②、螺栓拧紧扭力矩不应小于4０N.m,且不应大于６５N.m。

③、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于15０mm。

④、对接扣件开口应朝上或朝内。

⑤、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

１3、防雷措施:
采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑楼内避雷系统连成—体的措施。

避雷针共设4根在建筑物四个大角处布置，避雷针采用φ12镀锌圆钢制作，高度大于脚手架ｌm。

并将所有最上一层的大横杆连通,形成避雷网络。

接地线采用４０×4镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷网连成整体。

接地线的连接应焊接牢固，与立杆连接时应用二道螺栓卡箍连接，保证接触面不小于１0cｍ２。

接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置,按脚手架长度不超过5０m设置—个。

位置不得选在人们经常走过的地方，以免跨步电压的危害,防止接地线遭机械伤害。

两者连接采用焊接，焊接长度不小于扁钢宽度的二倍。

测试接地电阻不超过10Q。

同时应注意与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m,以免发生击穿。

六、脚手架的搭设与拆除
1、钢管脚手架的搭设顺序为:立杆→扫地杆→小横杆→大横杆(牵杆)→剪刀撑→连墙杆→脚手片铺设→防护栏杆→挂安全网。

定位定距:根据建筑物结构要求在建筑物四周用尺量出立杆距离。

搭设时宜先立立杆，后立外立杆,先立两头杆再立中间杆。

２、脚手架的拆除
拆除脚手架应遵守由上而下,先搭后拆的原则，即先拆拉杆、安全网、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆大横杆、小横杆、立杆等。

不准分立面拆架或在上—下两步同时进行拆架,做到—步一清、一杆一清,拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。

拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间,再拆端头扣。

所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。

严禁先拆除连墙件或数层拆除后再拆除脚手架，分段高差不大于2步,如高差小于2步,应增设连墙件加固。

当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.５m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,在拆除连墙件。

当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应采取如下规定设置连墙件和横向斜撑加固:两端必须设置连墙件,连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不应大于4 ｍ(２步），横向斜撑在同一节间,由底至顶层呈之字形连续布置，中间每隔6跨设置一道。

卸料时各配件严禁抛掷至地面。

七、安全施工技术措施:
（一）脚手架搭设过程
1、应划出工作标志区，禁止：行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在
无人指挥下作业。

当解开与另一人有关的扣件时必须告诉对方,并得到对方允许，以免坠落伤人。

2、脚手架及时与结构拉结或采用支顶,以保证搭没过程安全，未完成脚手架在每日收工前一定要确保架子稳定。

（二）脚手架上施工作业的安全技术措施
１、脚手架搭设完毕后,经项目部安全员、监理检查验收合格后方可使用。

任何班组和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。

2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆放施荷,施工荷载不得超过2KN/m2，确保较大安全储备。

３、装修施工时同时作业层数不超过二层。

4、各作业层之间设置可靠防护栅栏,防止坠落物体伤人。

５、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业之前及时维修加固，以达到紧固稳定确保施工安全。

（三）脚手架的拆除安全技术措施
１、拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果,拟订作业计划报清批准;进行技术交底后才准进行拆架作业。

2、架体拆除前,必须察看施工现场环境，外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙杆及被拆架件各吊点，凡能提前拆除的尽量拆除。

3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

4、拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方。

以免坠落。

5、在拆架时不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。

６、每天拆架下班时,不应留下隐患部位。

7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

8、所有杆件、扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

９、所有脚手板、脚手片应自外向里竖立搬运，以防脚手片、板和垃圾物从高处坠落伤人。

1０、拆下的另配件要集中装入袋和箱内用吊篮吊下，拆下的钢管要用卸扣绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。

八、文明施工要求
根据脚手架施工的特殊性,结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时做到如下: １、进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,施工现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏花草损坏树木，随意拆除和移动标示牌。

3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。

4、脚手架搭设人员必须经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证。

5、凡患有高血压、贫血、心脏病及其它不适于高空作业者一律不得上脚手架操作。

６、上架作业人员上下均应走人行楼梯，不得攀爬架子。

7、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业时,如要拆改应由架子工来完成，任何人不得私自拆改。

8、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时,须经技术部同意后由架子工操作。

9、不准利用脚手架吊运重物。

1０、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有接点、扣件等所有部件。

1１、拆除脚手架使用电焊和气割时，应派专职人员做好消防工作，配备料斗,防止火星和切割溅落。

12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要检查,发现杆件变形，防护不全、拉接松动等应及时加固。

13、要保证脚手架的整体性,不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

１4、施工人员严禁凌空投掷杆件、物件及其它物品。

15、使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人,登高要穿防滑鞋，
袖口及裤口要扎紧。

16、脚手架堆放场地,应做到摆放整齐、合理、整洁、专人保管,并建立严格的退领手续。

1７、施工人员要做到活完料清,确保施工材料不浪费。

1８、遇六级以上大风、大雾、大雨、大雪天气应停止脚手架作业。

九、冬季施工
冬季搭设脚手架必须将钢管上的冰雪等清理干净,遇到刮风，下雪应立即停止作业,每天作业时间应选在早晨9：00时，下午5:00时。

在冬季要经常检查脚手片、斜道、跳板上有无积雪、结冰、积水,若有应随时清理，并采取防滑措施。

十、脚手架结构验算:
（一)、参数信息:
１．脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 47.3 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5０米,立杆的横距为0.75米，大小横杆的步距为1.70 米; 内排架距离墙长度为０．5５米；
小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为２根；
采用的钢管类型为Φ４8×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距３．４０米，水平间距4.５0 米,采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 ｋN／ｍ2；脚手架用途:装修脚手架;
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
风荷载高度变化系数μz为１.2５，风荷载体型系数μs为0.09;
脚手架计算中考虑风荷载作用
4．静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m２):0.1297；
脚手板自重标准值(kN／m2):0.35０;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:０.14０；
安全设施与安全网(kN/ｍ2）:0.0０5；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板;
每米脚手架钢管自重标准值(kＮ／m2）:０.03８;
5.地基参数
地基土类型：素填土;地基承载力标准值(ｋpa):1６０.00；
立杆基础底面面积(m２)：0.２5;地面广截力调整系数：０.50。

(二）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
= ０．038 kN/m ；
小横杆的自重标准值： P
１
脚手板的荷载标准值: P
= 0.350×1.50０/３＝0.１7５ kN/m ；
２
活荷载标准值: Q=2.000×１.5００/3=１.００0 kN/m；
荷载的计算值: ｑ＝１.２×0.０３8＋1.2×0．175+１.４×１．０00 = 1.656 kN/m；
小横杆计算简图
2．强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,
计算公式如下:
最大弯矩Ｍ
=1.6５6×０.7５０2／8 = 0.116 kN.m;
ｑmax
／W ＝22．９２２Ｎ/mｍ2；
最大应力计算值σ = M qm
ａｘ
小横杆的最大弯曲应力σ =２2.922 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值
[ｆ]=205.０ N／mｍ２，满足要求!
3．挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0．03８＋0.175+1．000 = 1.2１3 kN/m ；
最大挠度 V = 5.０×１.2１3×７５0.０4/(3８4×2.060×105×1219００.0)=0．199 ｍm;
小横杆的最大挠度0.199 ｍm 小于小横杆的最大容许挠度 7５0.0 / 150=５.00０与10 mm，满足要求!
（三）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

1.荷载值计算
= 0.038×0．750=0．0２9 kN;
小横杆的自重标准值：P
１
= 0.35０×0.７50×1.500/３=０.1３１ｋN；
脚手板的荷载标准值: P
2
活荷载标准值: Q= 2.０00×0.７５0×1.５０0/3=0.75０kN；
荷载的设计值： P=（１.2×0.0２9+1.2×0.１31+１.4×0.750)/2=0.621 kN;
大横杆计算简图
２．强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算：Ｍ
＝0.08×0.０38×1.500×1.50０２=0．０１0 ｋN.m；
１max
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:M
2maｘ
＝0.267×０.621×1．500= 0.249 kＮ.m；
M = M
1ｍａx ＋ M
2maｘ
＝0.010＋0．24９＝0.２5９ kＮ.m
最大应力计算值σ ＝０.259×10６/５０8０.0＝５１.002 N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ ＝５1.0０２Ｎ/mｍ2小于大横杆的抗压强度设计值[f］=205．０ N／mm２，满足要求!
３．挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm
均布荷载最大挠度计算公式如下：
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度:
V
max
＝ 0.677×0.03８×1５０0.０4／(100×２.０6０×105×1219０0.０) ＝０.0５2 mm;
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度:
小横杆传递荷载P＝(0．029＋0.１31+０.750）/２=0．４55ｋN
V= 1．883×0.45５×1500．03／ ( 100 ×2.０６0×10５×121900.0) ＝１.152 mm；
最大挠度和：V= V
max ＋ V
ｐｍax
= 0．０52+1.１52＝１．204 mｍ;
大横杆的最大挠度 1.204 ｍm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.０/ 150＝1０.0与10 mm,满足要求!
（四）、扣件抗滑力的计算：
按规范表５.1．7,直角、旋转单扣件承载力取值为８.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5．2.5）:
R ≤ R
c
其中Ｒc -- 扣件抗滑承载力设计值,取６.40 kN；
R -－纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
小横杆的自重标准值: P
1
= 0.038×0．75０×2/2=0.０29 kN;
大横杆的自重标准值：Ｐ
2
＝０.0３8×1.500=０.０58 kN;
脚手板的自重标准值: P
３
＝ 0.350×0.750×１.500/2=0．１97 kＮ;
活荷载标准值: Ｑ = 2.000×0．750×1.５00 /2 = 1．125 ｋN;
荷载的设计值: Ｒ=１．2×(０.０290.０５８+0.１９7）+1.4×1．12５＝1．９15 kＮ; R < 6.4０kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(五)、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN),为0.１２97
N
G１
= [０.1２9７＋（０.75×2/２+１.5０×２)×0.038/1．70]×47．30 = 10.141；(２)脚手板的自重标准值(ｋＮ/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0．35
Ｎ
Ｇ２
= 0.３50×4×１.500×(0.７50+0.3)/2 = 1.１０３ｋN;
(3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0．14
N
Ｇ３
= 0.１40×4×１.５0０/２ = ０.420 kN；
（４)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN／m2)；0.00５
N
G4
= 0.005×１.500×47．300 = ０.355 kＮ;
经计算得到,静荷载标准值
Ｎ
G =N
Ｇ1
+N
G2
+Ｎ
G3
+N
G4
= 1２.019 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1／2取值。

经计算得到，活荷载标准值
N
Q
= ２．000×０.750×1．５00×2/2 = 2.250 kN;
风荷载标准值按照以下公式计算
其中W
ｏ
-- 基本风压(ｋN/ｍ２），按照《建筑结构荷载规范》(ＧB5０009-2001)的规定采用:
W
o
＝０.4００ kN／m２;
Ｕ
z
-- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009－200１)的规定采用:
Ｕ
z
= 1.2５0 ;
U
ｓ
-－风荷载体型系数：取值为0.09１;
经计算得到,风荷载标准值
W k = 0.7 ×0．４０0×1.250×0.０91 ＝ 0.032 kN/m 2
； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
Ｎ = 1.2ＮG ＋1.4N Q = 1.2×12.０19+ 1．4×2．２５0= 17.57２ kN ； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1．２ N Ｇ+0．85×１．4N Q = 1.2×12.01９+ 0．８5×1.4×２.2５0= １7.1０0 kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W 为
M w = 0.85 ×1.4W k L a ｈ2/１0 ＝0.8５0 ×1.4×０．032×1．5０0× 1．7002/１0 ＝ 0.０１6 kN ．m; (六）、立杆的稳定性计算：
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴向压力设计值 ：N = 17.5７2 ｋN ； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 c ｍ;
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5．3.3得 :k ＝ 1.１55 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表５.3．３得 ：μ = １.50０ ； 计算长度 ,由公式 l o ＝ ｋ×μ×ｈ 确定 :l 0 = 2.94５ m ； 长细比 Ｌo ／i ＝ 186.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 ｌo /i 的计算结果查表得到 ：φ＝ 0.207 ; 立杆净截面面积 ： Ａ = 4.89 cm ２； 立杆净截面模量(抵抗矩） :W ＝ 5.08 cm 3； 钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =20５.00０ Ｎ/mm ２； σ = 17572.0００／(0．207×489．00０)=173．601 N/mm 2;
立杆稳定性计算 σ = 17３．6０1 Ｎ/mm 2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = ２０5.0０0 N/mm 2,满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 :N = １７.100 k Ｎ;
计算立杆的截面回转半径:i = 1．５8 ｃm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5．3．3得： k ＝ 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ ＝ 1.5０0 ;
计算长度 ,由公式 l
0 = kuh 确定：ｌ
= 2.945 m;
长细比: L
/i ＝ 18６．００0 ;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l
o
/i 的结果查表得到 :φ= 0.2０7
立杆净截面面积 : A = 4.89 cｍ2;
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = ５.０8 cm3;
钢管立杆抗压强度设计值 :[ｆ］ =205.000 N／mm2；
σ = １70９９.878/（0.207×4８9.000）+1６43０．300/5０8０.００0＝172.167N/ｍm2；
立杆稳定性计算σ = 17２.１６7N／mｍ2小于立杆的抗压强度设计值 [f] = ２05.00０N/mm2,满足要求!
(七）、最大搭设高度的计算:
按《规范》５.3．6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力Ｎ
G2Ｋ
(kN)计算公式为：
N G2K ＝N
G2
+N
G3
＋N
G4
= 1．８77 kN；
活荷载标准值：N
Q
＝２.250 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：G
k
＝ 0.130 ｋN／m；
Ｈ
s
=[0．207×4.8９0×1０－4×2０5．０00×1０３-(1.2×1.877
+１.4×2.2５0）］/（１.2×０.130)＝９8.612 ｍ;
按《规范》５.３.7条脚手架搭设高度Ｈ
s
等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：
[H］= 98.612 ／（1＋０.０01×98．６12)=89.７61 ｍ；
[H］＝８9．7６１和 50 比较取较小值。

得到,脚手架搭设高度限值 [H] =50．000 m,满足要求！
按《规范》5．3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭
设高度按照下式计算:
构配件自重标准值产生的轴向力 N
G2K
（kN)计算公式为：
N G2K = Ｎ
G2
＋N
Ｇ3
＋N
G４
= １.877 kN；
活荷载标准值 :Ｎ
Ｑ
= ２.2５０ kＮ；
每米立杆承受的结构自重标准值 :G
k
＝ 0.130 ｋＮ／m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Ｍ
ｗｋ=M
w
/ (1.４×０.8５) ＝０.016 /(1.4
×０．85) = 0.0１4 kN.ｍ;
H
s
＝( ０.207×４.89０×1０-4×２0５．0００×１０-３-(1.2×1.877＋０.85×1.4×(2.250+0.20７×4.890×0.0１4/５.080)）)／(1.2×0．130）=99.545 ｍ；
按《规范》5.3．７条脚手架搭设高度 H
ｓ
等于或大于26米,按照下式调整且不超过5０米：
[H] ＝ 9９.545 /(1+0.００１×９９.545)=9０.5３3 ｍ;
[H]= 9０.533 和 50 比较取较小值。

经计算得到,脚手架搭设高度限值［H] ＝５0.０00 ｍ,满足要求!
（八)、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:
Ｎ
l = Ｎ
lw
+ N
０
风荷载标准值 W
ｋ
= ０．032 kＮ/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Ａ
w
= 15．300 m２；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N
０
= 5.0０0 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(ｋN),按照下式计算：
Ｎ
lw = 1.4×W
k
×A
w
= 0.682 kN;
连墙件的轴向力设计值 N
l = N
lw
+ Ｎ
= ５.6８2 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Ｎ
f
= φ·Ａ·[f］
其中φ --轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比ｌ0
／
i = 55０.000/15.８０0的结果查表得到φ=0.903,l为内排架距离墙
的长度;
又: A = 4.８9 cm2；［f]=20５.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为N
ｆ
= ０.903×4.890×10-4×205.000×10３ = 9０.521 ｋＮ;
N l = ５.6８２ < Ｎ
f
= 9０．521，连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 N
l
= 5．68２小于双扣件的抗滑力１2．8０0 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
(九)、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤f
g
地基承载力设计值:
f ｇ＝ f
gｋ
×k
c
= 80.０00 ｋpa;
其中,地基承载力标准值:f
ｇk
= 1６0.000 kｐa ；
脚手架地基承载力调整系数：k
c
= 0.5００;
立杆基础底面的平均压力：p ＝Ｎ/A =68.40０ kｐa ;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :Ｎ = 17.100 ｋN；基础底面面积：A = 0.250 ｍ2。

p=68.40０≤ｆ
g
=80.0０0 kpa 。

地基承载力满足要求！。