结构计算书经典
结构设计荷载计算书[1]2
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------------------设计荷载选取：一住宅部分楼面荷载二住宅部分填充墙荷载A．墙体材料KF型空心砖（墙体高度均按2.60m计算）1 200厚内墙含双面20厚抹灰） 2.6*(0.2*11+0.4*2)=7.8 kN/m2 100厚内墙(含双面20厚抹灰) 2.7*(0.10*11+0.4*2)=5.2 kN/m3 120厚内墙(含双面20厚抹灰) 2.7*(0.12*11+0.4*2)=5.8 kN/m 3 200厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) (用于厨卫,电梯前室,公共空间)2.6（0.2*11+0.4）+1.09*3＝10.1kN/m 4 200厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) (用于厨卫,电梯前室,,公共空间)2.6*0.2*11+1.09*3*2＝12.3kN/m5 200厚外墙（(含双面抹灰、保温层，单面贴砖)2.6*0.2*11+0.026*20*3+0.04*0.27*3+1.09*3＝10.6kN/m6 阳台栏杆荷载（铁花栏杆） 2 kN/m7 阳台栏板 5 kN/m B．厨卫隔墙体材料页岩实心砖（墙体高度均按2.80m计算），砌体容重19kN/m3）1 100厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) 2.8（0.10*19+0.4）+1.09*3＝9.8kN/m2 120厚内墙(含双面20厚抹灰,单面贴砖) 2.8（0.12*19+0.4）+1.09*3＝10.8kN/m3 100厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) 2.8*0.10*19+1.09*3*2＝11.9kN/m4 120厚内墙(含双面20厚抹灰,双面贴砖) 2.8*0.12*19+1.09*3*2＝13kN/m 3 女儿墙荷载： 1.5（0.24*19＋1.2）=8.7kN/m三住宅部分门窗荷载1 落地玻璃门窗（双层玻璃，按0.8kN/m2计算）0.8*2.5=2kN/m2 凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃,窗台墙体,凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2+0.6*(0.2x25+0.02*20+1.09+0.04*0.27)+(0.1*25+0.4+1.09+0.04x0.27)*0.6＝12.1 kN/m 3凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃, 凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2+(0.1*25+0.4+1.09+0.04x0.27)*0.6=8.2 kN/m4凸窗及转角窗（含上下层板，板面板底抹灰及保温层，玻璃, 凸窗侧板）(0.06*20+0.04*0.27+0.08*25+1.09）*0.6+0.8*2=4.2 kN/m四活荷载取值kN/m。
结构计算书范本
结构计算书范本1．工程概况本项目为广州XX花园住宅小区（第一期），位于广州天河区东圃镇北面，XX 奥林匹克体育中心西侧，东临东环高速公路，西至河道及广州氮肥厂中学，北达黄洲路，总用地面积为230000m2，区内为多栋6~18层住宅楼及会所，商场等多层附属设施，总建筑面积为179300m2，其中中心庭园内有一层地下室，为停车库及设备房，兼战时六级人防。
地下室露出建筑物轮廓线部分覆土深2米。
地下一层层高3.7m，A型住宅首层架空并设梁式转换，层高4.5m，其余住宅楼层标准层层高均为2.9m。
住宅楼层最高为A型，共18层，平面尺寸为16.85m×27.0m，高宽比为53.8/16.85=3.19，长宽比为27.0/16.85=1.60，其余均为较规则建筑。
2．设计主要依据和资料建筑结构设计统一标准GBJ68-84建筑结构荷载规范GBJ9-87混凝土结构设计规范（1993年及1996年局部修GBJ10-89 订）建筑抗震设计规范（1993年局部修订）GBJ11-89建筑地基基础设计规范GBJ7-89钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程JGJ3-91建筑桩基技术规范JGJ94-94建筑抗震设防分类标准GB50223-95中国地震烈度区划图1990年版XX省非承重砼小型砌块砌体工程技术规程DBJ/T15-18-99XX省建筑结构荷载规定DBJ15-2-90XX省建筑地基基础设计规范DBJ15-3-91XX省预应力混凝土管桩基础技术规程DBJ/T15-22-98建筑基坑支护技术规程JGJ120-99广州地区建筑基坑支护技术规定GJB02-98人民防空地下室设计规范GB50038-94冷轧带肋钢筋砼结构技术规程JGJ95-95钢筋焊接网混凝土结构技术规程JGJ/T114-97高层民用建筑设计防火规范（1997年局部修改）GB50045-95建筑设计防火规范（修订本）GBJ16-87工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）结构设计统一技术措施——XX省建筑设计研究院工程地质勘察报告——由XX省地质建设工程勘察院提供3．结构体系、抗震等级及防火要求1）本工程住宅楼采用短肢剪力墙结构体系，公建及会所采用框架结构体系，剪力墙抗震等级为二级，框架抗震等级为三级。
结构计算书
结构计算书一、工程概况建筑层数：地上7层建筑高度：22.65米结构类型：钢筋砼框架结构总建筑面积：2353.76平方米设计标高：0.000建筑类型为商住楼本设计图除标高及总图以米为单位外，尺寸以毫米为单位。
二、设计要求结构的设计使用年限：50年建筑结构的安全等级：二级结构的重要性系数：1.0 建筑抗震设防类别：二类抗震设防烈度：六度防火类型：二类耐火等级：二级天面防水等级：二级；二道防水设防三、结构方案选择3.1.1 结构选型1.结构体系：采用钢筋混凝土框架结构2.屋面结构：现浇钢筋混凝土梁板屋盖3.楼面结构：现浇钢筋混凝土梁板楼盖3.1.2 结构布置1.平面布置（1）柱网尺寸：根据建筑平面图选择柱网布置方案，确定横向和纵向框架梁的跨度。
框架梁的跨度应为柱子轴线之间的距离。
（2）建筑缝的设置：根据混凝土规范及其它要求进行设置。
（3）次梁的布置。
2.竖向布置框架的层高即为框架柱的长度。
首层层高应取基础顶面到首层梁顶的距离，其余各层层高应取梁顶至梁顶的距离。
3.1.3 主要构件截面尺寸的确定各构件的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求，并考虑方便施工。
1.框架梁截面尺寸：框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的间距、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。
一般情况下，框架梁的截面尺寸可参考受弯构件按下式估算：梁高h=(1/8～1/12)l ，其中l 为梁的跨度。
梁宽b=(1/2～1/3)h 。
在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm ，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。
2.框架柱截面尺寸：框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形。
柱截面的宽与高一般取层高的1/15～1/20，同时满足25/0l h ≥、30/0l b ≥，l0为柱计算长度。
多层房屋中，框架柱截面的宽度和高度不宜小于300mm ；高层建筑中，框架柱截面的高度不宜小于400mm ，宽度不宜小于350mm 。
结构计算书
基础J-1(编号14)地基承载力特征值fak承载力修正系数ηb承载力修正系数ηd基底以下土的重度γ基底以上土的加权平均重度γm 基础埋深d(用于承载力修正)基础根部高度H 基础端部高度h1柱宽bc'注意啦:柱高hc'轴心荷载pk 通过Y向双柱形心距离cy X向pkmaxX通过X向双柱形心距离cxX向pkminX >0可以覆土厚度 ds(用于计算基础自重)Y向pkmaxY 通过永久荷载控制的荷载组合分项系数γz Y向pkminY >0可以混凝土强度等级X方向冲切验算通过钢筋强度fy Y方向冲切验算通过保护层厚度as X方向剪切验算通过柱1竖向力Fk1Y方向剪切验算通过柱1基础顶面弯矩Mkx1'柱下局部受压通过柱1基础顶面弯矩Mky1'AsI=741mm^2/M 柱1基础顶面剪力Vkx1As Ⅱ=760mm^2/M柱1基础顶面剪力Vky1Φ12@153基础长宽比(L/B)向轴力点=Fk2*cx/(Fk1+Fk2)=0mm Φ12@149h0=460mm Y 向轴力点=Fk2*cy/(Fk1+Fk2)=0mm (双柱)柱根宽度bc 400mm X向轴力偏心距ex0=0mm (双柱)柱根长度hc 400mmY向轴力偏心距ey0=0mmFk=1139.00kN fc=14.3N/mm^2竖向力F=γz*Fk=1537.65kN ft=1.43N/mm^2fa＝fak+ηb*γ*(b-3)+ηd*γm*(d-0.5)=306.2kpa 轴心受压基底面积=(Fk+Gk)/(fa-γg*ds) 3.79M^2(注：γg 取20.0kN/M^3)计算基础长度b=1948mm 取基础长度b=计算基础宽度L=1948mm取基础宽度L=Mx=γz*{(Mkx1'+Mkx2')-(Vky1+Vky2)*H+Fk*ey0}=18.3kN·M My=γz*{(Mky1'+Mky2')+(Vkx1+Vky2)*H+Fk*ex0}=0.1kN·MY 轴方向截面面积 Acb 0.81M^2X 轴方向截面面积 AcL 0.81M^2X 轴基础顶面坡度20.56°Y 轴基础顶面坡度20.56°基础底面积A 4.41M^2X向Wx ＝l * b * b / 6 1.54M^3Y 向Wy ＝ b * l * l / 61.54M^3基础及土自重标准值Gk＝γg*A*ds＝26.46kN 基础及的土重设计值G＝γz*Gk＝35.721kN 轴心荷载作用下pk ＝ (Fk + Gk) / A 264.28<fa=306.2kpa 通过X 向pkmaxX ＝(Fk+Gk)/A+|Mky|/Wx=264.34< 1.2*fa=367.4kpa 通过X 向pkminX ＝(Fk+Gk)/A －|Mky|/Wx=264.21>0.00kpa >0可以X 向偏心矩ex＝Mky/(Fk+Gk)=0.000<b/6=0.35m Y 向pkmaxY ＝(Fk+Gk)/A+|Mkx|/Wy=273.06< 1.2*fa=367.4kpa 通过Y 向pkminY ＝(Fk+Gk)/A －|Mkx|/Wy=255.50>0.00kpa >0可以Y 向偏心矩ey＝Mkx/(Fk+Gk)=0.012<L/6=0.350m 中间结果pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpa pjmaxX＝pmaxX-G/A=348.8kpa Alx＝0.5*(L+bc+2*Ho)*(L-bc-2*Ho)/2+L*(b-hc-L+bc)/2=pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapjmaxY＝pmaxY-G/A=360.5kpaAlx＝L*[0.5*(b-hc)-h0]=X方向冲切验算Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=因b - hc=1700=L - bc=1700mm b=2100>hc+2*Ho=1320mm L=2100>b c+2*Ho=1320mm Aly＝0.5*(b+hc+2*Ho)*(b-hc-2*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=Alx＝0.5*(b-hc+2*bc+2*Ho)*[(b-hc)/2-Ho]=666900mm^2Aly＝b*[0.5*(L-bc)-h0]=ab ＝ Min{bc + 2 * Ho，l} ＝1320mm Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=amx ＝ (bc + ab) / 2 ＝860mm0.7 * βhp * ft * amx * Ho ＝356.40>Flx＝pjmaxX*Alx＝232.59通过Y方向冲切验算Aly＝0.5*(l-bc+2*hc+2*Ho)*[(l-bc)/2-Ho]=666900m m^2ab ＝ Min{hc + 2 * Ho，b}1320mm amy ＝ (hc + ab) / 2860mm0.7 * βhp * ft * amY * Ho ＝356.40>Fly＝pjmaxY*Aly＝240.43通过X 方向（b 方向）剪切验算计算宽度Lo＝{1.0-0.5*[1.0-(bc+2*50)/L]*(Ho-h1)/Ho}*L＝1647.83mm回目录Vx＝pj*Ax＝pj*(b-hc)*L/2＝622.54<0.7*βh*ft*Lo*Ho＝758.76通过Y 方向（l 方向）剪切验算计算宽度bo＝{1.0-0.5*[1.0-(hc+2*50)/b]*(Ho-h1)/Ho}*b＝1647.83mm Vy＝pj*Ay＝pj*(l-bc)*b/2=622.54<0.7*βh*ft*bo*Ho＝758.76通过X 方向（b 方向）柱边（绕 Y 轴）抗弯计算pmaxX＝γz*PkmaxX=356.86kpapminX＝γz*PkminX=356.69kpapX＝pminX+(pmaxX-pminX)*(b+hc)/b/2=356.79kpaMIx=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxX+pX-2*G/A)+(pmaxX-pX)*L]/48=193.2kN·MMⅡx=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxX+pminX-2*G/A)/48=193.1kN·MY 方向（l 方向）柱边（绕 X 轴）抗弯计算pmaxY＝γz*PkmaxY=368.62kpapminY＝γz*PkminY=344.92kpapY＝pminY+(pmaxY-pminY)*(L+bc)/L/2=359.03kpaMIy=(b-hc)^2*[(2*L+bc)*(pmaxY+pY-2*G/A)+(pmaxY-pY)*L]/48=198.3kN·MMⅡy=(L-bc)^2*(2*b+hc)*(pmaxY+pminY-2*G/A)/48=193.1kN·MMⅠ＝ Max{MⅠx，MⅡy} ＝193.17kN·MAsⅠ=MⅠ/0.9*h0*fy*L=741mm^2/MΦ12@153MⅡ＝ Max{MⅡx，MⅠy} ＝198.26kN·MAsⅡ=MⅡ/0.9*h0*fy*B=760mm^2/MΦ12@149柱下局部受压承载力计算混凝土局部受压面积 Al ＝ bc * hc ＝160000mm^2Ab ＝ (bx + 2 * c) * (by + 2 * c)=250000mm^2βl ＝ Sqr(Ab / Al)= 1.251.35 * βc * βl * fc * Al ＝3861.00> F =1537.7kN通过回目录*(b-hc-L+bc)/2=666900819000 (b-hc)/2-Ho]=6669002*Ho)/2+b*(L-bc-b+hc)/2=666900819000 (l-bc)/2-Ho]=666900。
结构计算书(6度抗震)
办 公 楼 结 构 设 计 说 明工程名称: 南昌市某机关办公大楼建筑地点: 南昌市沿江路 位置见总平面图建筑规模: 建筑总面积: 2200㎡建筑总层数: 四层结构形式: 钢筋混凝土框架结构设计资料:<一>地质水文条件地震烈度: 7度 土方开挖按三类考虑 抗震等级为四级地质: 1)±0.00 ~ -0.60回填土含腐植质r=16 KN/m 3 k f =80 KN/m 2 E=300N/ mm 22)-0.60 ~ -1.70粘性素填土r=18 KN/m 3 k f =130 KN/m 2 E=500N/ mm 23)-1.70 ~ -2.50残积亚粘土r=20 KN/m 3 k f =200 KN/m 2 E=500N/ mm 24)-2.50 ~ -4.00一般亚粘土r=20 KN/m 3 k f =230 KN/m 2 E=500N/ mm 25)-4.00以下 风化混合岩k f =300 KN/m 2 E=600～1000N/ mm 2地下水位-5ｍ<二>基本风压: 0.45 KN/m 2 C 类粗糙度 50年一遇 <三>基本雪压: 0.35 KN/m 2 50年一遇<四>设计使用年限：50年，本建筑为一般民用建筑，安全等级为二级。
在抗震设计时，属于丙类建筑。
<五>基础顶面设计标高的确定：因建筑标高+0.000。
建筑设计室外地坪为-0.60m ，而根据地质勘察报告的建议，地基持力层可设在残积亚粘土上，该层顶距室外设计地面可算得为-2.3m ，根据基础顶面与室外地坪的关系和持力层的位子，若选择独立基础（上有基础梁），基础顶面标高可选为-1.60m 处。
<六>活荷载标准值及相应系数按房屋使用要求，可查得办公楼一栏楼面活荷载标准值22.0/k q KN m =，组合值系数0.7c ψ=，频遇值系数0.5fψ=，准永久值系数0.4q ψ= 材料选择<一>混凝土除基础垫层混凝土选C10，基础混凝土选择C20外，各层混凝土强度等级均选C30。
结构设计计算书
结构设计计算书一、梁计算：（一）屋面验算：本设计的钢结构梁均为简支梁，材质为Q345，材料设计标准值为310N/mm²；以最不利构件计算，主梁取F~G轴线/4轴线之间的钢梁GL1，次梁取1~4轴线/F~G 轴线之间的次梁GL3验算。
1.次梁GL3验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：防水层荷载（两层3mm厚SBS）： 2.1×0.006×5000×10=0.63KN/m；防水找平层（20mm厚水泥砂浆）： 2.1×0.02×1700×10=0.84KN/m；屋面1:6珍珠岩水泥砂浆找坡层（平均厚度200mm）：2.1×0.2×800×10=3.36KN/m；100mm厚挤塑板保温层： 2.1×0.1×40×10=0.084KN/m；150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.1×0.074+2.1×0.076÷2）×2500=5.88KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：11.352KN/m （2）屋面活荷载计算：不上人屋面活荷载标准值：0.5KN/㎡： 2.1×0.5=1.05KN/m；基本雪载：0.35KN/㎡： 2.1×0.35=0.735KN/m；基本风荷载：0.25KN/㎡： 2.1×0.25=0.525KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.1×2.0=4.2KN/m；合计： 6.51KN/m （3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×11.352+1.4×6.51）×9²÷8=220.887KN.m（4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=220.877×1000×1000÷310=712538.7mm³=712.54cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞712.54 cm³2.主梁GL1验算(HN692×300×13×20)：11.352×9÷2=45.408次梁传来的集中荷载简图F1 =45.408 F2=45.408 F3=45.408弯矩组合计算：M=1.35×1.66×8.42÷8+45.408×3×4.2×1.35=792.16KN.MW=M/f=964.4103×1000×1000÷295=2685273.559mm³＜4980cm³选用HN700×300×13×203.主梁GL2验算：1.主梁验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：防水层荷载（两层3mm厚SBS）： 2.0×0.006×5000×10=0.60KN/m；防水找平层（20mm厚水泥砂浆）： 2.0×0.02×1700×10=0.68KN/m；屋面1:6珍珠岩水泥砂浆找坡层（平均厚度200mm）：2.0×0.2×800×10=3.2KN/m；100mm厚挤塑板保温层： 2.0×0.1×40×10=0.08KN/m；150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.0×0.074+2.0×0.076÷2）×2500=5.6KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：10.718KN/m （2）屋面活荷载计算：不上人屋面活荷载标准值：0.5KN/㎡： 2.0×0.5=1.0KN/m；基本雪载：0.35KN/㎡： 2.0×0.35=0.70KN/m；基本风荷载：0.25KN/㎡： 2.0×0.25=0.50KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.0×2.0=4.0KN/m；合计： 6.2KN/m（3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×11.398+1.4×6.2）×8.4²÷8=212.274KN.m（4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=212.274×1000×1000÷310=684753.5mm³=684.75cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞827.36 cm³2.主梁GL2验算(HN600×200×11×17)：10.718×8.4÷2=47.872次梁传来的集中荷载简图F1 =47.872 F2=47.872 F3=47.872弯矩组合计算：M=1.35×0.896×82÷8+45.016×3×4×1.35=785.2KN.MW=M/f=889.8×1000×1000÷295=2661705.763mm³＜3000cm³选用HN600×200×11×17（二）楼面积算：1.次梁GL3验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：楼面装修材料荷载： 1.20KN/m150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.1×0.074+2.1×0.076÷2）×2500=5.88KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：7.638KN/m （2）屋面活荷载计算：医院楼面活荷载标准值：0.5KN/㎡： 2.5KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.1×2.0=4.2KN/m；合计： 6.7KN/m （3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×7.638+1.4×6.7）×9²÷8=119.374KN.m（4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=119.374×1000×1000÷310=643143.266mm³=643.143cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞643.143 cm³2.主梁GL1验算(HN692×300×13×20)：7.638×9÷2=45.408次梁传来的集中荷载简图F1 =34.371 F2=34.371 F3=34.371弯矩组合计算：M=1.35×1.66×8.42÷8+34.371×3×4.2×1.35+6.7×8.42÷8=679.456KN.MW=M/f=679.456×1000×1000÷295=2303.241mm³＜4980cm³选用HN700×300×13×203.主梁GL2验算：1.主梁验算HN400×150×8×13（1）永久荷载计算：楼面装修材料荷载： 1.20KN/m150mm厚钢承板C30砼结构板：（2.0×0.074+2.0×0.076÷2）×2500=5.6KN/m HN400×150×8×13钢梁自重：55.8×10=0.558KN/m；合计：7.358KN/m （2）楼面活荷载计算：楼面活荷载标准值： 2.5KN/m；施工荷载：2.0KN/㎡： 2.0×2.0=4.0KN/m；合计： 6.5KN/m （3）.弯矩计算：M=ql²/8=（1.35×7.358+1.4×6.5）×8.4²÷8=167.874KN.m （4）验算钢梁弯矩值：W=M/f=167.874×1000×1000÷310=541.528.084mm³=541.528cm³经过查表得钢梁HN350×175×7×11的W x=782cm³＞541.528 cm³2.主梁GL2验算(HN600×200×11×17)：7.358×8.4÷2=30.904 次梁传来的集中荷载简图F1 =30.904 F2=30.904 F3=30.904弯矩组合计算：M=1.35×0.896×82÷8+30.904×3×4×1.35+6.5×1.4×82÷8=583.115KN.M W=M/f=583.115×1000×1000÷295=1976661.424mm³＜3000cm³选用HN600×200×11×17二、单柱荷载计算以F轴线与4轴线交点的柱进行计算：P=47.872×3+45.408×3+34.371×3+30.904×3=475.665KN故单柱承载力为475.665KN单柱强度验算：P÷S=475.665×1000÷12040=39.507N/mm2＜215N/mm2单柱稳定性验算：λ=l0/¡，¡=（I/A）1/2=（20500÷120.4）1/2=13.05cmλ=l0/¡=360÷13.05=27.59＜150。
结构设计计算书
结构设计计算书一：设计概况1.建设项目名称：综合办公楼（集购物，餐饮，娱乐，办公，旅馆于一体）2.建设地点：给定地基三3.设计资料：3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，二类场地，表面为平均厚度1.0m 左右的素填土，以下为3.0m 左右的沙质粘土，承载力的特征值为220 kN/m 2，再下面为厚约5-7米的砾层，其承载力的特征值为300kN/m 2。
地下水位距地表最低为-12m,无侵蚀性，对建筑物基础无影响。
3.2.气象资料：全年主导风向：西北风 夏季主导风向：东南风 基本风压为：0.35kN/m 2（B 类场地) 基本雪压为：0.25kN/m 23.3.抗震设防要求：七度三级设防3.4.底层室内主要地坪标高为±0.000，室外地面标高-0.450米。
二.结构计算书1.结构布置方案及结构选型 1.1.结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。
1.2.主要构件选型及尺寸初步估算 主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构 （２）墙体采用：混凝土空心砌块（重度12KN/平方米） （３）墙体厚度：外墙:240mm ，内墙:240mm （４）基础采用：柱下独立基础 1.3.主要构件选型及尺寸初步估算 主要构件选型横梁300*600，纵梁300*600，次梁CL1，CL2 :300×500,CL3 200×400,CL4 200×300（混凝土C30 fc =14.3MP ，ft =1.43MP ）柱截面尺寸估算：该框架结构抗震等级为三级，轴压比限值为0.9（混凝土C35，fc =16.7，ft =1.57）边柱mm mm mm f N A c 4234233.1793537.169.01000*8*12*0.3*2.7*3.12⨯==⨯=≥μ 中柱mm mm mm f N A c 6066063.3676747.169.01000*8*12*15.6*2.7*3.12⨯==⨯=≥μ边柱，中柱皆取600*6002mm。
结 构 专 业 计 算 书 内 容 及 格 式
结构专业计算书主要内容及格式结构计算书(一)一、结构设计概况1.结构布置1）平面尺寸、柱网；层数、高度、埋深2）主要使用功能3）结构类型、平面长宽比、高宽比、剪力墙间距、平面或立面凹凸尺寸等与规范有关的平面与竖向布置4）设计措施2.±0.000米标高、地下水位、地质条件3.结构设计等级、计算参数、电算软件及版本4.材料选择及力学性能二、荷载计算1.楼面荷载（地上和地下的恒载，活载，风荷载，施工、消防及人防荷载等）2.内外隔墙荷载（等效面载或线载、集中荷载等）3.其他荷载（如设备间、特殊装饰的荷载，含恒载和活载）三、结构构件计算1.楼板2. 次梁3. 楼梯4. 女儿墙5. 雨棚6. 其它四、重要构件手工复核计算（强度、挠度、裂缝等）1.大跨度、大悬挑构件2.大荷载或特别重要的结构构件五、结构重量及结构材料用量结构计算书（二）一、主体结构电算1.总信息、周期、位移等输出结果2.超限超筋输出3.结构平面布置电算简图4.荷载平面布置电算简图（恒载、活载及线荷载）5.梁配筋平面电算简图6.墙、柱配筋平面电算简图（含轴压比）7.楼板、次梁配筋电算简图二、主体结构复核电算1.改变荷载，如施工荷载、疏散荷载及消防荷载等2.考虑竖向地震，如大跨、大悬挑等3.薄弱层或薄弱构件，考虑地震力放大，重要性系数、抗震等级及改善、提高安全性能的措施等4.电算参数改变或计算模型、简图改变，如抗震等级改变、连梁刚结改铰结等结构计算书（三）一、地下墙体计算1.地下外墙（土压力、水压力、地面堆载、人防荷载及活载）2.水池墙壁3.地下人防内墙（临空墙）4.地下人防门框墙、通道墙二、人防防倒塌棚架计算1.室外出入口防倒塌棚架的计算三、地下楼层结构电算结果1.正常使用荷载下的计算2.施工荷载及其他偶然荷载（如人防荷载）下的计算四、地基与基础电算结果1.计算参数及说明2.基础布置3.基础内力与配筋4.地基沉降五、地基与基础手工复核1.地基承载力计算与验算（包括抗震验算）2.地基沉降验算（分层总和法、估算）3.基础计算及人防底板验算4.基础抗浮计算（整体、局部抗浮）结构专业计算书基本要求一、计算项应完整，计算取值、公式、简图的依据要充分、合理二、书写工整，简洁明了三、电算参数应合理选择，逐项检查；电算结果应与图纸一致，不应存在不符合规范要求及明显不合理、不经济的情况；应根据规范与经济要求选择合理的结构四、手工计算过程应清晰，荷载计算与组合、计算简图、计算公式要明确，如果计算过程中采用了电算、工具手册等应注明出处和名称。
结构设计计算书（参考）
结构设计计算书（参考）1.绪论1.1 ⼯程背景本项⽬为9层钢筋混凝⼟框架结构体系，占地⾯积约为960.96 m 2，总建筑⾯积约为8811.84 m 2；层⾼3.6m,平⾯尺⼨为18.3m×52.0m 。
采⽤桩基础，室内地坪为±0.000m ，室外内⾼差0.6m 。
框架梁、柱、楼⾯、屋⾯板板均为现浇。
1.1.1 设计资料1.1.1.1 ⽓象资料夏季最⾼⽓温42.3C ?，冬季室外⽓温最低9C ?-。
冻⼟深度25cm ，基本风荷载W 。
=0.35kN/ m 2；基本雪荷载为0.2 kN/ m 2。
年降⽔量680mm 。
1.1.1.2 地质条件建筑场地地形平坦，地基⼟成因类型为冰⽔洪积层。
⾃上⽽下叙述如下：新近沉积层（第⼀层），粉质粘⼟，厚度0.5—1.0⽶，岩性特点，团粒状⼤孔结构，⽋压密。
粉质粘⼟层（第⼆层），地质主要岩性为黄褐⾊分之粘⼟，硬塑状态，具有⼤孔结构，厚度约3.0⽶, qsk=35—40kPa 。
粉质粘⼟层（第三层），地质岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5⽶， qsk=30—35kPa 。
粉质粘⼟层（第四层），岩性为褐黄⾊粉质粘⼟，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk=40—60kPa,qpk=1500—2000kPa 。
不考虑地下⽔。
1.1.1.3 地基⼟指标⾃然容重1.90g/cm 2，液限25.5％，塑性指数9.1，空隙⽐0.683，计算强度150kp/m2。
1.1.1.4 地震设防烈度7度1.1.1.5 抗震等级三级1.1.1.6 设计地震分组α=（表3.8《⾼层建筑结构》）场地为1类⼀组Tg（s）=0.25s max0.161.1.2 材料柱采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235，梁采⽤C30，纵筋采⽤HRB335，箍筋采⽤HPB235。
基础采⽤C30，纵筋采⽤HRB400，箍筋采⽤HPB235。
结构原理设计计算书2计算书2
结构原理设计计算书2计算书2 LT1.正截面计算1.1.设计内容：装配式钢筋混凝土简支梁。
桥梁处于Ⅰ类环境条件，安全等级为二级0γ=1，梁承受均布荷载q=40kN/m.1.2.截面尺寸.钢筋混泥土的简支梁计算跨径L=18m 。
T 形截面梁的尺寸如图 1.1，梁肋宽度b=200mm,翼板宽度为1750mm,翼板边缘厚度为100mm,翼板中间处厚度为150mm1.3.材料规格梁体采用C30混凝土，轴心抗压强度的设计值为cd f =13.8MPa ，轴心抗拉强度设计值td f =1.39MPa 。
主筋采用HRB335的钢筋。
抗拉强度设计值为f 'sd =sd f =280MPa 。
箍筋采用R235级钢筋。
直径8mm,其抗拉强度设计值为sd f =195Pa,抗压强度设计值f 'sd =195Pa.1.4荷载取值计算跨中截面 2/,l d M =82ql =1620kN ⋅m 2/,l d V =70kN 1/4跨截面 2/,l d M =1215kN ⋅m支点截面 0,d M =0 0,d V =2ql =360kN1.5.跨中截面纵向受拉钢筋计算（1）T 形截面的受压翼板的有效宽度f b '○1简支梁跨径的L/3处由图1-1所示的T 形梁截面受压翼板厚度的尺寸，可得翼板平均厚度f h '=1252150100=+mm, 1f b '=1/3L=6000mm ○2='2'f b b+2h b +12f h =1700mm③设相邻两主梁间的平均间距1800'3'=f b mm,取三者中的最小值，故取受压翼板的有效宽度为f b '=1700mm 。
（2）钢筋数量的计算已知预制钢筋混凝土简支T 形梁h=1.35m,翼板f b '=1.7m ，C30混凝土，HRB335钢筋。
I 类环境条件，安全等级为二级。
跨中2/,l d M =1620kN ⋅m求：配筋（焊接钢筋骨架）计算及截面复核解：○1计算参数cd f =13.8MPa td f =1.39MPa sd f =280MPa b ξ=0.56 0γ=1.0 M=0γ2/,l d M =1620kN ⋅m○2截面换算，为了计算方便，将图1-1的实际T 形截面换算成图1-2所示的计算截面：f h '=2100150+=125mm○3截面设计 （1）因采用的是焊接钢筋骨架，故设s a =30+0.07h=124.5mm ，截面有效高度为0h =1225.5mm（2）判断T 形截面类型)2'(''0f f cd h h h bf f -=3410.5kN ⋅m>M=1620kN ⋅m 故属于第一类T 形截面（3）求受压区高度由u M =)2('0x h x b f f cd - 整理得 042.13810724512=+-x x解得：'7.57''1f h mm x <=或mm x 3.23932=（舍）（4）求受拉钢筋的面积As ，选配钢筋。
砖混结构结构计算书
一．结构选型及布置1. 结构采用砖混结构，纵横墙承重方案。
2. 构造柱设置构造柱设置的部位为主要开间的四角，房间的四角，楼梯间四角及进深的支承处。
构造柱与圈梁相连接。
施工时应先砌墙后浇柱。
构造柱的设置位置见结构施工图。
3. 圈梁设置建筑各层、屋盖及基础等均设置钢筋混凝土圈梁。
圈梁设在外墙楼板同一标高处，圈梁应封闭。
纵横墙圈梁底面应齐平。
当圈梁遇有洞口时，可兼做过梁，但应按过梁配置钢筋。
圈梁遇洞口断开时，应设附加圈梁在洞口上侧。
一．荷载计算1. 女儿墙自重按烧结普通黏土砖计算，女儿墙厚240mm ,高350mm，压顶按钢筋混凝土计算，宽240mm,厚80 mm，取B轴和2、5轴间纵墙对应女儿墙体作为计算单元范围。
普通砖重度：5.24KN/㎡钢筋混凝土压顶自重：25×0.24×0.08×4.8≡ 2.304 KN女儿墙自重：4.8 ×0.24×0.35×5.24＋ 2.304≡4.417 KN2. 屋面荷载3.楼面荷载构造层荷载值面砖装饰层(含水泥砂浆结合层，找0.8KN/㎡平层)100mm厚钢筋混凝土结构层0.1×25≡ 2.5 KN/㎡20mm厚水泥砂浆板底抹灰0.02×20≡0.4 KN/㎡恒荷载标准值合计 3.78 KN/㎡住宅活荷载标准值 2KN/㎡4.墙体荷载.双面抹灰：（240mm墙5.24 KN/㎡）.（370mm墙7.62 KN/㎡）5.铝合金门窗自重：0.45 KN/㎡二．墙体验算1. 房屋静力计算方案根据从砌体结构横墙最大间距＝4.8 ｍ，小于刚性方案横最大间距＝32 ｍ，静力计算墙为刚性属于刚性方案。
根据《砌体结构设计规范》（ＧＢ５００３－２００１）“外墙不考虑风荷载影响时的最大高度。
”本设计层高 3ｍ最大层高4ｍ；房屋总高 16.2ｍ最大高度19.6ｍ，故不考虑风荷载的影响。
2. 墙身高厚比验算（１）．允许高厚比本工程采用砂浆强度等级为Ｍ5 ，墙身允许高厚比243．验算高厚比由一层平面图可知，所有承重墙中2~ 5轴间横墙之高厚比最为不利（其侧向支撑墙间距最大， S=4.8m）；所有开洞墙中B轴线纵墙之高厚比最为不利（其支撑墙间距范围内开洞率最大，bs/S=2400/4800=50%）。
一榀框架结构计算书
、摘要本工程为某综合楼，主体六层，钢筋混凝土框架结构，局部七层。
梁板柱均为现浇，建筑面积约为6500m2，宽18.84米，长为62.22米，建筑方案确定，房间开间4.0米，进深6.3米，底层层高5.0米，其它层高3.6米，室内外高差为0.6米。
建筑分类为乙类公共类建筑，二类场地，抗震等级三级。
关键词：钢筋混凝土框架结构设计内力计算目录第一章框架结构设计任务书 (1)1.1工程概况 (1)1.2设计资料 (2)1.3设计内容 (2)第二章框架结构布置及结构计算图确定 (2)2.1梁柱界面确定 (2)2.2结构计算简图 (2)第三章荷载计算 (5)3.1恒荷载计算： (5)3.1.1屋面框架梁线荷载标准值 (5)3.1.2楼面框架梁线荷载标准值 (5)3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值 (6)3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值 (7)3.1.5恒荷载作用下结构计算简图 (8)3.2活荷载标准值计算 (9)3.2.1屋面框架梁线荷载标准值 (9)3.2.2楼面框架梁线荷载标准值 (9)3.2.3屋面框架节点集中荷载标准值 (9)3.2.4楼面框架节点集中荷载标准值 (10)3.2.5活荷载作用下的结构计算简图 (10)3.3风荷载计算 (11)第四章结构内力计算 (15)4.1恒荷载作用下的内力计算 (15)4.2活荷载作用下的内力计算 (25)4.3风荷载作用下内力计算 (33)第五章内力组合 (34)5.1框架横梁内力组合 (38)5.2柱内力组合 (46)第六章配筋计算 (60)6.1梁配筋计算 (60)6.2 柱配筋计算 (75)6.3楼梯配筋计算 (80)6.4基础配筋计算 (84)第七章电算结果 (80)7.1结构电算步骤 (86)7.2结构电算结果 (87)参考文献 (112)一框架结构设计任务书1.1 工程概况：某综合楼，主体六层，钢筋混凝土框架结构，局部七层。
梁板柱均为现浇，建筑面积约为6500m2，宽18.84米，长为62.22米，建筑方案确定，房间开间4.0米，进深6.3米，底层层高5.0米，其它层高3.6米，室内外高差为0.6米。
(整理)土木工程专业毕业设计结构计算书示例.
11.1
1.031
28.8
[例题-2006年真题]下列关于建设项目环境影响评价实行分类管理的表述，正确的是（ ）13.51
1
6.30
0.852
33.3
12.91
图3.1荷载计算简图
0.4kN/m²
0.4kN/m²
1.4kN/m²
1.68kN/m²
2.5kN/m²
0.3kN/m²
6.68kN/m²
0.65 kN/m²
项目
设计内容
设计过程
计算结果
3.2框架结构计算
1、荷载计算
2、风载计算
2、内力计算:
①屋面恒载：SBS防水卷材：
水泥砂浆找平层：0.02x20=
加气混凝土保温层：0.2x7=
水泥焦渣保温层：0.12x14=
现浇混凝土楼板：0.1x25=
水泥砂浆顶棚：
Σ=
②楼面恒载：水磨石地面：
细石混凝土整浇层：0.035x24=
（三）安全评价的内容和分类1.304
17.1
3.规划环境影响报告书的审查效力10.15
（一）环境影响经济损益分析概述3
15.9
发现规划环境影响报告书质量存在重大问题的，审查时应当提出对环境影响报告书进行修改并重新审查的意见。1.159
28.8
（1）可能造成重大环境影响的建设项目，编制环境影响报告书，对产生的环境影响应进行全面评价；15.19
现浇混凝土楼板：0.1x25=
水泥砂浆顶棚：
Σ=
①根据《钢筋混凝土结构设计规范》3.2.1条公式：W=βzμsμzω0Α
因为H<30m,β=1.0且为矩形截面μ=1.3, W=0.35kN/m²,列表计算：
木结构计算书范本(1)
木结构计算书范本（1）（正文开始）计算书编号：2021-XXX计算书名称：木结构计算书范本（1）编制日期：2021年XX月XX日编制单位：XXX设计院1. 引言木结构作为一种重要的建筑结构形式，在建筑设计中得到了广泛的应用。
为了确保木结构的安全性和可靠性，合理的计算和设计是必要的。
本文旨在提供一份木结构计算书范本，为工程设计提供参考。
2. 工程概况本工程为某某建筑项目，位于某某地区，建筑类型为某某用途。
主体结构采用木结构形式，竖向承重结构采用柱+梁形式。
本计算书主要针对某某木结构设计进行计算。
3. 荷载标准根据《建筑荷载规范》GB 50009-XXXX，本计算书采用了以下设计荷载：- 永久荷载：包括结构自重、楼板活荷载、仪器设备等；- 可变荷载：包括人员活荷载、雪荷载、风荷载等；- 地震作用：根据地震烈度等级确定设计地震系数。
4. 性能要求根据工程实际要求及相关规范，对木结构的性能要求如下：- 承载力要求：确保结构的强度和刚度满足使用要求；- 建筑物整体性与稳定性：确保木结构与其他结构组合形成一个整体；- 抗震性能要求：确保木结构在地震作用下具有一定的抗震能力。
5. 材料特性本计算书采用的木材材料特性如下：- 木材种类：根据设计要求选用了XXX木材；- 密度：XXX kg/m³；- 抗折强度：XXX MPa；- 抗压强度：XXX MPa；- 抗拉强度：XXX MPa；- 抗剪强度：XXX MPa。
6. 结构计算6.1. 构件尺寸计算根据设计要求和荷载标准，进行构件尺寸计算，包括柱截面尺寸、梁截面尺寸等。
计算过程中考虑到木材的强度、稳定性等因素，确保构件满足力学和建筑要求。
6.2. 承载力计算根据构件几何形状、荷载情况和材料特性，进行承载力计算。
包括抗弯承载力计算、抗压承载力计算、抗剪承载力计算等。
确保构件在荷载作用下不发生破坏，并满足设计要求。
6.3. 刚度计算根据结构整体要求和约束条件，进行刚度计算。
结构计算书经典
结构计算书经典-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1结构计算书1 设计资料（1）工程名称：濮阳市某中学办公楼。
（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。
（3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。
（4）基本风压： kN/ m2，地面粗糙度为C类。
（5）基本雪压： kN/ m2。
（6）抗震设防烈度：七度设防。
（7）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。
混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ= kN/m3 ；窗：铝合金窗，γ= kN/m3 ；（8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。
结构平面布置图如图1所示。
图1 结构平面布置图2 梁、柱截面尺寸估算梁截面尺寸估算框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11(~)32b h =，本结构中取：纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸11~1218c i b H ⎛⎫= ⎪⎝⎭，()12c c h b =，i H 为第i 层层高。
本结构中层高为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。
框架柱截面尺寸还应根据公式[]c cNA f μ≥N 估算。
式中：()1.1 1.2v N N =，v N =负荷面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。
仅估算底层柱。
本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（⨯）m 2 ，（⨯）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =。
板式楼梯结构计算书
板式楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号:LT-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1= 4200 mm 楼梯高度: H = 2500 mm 梯板厚: t = 200 mm 踏步数: n = 16(阶)上平台楼梯梁宽度: b1= 250 mm上平台楼梯梁宽度: b1= 250 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：qm= 1.70kN/m2栏杆荷载：qf= 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ= 1.40准永久值系数: ψq= 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C25 fc= 11.90 N/mm2f t = 1.27 N/mm2Rc=25.0 kN/m3f tk = 1.78 N/mm2Ec= 2.80*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB335 fy= 300 N/mm2Es= 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm Rs=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：as= 25.00 mm 支座负筋系数：α = 0.25四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1563 m踏步宽度：b = 0.2800 m计算跨度：L0 = L1＋b1/2－b = 4.20＋0.25/2－0.28 = 4.04 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.873 2. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：gkm = (B＋B*h/b)*qm= (1＋1*0.16/0.28)*1.70 = 2.65 kN/m自重：gkt = Rc*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.20/0.873＋0.16/2) = 7.68 kN/m抹灰：gks = RS*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.873 = 0.46 kN/m恒荷标准值：Pk = gkm＋gkt＋gks＋qf= 2.65＋7.68＋0.46＋0.20 = 10.99 kN/m恒荷控制：P n (G) = 1.35*Pk＋γQ*0.7*B*q = 1.35*10.99＋1.40*0.7*1*2.50 = 17.28 kN/m活荷控制：Pn (L) = γG*Pk＋γQ*B*q = 1.20*10.99＋1.40*1*2.50 = 16.68 kN/m荷载设计值：Pn = max{ Pn(G) , Pn(L) } = 17.28 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: Rl= 34.95 kN右端支座反力: Rr= 34.95 kN最大弯矩截面距左支座的距离: Lmax= 2.02 m 最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 2.02 mM max = Rl*Lmax－Pn*x2/2= 34.95*2.02－17.28*2.022/2 = 35.34 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.102203 配筋率：ρ= 0.004054 纵筋(1号)计算面积：As= 709.46 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：As '=α*As= 0.25*709.46 = 177.37 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As：709.46 mm2采用方案： 10@100实配面积： 785 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积As'：177.37 mm2采用方案： 12@200实配面积： 565 mm23.3号钢筋计算结果采用方案： 8@250实配面积： 201 mm2六、跨中挠度计算:Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算标准组合弯距值Mk:Mk = Mgk +Mqk= (qgk + qqk)*L2/8= (10.99 + 2.500)*4.042/8= 27.582 kN*m2.计算永久组合弯距值Mq:Mq = Mgk +Mqk= (qgk + ψq*qqk)*L2/8= (10.99 + 0.50*2.500)*4.042/8= 25.025 kN*m3.计算受弯构件的短期刚度 Bsk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*h*As) 混规(7.1.4-3)= 27.582*106/(0.87*175*785) = 230.660 N/mmσsq = Mq/(0.87*h*As) 混规(7.1.4-3)= 25.025*106/(0.87*175*785)= 209.280 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate= 0.5*b*h = 0.5*1000*200= 100000 mm2ρte = As/Ate混规(7.1.2－5)= 785/100000= 0.785%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk /(ρte*σsk) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.785%*230.660) = 0.461ψq = 1.1-0.65*ftk /(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.785%*209.280) = 0.3964) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = ES /EC= 2.00*105/(2.80*104)= 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf= 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h)= 785/(1000*175)= 0.449%7) 计算受弯构件的短期刚度 BSBsk = Es*As*h2/[1.15*ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*785*1752/[1.15*0.461+0.2+6*7.143*0.449%/(1+3.5*0.0)]= 52.125*102 kN*m2Bsq = Es*As*h2/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*785*1752/[1.15*0.396+0.2+6*7.143*0.449%/(1+3.5*0.0)] = 56.738*102 kN*m24.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bsk混规(7.2.2-1)= 27.582/(25.025*(2.0-1)+27.582)*52.125*102= 27.329*102 kN*m2Bq = Bsq/θ混规(7.2.2-2)= 56.738/2.000*102= 28.369*102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(27.329,28.369= 27.329*102 kN*m25.计算受弯构件挠度f maxk = 5*(qgk+Ψq*qqk)*L4/(384*Bk)= 5*(10.99+0.5*2.500)*4.044/(384*27.329*102) = 17.201 mm6.验算挠度挠度限值f0=L/200=4.04/200=20.225 mmf max =17.201mm≤f=20.225mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = Mgk +ψMqk= (qgk + ψqqk)*L2/8= (10.99 + 0.50*2.500)*4.042/8= 25.025 kN*m2.光面钢筋,所以取值Vi=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h*As) 混规(7.1.4－3)= 25.025*106/(0.87*175.00*785)= 209.280 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate= 0.5*b*h = 0.5*1000*200= 100000 mm2ρte = As/Ate混规(7.1.2－5)= 785/100000 = 0.785%因为ρte < 1.000%，所以取ρte= 1.000%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk /(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(1.000%*209.280)= 0.5477.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqd eq = (∑ni*di2)/(∑ni*Vi*di)= 10*102/(10*0.7*10)= 149.计算最大裂缝宽度ωmax =αcr*ψ*σsq/ES*(1.9*C+0.08*deq/ρte) 混规(7.1.2－1)= 1.9*0.547*209.280/2.0*105*(1.9*20+0.08*14/1.000%) = 0.1632 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。
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结构计算书1 设计资料（1）工程名称：濮阳市某中学办公楼。
（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.2m×6m。
（3）工程概况：建筑层数5层，层高3.6m，室内外高差450mm，女儿墙高600mm，建筑高度18.45m，建筑面积3342.8m2。
（4）基本风压：0.45 kN/ m2，地面粗糙度为C类。
（5）基本雪压：0.40 kN/ m2。
（6）抗震设防烈度：七度设防。
（7）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB235；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB235外，其余钢筋采用HRB335。
混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用加气混凝土砌块，重度γ=5.5 kN/m3 ；窗：铝合金窗，γ=0.35 kN/m3 ；（8）墙体厚度：医务室和卫生间的隔墙厚150mm，其余墙厚为250mm。
结构平面布置图如图1所示。
图1 结构平面布置图2 梁、柱截面尺寸估算2.1 梁截面尺寸估算框架梁截面高度11(~)1612h l =，截面宽度11(~)32b h =，本结构中取：纵向框架梁： b=250mm h=600mm 横向AB 、CD 跨框架梁： b=250mm h=500mm 横向BC 跨框架梁： b=250mm h=400mm 次梁： b=250mm h=500mm2.2 柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸11~1218c i b H ⎛⎫= ⎪⎝⎭，()12c c h b =，i H 为第i 层层高。
本结构中层高为3.6m ，故c b =（200~300）mm 。
框架柱截面尺寸还应根据公式[]c cNA f μ≥N 估算。
式中：()1.1 1.2v N N =，v N =负荷面积×（12~14） kN/ m 2×层数，[]μN 为轴压比，可根据规范查出。
仅估算底层柱。
本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.2⨯3）m 2 ，（7.2⨯4.35）m 2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度18.45m<30m ，因此为三级抗震，其轴压比限值[]μN =0.9。
C30混凝土 ，c f =16.7 N/mm 2边柱31.27.23145101409800.914.3c A ⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯mm 2 中柱31.27.2 4.35145102044200.914.3c A ⨯⨯⨯⨯⨯≥=⨯mm 2 取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为375 mm ⨯375 mm ，452 mm ⨯452 mm ，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500 mm ⨯500 mm 。
3 框架计算简图及梁柱线刚度3.1 确定框架计算简图（KJ-4）框架的计算单元如图1所示，选取④轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。
假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。
由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。
底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面至室外地面的高度为0.5 m ，室内外高差为0.45 m ，因此基顶标高为-0.95 m ，二层楼面标高为3.6 m ，故底层框架柱高为4.55 m ，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.6 m 。
由此可绘出框架的计算简图，如图2所示。
3.2 梁柱线刚度计算对于现浇楼板，中框架梁取02I I =，30112I bh =，c E I i l=。
各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表1和表 2 。
由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。
表1 梁线刚度b i 的计算表2 柱线刚度c i 的计算令 1.0i =25层柱，则其余各杆件的相对线刚度为：10102.6042100.604.340310i ⨯'==⨯AB 、CD 梁， 10102.9630100.684.340310i ⨯'==⨯BC梁，10103.4341100.794.340310i ⨯'==⨯1层柱框架结构的相对线刚度如图2所示。
4 荷载计算4.1 恒荷载标准值计算图2 计算简图4.1.1 屋面高聚物改性沥青卷材防水屋面 2.20 kN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25 =3 kN/m2抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15 kN/m2合计 5.35 kN/m2 4.1.2 各层楼面陶瓷地砖楼面0.70 kN/m2结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.12×25 =3 kN/m2抹灰层粉刷石膏砂浆0.15 kN/m2合计 3.85 kN/m2 4.1.3 梁自重（1）b⨯h=250 mm ⨯600 mm梁自重25×0.25×（0.6-0.12）=3 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.6-0.12）×2+0.25﹞=0.18 kN/m 合计 3.18 kN/m （2）b⨯h=250 mm ⨯500 mm梁自重25×0.25×（0.5-0.12）=2.38 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.5-0.12）×2+0.25﹞=0.15 kN/m 合计 2.53 kN/m （3）b⨯h=250 mm ⨯400 mm梁自重25×0.25×（0.4-0.12）=1.75 kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆 0.15×﹝（0.4-0.12）×2+0.25﹞=0.12 kN/m 合计 1.87 kN/m （4）基础梁250 mm ⨯400 mm梁自重 25×0.25×0.4=2.5 kN/m4.1.4 柱自重b ⨯h=450 mm ⨯450 mm柱自重 25×0.5×0.5=6.25 kN/m 抹灰层：粉刷石膏砂浆 0.15×0.5×4=0.3 kN/m 合计 6.55 kN/m4.1.5 外纵墙自重（1）标准层纵墙在计算单元内相当于高度为()()7.20.5 3.60.6 2.1 2.12 1.687.20.5-⨯--⨯⨯=-m 的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为2.1 2.121.327.20.5⨯⨯=-m 的窗。
纵墙 1.68× 0.25×5.5=2.31 kN/m 铝合金窗 1.32×0.35=0.46 kN/m 水刷石外墙面 1.68×0.5=0.84 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.68×0.15=0.25 kN/m 合计 3.86 kN/m （2）底层纵墙在计算单元内相当于高度为()()7.20.5 4.550.60.4 2.1 2.12 2.237.20.5-⨯---⨯⨯=-m 的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为1.32m 的窗。
纵墙 2.23×0.25×5.5=3.07 kN/m 铝合金窗 1.32×0.35=0.84 kN/m 水刷石外墙面 2.23×0.5=1.12 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.68×0.15=0.25 kN/m合计 4.90 kN/m 4.1.6 内纵墙自重（1）标准层纵墙（3.6-0.6）×0.25×5.5 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面（3.6-0.6）×0.15×2=0.90 kN/m 合计 5.03 kN/m （2）底层纵墙（4.55-0.6-0.4）×0.25×5.5=4.88 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面（3.6-0.6）×0.15×2=0.90 kN/m 合计 5.78 kN/m 4.1.7 外横墙自重（1）标准层横墙（3.6-0.5）×0.25×5.5=4.26 kN/m 水刷石外墙面（3.6-0.5）×0.5=1.55 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面（3.6-0.5）×0.15=0.47 kN/m 合计 6.28 kN/m （1）标准层横墙（4.55-0.5-0.4）×0.25×5.5=5.02 kN/m 水刷石外墙面（3.6+0.45-0.5）×0.5=1.78 kN/m粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15=0.47 kN/m 合计 7.27 kN/m4.1.8 内横墙自重（1）标准层横墙 （3.6-0.5）×0.25×5.5=4.26 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15×2=0.93 kN/m 合计 5.19 kN/m （2）底层横墙 （4.55-0.5-0.4）×0.25×5.5=5.02 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 （3.6-0.5）×0.15×2=0.93 kN/m 合计 5.95 kN/m4.1.9 走廊尽头墙（2）底层纵墙在计算单元内相当于高度为()()2.70.5 3.60.5 1.8 2.1 1.382.70.5-⨯--⨯=-m 的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为1.82.11.722.70.5⨯=-m 的窗。
走廊尽头墙 1.38×0.25×5.5=1.90 kN/m 铝合金窗 1.72×0.35=0.60 kN/m 水刷石外墙面 1.38×0.5=0.69 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.38×0.15=0.21 kN/m 合计 3.40 kN/m （2）底层纵墙在计算单元内相当于高度为()()2.70.5 4.550.50.4 1.8 2.1 1.932.70.5-⨯---⨯=-m 的墙，铝合金在计算单元内相当于高度为1.72m 的窗。
走廊尽头墙 1.93×0.25×5.5=4.13 kN/m 铝合金窗 1.72×0.35 =0.60 kN/m 水刷石外墙面 1.93×0.5=0.97 kN/m 粉刷石膏砂浆内墙面 1.38×0.15=0.21 kN/m 合计 4.43 kN/m4.1.10 女儿墙自重做法：100 mm 混凝土压顶，1200 mm 加气混凝土墙 0.5×0.25×5.5=0.69 kN/m 压顶的混凝土 0.1×0.25×25=0.63 kN/m 水刷石外墙面 （0.6×2+0.25）×0.5=0.73 kN/m 合计 2.05 kN/m4.2 活荷载标准值计算4.2.1 屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面 0.5 kN/ m 2 房间 2.0 kN/ m 2 走廊 2.0 kN/ m 24.2.2 雪荷载标准值k S =1.0×0.40 kN/ m 2屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值。