跨S224省道连续梁临时固结设计改
省道改造工程施工组织设计
省道改造工程施工组织设计省道改造工程施工组织设计施工组织设计编制说明1、编制依据1)《中华人民共和国交通部公路工程国内招标文件范本》2)《国道G339滨州港至榆林公路邢衡界至洨河大桥段改造工程施工招标文件》3）现行公路施工技术规范及规程、质量评定标准4）通过踏勘工地现场及调查、采集、咨询所获得的有关资料。
5）我单位拟投入本项目机械设备状况、技术力量、施工能力、现场实际情况和我单位类似工程的施工经验。
2、编制原则（1）施工总体布置体现统筹规划、布局合理、节约用地、减少干扰和避免环境污染。
（2）履行《招标文件》的合同约定，严格按照招标文件中的工期、质量、安全目标等要求编制施工组织设计，使建设单位各项要求均得到有效保障。
（3）执行《招标文件》的技术要求，在编制施工组织设计时，认真阅读核对设计资料，了解设计意图，掌握现场情况，严格按设计资料和设计原则编制施工组织设计，满足设计标准和要求。
（4）遵循公路工程施工技术规范和验收标准，在编制施工组织设计时，严格按照施工技术规范要求优化施工方案，认真执行工程质量检验及验收标准。
（5）遵循事实求是的原则，在编制施工组织设计时，根据该标段工程特点，从实际出发、科学组织、均衡施工，达到快速、有序、优质高效。
（6）遵循“安全第一、防治结合”的原则，从制度管理资源配制制定切实可行的措施，确保安全施工，服从建设单位及监理工程师的监督指导，严肃安全纪律，严格按照规章程序办事。
（7）遵循科技是第一生产力原则，在编制施工组织设计文件时，充分应用新技术新工艺﹑新设备﹑新材料四新成果，发挥科技在施工生产中的先导作用。
（8）遵循专业化队伍和综合管理，在组织施工时，以专业化队伍为基本形式，配备充分的施工机械设备，同时采取综合管理手段合理调配，以达到整体优化的目的。
（9）遵循贯标机制的原则，确保ISO9002质量标准体系在本项目自始至终得到有效运行。
3、编制说明（1）在认真、全面、系统地阅读招标文件的基础上，深刻领会和贯彻业主意图以及业主对潜在中标人的各项要求。
省道平交口安全专项施工组织设计修改版
省道平交口安全专项施工组织设计修改版一、施工概况1.1项目名称：省道平交口安全专项施工1.2项目位置：省道X号与Y路口交叉口1.3施工单位：ABC建筑工程有限公司1.4施工内容：为提升道路交通安全性，减少交通事故发生率，本次施工计划设置交通指示牌、交通标线、交通信号灯等交通设施，同时对现有路面进行整修，刷新道路防护设施。
二、施工时间和工期2.1施工时间：计划从2024年5月1日开始，至2024年10月31日结束。
2.2工期：共计180天。
三、施工组织机构3.3基层施工人员：施工队伍包括钢筋工、混凝土工、泥砂工、电焊工等。
3.4安全监督员：由本公司聘请专业的安全监督人员进行全程监督。
四、施工措施4.1施工前期准备：组织施工队伍进行施工方案排查，安排相应的设备、人员及材料储备，确保施工顺利进行。
4.2施工时段：为保证交通顺利，将通过夜间施工的方式进行，以避免对白天交通流量的影响。
4.3施工现场管控：在施工区域设立施工现场标志牌和警示标志，设置固定警戒线，防止外人进入施工区域。
4.4施工期间交通管制：依据相关法规和道路交通管理要求，配备安全警示员，设立警示标志牌，通过交通控制设备对交通进行管理，确保交通顺畅。
4.5施工现场安全保障：4.5.1周边环境防护措施：在施工区域内设置围挡，并对施工现场进行巡视，确保周边环境安全。
4.5.2施工现场消防设备：设置灭火器等消防设备，并进行定期检查和维护。
4.5.3施工现场安全教育：对施工人员进行安全教育培训，提高其安全意识和应急处理能力。
五、施工风险管控5.1施工风险评估：在施工前对道路交通状况、施工区域地质情况等进行评估，分析可能存在的风险点。
5.2施工风险分级：根据施工风险评估结果，将风险进行分级，制定相应的应对措施。
5.3施工安全技术措施：严格执行施工安全技术规程，采取相应的防护措施，如设置警示标志、警示灯等，确保施工人员的安全。
5.4紧急应急预案：制定应急预案，包括突发事故的处理流程、应急救援措施和沟通协调机制等。
跨S242省道连续梁合拢段施工方案(精)
新建连云港至盐城铁路站前工程LYZQ-II 标跨S242省道连续梁合拢段施工方案编制：审核：批准：中铁十一局连盐铁路项目经理部二0一五年十月1 目录一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、总体合拢方案 . (1)3.1 边跨直线段施工 (2)3.2 边跨合拢段施工 (3)3.3 中跨合拢段施工 (7)四、合拢段施工的主要技术要求和重点注意事项 (11)五、施工监控量测 . (12)5.1挠度监测 (12)5.2合拢段中线控制 (12)5.3立模标高控制 (12)六、主要安全质量措施 . (12)6.1混凝土浇筑及养护质量保证措施 . (12)6.2主要安全质量措施 (13)1 跨S242省道连续梁合拢段施工方案一、编制依据1、《跨S242省道、烧香河特大桥第二册》图号：连盐施桥（特）32-II2、《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40》图号：连盐施桥参11-Ⅱ3、《铁路预应力混凝土连续梁悬臂浇筑施工技术指南》（TZ324-2010）4、我单位拥有的科技工法成果和现有的企业管理水平、劳力设备技术能力，以及长期从事铁路施工所积累的丰富的施工经验。
二、工程概况跨S242省道、烧香河支流特大桥起讫里程为XWD1K22+981.767～XWDK29+237.232，桥全长6255.465m ，桥址位于江苏省连云港市连云区，为依次跨越S242省道、烧香河支流河而设。
桥上线路设计时速120公里，采用有砟轨道无缝线路。
跨S242省道公路设置（40+56+40）m 连续梁，连续梁里程为XWDK024+321～XWDK024+459，墩号为41#、42#、43#、44#。
跨S242省道连续梁共31个梁段，中支点0号段长度9m ；一般梁段分成3.5m 和4.0m ，合拢段长2.0m ，边跨直线段长11.6m ，最大悬臂浇筑块重720.2KN 。
三、总体合拢方案跨S242省道连续梁共有3个合拢段，其中边跨合拢段2个，中跨合拢段1个；42#、43#墩边跨采用轮扣式钢管支架合拢，中跨合拢段采用挂篮合拢。
32+48+32米连续梁临时固结施工专项方案
新建铁路盘锦至营口客运专线TJ-1标段(绕阳河 )特大桥32m+48m+32m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工方案编制: 日期:审核: 日期:审批: 日期:中铁九局盘营客运专线工程TJ-1标段项目经理部第二作业队盘营客运专线绕阳河特大桥32m+48m+32m预应力混凝土连续梁墩梁临时固结施工设计方案一、工程概况绕阳河特大桥上跨绕阳河右堤时采用32m＋48m＋32m预应力钢筋混凝土连续梁。
梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构，0#块及边跨直线段采用支架法施工，2#-6#节段均采用挂篮悬臂浇筑。
墩身为圆端形实体桥墩。
二、拟定墩梁临时固结施工方案因连续梁是通过盆式橡胶支座与墩身连接传递竖向荷载，为保证悬臂施工能正常进行，本桥将对墩梁进行临时固结来抵抗施工过程中的种种不平衡弯矩。
具体方案如下：1、临时支座设置：墩身施工完毕后，在墩顶顺桥向两侧设置四个临时混凝土支座，其尺寸为长×宽×高=250×40×70cm。
在施工时临时支座底面和顶面均与墩顶和梁底涂抹隔离剂进行隔离，另为防止临时支座混凝土受压时局部崩裂，在临时支座处布置三层钢筋网片，间距为200mm，其中横桥向配置5根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；顺桥向配置24根Φ12mm螺纹钢筋，钢筋布置间距100mm；2、墩梁固结：墩身与梁体的连接采用在墩身内两侧预埋24根Φ32mm精扎螺纹钢筋，其标准抗拉强度为930Mpa。
设置锚垫板（0.12m*0.12m）和螺旋钢筋后，利用锚垫板锚固Ф32精扎螺纹钢筋，并利用锚垫板取代Ф32精扎螺纹钢筋与混凝土之间的粘结力。
待0#块砼浇筑完成，强度达到设计值的95%后,对24根精扎螺纹钢筋进行张拉完成对墩梁的临时固结来抵抗施工中的不平衡弯矩；3、墩梁固结的解除：待连续梁完成合拢段预应力钢束张拉压浆工作以后，便可对墩梁临时固结进行解除。
先凿除临时支座混凝土，再割断精扎螺纹钢筋。
桥梁施工中大跨径连续桥梁施工技术的应用_1
桥梁施工中大跨径连续桥梁施工技术的应用发布时间：2021-09-06T03:24:40.200Z 来源：《工程建设标准化》2021年第11期作者：邢明清[导读] 在经济飞速发展的时代，人们的生活水平越来越高，因此也越来越重视市政基础建设，道路桥梁对推动交通发展、促进区域经济提升都有积极作用。
桥梁工程与交通的发展密切相关，只有保证道路桥梁的施工质量，才能为交通的发展提供安全基础，促进道路桥梁和交通事业共同进步。
邢明清中交第四公路工程局有限公司北京市朝阳区 100020摘要：在经济飞速发展的时代，人们的生活水平越来越高，因此也越来越重视市政基础建设，道路桥梁对推动交通发展、促进区域经济提升都有积极作用。
桥梁工程与交通的发展密切相关，只有保证道路桥梁的施工质量，才能为交通的发展提供安全基础，促进道路桥梁和交通事业共同进步。
大跨径的连续桥梁施工技术由于工序复杂，涵盖了各方面的专业知识，因此对于施工人员的技术水平以及施工条件要求较高。
本文将对大跨径连续桥梁施工技术进行分析，研究该技术在应用过程中存在的优点和难点，在阐述该技术在桥梁建设中的应用基础上，提出强化应用效果的建议，为桥梁建设发展提供理论支持。
关键词：桥梁施工；大跨径连续桥梁；施工技术；应用1.大跨径连续桥梁施工技术在桥梁建设过程中，传统的施工技术尽管简单，却在实际的应用过程中出现各种质量问题，不利于桥梁工程建设质量的提升。
大跨径连续桥梁施工技术是专家学者以及技术人员经过长时间的反复试验而研发出的一种新型技术。
这种技术的设计原理是桥体和桥墩连接，在连续钢桥的基础上进行施工，进而借助桥体、桥墩进行平摊受力，从而使桥梁整体受力均匀。
2.大跨径连续桥梁施工技术的优点和难点2.1大跨径连续桥梁施工技术的优点大跨径连续桥梁是建立在连续桥梁建设基础上发展的，由梁体和桥墩组成，其的独特性在于它的桥梁部分，是由连续性钢结构组成的。
和传统桥梁相比较，大跨径连续桥梁的优点在于桥梁上下部结构可以共同承担桥梁压力，同时柔性桥墩还可以提高桥梁的抗震性能，这诸多优点让大跨径连续桥梁施工技术在桥梁建设中得到了大力推广和广泛应用。
跨航道预应力混凝土变截面连续梁桥拆除施工技术
882022年3月上 第05期 总第377期工程设计施工与管理China Science & Technology Overview1.工程概况杭州至南京高速公路（浙江段）改扩建工程第02标段新展桥、龙溪港桥原老桥主桥上部结构均为预应力混凝土变截面连续梁桥，主桥主墩和边墩为实体墩身、承台加钻孔灌注桩基础，两桥于1999年12月建成通车，跨西苕溪河既有杭湖锡线通行航道。
根据杭宁高速改扩建工程要求，老桥主桥通航净空高度不能满足规划航道通航要求（由原四级航道升级为三级航道），且根据最新的桥梁检测结果，老桥主桥技术状况评定为三级，根据本标段设计文件，两桥需在保持双向四车道通行的情况下，拆除原老桥主桥变截面连续梁桥后，对原下部结构进行改造利用，在原桥位处新建钢箱梁[1]。
龙溪港桥原老桥主桥为56+80+56m 单箱双室连续梁，采用三向预应力结构，挂篮悬臂浇筑法平衡施工，下方跨四级航道（目前规划为三级航道），老桥墩顶0#块长度为8.0m，高度为5.0m，梁段重量为474.1t，箱梁顶板宽度为16.25m，底板宽度为10.4m，共包含7个3.0m 长悬浇块段，4个3.5m 长悬浇块段，边跨现浇段长度为15.0m，合拢段长度为2.0m，高度为2.4m，悬浇块段最重为127.4t。
新展桥原老桥主桥为50+70+50m 单箱单室连续梁，采用三向预应力结构，挂篮悬臂浇筑法平衡施工，下方跨四级航道（目前规划为三级航道），老桥墩顶0#块长度为8.4m，高度为4.0m，梁段重量为374.5t，箱梁顶板宽度为16.25m，底板宽度为8.0m，共包含5个2.7m 长悬浇块段，5个3.2m 长悬浇块段，边跨现浇段长度为13.66m，合拢段长度为2.6m，悬浇块段最重为86.45t。
2.跨航道变截面连续梁桥拆除关键技术分析综合考虑新展桥及龙溪港桥老桥的结构及所处环境的特点，老桥拆除施工过程中需重点考虑以下几个问题：（1）原老桥结构为变截面连续梁桥，采用挂篮悬臂浇筑法进行施工，老桥拆除施工的顺序一般遵循建设的逆过程，对于跨航道的中跨拆除，可采用绳锯分段切割后，选取合适的吊装设备进行分节段吊装拆除。
跨s393省道(32+48+32)连续梁现浇支架施工方案
目录1编制范围及依据................................................................................................................ - 1 -1。
1编制范围.. (1)1。
2编制依据 (1)2工程概况............................................................................................................................ - 1 -2。
1设计概述.. (1)2.2施工方案概述................................................................................................................ - 3 -3.资源配置............................................................................................................................ - 3 -4.工期安排............................................................................................................................ - 4 -5连续梁施工方案................................................................................................................ - 4 -5.1地基处理 (5)5。
京杭大运河连续梁拱0#块临时固结支座施工
京杭大运河连续梁拱0#块临时固结支座施工陶雷【摘要】宁启复线电化工程京杭大运河特大桥主跨采用(65+114+65)m预应力混凝土连续梁拱跨越京杭大运河.两个主墩全部位于京杭大运河中,中支点横隔板厚度为3.5m,墩身宽度为3.8m,故临时固结无法采用体内固结,需采用体外固结,本文主要介绍京杭运河特大桥主跨0#块临时固结支座设计优化、结构受力计算和施工注意事项,为以后采用体外临时固结的连续梁(刚构)桥施工提供了一定的借鉴.【期刊名称】《价值工程》【年(卷),期】2017(000)016【总页数】4页(P109-112)【关键词】连续梁拱;体外固结;0#块【作者】陶雷【作者单位】中铁二十四局集团江苏工程有限公司,南京210046【正文语种】中文【中图分类】U445.4随着国内交通事业的蓬勃发展，越来越多的跨越既有道路和河道的桥梁采用大跨度连续梁（刚构）和组合体系。
对于挂篮悬浇施工的连续梁（刚构）来说，临时固结是施工过程中的一道重要工序，挂篮悬浇连续梁（刚构）施工过程中，特别是是在挂篮前移、绑扎钢筋、浇注混凝土等工序中，不可避免地会发生T构的两侧重量不一致的情况，从而产生不平衡弯矩，设置临时固结的主要作用就是为了抵抗不平衡弯矩，保障悬臂浇筑施工安全、顺利进行。
传统体外固结多采用钢管柱内灌注混凝土，既不经济又增加了施工作业时间和作业难度，且不易拆除（特别主墩是位于河道中时），将钢管柱内灌注混凝土改为钢筋混凝土柱作为临时固结，既经济又方便施工。
宁启铁路复线在扬州市维扬区槐泗镇跨越京杭大运河，新建桥梁为单线，主跨采用（65+114+65）m预应力混凝土连续梁拱跨越京杭大运河。
本桥连续梁为单箱单室直腹板、变高度、变截面结构，中支点处梁高6.0m，直线段梁高3.5m，梁底下缘按二次抛物线变换。
箱梁顶宽8.5m，中支点处局部顶宽10.2m，底宽6.1m。
顶板厚度除梁端为60cm及中墩处为80cm外均为40cm，底板厚度35～100cm，腹板厚度一般为40～60～90cm，由跨中到支点按折线变化，中支点处腹板厚度为90cm，对应拱脚处腹板局部向外加厚105cm，拱脚宽度为1.5m，高度为4.8m，拱脚横桥向净距为5.2m。
连续梁临时固结体系设计0823(段刚明)
悬臂法施工连续梁临时固结体系的设计与优化摘要：以客运专线连续梁悬灌施工现场实例，详细介绍临时固结体系的设计、检算、优化及拆除方案，确保梁体结构的稳定和安全。
关键词：连续梁悬臂法施工墩梁临时固结体系预应力混凝土连续梁桥由于桥型美观、跨度适用范围大、桥位现场条件要求低等优点，广泛应用于铁路、公路桥梁工程中。
悬臂法施工是连续梁常见的一种施工方法，该方法在高桥墩、大跨度及跨河、跨路等情况的施工中显现出独特的优势。
在连续梁悬臂施工时，墩顶箱梁理论上宜完全对称浇筑，并且不会产生极端不平衡条件，但在实际施工中可能会出现不平衡荷载及一些极端情况的发生，为克服不平衡荷载的影响，确保梁体结构的稳定、安全，需对墩、梁间实施临时固结。
本文以杭甬铁路客运专线萧山特大桥跨南环路48+80+48m连续梁为例对临时固结体系进行详细阐述。
一、工程概况杭甬铁路客运专线萧山特大桥跨新螺路为48+80+48m连续梁，采用挂篮分段悬臂浇筑。
梁部设计图采用铁四院发布的《无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线，40+80+40m)》(通桥(2008)2368A-IV，2008年10月版)。
作者简介：段钢明，生于1977年8月16日，男，2000年毕业于同济大学铁道与桥梁工程作者简介：段钢明，生于1977年8月16日，男，2000年毕业于同济大学 铁道与桥梁工程梁体类型为单箱单室、变高度、变截面结构，梁体全长177.5m ，中支点处梁高 6.65m ，跨中9m 直线段及边跨13.25m 直线段梁高3.85m ，边支座中心至梁端0.75m 。
箱梁顶宽12.0m ，底宽6.7m 。
全联在端支点、中跨中及中支点共设5个横隔板，0#段长度为12m ，节段重量为654t ，悬灌施工节段10段，最大悬灌重量为1#段，节段重量为137t 。
二、临时固结体系设计1、临时固结体系设计临时支座材料采用C50钢筋砼，由于考虑到连续梁0#块施工的支架搭设，所以，在每个固结体系上预留了槽道，每块垫石处临时支座预留三个槽道，尺寸为40cm ×15cm ×80cm ，在墩柱施工时沿墩身外侧预埋Φ32抗拉锚筋，每个临时支座设置60根，每3根为1束共20束；上下箍筋均用φ12钢筋，箍筋间距按20cm 布置。
S224线金河大桥维修加固工程
S224线金河大桥维修加固工程施工招标评标报告评标委员会主任（签字）：评标委员会成员（签字）：二○一五年十一月十一日目录一、项目概述二、招标过程三、评标工作四、评审结果五、附表附表1《投标文件递交记录表》附表2《开标记录表》附表3《形式评审与响应性评审及资格审查汇总表》附表4《评标价得分计算表》附表5《施工组织设计评分汇总表》附表6《综合得分表》附表7《评标结果及中标候选人排名情况表》S224线金河大桥维修加固工程施工招标评标报告一、项目概述本招标项目S224线金河大桥维修加固工程已由梅州市公路局以梅市路养[2015]80号文批准建设。
项目发包人为丰顺县公路局，建设资金来自于除省补助外，不足部分由当地政府自筹解决。
招标人为丰顺县公路局。
1.2项目概况：本期招标工程为S224线金河大桥维修加固工程。
招标范围：本项目维修加固工程等，具体详见本项目工程量清单。
2.2标段划分：本项目划分为一个标段。
二、招标过程（一）招标公告本项目采用资格后审方式。
于2015年10月13日～19日在广州公共资源交易中心网站、广东省招标投标监管网和《广东建设报》上发布招标公告。
（二）报名、购买标书2015年10月13日～19日（上午9:00～11:00，下午13:30～16:00）在广州公共资源交易中心接收报名，至报名截止时间，共有7家投标申请人报名并购买了标书。
（三）投标文件的递交投标人在2015年11月11日上午9:30～10:00将投标文件递交到广州公共资源交易中心给招标人。
在规定时间内，共有 5 家投标单位递交了投标文件（详见附表1）。
（四）开标2015年11月11日上午10:00，该项目开标会议在广州公共资源交易中心召开，广州公共资源交易中心派人进行了全程见证。
首先，密封情况检查：经检查，所有投标人的投标文件密封情况完好；第二，依次进行开标（详见附表2）。
三、评标工作（一）评标依据、办法1、评标依据依据《中华人民共和国招标投标法》、交通部《公路工程施工招标投标管理办法》和《公路工程施工招标评标委员会评标工作细则》、国家七部委发布实施的《评标委员会和评标方法暂行规定》等有关规定，结合本项目特点，制定本评标办法。
64米的临时固结的方案12
合溪新港40+56+40米连续梁临时固结设置方案一. 工程简介宁杭铁路客运专线长兴特大桥324#~327#墩柱跨越航道，中心里程为DK162+549.775，设计采用(40+56+40)连续梁跨越。
连续梁全长137.5米，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.7m。
全联在端支点、中跨及中支点处共设5个横隔板。
中支点处梁高4.35米，跨中10m直线段及边跨17.75米直线段梁高为3.05米，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75米，支座高度195～275mm。
二. 临时固结设置方案长兴特大桥跨合溪新港（40+56+40m）连续梁主墩为325#、326#(里程为DK998+779.5及DK998+843.5)，为防止连续梁段施工中梁体产生倾覆，0#段施工时需进行墩梁临时固结。
其0#段长9m，总重423t，采用精扎螺纹钢与墩柱进行固结，并采用临时支承垫石支承。
桥墩设计与箱梁体间为非刚性结构，为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并采用精扎螺纹钢将桥墩与梁体固结，临时支座的设置按如下方案施工。
1. 临时支座设置在桥墩永久支座的前后侧、箱梁腹板处，使其既能承受上部一定的压力，又能承受一定的侧向拉力；2. 每墩设置临时支座共4个；每个的平面尺寸均为：50*190cm，高度为620 mm，每个支座设置￠32精轧螺纹钢10根。
3．临时支座用C40混凝土，临时支座高度等于620mm，施工前测量墩顶标高，以调整临时支座高度，保证临时支座高度与永久支座高度一致。
在临时支座与墩柱和梁体接触面设置一层塑料薄膜或油毡，使其与混凝土隔离，便于拆除临时支座时与墩身和梁体方便分离，保证墩顶和梁底表面光洁一致。
4．临时支座需设置钢筋，钢筋设置四层钢筋网片，采用Φ12钢筋，网片钢筋间距100（150）mm，临时支座混凝土中的锚筋需在墩身施工时预埋在墩帽内，层间距为140mm。
跨机场高速54+90+54m连续梁施工方案
目录1.编制依据32.工程概况32.1. 工程简介32.2.下部结构型式52.3.箱梁结构形式及主要技术参数52.4.支座布置83.施工总体方案93.1.施工组织机构及职责分工93.2.机械设备配置133.3．人力资源配置143.4.临时工程布置m3143.5工期安排174. 0#段和直线段支架搭设与预压194.1.支架基础施工194.2.支架设计（支架设计计算书见附件1）194.3.支架预压204.4.支架搭设和预压注意事项225.支架现浇0#段施工235.1.支座安装235.2.钢筋和波纹管道加工和安装255.3.模板制作和安装285.4.混凝土的浇筑和养护305.5混凝土冬期施工方案。
315.6.预应力X拉及压浆36386.悬臂浇筑梁段施工（挂篮悬臂浇筑见附件2）38 6.1.施工顺序及工艺流程386.2.悬臂浇筑梁段施工方案;406.3.边跨直线段和合拢段施工方案456.4.体系转换（见附件4）516.5.挂篮拆除及施工注意事项537.线形控制技术（线形控制见附件3）54 7.1.理论线形挠度值547.2.实际线形挠度值计算547.3.施工测量线形控制方法557.4.线形控制的主要技术措施568．机场公路保通方案579.施工技术保证措施579.1.施工技术措施579.1.1.施工组织保证措施579.1.2.施工人力资源保证措施629.1.3.物资设备保证措施629.1.4.技术保证措施629.1.5.加强梁段混凝土养护措施639.1.6.防止混凝土裂纹技术措施649.1.7.防止梁体变形技术措施659.2.质量技术措施659.3.安全技术措施679.4.环境保护技术措施699.5.工期保证措施70附件1：支架现浇0#段施工方案附件2：挂篮设计检算书附件3：挂篮施工方案附件4：体系转换施工方案附件5：线型控制监测方案附件6：公路防护方案跨机场高速公路悬臂浇筑连续箱梁实施性施工方案1.编制依据1.1.国家、铁道部现行的客运专线施工指南、验收标准、安全规X等。
贡江大桥主桥连续箱梁解除临时固结施工工艺
贡江大桥主桥连续箱梁解除临时固结施工工艺【摘要】赣县与南康连接线贡江大桥主桥下部构造匀采用钢筋混凝土承台基础，墩身形式匀采用花瓶式设计，主桥上部桥梁跨径布置为:43+3×76+106+136+76米，总长589米，采用预应力混凝土变截面斜腹板连续梁，主桥纵坡为2.1%，为双幅桥设计，箱梁与桥墩采用钢筋锚杆混凝土枕梁临时固结，两合合拢段施工张拉压浆完成后，及时解除该跨对应的墩梁临时固结。
文章对贡江大桥主桥连续箱梁解除临时固结施工工艺进行了论述。
【关键词】贡江大桥主桥；连续箱梁；解除临时固结；施工工艺0.前言悬浇施工法是大跨度连续箱梁桥施工中常用的方法,施工时采用墩梁临时固结措施，待悬浇施工完成以后，从一端开始逐跨合拢后，拆除临时固结，恢复实际结构支承状态。
文章结合实例，对贡江大桥主桥连续箱梁解除临时固结施工工艺进行了论述。
1.悬浇连续箱梁墩梁临时固结常用的六种形式（1）墩顶预埋钢筋和硫磺砂浆临时固结垫块组成的墩梁固结。
其优点是结构简单，施工较为方便，梁体施工过程中比较稳固安全。
缺点为电解电阻等容易出现故障，往往不能完全熔化临时支座。
（2）墩顶预埋钢筋与砂筒组成的墩梁固结。
优点是墩梁固结较为稳定，拆除方便。
缺点是砂筒在承受梁体重量和施工荷载时有较小沉降，选成砂筒受力不均，砂筒制作比较复杂，浪费材料。
（3）钢管混凝土柱与混凝土柱内预埋钢筋组成的墩梁固结，墩身中心线两侧各设两根直径为1.2m的钢管，每根钢管下口与承台预埋钢筋焊接，管内浇注砼，钢管上口预埋钢筋与粱体连接。
优点是可适于较长的0＃块，可简化0＃块支架搭设。
可承受不平衡荷载，拆除方便。
缺点是钢管砼柱上口与梁体接触面呈倾斜状，两者之间在荷载作用时有微小滑移。
（4）竖向预应力钢筋与钢管组合成墩梁固结。
采用直径80cm的钢管设置在承台边缘20cm处。
墩身两侧各4根，钢管倾斜，钢管内各设2束竖向临时锚固预应力钢筋，墩身两侧相应2根钢管在纵向支撑处用2股穿过墩身预应力钢绞线对拉。
上跨公路连续梁悬灌法施工临时支架结构稳定性研究
上跨公路连续梁悬灌法施工临时支架结构稳定性研究
贾海浩
【期刊名称】《中国新技术新产品》
【年(卷),期】2024()8
【摘要】根据某上跨连续梁0#块的设计特点,本文设计了0#块的临时支架体系,并利用有限元软件进行建模,通过有限元软件模拟了上部排架、翼缘垫梁、横梁、钢管及其连接系等部位的受力情况,计算结果表明,排架最大正应力和最大剪应力均位于排架中部区域,最大正应力为118.5MPa,最大剪应力59.6MPa。
钢管及其连接系受力中最大正应力和最大剪应力均出现在排架下部区域。
需要在施工过程中对受力较突出部位加强连接和观测等,以保证临时支架体系顺利施工,可为类似工程实践提供借鉴。
【总页数】3页(P78-80)
【作者】贾海浩
【作者单位】济南华鲁中交公路设计有限公司
【正文语种】中文
【中图分类】U445
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北江特大桥西引桥连续梁临时固结拆除施工补充方案
北江特大桥西引桥连续梁临时固结拆除施工补充方案工程名称：贵广铁路工程GGTJ-13标段工程北江特大桥西引桥单线、及双线连续梁临时固结拆除操作平台施工补充方案版本编号： I-20131108·C编制单位：编制人员：项目总工程师：项目经理：定稿日期：目录1. 编制说明 (1)2. 编制范围 (1)3. 工程概况 (1)4. 支架拆除施工总体方案 (1)4.1. 支架拆除前的准备工作 (1)4.2. 单线连续梁临时固结拆除方法 (2)4.3. 双线连续梁临时固结拆除方法 (4)4.4. 支架的拆除 (6)5. 资源配置 (6)5.1资源配置计划表 (6)6. 安全保障措施 (7)6.1. 高空作业 (7)6.2. 吊装作业安全措施 (8)1.编制说明本方案是对已批复《北江特大桥西引桥连续梁支架拆除安全专项方案》中对临时固结拆除施工的补充、完善。
目的是有利于指导现场安全、高效的拆除临时施工。
2.编制范围本补充方案仅适用于适用于新建贵阳至广州铁路工程13标段北江特大桥西引桥单线、双线、四线连续梁主墩临时固结架拆除施工。
3.工程概况1、新建贵阳至广州铁路工程13标段北江特大桥西引桥南广左右单线桥有5处10座连续梁墩身高度在30~42米之间，临时固结采用墩顶固结。
连续梁0#块支架均采用托架法施工，因托架拆除周转。
目前无临时固结操作平台，故临时固结拆除可采用墩身预埋的围栏、吊篮三角角钢支架作为临时固结拆除的施工平台进行施工。
2、贵广双线剩余三洲路、新三路、荷村东西路墩身高度在14.5~18m之间，临时固结也是采用墩顶固结。
采用搭设脚手架，在脚手架上铺设木板作为施工平台进行临时拆除施工。
4.支架拆除施工总体方案根据临时固结的固结方式结合现场的实际情况，实施不同的拆除平台搭设方式，确保拆除时安全、便利、顺利完成。
分二种工况来搭设操作平台，拆除临时固结，第一种是采用南广单线连续梁主墩临时固结拆除，第二种是贵广双线主墩固结拆除。
某特大桥预应力混凝土连续梁拱临时固结方案及计算分析
Value Engineering0引言目前我国正处于基础设施建设发力阶段，为促进各地经济发展，需要在跨越既有国道及高速公路以及铁路、河流和陡峭沟谷等地段修筑桥梁，在上述自然地理等条件比较差的地段大多采用大跨度连续梁及其组合结构桥梁。
而临时固结是施工过程中必不可少的一道工序。
如何在施工现场设置好临时固结，使其不产生不平衡弯矩，确保连续梁悬臂浇筑各个工序过程能够保持稳定，能够有序保质保量安全完成施工，是需要提前解决的问题。
大跨度悬臂连续梁的墩和梁体进行临时固结形式多样，比较常见的五六种，一种是在桥墩的墩顶进行钢筋的预埋设，然后钢筋采用硫磺砂浆进一步的固结并作为临时垫块、砂桶与预埋组成临时固结系统、钢管砼柱与砼柱内预埋钢筋组成临时墩梁固结系统、设置竖向的预应力钢筋并将其与设计的钢管组成墩梁临时固结、在墩顶和梁体之间四边周围采用砼支墩进行临时固结、在主墩四周设置临时墩并固结与桥墩连结。
中铁二十五局集团有限公司西北分公司施工的新建南昌至景德镇至黄山铁路工程CJHZQJX-5标信江西支特大桥，设计采用（90+180+90）m 连续梁拱跨越，桥墩设计为圆端实体桥墩，主墩291#、292#墩，墩高分别为23.5m 和23m ，截面尺寸为16.92m×6.92m ；边墩290#、293#，墩高分别为23.5m 和23m ，截面尺寸为12.04m×4.02m 。
该桥根据现场情况，选用在墩梁间四周采用混凝土支墩临时固结的方法进行施工，具体来说就是在墩顶四周顶面设预埋钢筋及钢板等将连续梁与桥墩固结成整体，确保连续梁在后续悬臂浇筑各个过程中保持稳定。
等梁合拢后，便拆除临时支墩。
临时固结墩的砼采用爆破或破碎凿切等办法拆除，预埋在支墩内预埋件用切割机等机械切断拆除1临时支座设置情况连续梁在悬臂砼浇筑各工序的施工中，由于施工各工序的过程中会产生不平衡力矩，而该力矩在施工过程中不能由永久性支座来承受，故设置并采用在墩柱体内临时固结，由固结体来承受工序过程施工中产生的力和力矩，由于该工程设计的各个墩柱比较大，截面尺寸为16.92m×6.92m ，故临时固结设在墩顶四周，并对其进行对称布置。
省道254丰县改线段路面水泥土底基层试验段铺筑
省道254丰县改线段路面水泥土底基层试验段铺筑
刘尊纪
【期刊名称】《建设机械技术与管理》
【年(卷),期】2007(020)002
【摘要】结合省道254丰县改线段工程,通过对水泥土试验段结果分析,为水泥土底基层的施工提供技术支持.
【总页数】3页(P65-67)
【作者】刘尊纪
【作者单位】江苏省丰县交通局
【正文语种】中文
【中图分类】U4
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1.洗朔线旧水泥混凝土路面碎石化试验段的铺筑 [J], 徐晓洛
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跨S224省道（40+64+40）m连续箱梁悬臂灌注法施工墩梁临时固结计算书一、计算依据铁路工程建设通用参考图无砟轨道预应力混凝土连续梁（悬臂浇筑施工）跨度40+64+40m （双线，直、曲线）图号：通桥（2015）2368A-Ⅲ-1铁路桥涵设计基本规范二、设计荷载每个块段梁体重量如下表所示；施工挂篮、机具、人群等按550kN 计。
(40+64+40)m连续梁基本数据上表中节段体积和重量未计入梁顶桥面坡。
墩顶梁高6.03m，跨中和边跨墩顶梁高3.03m。
设计给出的最大不平衡弯矩为24862kN·m, 竖向支反力N=27675kN。
三、设计方案临时固结设计采用四个钢筋混凝土临时支座加竖向Φ25锚固钢筋构成，为了便于拆除，支座上层设置15cm高硫磺砂浆，下层为C50砼，硫磺砂浆和C50具有同样的抗压强度，桥墩截面4.4m×10m，四个临时支座尺寸2.1m×0.4m；顺桥向中心距为1.8m，横桥向中心距为3m。
在制作硫磺砂浆时，里面预埋2000瓦的电阻丝，电阻丝布置间距不超过10cm，要保证可以溶化硫磺砂浆。
（见临时固结布置图）四、荷载计算纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重、水平纵向风力等引起的。
另外计算横向风力引起的不平衡弯矩。
悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重：假定最后一个节段灌注完成后其中一个挂篮连同钢筋混凝土又全部坠落的一种极端工况；7#段重量1066kN，挂篮自重550kN，节段重心至中支墩中心线悬臂长度29.75m，不平衡弯矩为M x1=（1066+550）×29.75＝48076kN·m。
成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重：假定为上表中节段重量5%为不平衡重，且均在一侧；不平衡弯矩为M x2=181606×5%＝9080.3kN·m。
风力强度计算：查铁路桥涵设计基本规范W= K1×K2×K3×W0F wh = W×A wh W d＝k2×W0W ——风荷载强度（Pa）F wh——横桥向风荷载标准值（kN）W0 ——基本风压（kN/m2）V d——高度Z处的设计基准风速（m/s）K1 ——风载体形系数K2 ——风压高度变化系数K3 ——地形、地理条件系数K5 ——阵风风速系数Z ——距地面或水面的高度（m）g ——重力加速度 g=9.81m/s 2 γ——空气重力密度（KN/m 3）桥梁宽度B=12.6m ，梁高H=3.035～6.035m ，1＜B/H ＜8时K 1＝2.1－0.1（B/H ）=2.1-0.1×（10.54/6.05）＝1.93；一般地区k 3＝1.00； A 、 B 类地表k 5＝1.38； B 类地区桥梁高度30m 时k 2＝1.13；ze 0001.0012017.0-=γ，连续梁箱梁纵截面形心距梁顶高度按2.36m ，z ＝30－2.36=27.64m ，γ=0.01198383KN/m 3； 寿光最大风速V 10＝22.2m/sV d ＝k 2k 5V 10=1.13×1.38×22.2＝34.6m/s ；W d ＝gV 22d γ =0.73MPa ；F wh ＝k 1k 3W d A wh =1.93×1.0×0.73×A wh ＝1.41A wh （KN ）；由于横断面与纵断面形心距地面高度相差不大，风力强度基本相同； 水平纵向风力：横断面积A wh ＝52.01m 2，形心距临时支墩顶面高度取6.03/2＝3.015m ；F wh ＝1.41 A wh ＝1.41×52.01＝73.33（KN ）；不平衡弯矩M x3=73.33×3.015＝221.1KN ·m ；水平横向风力：纵断面积A wh ＝（6.35+3.35）/2×59.5＝288.57m 2，形心距临时支墩顶面高度按3.69m ；F wh ＝1.41A wh ＝1.41×288.57＝406.89（KN ）；不平衡弯矩M y3=406.89×3.69＝1501.43KN ·m ； 五、荷载组合工况一：按照设计图资料不平衡弯矩为Mx=24862kN·m , My=0，竖向支反力N=27675kN 。
单墩支反力为N 1=（)1.47.22MyMx N ±±/2； N 1max ＝11522.82KN ，N 1min ＝2314.67KN工况二：纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重、水平纵向风力等引起的。
不平衡弯矩为M x =M x1+M x2+M x3=48076+9080.3+221.1=57377.4KN ·m ，My=0，竖向支反力N=27675KN 。
单墩支反力为N 1=（)1.47.22MyMx N ±±/2； N 1max ＝17544.19KN ，N 1min ＝－3706.69KN工况三：纵向最大不平衡弯矩由悬臂灌注两端混凝土灌注不平衡重、成型后各节段由于施工误差产生的不平衡重、不对称设置的锯齿块的不平衡重、水平横向风力引起的不平衡弯矩。
不平衡弯矩为M x =M x1+M x2 =48076+9080.3=57156.3KN ·m ，My= M y3＝1501.43KN ·m ，竖向支反力N=27675KN 。
单墩支反力为N 1=（)1.47.22MyMx N ±±/2； N 1max ＝17442.84KN ，N 1min ＝－3605.34KN 。
控制设计工况为第三种情况。
六、抗倾覆稳定验算1、锚筋布置临时支座外侧在墩柱施工时预埋Φ26抗拉锚筋，间距19.3cm ，每个临时支座设置48根。
（详见临时支座布置图）2、Φ25锚筋抗拉强度设计值计算按照《混凝土结构设计规范》，普通Ⅲ级钢筋（HRB400）抗拉强度设计值为400MPa ，则单根Φ25锚筋抗拉力设计值为196KN 。
3、锚筋产生的抗倾覆力矩计算梁体倾覆时支点取在临时支座中心线处，则锚筋抗拉力臂数据为1.8m ，锚筋抗倾覆力矩计算值为M 1=196×48×2×1.8=33868.8KN •m 4、临时支座抗倾覆力矩计算M 2=（221.6+135.2+135.9+135.9+153.4+138.1+120.9+106.6+55）×10×2×1.35=32470.2KN ·m5、抗倾覆力矩M M=M 1+M 2=66339 KN ·mMxM==1.18 极端工况下，不再考虑折减系数，此时计算安全系数为1.18，满足要求。
七、锚固钢筋锚固长度计算1、箱梁内锚固长度3000.14 3.2 1.10.862.61.89y a tf l d cm f α==⨯⨯⨯⨯=实际施工时锚固长度取值不小于80cm 。
2、墩柱内锚固长度3000.14 3.2 1.10.875.31.57y a tf l d cm f α==⨯⨯⨯⨯= 实际施工时锚固长度取值不小于80cm 。
3、特殊情况锚固处理当受其它因素影响锚固长度不能满足上述要求时，按照以下方式采用机械锚固，但其长度不能小于正常锚固长度的0.7倍。
机械锚固形式见下图（Ⅲ级钢筋可采用b 、c 类形式）：八、临时支墩抗压强度验算1、临时支座采用C50砼加硫磺砂浆，根据《混凝土结构设计规范》，C50砼抗压强度设计值23.1MPa 。
（硫磺砂浆和C50砼具有同样的抗压强度，计算时，全部按照C50砼来计算）2、倾覆时单侧临时支座承受的最大梁体砼总重量经计算为2205t ，挂蓝等其它荷载重量按照55t 考虑。
3、动荷载系数取1.4。
4、1个临时支座的设置面积计算284.04.01.2m S =⨯=5、临时支座受力F=（2205+55）×10÷2=11300KN ＜N 1max ＝17544.19KN 故F 取值17544.19KNSF==12.1 MPa ＜23.1MPa 极端工况下，不再考虑折减系数，临时支座抗压满足要求。
九、合拢时稳定计算边跨合拢时，采用吊架施工，悬臂端只承受吊架和合拢段混凝土重量的1/2，则F=（228.2+53.2）×1/2=1407KN ，产生的不平衡弯矩M=1407×32=45024KN.m ，远远小于极端工况下7#段混凝土和挂蓝产生的不平衡弯矩57156.3KN.m 。
故梁体处于稳定状态。
中跨合拢时，梁体已转换为单悬臂状态，此时，中跨合拢时产生的不平衡弯矩是可以不予考虑的。
十、挂蓝前移时稳定验算挂蓝和操作时其它附加荷载取550KN动荷载系数取1.4施工时挂蓝不平衡移动（单侧移动），距离最长为4.25m时产生的倾覆力矩计算如下：最大倾覆力：550×1.4=770KN最大倾覆力矩：770×4.25=3272.5KN.m挂蓝前移产生的最大倾覆力矩远远小于极端工况下所产生的不平衡弯矩，故梁体处于稳定状态。
十一、结论由以上计算得知：临时支座的抗倾覆和抗压满足要求，但计算抗倾覆安全系数较低，实际施工时，横桥向预埋Φ25抗拉锚筋采用三根成束形式，并且锚筋上下要加设标准弯勾。