宜宾长江大桥挂篮计算书
挂蓝计算书(2)
工程概况设计依据1、《钢结构设计计算手册》2、《结构力学、材料力学》3、《钢结构设计规范》4、《公路桥涵施工技术规范》挂篮结构选型挂篮由主桁、底篮、悬吊系统、后锚及行走系统、模板系统等几部分组成。
1、主桁：主桁为不规则菱形桁片：由前腹杆，前、后斜拉带，立杆、下弦杆组成。
（1）、立杆，前腹杆以及下弦杆由[ ]32a型钢加工而成，立杆长4m，前腹杆长585.2cm，下弦杆长500cm。
（2）、斜拉带由24cm宽4cm厚钢板加工而成，端部扩大为34c m×44cm，且在两面各加焊2cm厚的钢板。
钢板采用Q345钢。
2、底篮：底篮由前横梁、后横梁、纵梁等组成。
（1）、底篮前后横梁均为2［40a型钢，长16.6m。
（2）、底篮纵梁为桁架纵梁。
上弦杆为I20a、下弦杆、竖杆以及斜杆为2［8。
纵梁高70cm,长650cm。
箱梁腹板底设3片纵梁，底板底设10片纵梁。
3、悬吊系统：（1）、前横梁由两根H450×200型钢加工而成，长17.2m。
（2）、吊杆：均采用两根直径为Φ32的精轧螺纹钢筋。
4、后锚及行走系统：（1）、后锚由锚固梁、锚杆组成，上端通过锚固梁锚于下弦杆后支点前后，下端通过锚杆及连接器锚于竖向预应力筋或预埋筋上。
一个挂蓝共设后锚9个，在一片主桁后支点前后各设3个。
（2）、行走系统：整个桁架结构支承在由工字钢加工而成的前、后支腿上。
每组主梁的支腿下设一套行走系统，行走系统主要包括：行走系扁担梁、行走支腿、后行走轮、轨道等。
5、模板系统：模板由内、外模组成，内外模悬挂于已浇块段顶板及前横梁。
挂篮设计参数1、允许最大变形：20mm; 施工时、行走时的抗倾覆安全系数：2；自锚固系统的安全系数：2.2、箱梁荷载：混凝土自重按2.6 t/m3计算。
3、施工人员和材料等堆放荷载取1.5Kpa。
4、胀模系数取1.05.5、振捣对水平模板产生的荷载取2Kpa。
6、模板重量：外侧模板按200kg/m2计，翼缘板模板按90kg/m2计，内模及顶模板按100kg/m2计。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX高速公路第X合同段施工挂篮结构计算书中铁XX局X公司XX高速公路第X合同段项目部施工挂篮结构计算书（附件11)一、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性,计算时挂篮的一侧为研究对象,1、挂蓝承重: 200T；（400T/2）2、挂蓝自重: 54。
5T；（109/2)3、A3钢抗弯强度设计值:［σ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：［τ］=125Mpa；二、基本结构形式主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下:A=91.18cm2；I x=12995.8cm4； I y=21540cm4;W x=866。
4cm3;i x=11。
41cm； i y1=2.41cm；i y=15。
37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123。
25T.由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
λx=5830/114。
1=51。
1；λy=5830/153.7=37.9；λ1=610/24.1=24。
9;610为缀板间距λoy =（37.92+24。
92)0.5=45。
3，取计算长细比为51。
1，查表的稳定系数φ=0。
867。
则σ=123.25×104/（0.867×9118)=155。
9Mpa ＜[σ］ 验算通过。
前支点挠度计算值f=24mm四、前上横梁验算1、前上横梁组合截面特性：A=329。
6cm 2;I x =106752。
6cm 4;I y =111648。
4cm 4；W x =4942。
3cm 3；i x =23.8cm ；i y =24.3cm ；2、前上横梁电算结果如下:M max =466.2KN 。
m ；M min =-—299.0KN 。
m ；V max =362。
5KN 则:正应力σ=36103.4942102.466⨯⨯=94。
3Mpa ＜[σ］ 验算通过 由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳定。
挂篮计算书
挂篮计算书1、计算依据1.1《公路桥涵施工技术规范》1.2《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3《钢结构设计规范》1.4《温厚双线特大桥设计图纸》2、荷载的计算假定2.1根据本桥挂篮的结构形式，设计时做如下假定：⑴箱梁外侧模自重以及外侧模以上的腹板和翼缘板的混凝土重量，通过外侧模走行梁分别传递给前上横梁和已成梁段的翼缘板。
⑵箱梁底板、部分腹板以及顶板混凝土重量、挂篮底模自重、内模自重通过前后吊带，分别传递给前上横梁和已成梁段的底板。
⑶前上横梁将荷载传递给主桁架，主桁架将荷载传递给轨道后，通过轨道传递给已成梁段的竖向预应力筋上。
2.2荷载组合2.2.1挂篮最大变形计算挂篮最大变形发生在5＃梁段施工时，挂篮变形计算时的荷载包括：混凝土自重。
2.2.2浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算挂篮浇注混凝土最不利受力发生在2＃梁段混凝土浇注时，挂篮抗倾覆计算时荷载包括：挂篮自重、混凝土自重、混凝土震捣时的冲击荷载、施工人群荷载。
2.2.3走行系统的安全系数计算挂篮走行系统最不利受力发生在2＃梁段施工完成后，移动挂篮到3＃梁段，底模吊带未安装时。
挂篮在此工况下计算荷载包括：挂篮自重。
3.3结构计算方法挂篮最大变形计算时，主桁架简化为平面桁架进行计算；浇注混凝土时的抗倾覆安全系数计算时主桁架简化为平面桁架进行计算，挂篮后锚锚固与轨道上，将轨道简化为3跨连续梁计算；走行系统的安全系数计算时将轨道翼缘按照悬臂板进行抗弯计算。
所有计算均采用SAP2000有限元结构分析程序进行计算。
3.4基本荷载取值混凝土容重γ=2.65t/m3;施工荷载取2.5kPa;振捣混凝土时产生的荷载取4.0kPa;4.计算结果4.1挂篮最大变形计算在悬灌施工第5#梁段时，挂篮变形最大，由混凝土引起的作用在挂篮前端节点上的最大荷载为26.27吨。
主桁架检算简图如下：采用SAP2000结构分析软件进行计算，挂篮最大变形为9.7mm。
4.2 挂篮抗倾覆计算结果在悬灌施工第5#梁段时，挂篮后锚受力最大，挂篮前端节点上的最大荷载为42.34吨。
大桥挂篮计算书
大桥挂篮计算单一．计算依据1.《路桥施工计算手册》周水兴等编著2.《桥涵》（上、下册）交通部第一公路工程总公司主编3.《实用土木工程手册》（第三版）杨文渊编4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）5．《材料力学》（上、下册）6．《结构力学》（上、下册）二．计算1．计算A2段各块重量图一、T构横截面长3.5m，体积28.07m3，重量73.44t，梁高3.639～3.295m，顶板厚度0.2m，底板厚0.607～0.526m，腹板厚0.8m。
⑴箱梁截面积计算① 2#截面A1=1.8×（0.18+0.45）=1.134 ㎡A2=0.2×3.1+0.25*0.8=0.82㎡A3=0.65*[（3.639+3.295）/2-0.2]*2=4.28 ㎡A4=3.1* （0.526+0.607）/2+0.4*0.2=1.84㎡A=A1+A2+A3+A4=8.07㎡⑵ 2#箱梁段重量计算（钢筋砼按2.6t/m3计）G=AL=8.07*3.5*2.6=73.44M32.底模纵梁计算⑴荷载分析：挂篮结构荷载计算安全系数：K=K1K2=1.2×1.05=1.26K1为荷载冲击系数K2为钢结构加工焊缝引起重量的增加量底模纵梁计算的力学假定：①1#、5#纵梁承担边腹板砼；②2#、3#、4#纵梁承担其结构尺寸内的底板砼底模纵梁是挂篮施工中承受底模、腹板、底板重量的结构，将其所受的压力及自身重力传递给下横梁，其纵梁布置如图五所示：图二、底模纵梁布置图底模重：1.0t。
均布q底模=1.0/4.4*3.5=0.065t/㎡⑵ 1#纵梁计算在腹板下共有4根纵梁，其纵梁受力简图及横截面如图六所示。
选用][32b。
图三、1#纵梁受力简图及横截面纵梁重：0.56905T模型重：0.065t/㎡砼重：4.28*3.5*2.6/2=19.5t 施工荷载：0.25t/㎡q=[（0.56905*1.2*1.05+19.5）/2]/3.5+（0.065+0.25）*0.65=3.09t/mIx=8056.8*2=16113.6cm4W= Ix/（32/2）=1007.1cm3由图三可知：R后=3.09*3.5*（0.8+3.5/2）/4.8=5.75tR前=3.09*3.5*（0.5+3.5/2）/4.8=5.07t当x=0.8+2.25*3.5/4.8=2.44Mmax=3.09*3.5*2.25/5.5*[0.8+3.5*2.25/（2*5.5）]=6.71tmMpaMpa WM1709.140108.247210832.3464max<=⨯⨯==-σб= Mmax/ W=6.71*104 / 1007.1*10-6 =66.6Mpa 〈200 Mpa 〈可〉 当x=2.55m 时， =maxf 5.2mmf/l=052/480=1/923<1/400 <可> （3）2#纵梁计算由图二可知2#、3#、4#3根底板纵梁受力一样，故检算即可。
挂篮计算书示例
挂篮计算书例如第一章计算书一、计算依据《钢结构设计标准》 (GB50017-2003) 《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕《公路桥涵钢结构及木结构设计标准》《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕二、计算参数1、荷载系数：根据《公路桥涵施工技术标准》〔JTJ041-2022〕，荷载系数取值如下：①、考虑箱梁砼浇注时胀膜等因素的超载系数取1.05；②、浇注砼时的动力系数取1.2；③、挂篮空载行走时冲击系数取1.3；④、浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取2.0。
⑤、挂篮正常使用时采用的平安系数为1.2。
2、作用于挂篮的荷载：①、箱梁砼荷载：浇注箱梁时最大浇注重量为1100KN；②、施工机具及人群荷载1.5KN/m2；③、挂篮自重:500KN；④、风荷载: 地区设计根本风速 V10＝ m/s；(《公路桥涵通用设计标准》〔JTGD60-2022〕)。
各节段情况节段号 0 1 2 3 4 5 节段长腹板厚度重〔t〕度〔m〕〔cm〕 5.30 4.35 4.35 4.35 4.35 4.35 270.65 137.80 104.70 96.30 87.78 82.90 60 60 60 50 50 50 底板厚度〔m〕 1.25 60 54.2 49.9 46.1 42.7 顶板厚度〔cm〕25 25 25 25 25 25 施工方法现浇现浇挂篮挂篮挂篮挂篮桥面宽度11.25，箱底宽度6.25m，桥横坡4% 备注 16 7 8 9 10 11 12 4.50 4.50 4.50 4.50 4.50 2.00 6.38 100.93 92.00 84.40 81.75 80.23 53.13 128.00 50 35 35 35 35 35 35 39.7 36.4 33.8 31.9 30.6 30 30 25 25 25 25 25 25 25 挂篮挂篮挂篮挂篮挂篮合拢段现浇段挂篮主要结构材料表序号 1 结构名称材料长度单重总重数量〔m〕〔kg〕〔kg〕 10.98 2 备注主纵梁工55 轻型工字钢，单根主梁89.8 1972.01 重2.534t，一个挂篮重5.07t 前上横梁钢材总量1.711t 2 前上横梁槽40b 12 2 65.204 1564.90 3 45 6 7 8 9 10 11 12 13 斜拉塔架后下横梁前下横梁底模纵梁外导梁内导梁横联吊挂系统滑道垫座支座合计槽36b 槽40b 槽30b 工36 槽40b 槽30b 槽10 ф32精扎螺纹 4.844 12 12 6 12 12 2 39.173 单斜拉塔钢材重379.51 2.788，一个挂篮重5.577t 2 65.204 1564.90 2 39.173 24 940.15 48.6 6998.40 可以选择30槽钢 4 65.204 3129.79 2根3.380t 4 39.173 1880.30 2根重1.995t 205.84 一个挂篮吊杆刚材 3.71t 总重2.36t 总重0.882 后支座0.114t，前支座 0.221t总重0.67t 18636 5.89 20.57 10.007 3、荷载组合：荷载组合Ⅰ：砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载；2荷载组合Ⅱ：砼重量+挂篮自重+风载+超载；荷载组合Ⅲ：砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重；荷载组合Ⅳ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载；荷载组合I～Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算；荷载组合Ⅲ用于刚度计算，荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
xx桥挂篮主要构件计算书
沱江桥施工挂篮主要构件计算书一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按连续梁的1号节段较大的断面作为计算断面，并且不考虑截面的变化。
1号节段的体积为92.9m3，长度 2.5m，重量约2415.4kN，1号节段两端断面的断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各部分断面面积数值。
最长的节段长5m。
1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.44 m2和2.76 m2的混凝土荷载（1号段大截面顶板面积较大，但1号段长度小，且仅在靠近0号块很短的一段截面是大截面，故计算内模时按2.76计），超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。
该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。
2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算长度6.3m，每个腹板下设5道工50c，底板下设10道工50c。
腹板混凝土面积按11.6 m2，底板面积(10.5+7.74)/2=9.1 m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝11.6m2×26kN/m3×1.05×1.2＝380kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝9.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝298kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：边底模纵梁采用5片工50c组成，按照荷载均分考虑，每片承受2.5m 长度内的均布荷载：380/5＝76kN/m，计算模型如下图。
(2) 计算结果：a、支座反力图：两边的支座反力一样，都是98.4kN。
b、竖向变形图：最大变形是中部：9.3mm，小于容许值5500/400＝14mm。
c、结构应力图：(单位：kPa)最大应力121MPa，小于容许值140MPa。
若改为工45c，则最大应力156MPa，挂篮为施工临时结构，可容许1.3×140=182MPa，可以。
跨中最大变形13.4mm2、中底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：中底模纵梁共10片，按均分荷载，每片受力为：298/10＝29.8kN/m，计算模型如下。
某大桥三角轻型挂篮计算书(附挂篮全套图纸)
XXX 大桥三角轻型挂篮计算书第一部分承重系统检算一、设计依据:以本桥具有代表性的大桥现浇4号块计算为例1．箱梁中心高：取均值=(392.4+362)/2=377.2cm2、底板厚：取均值=(49+44.9)/2=46.95cm3、顶板厚28cm4、腹板厚70cm5、节段长3.5m6、节段体积65m 37、节段重量169t二、浇注砼重量分配从大桥施工过程知道，4号块重量并不是挂篮中的单一构件承担的，是由侧模、内模、底模共同承担的，所以对2重量进行分配。
参照图纸可以将其重量按区域的浇注砼重量分成三个部分：W 侧=9.19×2t W 内=17.16×2t W 底=114.38t AA 三、主构架的计算由挂篮结构图纸，承重系统由三组相同的槽钢，每组槽钢由[]拼焊而成。
（一）、技术参数（1）节段浇注砼重量最大：169t（2）底模重量15t （含下横梁及附件）（3）侧模重量2×6t（4）前横梁4t （含其上附件）（5）内模重量2×5.3t（含行走机构和内滑梁）（6）另加2.5%的施工负载（169+15+12+10.6+4）×2.5%=5.3t 以上重量共计：216t。
这个荷载由构架前端和前节段箱梁端部承受，分别分担总重量的一半，则挂篮前端所承担的重量为216/2=108t，每个三角架前端所承担的重量为108/3=36t=360KN。
（7）双拼40b[]槽钢截面特性为惯性距I=120777cm4截面积A=478.08cm2抗弯截面系数W=5490cm3EI=120777×10-8×2.1×105×106×10-3=253631.7KN.m2EA=2.1×105×106×478.08×10-4×10-3=10039680KN容许弯距[M]=σ容W=1180KN.m容许剪力[V]=τA=5961.6KN（二）、受力分析及计算计算采用清华大学开发的“结构力学求解器”程序软件SMSOLVER。
挂篮设计计算书(详细)
二、挂蓝主要组成结构：
1、主桁系统：横向由两片贝雷片组成一片主桁，一个头共两片主桁组成； 2、前、后上横梁：由型钢和钢板构成。 3、内、外模系统：由内、外模板及其支架组成； 4、底模平台及其吊挂系统：由前下横梁、后下横梁、纵梁和底模组成的底 模平台和其前、后吊挂锚固系统组成； 5、平衡及锚固系统：由锚固构件、滚轴等组成，以便挂篮在灌注砼和空载 行走时，具有必要的稳定性。 7、走行系统：由 P43 轨道、锚固构件及预埋件组成。 具体请详见挂蓝总布置图
0.90 14.10 22.70 2.30 34.40 41.1 88.3
工况四(仅列出最不利杆件受力)
弯矩（t.m）
剪力 (t)
轴力 (t)
36.3 36.6
20.2 10.9
21.4 43.1
挂篮变形
浇注混凝土时,挂蓝最大变形为 52mm(向下),出现在前下横梁跨 中,可通过调节吊带来调整变形。
三、计算工况：
节段施工一般分为以下步骤： ①挂篮空载走行就位。 ②立模。③绑扎钢筋 并浇注混凝土。④混凝土养生达到设计强度后，按设计顺序张拉预应力钢筋或钢 束，拆模。步骤①和步骤③为施工最不利， 故根据设计图的要求及挂蓝的施工 工序，挂篮计算共分以下 3 个计算工况：
工况 1，施工 2#节段时，梁长 L=3.5m，砼重 900KN； 工况 2，施工 4#节段时，梁长 L=4.0m，砼重 950KN； 工况 3，挂篮走行，挂篮只承受模板及施工荷载。
本设计容许应力q235钢〔σ〕170mpa〔τ〕100mpa节点销子的孔壁承压容许应力〔σbs〕210mpaq345钢〔σ〕270mpa〔τ〕120mpa节点销子的孔壁承压容许应力〔σbs〕300mpa45号钢〔σ〕210mpa〔τ〕125mpa精轧螺纹钢筋按现场提供的钢筋容许应力计
挂篮构件检算书(补充计算)
兰渝铁路嘉陵江大桥挂篮构件检算书一．计算依据1．《连续梁施工图》2．《建筑施工计算手册》（江正荣编著，中国建筑工业出版社，2001年7月）3. 计算软件：《SAP2000》二．引用规范1．《实用机械设计手册》（中国农业机械出版社出版，1985年7月）—以下简称《手册》2．《钢结构设计规范》（GB50017-2003，中华人民共和国建设部）—以下简称《钢规》3．《建筑钢结构设计手册》（赵熙元主编，冶金工业出版社，1995年12月）4．《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000，中华人民共和国交通部，2003年10月）5．《材料力学》（第三版，高等教育出版社，干光瑜、秦惠民主编，1999年6月）6.《建筑结构荷载规范》GB50009-20017.《建筑钢结构焊接技术规程》GB50009-2001三．设计参数指标1.材料：设计中所用钢料材质除特别说明外均用Q235，所用钢料的强度指标如表1，所有的钢材必须满足表1的应力值。
钢材的容许应力（MPa）表1设计、验算所用的焊缝容许应力如表2。
焊缝容许应力（MPa）表22．挠度指标根据《钢规》第3.5条规定，挠度容许值[f Q]=L/400（L为受弯构件的跨度）3.荷载指标施工机具及人群荷载：1.0kN/m2荷载分项系数：衡载1.2，活载1.4梁体节段重量：26.50kN/m3计算节段按表3中所示各节段分块重量比较选取：表3 节段分部重量比较表：——《连续梁施工图》经比较并着重考虑施工时荷载对挂篮前端的作用后，选取15#节段作为计算节段，其重量为2100.59kN；对底平台构件用1#节段的腹板和底板砼重量进行验算。
挂篮前竖直位移量及其他构件的强度和挠度验算均用15节段重量。
四．计算工况及荷载组合1.挂篮计算主要分为浇筑施工工况计算和移模行走工况计算。
在浇筑施工工况计算中主要计算挂篮各主要构件在全部施工荷载作用下的应力应变及挂篮施工的安全系数；移模行走工况主要计算挂篮行走系统的安全性能。
挂篮计算书
挂篮计算书公司内部档案编码：[OPPTR-OPPT28-OPPTL98-OPPNN08]目录1.计算说明 (1)概况 (1)计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)荷载系数及部分荷载取值 (1)荷载组合 (2)参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)挂篮工作系数 (3)计算模型 (3)底模纵梁计算 (4)底模后下横梁计算 (8)底模前下横梁计算 (10)滑梁计算 (14)侧模桁架计算 (17)吊杆/吊带计算 (19)前上横梁计算 (19)挂篮主桁计算 (20)后锚分配梁计算 (21)挂篮走行稳定性检算 (22)5结论及建议 (23)1.计算说明概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中长有4个节段（1#～4#块），长有3个节段（5#～7#块），长有5个节段（8#～12#块）。
其中节段最大重量为（1#块）；其中节段最大重量为5#块；其中节段最大重量为8#块。
计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：（2）空载行走时冲击系数：（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：（4）模板重量：底模，m2；外侧模，m2；内顶模，m2；内侧模，m2（5）外侧模桁架：每榀（6）内侧模桁架：每根（7）人群和机具荷载：m2（8）砼倾倒荷载：m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮设计计算书
x=23250cm4
Ix/A）=√(23250/147.04)=158.12cm
Iy0=20370cm4
(Zyo/A)= √(20370/147.04)=138.53cm
Yy0=138.53cm＜Yx9=158.12cm,故验算绕Y0轴方向的压杆稳定性。
杆件的压杆稳定性验算时，一端按铰接计算，压杆计算长度为L3=4.75m,则λ=L3/Yy0=4.75/138.53=3.4 查中心压杆轴向容许应力拆减系数表可得拆减系数值：ψ=0.814
×0.814=130Mpa
=101.61Mpa＜[σ]ψ
计算，可知主桁架压杆稳定性满足要求。
、主桁架变形计算
在挂篮施工过程中，我们关心的是每节段砼浇筑时挂篮的变形情况。
由于在砼浇筑前挂篮自重及模板重量已作用到主桁架上，由此引起的主桁架的变形已经发生，故在计算主桁架变形时不考虑挂篮及模板重量，只考虑每节段梁体重量即可，计算时，按每片主桁架均匀受力进行计算，即不考虑受力
、前、后下横梁
5#段受力分析2#段受力分析
17#段受力分析10#段受力分析
5#段受力分析2#段受力分析
10#段受力分析17#段受力分析
、主桁架销子验算
A=πd 2/4=3.14×1102/4=9498.5mm 2
F=900000N
=F/2A=900000/2×9498.5=47.3MPa
销轴材料为40Cr 材料，并进行调质处理，由《机械设计手册》可知，MPa s 785=σ，则：[]MPa s
3023
5.13
==
σσ
[]ττ<。
挂蓝设计图及计算书
挂篮设计图及计算书一、挂篮的组成结构XXX大桥连续梁所用挂篮是自行设计制造的三角形挂篮，重80.5t(设计不超过110t)。
挂篮主要由主桁系、横梁系、悬吊系、行走系、模板系等组成。
如图一、图二所示：图一挂篮托架正面图图二挂篮托架侧面图1、主桁系主桁系是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，桁架各杆件是材料为[30b+[22+[10槽钢各两根，杆件间结点采用螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∟125×125×10mm角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ32mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装前上横梁，与悬吊系及前下横梁形成悬臂吊架，悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，以实现悬臂灌注浇筑施工。
2、横梁系横梁系由前上横梁、前下横梁及底模纵梁等组成，前上横梁固定在主桁架上，底模纵梁悬吊在侧模纵梁上，前下横梁通过悬吊系吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。
前下横梁和底模纵梁共同承托底模及梁段钢筋混凝土的重量。
3、悬吊系悬吊系是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。
系统由吊带、吊带座、千斤顶、手拉葫芦等组成，吊带均由16mm钢板和钢销组合而成，前吊带下端与底模平台前下横梁销接,上端支撑于前上横梁,前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁调节高度，以实现底模及工作平台的升降。
另外悬吊系还将控制内模、侧模的前移和升降。
4、行走系行走系是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。
挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。
挂篮的行走靠2个100KN的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。
挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。
5、模板系模板系由底模、侧模、端模等组成。
底模：底模由底模架和底模板组成。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
桥梁施工挂篮结构计算书
XX 高速公路第 X 合同段 中 铁 XX 局 X 公 司 XX 高 速公 路 第 X 合 同 段 项 目部施工挂篮结构计算施工挂篮结构计算书(附件11)、计算基本资料根据挂篮结构以梁中心线受力的对称性，计算时挂篮的一侧为研究对象1、挂蓝承重：200T ；(400T/2)2、挂蓝自重：54.5T ；(109/2)3、A3钢抗弯强度设计值：[d ]=215Mpa；4、A3钢抗剪强度设计值：[T ]=125Mpa；、基本结构形式挂蓝计算模型如右图：主构架采用双槽30b型钢组焊。
截面特性如下：2A=91.18cm ;4 4I x=12995.8cm ; I y=21540cm;3W=866.4cm ; i x=11.41cm; i y1=2.41cm; i y=15.37cm三、主构架结构检算主构架杆轴力电算结果如右下图，其中轴力最大为123.25T。
由于杆件为格构式轴心压杆，应按稳定验算截面强度。
入x=5830/114.1=51.1 ;入y=5830/153.7=37.9 ; ------ .. ' \\\-- 入1=610/24.1=24.9 ;610为缀板间距r I II1111入oy =(37.9 2+24.92)0.5 =45.3，取计算长细比为 51.1，查表的稳定系数 $ =0.867。
则d =123.25 X 107(0.867 X 9118)丨 ---- I =155.9Mpa v [ d ] 验算通过。
J 二： 前支点挠度计算值 f=24mm四、前上横梁验算 _ I 1、 前上横梁组合截面特性：[ * 2A=329.6cm ; 4 4I x =106752.6cm ; I y =111648.4cm ;3W^4942.3cm ; i x =23.8cm ; i y =24.3cm ;2、 前上横梁电算结果如下：M maX =466.2KN.m ; Mk n =--299.0KN.m ; V maX =362.5KN由于横梁构造符合不需验算受弯整体稳定的相关要求，故不必验算整体稳 计算剪应力3 V=362.5 X 10/ (300X 12.5 ) =96.7Mpa v [ T ] 验算通过3、挠度计算最大挠度发生于跨中，计算值 f=19mm (相对位移)五、底模横梁验算1、 底模组合截面特性2 A=150.1cm ;4 4I x =35155.8cm ; I y =46020.6cm ;3 W=1757.8cm ; i x =15.3cm ; i y =17.5cm ;2、 底模横梁电算结果如下则：正应力 6466.2 104942.3 103 =94.3Mpa v [ d ] 验算通过610为缀板间距M ma>=78.7KN.m；Mnin=--109.3KN.m ; V ma>=334KN计算正应力d = 109.3 103 =62.2Mpa v [ <r ] 验算通过1757.8S03底模横梁同样符合构造要求，不需验算整体稳定。
挂篮计算书(2016-3-30)
挂篮计算书(2016-3-30)目录1.计算说明 (1)1.1 概况 (1)1.2 计算内容 (1)2.计算依据 (1)3.参数选取及荷载计算 (1)3.1荷载系数及部分荷载取值 (1)3.2荷载组合 (2)3.3 参数选取 (2)4．主要结构计算及结果 (3)4.1挂篮工作系数 (3)4.2计算模型 (4)4.4底模纵梁计算 (4)4.5底模后下横梁计算 (9)4.6底模前下横梁计算 (11)4.7滑梁计算 (14)4.8侧模桁架计算 (18)4.9吊杆/吊带计算 (20)4.10前上横梁计算 (21)4.11挂篮主桁计算 (21)4.12后锚分配梁计算 (22)4.13挂篮走行稳定性检算 (23)5结论及建议 (24)1.计算说明1.1 概况总桥工程概况略该桥连续梁悬臂浇筑共分12段；其中3.0m长有4个节段（1#～4#块），3.5m 长有3个节段（5#～7#块），4.0m长有5个节段（8#～12#块）。
其中3.0m节段最大重量为（1#块）；其中3.5m节段最大重量为5#块；其中4.0m节段最大重量为8#块。
1.2 计算内容采用容许应力法分别对浇筑砼状态和走行状态两种工况进行计算，计算内容包括底模纵梁、底模前、后下横梁、外滑梁、内滑梁、吊杆、前上横梁、挂篮主桁、后锚分配梁、侧模桁架的强度、刚度及稳定性。
2.计算依据1、《设计图纸》全一册2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ025-86)3、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）4、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)6、《路桥施工计算手册》3.参数选取及荷载计算3.1荷载系数及部分荷载取值（1）悬浇段箱梁砼超载系数：0.05（2）空载行走时冲击系数：1.3（3）挂篮浇筑及行走时抗倾覆稳定性系数：2.0（4）模板重量：底模，1.0kN/m2；外侧模，1.2kN/m2；内顶模，0.8kN/m2；内侧模，0.8kN/m2（5）外侧模桁架：每榀4.5KN（6）内侧模桁架：每根1.8KN（7）人群和机具荷载：2.5KN/m2（8）砼倾倒荷载：2.0KN/m2（9）砼振捣荷载:竖向荷载2.0KN/m2；水平荷载4KN/m2（10）挂篮各构件自重由有限元程序自动计入3.2荷载组合荷载组合1：砼重+超打砼+人群和机具荷载+构件自重+振捣荷载（用于计算浇筑状态挂篮杆件）荷载组合2：砼重+超打砼+振捣荷载+倾倒荷载（用于计算浇筑状态侧模桁架）荷载组合3：挂篮自重+冲击荷载（用于计算走行状态）3.3 参数选取3.3.1 钢材的容许应力钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》(GB50017-2003)中第3.4.1条规定采用。
挂篮计算书
挂篮设计与计算1、底模底模的组成（1）、面板：采用5mm厚钢板组成的定型钢模。
（2）、横向分配梁：为间距＠=25cm的[10槽钢。
（3）、纵梁： I28b工字钢。
1.1荷载组合（1）、以1#块箱梁混凝土自重控制，荷载分块为腹板Ⅰ、底板（含倒角）Ⅱ、顶板（含倒角）Ⅲ、翼缘板Ⅳ四块。
混凝土按2.6T/m3计。
a、腹板砼自重:G=0.65*(4.726.3+4.418)/2*3.5*26=270.43KN(10.40m3)；Ⅰb、底板砼重:=[(0.623+0.577) *5.45 /2+0.3*0.3]*3.5*26=305.76KN(11.76m3)；GⅡ=[(0.28*5.45+0.3*1.0] *3.5*26=166.17KN(6.39m3)；c、顶板砼自重:GⅢd、翼板砼自重:=[(0.40+0.16)*1.8+(0.40+0.65)*1.2]*3.5*26/2=103.2KN(3.97m3)；GⅣ（2）、模板荷载：内模、底模按0.75KN/m2计算。
（3）、施工人员和施工材料、机具行走或堆放荷载取2.5Kpa=0.0025 N/㎜2。
（4）、振捣混凝土产生的荷载取2.0Kpa=0.002 N/㎜2。
（5）、荷载组合：取（腹板+底板）平均砼自重*1.2+施工荷载*1.4P=1.2*0.038+1.4*0.0045=0.0493N/㎜21.2面板的强度及变形验算面板取b=10㎜，则分配梁[10槽钢的间距为＠=25cm，荷载q=10×p=10×0.0493=0.493N/㎜,按四等跨连续梁验算。
面板参数：I=bh3/12=10*53/12=104.2㎜4；W=bh2/6=10*52/6=41.7㎜3；计算图示如图1:计算图1x5弯矩图1计算结果如下：σmax =M max /W=79.17Mpa<1.3*[σ0]=188.5Mpa f max =0.35mm<[f 0]=1.5mm1.3 [10槽钢分配梁分配梁[10槽钢间距为＠=25cm 。
宜水高速公路C合同段挂篮计算书(2003.8.8改)
挂篮计算书1、工程概况宜水高速公路C合同段柏溪金沙江大桥主桥为140米+ 249米+ 140米三跨一联预应力混凝土连续刚构桥，主墩均为双薄壁柔性墩,主桥全长529m，宜宾、水富两岸各设一交界墩。
本桥主梁采用单箱单室、三向预应力混凝土箱型断面。
箱梁根部高15m，跨中及边跨15.5m直线段高4.2m，采用1.5次抛物线变化。
箱底宽13.5m，两侧悬臂长5.5m，全宽24.5m。
顶板除0号块件两横隔板间厚48.5cm外，余者均由28.5cm变至48.5cm。
0号块件两横隔板间底板厚1.5m，余者由1.5m厚按二次抛物线变化至跨中38cm厚。
腹板厚分130cm、80cm、70cm和65cm四个等级，级间设过渡段。
主桥共设置横隔板6道，即薄壁墩处4道，两边跨端部各设一道。
主桥在两岸交界墩处各设一道SSFB160伸缩缝和两个GPZ15000DX盆式支座。
根据施工设计图要求，除两边跨各有一段支架现浇段及0号块件、主桥合龙段外，其余块件采用挂篮悬浇的方式施工。
1＃至8＃块件节段长为2m，最大控制重量为1＃块件310.1T，9＃至17＃块件节段长为2.5m，最大控制重量为9＃块件300.1T，18＃至28＃块件节段长为3m，最大控制重量为18＃块件286.6T，29＃至39＃块件节段长为4m，最大控制重量为29＃块件282.0T。
按施工设计要求,本桥主梁采用自制三角斜拉式挂篮悬浇的方式施工。
此挂篮在重庆涪陵长江大桥加工并使用，在泸州长江二桥和成高速公路B3合同段南充华兴寺嘉陵江大桥改制后分别用于隆纳高速公路W2合同段泸州长江二桥和成南高速公路B3合同段南充华兴寺嘉陵江大桥。
本挂篮在此基础上结合宜水路C合同段柏溪金沙江大桥主桥单箱、单幅、大悬臂的特点进行改制设计。
2、计算基本资料2.1荷载系数：有关荷载系数根据交通部颁发的公路桥涵设计与施工规范，荷载系数取值如下：1、考虑箱梁砼浇注时胀膜、动力等因素的超载系数取1.05；2、浇注砼时的动力系数取1.2；3、挂篮空载行走时冲击系数取1.3；4、浇筑砼和挂篮行走系数时抗倾覆稳定系数取1.5。