高大模板支撑方案(专家论证)

目录一、工程概况二、编制依据三、危险源辨识清单与控制措施计划四、模板支撑设计构造五、施工要求六、检查与验收七、模板施工安全措施八、应急救援预案风雨球场模板工程施工方案一、工程概况************工程位于****区****路，由********投资兴建，******建筑设计有限公司设计，建筑总面积12975㎡，综合楼四层为风雨球场，层高9.4m，有5条1200×500 21.6m的预应力大梁横跨其中。

该风雨球场模板支撑高9.4m，属于高大模板支撑，为了在本工程模板工程施工中贯彻国家安全生产的方针和政策，做到安全生产、技术先进、经济合理、方便适用，并结合《建筑模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《武汉市建筑工程施工现场安全质量标准化达标实施手册》制定本方案。

本工程拟采用扣件式钢管脚手架支撑系统。

二、编制依据《危险性较大分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《钢结构设计规范》GB 50017-2003《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标实施手册》三、危险源辨识清单与控制措施计划四、模板支撑设计构造（1）支架基础为C40钢筋混凝土地面，钢管立杆下设置50mm厚垫板，立杆连接采用直接扣件进行对接，且连接部位不在同一平面上（如下图）。

梁下立杆加设3×100×100钢板。

（2）先搭设梁部位立杆，后搭设平板立杆。

（3）四层（风雨球场）所有预应力大梁下立杆设立间距0.6m，距离地面200mm处设置扫地杆，每隔1.5m设置一道水平拉杆。

(4) 预应力梁底纵向设置1根立杆用顶托支撑梁底，顶托螺杆出钢管100mm，梁侧模两侧均用钢管和木枋夹紧梁模，并用拉杆及蝴蝶卡夹紧，为防止梁下小横杆连接扣件因压力过大造成下滑，在扣件两边用Φ14圆钢满焊在钢管上将其扣件顶死。

（如下图所示）现浇网格梁板支架搭设：立杆间距按1.2m搭设，距地面20cm设置扫地杆，水平杆步距1.5m，立杆连接采用对接，相邻立杆对接部位不在同一水平面上，网格梁下方铺设3根木方，再加设一根小横杆，小横杆与梁两侧立杆连接，板下铺设木方，立杆上部套用顶托顶住板下木方。

(5)在外侧周围由上而下设置竖向连续剪刀撑，中间B-15～19轴相应每隔7.8m、B-M～D轴隔4.2m设置由下至上竖向连续剪刀撑，在相应的连续剪刀撑之间设置之字斜撑，剪刀撑为4.2×6m，并在剪刀撑顶部扫地杆处设置水平剪刀撑（如下图）（6）在外侧四周每个结构柱用钢管设置固结点，竖向固结点间距3m。

横向固结点为8.4m。

剪刀撑布置图(6)按设计标高调整顶托控制标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要求进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。

（7）梁区中现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm，确保混凝土浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。

(8)支模时梁底应起拱，要求同前。

(9)剪刀撑搭设须牢固，采用搭接，有效搭接长度500mm，二头留有100mm，并用2个旋转扣件连接，且与水平夹角在45°-60°之间。

(10)梁底模板拆除须在混凝土强度达到100％时才可以拆除，拆模的具体时间由项目技术部门提供。

(11)采用多层板和木板支模时，在梁模与柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微缩短些，使混凝土浇筑后不致嵌入混凝土内。

(12)要注意梁模与柱模的接口处理、主梁楼板与次梁模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。

(13)当采用木模板和胶合板时，要用木方进行转接。

(14)绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后安装侧模板。

(15)用钢筋连接并夹紧梁侧模板，位置和间距同前面所述要求。

安装水平向钢管背楞之后安装拉杆(模板为竖拼时的做法)。

(16)调节楼板支撑的可调支撑头，将大搁栅找平。

(17)按楼板尺寸，铺设楼板模板，从一侧开始铺设多层板，尽可能选用整张的，并且是经包边角处理的多层板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周转使用。

(18)模板铺设完毕，应用水平仪测量模板标高，进行校正。

(19)标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道纵横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。

(20)支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上。

梁模板及支撑设计的验算一、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.20；梁两侧立柱间距(m):0.6；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；二、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(30.600 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：当n＞2时：经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.586 kN，中间支座最大反力Rmax=12.466；最大弯矩 Mmax=0.549 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.238 mm；支撑钢管的最大应力σ=0.549×106/4490=122.228 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 122.228 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!三、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1=0.586 kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×8.2=1.27 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.90/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.35=0.202 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.90/2+(1.20-0.50)/2)×0.60×0.120×(1.50+24.00)=1.763 kN；N =0.586+1.27+0.202+1.763=3.82 kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；lo-- 计算长度 (m)；考虑到本工程为高支撑架，由下式计算l o = k1k2(h+2a)k1-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=3820.088/(0.412×424) = 21.868 N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 21.868 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N1=12.466 kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×(8.2-1.2)=1.27 kN；N =12.466+1.27=13.55 kN；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；lo-- 计算长度 (m)；考虑到本工程为高支撑架，由下式计算l o = k1k2(h+2a)k1-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=13550.073/(0.412×424) = 77.567 N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 77.567 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！3.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1= 0.586/Sin75o = 0.606 kN ；脚手架钢管的自重： N2= 1.2×0.129×(8.2-1.2)/Sin75o= 1.123 kN；N = 0.606+ 1.123 = 1.729 kN；θ--边梁外侧立杆与楼地面的夹角：θ= 75 o；φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24；W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49；σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；lo-- 计算长度 (m)；考虑到本工程为高支撑架，由下式计算l o = k1k2(h+2a)k1-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.015 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.1×2) = 2.014 m；Lo/i = 2013.658 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=1728.936/(0.412×424) = 9.897 N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 9.897 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] =205 N/mm2，满足要求！四、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p ≤ fg地基承载力设计值:f g = fgk×kc= 170 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc= 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =15.28 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 3.82 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。