锅炉燃烧调整对过热器／再热器壁温影响的分析
锅炉燃烧优化调整方案
锅炉燃烧优化调整方案萨拉齐电厂的2×300MW CFB锅炉是采用哈尔滨锅炉股份有限公司具有自主知识产权的CFB锅炉技术设计和制造的，锅炉型号HG-1065/17.6-L.MG，是亚临界参数、一次中间再热自然循环汽包炉、紧身封闭、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构的循环流化床锅炉，燃用混合煤质，锅炉以最大连续负荷(即BMCR工况)为设计参数，锅炉的最大连续蒸发量为1065t/h。
循环物料的分离采用高温绝热旋风分离器，锅炉采用支吊结合的固定方式，受热面采用全悬吊方式，空气预热器、分离器采用支撑结构；锅炉启动采用床下和床上联合点火启动方式。
萨拉齐电厂锅炉主要技术参数：一、优化燃烧调整机构为了积极响应公司号召，使我厂锅炉燃烧优化调整工作有序进行，做到调整后锅炉更加安全、经济运行，我厂成立了锅炉优化燃烧调整小组：1、组织机构：组长: 杨彦卿副组长：冀树芳、贺建平成员：刘玉俊、蔚志刚、李京荣、范海水、谷威、孔凡林、薛文祥、于斌2、工作职责：1）负责制定锅炉优化燃烧调整的工作计划；2）负责编制锅炉优化燃烧调整方案及锅炉运行中问题的检查汇总；3）负责组织实施锅炉优化燃烧调整工作，保证锅炉长周期连续稳定运行。
二、优化燃烧调整工作内容：1、入炉煤粒度调整：1）CFB锅炉对入炉煤粒径分布要求很高，合理的粒径分布是影响锅炉燃烧安全稳定和经济的最重要因素之一，入炉煤粒径对锅炉的影响有以下几点：a）入炉煤细粒径比例较少，粗颗粒比例多，阻力相应增加锅炉流化所需一次风量增大，细颗粒逃逸出炉内的几率增高，锅炉飞灰含碳量上升；b）入炉煤细颗粒比例多，粗颗粒比例少，在相同的一次风量下锅炉床层上移，床温升高，锅炉排烟温度也相应提高；c）入炉煤粒径过粗还会影响到锅炉的正常流化和排渣，粒径过粗容易使排渣不畅导致流化不良甚至结焦，为此我厂应严格控制入炉煤粒度；每星期对入炉煤粒度进行分析两次，并根据入炉煤粒度分析及时检查高幅筛筛条或调整碎煤机间隙。
超临界锅炉过热器-再热器的汽温特性及调节分析
超临界锅炉过热器\再热器的汽温特性及调节分析摘要：本文对直流锅炉的过热器、再热器汽温特性、变化特点、汽温调节进行了简要分析，并结合我厂实际情况阐述锅炉汽温偏差产生的原因，提出超临界压力锅炉运行中应关注的问题，与电力同仁共勉。
关键词：直流锅炉超临界过热器再热器汽温21世纪以来，为了提高锅炉效率，最大限度的降低能源消耗，电站锅炉逐步向超临界锅炉方向发展。
超临界锅炉的汽温特性与传统的汽包炉汽温特性有明显的不同，汽温过高将引起管壁超温、金属蠕变寿命降低，会影响机组的安全性；汽温过低将引起循环热效率的降低。
根据计算，过热器在超温10～20℃下长期工作，其寿命将缩短一半以上；汽温每降低10℃，循环热效率降低0.5%，而且汽温过低，会使汽轮机排汽湿度增加，从而影响汽轮机未级叶片的安全工作。
通常规定蒸汽温度与额定温度的偏差值在-10～+5℃范围内。
下面对直流锅炉的汽温特性进行分析，不断摸索调整汽温的最佳手段，控制汽温在允许范围内，保证锅炉安全运行。
一、过热器或再热器汽温特性1、过热器或再热器出口汽温随锅炉负荷的变化规律称为过热器或再热器的汽温特性。
过热器的汽温特性如图1-1所示。
图1-1 过热器的汽温特性l―辐射式过热器；2、3―对流式过热器23随着锅炉负荷的变化，辐射式过热器的汽温特性与对流式过热器相反。
当锅炉负荷增加时，燃料消耗量和过热器中蒸汽的流量都相应增大，由于炉内火焰温度变化不大，辐射式过热器吸收的炉膛辐射热增大不多，相对于每干克蒸汽的辐射吸热量反而减小，因此辐射式过热器的出口汽温随锅炉负荷的增大而降低。
辐射式过热器的汽温特性见图1-1中的曲线1。
当锅炉负荷增大时，燃料消耗量增大，烟气流速增大，烟温升高、对流传热量增加，相对于每千克蒸汽的对流吸热量增加，因此对流式过热器的出门汽温随锅炉负荷的增大而增大。
对流式过热器的汽温特性见图1-1中曲线2、3，过热器离炉膛越远，过热器进口烟温越低，烟气对过热器的辐射换热份额越少，汽温随负荷增加而上升的趋势更加明显。
锅炉管壁超温的分析
锅炉管壁超温的分析摘要：通过对我厂200MW机组四角切圆燃烧锅炉的燃烧调整，分析了磨煤机组合燃烧方式、炉膛出口氧量、炉膛蒸汽吹灰、二次风配风方式和减温水等因素对末级过热器、再热器管壁温度的影响，找出切合实际的方法帮助解决发电厂管壁超温的现象。
关键词：四角切圆燃烧管壁温度蒸汽吹灰超温我厂#1、#2锅炉为武汉锅炉厂制造的WGZ 670/13.7-10型超高压锅炉，直流燃烧器四角切圆燃烧，假想切圆直径为Φ828mm，炉膛深度、宽度分别为11920mm，由于四角切圆燃烧方式有以下的优点：炉内混合良好，燃烧稳定，四周水冷壁的吸热量和热负荷分布均匀，特别是气流在炉膛内形成了一个较强的旋转燃烧火焰，对强化后期燃烧十分有效。
使得四角切圆燃烧锅炉在一段时期内在各电厂得到大量的应用，但由于四角切圆燃烧锅炉在炉膛内为旋转上升气流，从炉膛出口到水平烟道以后，仍存在较强的残余旋转，导致水平烟道两侧烟速和烟温的偏差，从而导致再热器和过热器的壁温偏差，甚至会造成尾部受热面的爆管。
下面对我厂200 MW机组四角切圆燃烧锅炉为例，分析燃烧调整对锅炉过热器、再热器壁温的影响。
1设备概况及存在问题我厂锅炉的基本型式为：自然循环、一次中间再热、倒U型布置、中速磨正压直吹式制粉系统、直流燃烧器四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢构架、紧身封闭。
每台锅炉配四台ZGM-95型中速正压直吹式磨煤机，每台磨煤机带6只喷燃器采用一层半布置。
制粉系统正常运行时#2、#3、#4磨煤机运行，#1磨煤机备用。
为了改善煤粉着火性能和在低负荷运行时维持火焰稳定性，每只煤粉燃烧器均采用了宽调节比喷嘴。
煤粉喷嘴的煤粉气流相对于二次风气流以反向切圆的方式进行同心反切燃烧，这可使煤粉和空气之间产生强烈的混合，增加煤粉的完全燃烧，减少煤粉对水冷壁的冲刷，以减轻炉膛结焦。
我厂锅炉尾部烟道还是存在左右侧温度偏差的问题，特别是过热器（再热器）左右侧管壁温度的偏差还是很大，高过、高再管壁温度经常超温达到565℃以上，甚至可以达到571℃。
电厂锅炉过热器 再热器管壁超温原因分析及预防措施
电厂锅炉过热器再热器管壁超温原因分析及预防措施电厂锅炉过热器再热器管壁超温原因分析及预防措施在电厂中，锅炉过热器和再热器是非常重要的设备，它们承担着将焚烧过程中产生的高温高压蒸汽进行过热和再热的任务。
然而，在运行过程中，经常会出现过热器和再热器管壁超温的问题，这会导致设备的性能下降、安全性降低。
因此，本文将对过热器和再热器管壁超温的原因进行分析，并提出相应的预防措施。
一、过热器和再热器管壁超温原因分析1. 燃烧状况异常燃烧状况异常是导致过热器和再热器管壁超温的主要原因之一。
燃烧不完全、气流分布不均匀、火焰在炉膛内波动剧烈等问题都会导致辐射和对流传热不均匀，使得部分管壁温度升高，超过其设计温度。
2. 水质问题水质问题也是导致管壁超温的重要因素之一。
当水中含有过多的溶解气体、不溶性物质或其他杂质时，会导致管壁附着物形成，形成热阻，导致管壁温度升高。
3. 管道堵塞管道堵塞同样会导致管壁温度升高。
当锅炉管道内的水垢、沉积物或其它杂质积聚过多时，不仅会降低热传导能力，还会阻碍管道内流体的流动，导致局部管壁温度升高。
4. 运行参数异常运行参数异常也会导致管壁超温的问题。
例如，过高的蒸汽流量、过低的供水温度、过高的供水压力等都会使管壁温度超过设计温度。
二、过热器和再热器管壁超温的预防措施1. 优化燃烧状况通过调整锅炉的燃烧参数和火焰分布，减少炉膛内火焰的波动，提高燃烧效率，降低管壁温度。
此外，定期清洗燃烧器、炉膛和锅炉的燃烧区域，避免积聚物的形成，以减少管壁温度升高的可能性。
2. 加强水质管理加强水质管理，控制水中的溶解气体、不溶性物质和杂质的含量。
定期进行水处理，清除管道内的水垢和附着物。
同时，排放并替换含有过多杂质的水，以保持良好的水质，降低管壁温度。
3. 定期清洗管道定期清洗管道，减少管道内的沉积物、水垢和杂质的积聚。
可以采用化学清洗、水冲洗等方法，对管道进行彻底的清洗和冲洗，保持管道的畅通，减少管壁温度升高。
降低管壁温度的运行调整
２１年９ （ ０ ２ 月上）ｌ 科技 创新 与应 用
降低 管壁温 度 的运 行调整
矫 佳
（ 长兴发 电有限责任公 司， 浙江 长兴 ３ ３０ ） １０ ０
摘 要 ： 过锅 炉磨煤 机 组合 及 二 次风 配 比等 的运 行调 整 ， 析证 明 了降低锅 炉主 再 蒸 汽管 壁 温度 有 效 方 法 ， 高锅 炉 的运行 可 通 分 提 靠性 。 关键 词 ： 燃烧 调 整 ； 管壁 温度 ； 全运 行 安 Ａ Ｃ Ｂ Ｄ磨运行 ２ ． Ａ Ｃ ４ ８ Ｂ Ｅ磨运行 ２． ９ ６７ ８ 过 热 器 、再 热 器 超 温 爆 管 是 电 厂 锅 炉普 遍 存 在 的 问题 。一 台 Ｂ Ｄ 磨 运行 ３． Ａ Ｄ磨运行 １． ＣＥ １７ Ｂ ４ ９２ ７ ３． ．１从壁温差这一点上看 ，Ｂ Ｄ磨运行 比Ａ Ｃ １ ＡＣ Ｂ Ｅ磨运行稍有优 ３０ Ｗ 锅炉爆 管一次 ，停 炉抢修 ７ 小时 的发 电利 润和起停 损失高 达 ０Ｍ ２ １０ ０ 多万 元。如果因供 电紧 张而造成 区域 停电 ， 则损失更大 。 另外 ， 能源 势 ， 作员习惯 的以 Ｅ 做为备磨 ， 证明了这一点 。 从操 磨 也 ３．Ｂ Ｄ ． Ｃ Ｅ磨运行 ， １ ２ 管壁工况 比较恶劣 。缺少一 台底层磨运 行 ， 造 集 团对 机组非停 的考核 也非常严 格 。因此 ， 制管壁温 度 ， 蒸汽管 控 提高 路运行 的安全可靠性 ，对发电机组长周期安全经济运行是非常重要环 成火焰中心上抬 ， 使得在过热器整体管壁温度明显偏高 ， 燃烧工况最恶 节。 劣。应极力避免这种投磨组合。 ３ ． Ａ Ｄ磨 运行是机 组负荷 在 １Ｏ Ｗ￣ ８ＭＷ 期 间采用 的投磨 ．３ Ｂ １ ５ Ｍ １０ １设备简介及 现状 由于火焰 中心 比较低 ， 差控 制 的也 比较 好。 １常运行 中， 壁温 ３ 机组 本锅炉采用美国 Ｂ Ｗ公司自然循环燃煤锅炉标准。单炉膛 ， ＆ 平衡 方 式 ， 通风 ， 排渣全悬 吊结 构。 固体 炉膛 由膜式水冷 壁构成 。 临界 ， 次再热 ， 负荷长时间在 １０ 亚 一 ８ＭＷ￣Ｏ Ｍ 之间， ３Ｏ Ｗ 故此工况对我们 的运行调整借鉴 单汽包 ， 露天 布置 。炉膛 上部布置 有屏式过 热器 ， 角上部 为二级 意义不 大 。 半 折焰 高温过 热器 。 ３ ． ２煤质 的影 响 制 粉系统采 用 ＭＰ Ｓ中速磨冷 一次风直 吹式系统 。五 台磨煤机 ， 共 选取满 负荷前提下 ， 煤质差异 很大 的两 个时 间段 的壁温差 ， 明 以说 ２ 只燃烧器 ， ０ 分三层 对称 布置在 锅炉 的前后墙 ， （ ） 后墙 各 ２ 煤质 变化对 壁温 的影 响 。８ １日 ０ 上层 Ｃ层 前 月 点至 ８ ４１０点 （ 负荷 煤量 月 ３ 满 只燃烧 器 ， 应为 Ｃ磨煤机 （ 对 Ｃ磨煤 机作 备用 ） 中层前后 墙各 ４只燃 烧 １０ｈｌ 月 ６日 １ ８日（ 。 ４ｔ ）Ｏ ／ 至 ０月 满负荷煤量 １０ｈ ３ｔ ） ／ 煤质较 差时 ２． ９ ９ 煤质较好时 ２ ． １ １８ ０ 器， 各对应 Ｄ Ｅ磨煤机。下层前后墙各 ４ 、 燃烧器 ， 各对应 ＢＡ磨煤机。 、 燃烧系统由 Ｄ Ｂ Ｘ Ｌ型燃烧器 、 Ｒ－Ｃ 大风箱、 高能点火器 、 点火油枪 煤质差， 发热量低、 挥发份低 、 灰分、 水份含量高 ， 要维持相同蒸发 等组成 。 量所需燃 料量相对 要增加 ，同时煤 中水分和灰 份吸收 炉内热量所 占比 ＃ 炉 ２１ 年 ４ Ｃ １ ００ 月 修前主汽管壁温度水平一直偏高 ，尤其是在 例增加 ， 炉膛 出 口炉温 降低 ， 造成 这个过 程对辐射 型屏式过 热器来 说影 变负荷过程， 管壁容易超温。 ９ ０ 年间正常运行时，１ ＃ 机组时常因壁温所 响较大， 其吸热降低， 使得管壁温度下降。而对对流型过热器来说， 煤质 限 ， 迫 降低 主再蒸 汽温度 ， 其 以 ５６ 份为甚 ， 而被 尤 ，月 机组超 温也较 多 ， 变差会相 应增加燃 料和风 量 ，造成 烟气热容积 增大 ，同时着火点 也推 管壁 温度 如果长 期处 于设计 温度 以上而低 于金 属材 料 的下 临界温 度 ， 迟 ， 中心抬 高。这个过 程导致对流过 热器的管壁温 度上升 。实际经 火焰 超温 幅度 不大但 时 间较 长 ， 壁 因氧化 而减 薄 ， 径均 匀涨 粗 ， 后 验中煤质差 ， 温的观点也 印证 了这一点 。 管 使管 最 易超 在运行 调整 中我们规 定 了在 煤量 ｉＯｈ 无法保 证 ２０ ｔ仍 Ｌ ／ ４ ９ ＭＷ 出力 机组高经济 陛则要求较 高的蒸汽 初参数 ，较 高的蒸 汽初参数 是影 时 ， 立即取样化 验。 响火 电机组 整体循 环效 率 的决 定性 因素之一 。锅 炉出 口两侧 蒸汽温 度 ３ ． ３风量 的配 比 产生偏差时 ，受限于蒸汽管壁温度我们只能压低管壁温度较高一侧的 在分别进行 各磨一次风 量调整后 ， 我们总结 以下几点 。 主蒸 汽温度 。 而这将极大地影 响机组煤耗 。 在运行 中增 加 了主汽 温超 温 ３ ． 尽 可能加 大底层 磨 Ａ磨一 次 风量 ，减少 底层 磨 Ａ磨二 次风 ．Ｉ ３ 的可 能性 ， 组 的长周 期安全运行产生 隐患 。 对机 量， 使煤粉浓度左右偏差较大的燃烧器 然烧相对弱化， 以减少对炉膛 的 ２调整项 目 方法 及 影响 。 在 班组 的配合 下 ， 了以减少烟 温偏差 ， 进行 降低锅炉受 热面壁温 为 ３． ．２加大 匕 ３ 层磨二次 风量 ， 以弱化底层磨 的偏 差。 目的的燃烧 调整工 作。 由于正 常运行 中的锅炉 ， 加装测 点 ， 有 无法 在现 ３． ．３观察 顶层燃烧器 的壁温 ， ３ 以确定火焰 的偏 向， 设二次 风偏置加 的条件下， 忽略锅炉蒸汽管路内介质流量偏差和结构偏差。 壁温高的管 以调平 。 子 ， 认为是烟气温 度和烟气流速 高而引起对流换 热系数大 。 初略 壁温 低 ４ ２ 保 持负荷 ２ ０ Ｗ ， 量 ］９／ 各 台磨煤 量均衡。我们进 月 ７日 ５Ｍ 煤 ｔ， Ｏ ｌ ｌ 的管子， 初略认为是烟气温度和烟气流速低而引起对流换热系数小。 行了一次二次厉 风门调节试验。 整个过程中， 我们发现将左右出力偏 ３调整情 况及分析 差较大的 Ａ磨二次风量减少会明显的降低主蒸汽与管壁温差。另外加 我 们对 四台机 组壁 温经常 偏高 的几 个测点采 样进行 了统计 。通 过 大顶层燃烧 器壁温 高的—侧 二次风 量 ，对降低 主蒸汽与 管壁温差 也有 比较 管壁温度与蒸 汽温度 的差值 大致 的反映 锅炉管壁工况 的好 坏 。 较显著 的效果 。 各 机组 ０ 年 全年 主汽 温与 管壁 温平均 温差 ＃— ４ ９ １＃ 炉分 别为 ２． ３ ７ 调整开始前 １ 分钟平均 ２． 底层左右偏差大的燃烧器二次 ５ ２２ ６ １ ｌ １． １ ８ ４４５ ６ 风量减 ２ ％后 １ 分钟 平均 ２． ０ ５ １２ １ 各 机 组 Ｏ 年 全 年 再 热汽 温 与管 壁 温平 均 温 差 ＃ －Ｍ炉 分 别 为 ９ １ ． ４ 调整 开始前 １ 分钟 平均 ２ ． 顶 层燃烧 器壁温 高侧 二次 风加 ５ ０３ ７ ２ ４８ ２２３ ２ ４ ９ ４０３ ２ ４ ４ ２ 操 作后 １ 分钟平 均 １． ∞６ ５ ８ １ １ 可以发现 样 炉 的主蒸汽管壁 温度水平 明显偏 高。 １ 但再热汽壁温 却 实践证明适当调节燃烧器的二次风量对降低蒸汽管壁温度是有益 与另 ３台机 组相差 不大 。我们 运行 调整 目的为 尽量 纠正 ＃ 炉 烟气偏 的。值得注 意的是 ， 次风挡板 的调节 不宜过快 ， １ 二 由于两股气 流是 以对 差， 降低炉膛各受热面管壁温度， 提高蒸汽初参数 ， 提高机组安全可靠 冲形式达 到平衡 的 ，过大过 快一步抬升燃烧较恶劣一侧的管壁温度， 使局部管壁温度 ３ ． １投磨 组合的影 响 波动提高 ， 增大局部 超温风险 。 磨煤机的不同组合使炉膛火焰中心位置产生很大的不同，进而使 ３ 风量测量 的波动 ４ 蒸汽 管壁温度发生 很大 的变化 。而各磨煤机 由于各 一次风管 压损 不同 ， 磨煤机 的一 次风管流量 计容易 堵 ，造成 磨煤机 一次风量大 幅晃 也会 对炉膛 火焰 中心位 置产生 极大地影 响 。以下 统计 四种典 型工况 下 动 。一次 风压力跟 随冷热风 调节 门大幅摆动 ， 燃烧不 稳定 ， 炉膛 幅度较 主蒸 汽管壁温度与 主蒸汽温度 的平均差值 。 大 的交变 的蒸 汽压 力使 过 热器 管道 金属 内部 产 生不 同程 度 的交变 应 工况一 ： 月 ３Ｅ至 １ ｌ ９ ｌ ２Ｅ ＡＣ Ｂ Ｄ磨 运行 力， 造成管道金属的疲劳寿命损耗。管壁温度的峰值水平相应提高。在 工况二 ： 月 １ １ 点至 １ ４点 Ｂ Ｄ ９ ７日 ２ ８１２ ３ Ｃ Ｅ磨运行 运行 中， 发现磨煤机 的一次风 量波动幅度 超过 ｌ 时 ， ０ 立即联 系维护对 工况三 ：１ ２ 日 １ 点至 ２ １月 ４ ６ ５日 ２ 点 Ａ Ｃ ２ Ｂ Ｅ磨运行 次风流量 计进行 吹扫 。同时立 即切 除一次风冷热风调 节 自动 ， ��
过热器、再热器管超温原因分析及对策
1) 长期超温爆管 长期超温爆管是指金属材料在运行中由于某些原因使管壁温度超过了 额定温度，虽然超温的幅度不大（一般为 20-50℃），但超温时间较长。长时超温爆管 过程中，钢材长期在高温和应力的作用下， 由于产生了碳化物球化、碳化物沿晶界聚集 长大等组织变化，在晶界上先产生微裂纹， 当这些微裂纹扩展甚至连续起来承受不了 管内介质的压力，就发生了爆破。过热器管 子爆破事故约有 70％是由于长期而引起的。
3 金属材料在高温下长期运行后的主要变化
（一）金属的蠕变、断裂与应力松驰 1) 金属的蠕变：金属在高温状态下，在应力作用下发生的缓慢而连续的塑性变形的现象， 称为蠕变现象。 蠕变的速度和以下因素有关： （1）金属所承受的温度：温度越高，蠕变速度越快，金属发生断裂或破坏的时间越短。 （2）金属所承受的应力：应力越大，蠕变速度越快。 （3）温度波动的影响：温度波动越大，蠕变速度越快。 2) 金属的应力松驰 金属在高温和应力状态下，如维持总变形不变，随着时间的延长，应力逐渐降低的现象称为 应力松弛。 （二）金属在长期运行中的组织性质变化 1) 珠光体球化 珠光体球化是指在高温长期应力作用下，钢中片层状珠光体组织随时间的延长逐渐变为球 状，球化后的碳化物通过聚集长大，使小球变为大球的过程。 影响珠光体球化的因素 （1）温度：温度越高，球化过程进行的愈快。 （2）时间：运行时间愈长，球化愈严重。 （3）应力：运行过程中钢材所承受的应力将促使球化过程加速。 2) 石墨化 石墨化是指钢中渗碳体分解成为游离碳并以石墨形式析出，在钢中形成了石墨“夹杂”的现 象。石墨化现象仅存在于碳钢和无铬钼钢中（如 15Mo3） 钢材石墨化的过程也同样受温度、时间、应力等因素的影响。 3) 合金元素的再分配 金属材料中合金元素随时间由一种组织组成物向另一种组织组成物转移的现象称为合金元 素的再分配。发生这种现象以后将使钢的热强性能降低。 影响钢中合金元素的再分配的主要因素是温度、运行时间、应力状态等。 （三）金属在高温下的氧化与腐蚀 1) 金属的氧化 （1）高温下的氧化。金属的氧化发展速度与温度、时间、气体介质成分、压力、流速、钢材 化学成分、形成的氧化膜的强度等因素有关。 2) 硫的腐蚀 （1）高压锅炉水冷管壁的硫腐蚀。这种腐蚀现象主要发生在锅炉燃烧区域水冷壁管的外表面。 （2）过热器管的高温硫腐蚀。这种高温硫腐蚀是由熔融态的灰粘结在过热器壁上所引起的。
锅炉燃烧调整与各项指标的控制措施
锅炉燃烧调整及各项指标的控制措施防止锅炉结焦和降低污染排放指标措施——针对此题目进行内容的增减细化和完善，要充分发挥合力团队和专工及主任层面作用，总结经验，真正发挥指导运行人员操作的目的！而不是为完成我布置的工作去应付！建议妥否请考虑！在锅炉运行调整中，在每一个运行工况下，对每一个参数的调整及控制的好坏，直接反映出锅炉燃烧调整的水平，最终反映在整台机组运行的稳定性上。
针对我公司情况，锅炉调整主要是对燃烧系统的调整，其次是各个参数的调整及控制。
下面将详细介绍锅炉调整的每一个环节。
燃烧调整部分：一、送、引风量的调整及控制在平衡通风的燃煤锅炉风量的调整中，原则上直接采用调节送、引风机动叶或静叶开度的大小来调整。
总风量的大小，主要依据锅炉所带负荷的高低、氧量的大小以及炉膛负压来控制。
目前#1、2炉引风量的调节，在稳定工况运行时主要是投入自动调节。
送风量的调节，在负荷稳定时投入自动调节，在负荷波动大时手动调节。
在点炉前吹扫条件中规定风量大于30%所对应的风量的质量流量为280T/H，根据这一基准，在正常调整中，按照负荷高低和规定氧量的大小来控制送风量。
将炉膛负压调节在-19.8Pa～-98Pa为基准来控制引风量。
二、燃料量的调整及控制1、锅炉负荷小幅度变动时调节原则：通过调节运行着的制粉系统的出力来进行。
调节过程（以少量加负荷为例）1）在给煤量不变的情况下，首先将A磨煤机的调整做为燃烧稳定的基础，然后通过适当开B、C磨煤机容量风门开度来调整负荷，调整时不要大幅度开容量风门，根据负荷情况，可单侧或双侧调整，调整幅度控制在2%开度左右，调整后，密切注意汽包压力或主汽压力以及氧量的变化趋势，如果压力上升快，可适当对单侧容量风门回调来进行控制。
2）在各台磨煤机容量风门开至40-45%时，此时应根据磨煤机料位及电流情况，来增加给煤量，根据长时间观察，每台磨煤机给煤量最稳定工况出力在54-56T/H之间，在掺烧劣质煤（如金生小窑煤）时，出力在48-50T/H之间。
锅炉调试方案之十三--燃烧调整试验方案
BT-GL-02-13XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉燃烧调整试验方案XXXXXXXX科学研究院二〇二四年一月签字页批准：审核：编写：目录1.编制依据 (5)2.调试目的 (5)3.系统及主要设备技术规范 (5)4.试验内容 (7)5.锅炉燃烧调整应具备的条件 (7)6.试验程序 (8)7.试验方法和步骤 (8)8.职责分工 (9)9.环境、职业健康、安全、风险因素控制措施 (10)1.编制依据1.1《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程（1996年版）》1.2《电力建设施工及验收技术规范》锅炉篇（1992年版）1.3《火电工程调整试运质量检验及评定标准》（1996年版）1.4《火电工程启动调试工作规定》（1996年版）1.5设计图纸及设备设明书2.调试目的锅炉燃烧的好坏对锅炉及电厂运行的安全性和经济性都有很大的影响,锅炉燃烧调整可以确保着火稳定,燃烧中心适中,火焰分布均匀,配风合理,避免结焦等,维持锅炉汽温、汽压和蒸发量稳定正常，使锅炉保持较高的经济性运行。
本措施的制定是为了在整套启动阶段指导锅炉燃烧调整，保证在锅炉试运中能够安全正常运行。
3.系统及主要设备技术规范3.1系统简介XXXXXXXX扩建工程#3机组锅炉是由东方锅炉有限责任公司制造的DG1065/18.2-Ⅱ6型亚临界压力一次中间再热自然循环汽包炉。
锅炉采用摆动式燃烧器、四角布置、切向燃烧。
单炉膛、全钢架悬吊结构、平衡通风、固态排渣。
锅炉采用正压直吹式制粉系统，配五台HP863型中速磨煤机，布置在炉前，四台磨煤机可带MCR负荷，一台备用。
燃烧器为可上下摆动的直流燃烧器，采用四角布置、切向燃烧。
上组所有喷口均可上下摆动±30°，下组所有喷口均可上下摆动±15°。
油燃烧器共12个，分三层布置。
燃用轻柴油。
油枪采用简单机械雾化型喷嘴3.2 锅炉主要技术规范3.2.1煤质分析3.2.2 锅炉主要技术参数如下过热蒸汽流量 1065 t/h过热蒸汽压力 17.36 MPa过热蒸汽温度 540 ℃再热蒸汽流量 875 t/h再热蒸汽进口温度 332 ℃再热蒸汽出口温度 540 ℃再热蒸汽进口压力 3.94 MPa再热蒸汽出口压力 3.78 MPa给水温度 281 ℃排烟温度(修正前) 132 ℃排烟温度(修正后) 126 ℃过热器喷水量(一级) 36.61 t/h过热器喷水量(二级) 9.15t/h二次气喷水量 21.96t/h锅筒工作压力18.77 MPa锅炉效率 92.93 %3.2.3燃烧器规范4.试验内容4.1 锅炉主保护的检查确认；4.2 燃烧调整；5.锅炉燃烧调整应具备的条件5.1 在锅炉启动前必须对FSSS系统的各项功能进行试验，确保其动作正确可靠。
某百万∏型二次再热锅炉再热器壁温偏差调整
锅炉制造BOILER MANUFACTURING第1期2021年01月No. 1Jan.2021某百万II 型二次再热锅炉 再热器壁温偏差调整董亮，郭森，郭拯(高效清洁燃煤电站锅炉国家重点实验室(哈尔滨锅炉厂有限责任公司)，黑龙江 哈尔滨150046)摘 要:某百万双切圆r ［型二次再热锅炉试运过程中高/低压末级再热器壁温沿炉宽方向存在壁温偏差大的问 题，限制两级再热汽温达到设计值。
通过烟气再循环喷口反切和燃尽风喷口反切，减小了高/低压末级再热器 的壁温偏差，为两级再热汽温达到设计值打下了基础。
关键词：百万II 型二次再热锅炉;再循环喷口反切;燃尽风喷口反切;再热器壁温偏差中图分类号:TK223 文献标识码：A 文章编号:CN23 -1249(2021)01 -0001 -04Adjustment of Reheater Metal Temperature Imbalances of a1000MW II Type Secondary Reheat BoilerDONG Liang, GUO Sen, GUO Zheng(State Key Laboratory of Efficient and Clean Coal-fired Utility Boilers(Harbin Boiler Company Limited) , Harbin 150046 ,China)Abstract : There is a problem of big metal temperature imbalances in high/low pressure final reheaterduring the trial operation of a 1000MW 11 type secondary reheat boiler, which limits the reheat steam temperature to reach the design value. The metal temperature imbalances of high/low pres sure final reheater is reduced by adjusting the horizontal angle of recirculation flue gas nozzle andsofa nozzle , which lays a foundation for high/low pressure reheat steam temperature to reach the de sign value.Key words : a 1000MW II type secondary reheat boiler ； adjusting the horizontal angle of recircu lation flue gas nozzle ； adjusting the horizontal angle of sofa nozzle ； reheater metal temperature im balances0引言燃煤发电过程中环境污染及温室气体排放问题日益突出，大力发展高参数机组,提高机组发电 效率是未来煤电发展的主要方向，二次再热技术是公认的一种可以提高煤电机组效率的有效方 法⑴。
锅炉冷态启动中过热器和再热器的安全问题
锅炉冷态启动中过热器和再热器的安全问
题
锅炉正常运行时,过热器管被高速蒸汽所冷却,管壁金属温度壁蒸汽高得不多.在启动过程中,情况就不相同,在冷炉启动之前,直立的过热器管内,一般都有停炉时蒸汽的凝结水或水压试验后留下来的积水.点火后,这些积水将逐渐蒸发.锅炉起压后,部分积水也会被蒸汽流所排除,在积水未全部蒸发或排除之前,某些管内没有蒸汽流过,管壁金属温度近于烟气温度.即使过热器内已完全没有积水,如蒸汽流量少,管壁金属温度仍不会比烟温低很多.因此,一般规定,在锅炉蒸发量小于10%额定蒸发量时,必须限制过热器或再热器的入口烟温.考虑到在启动初始阶段,烟气有较大的热偏差,故烟温的限值应比过热器金属允许承受的温度还要低些.控制烟温的手段主要限制燃烧率(燃料量)或调整炉内火焰位置(实际上是控制炉膛出口烟温).
随着汽包压力的升高,过热器内蒸汽流量增大,管壁得到较好冷却,这样可逐步提高烟温,而限制出口汽温的方法来保护过热器.而再热器则通过汽机旁路系统进行保护.对单元机组来说,升压过程中的过热器出口蒸汽温度主要取决于汽机启动加热的状态,对高中合缸的汽轮机,启动过程中还应考虑过热汽温与再热汽温的匹配问题,它们是通过调节锅炉燃烧率及汽机旁路系统的流量来实现的.。
锅炉故障事故及分析处理
二、受热面损坏的原因
1、管子材质不良、安装、检修质量不好， 如燃烧器出口气流或吹灰器射流角度偏 斜，运行中冲刷磨损管子；管子焊口质 量不合格；弯管时弯头壁厚减薄严重； 蠕胀超限或已磨薄的管子漏检或未发现。 检修中错用低质金属材料，不能承受高 温造成短期过热而爆管。
2、锅炉给水、锅水品质长期不合格，造成 管内结垢 ，垢下腐蚀。管内结垢时，热 阻大，传热差，管壁得不到良好的冷却， 易引起管子局部过热损坏；水中的氧对 管子内壁的腐蚀，会使管壁变薄强度降 低而损坏。
（3）过热器、再热器泄漏的处理
发现过热器、再热器泄漏时应及 时停炉，以免破口扩大并冲坏其它管子 造成事故扩大。停炉后可保持一台引风 机运行，以抽出蒸汽和烟汽；另外，还 应保持水位稳定。当泄漏不严重时，为 避免对用户停电，可允许短时间维持锅 炉运行，但应注意观察泄漏的发展和水 位，如泄漏增大或水位难以维持时应申 请停炉。
6、直流锅炉工质流量或给水温度大幅度变 化造成锅内相变区反复位移，导致管壁 疲劳损坏。
此外，过（再）热器发生烟气侧高温 酸性腐蚀，省煤器受到烟气侧低温酸性 腐蚀；打渣和吹灰方式不正确而使管子 磨损等，都可能引起受热面损坏事故。
三、 “四管”爆漏的处理原则
1、 水冷壁爆破
若爆管不严重，能维持汽包（或汽 水分离器）正常水位时，允许在低负荷 的情况下作短时间的运行，申请停炉检 修；若水冷壁严重爆破，汽包（汽水分 离器）水位无法维持时，应紧急停炉， 并停止给水，多次强制循环炉应同时停 止强制循环泵，维持引风机运行以排除 炉内蒸汽，待锅炉降压冷却后进行冷却。
1） 煤质差且燃烧调整不当，如一、二次风调整配 合不当，燃烧器运行不合理等。 2） 低负荷运行，燃烧不稳定，未投油助燃。 3） 制粉系统故障。 4） 给粉、给煤不均匀，使火焰不稳定或燃用混煤 时，混煤不均。 5） 炉膛负压维持过大。 6） 由于各种原因引起的断风、断粉等。 7） 水冷壁管严重泄漏或爆破，大量汽水喷入炉膛。 8）炉内大面积塌渣，致使炉内扰动过大。 9）全燃油时，油中带水或油系统故障。
燃机余热锅炉汽包上下壁温差大原因分析及处理
燃机余热锅炉汽包上下壁温差大原因分析及处理摘要：在机组整套启动调试期间，余热锅炉冷态启动时出现了汽包上下壁温差大问题。
结合燃机的启动特点、余热锅炉结构特点及本机组的实际情况等，对机组启动过程、运行方式进行细致全面的分析，并经对多项运行方式的调整和试验，有效控制冷、温、热启动和停机时，高、中、低压汽包上下壁温差均控制在50℃以内，成功解决了汽包壁温差大问题，达到了规范及设备要求，实现了安全、稳定运行。
关键词：燃机；余热锅炉；汽包壁温差大；冷态启动Analysis and treatment of large temperature difference between upper and lower wall of steam drum of gas turbine waste heat boilerZhang Haisheng（Guangzhou Yueneng Power Technology Development Co.，Ltd. Guangzhou City，Guangdong Province 510080）Abstract：During the whole start-up and commissioning of the unit，the large temperature difference between the upper and lower walls of the steam drum appears during the cold start-up of the waste heat bined with the start-up characteristics of the gas turbine，the structural characteristics of the waste heat boiler and the actual conditions of the unit，this paper makes a detailed and comprehensive analysis of the start-up process and operation mode of the unit，and effectively controls the cold and temperature by adjusting and testing several operation modes.When cold、warm and hot start and stop，the temperature difference between upper and lower wall of high，medium and low pressure steam drum is controlled within 50 ℃，the problem of big wall temperature difference of steam drum is solved successfully，the requirement of specification and equipment is reached，and the safe and stable operation is realized.Key words：Gas turbine；Waste heat boiler；Large temperature difference between upper and lower wall of steam drum；Cold start；0 引言：汽包是亚临界锅炉的重要设备。
1025t／h锅炉再热器壁温偏差问题分析及改造
过高 ， 三次风更 加重 了炉膛 出 口烟 气 流速 的不 均 匀性 。 （ 转第 ５ 下 ０页 ）
维普资讯
５ ０
广 西 电 力
２０ ０ ６年 第 ５期
（ 上接 第 ４ ６页）
Ａ
ｌ ２ ２ｌ ２２ ２ ２４ ２ ２ ２ ２８ ２ ３ ９ Ｏ ３ ５ ６ ７ ９ Ｏ
测点 位置／ 点
图 ３ 三次风 对再热器管壁温度的影响图
从图３ 可以看出， 单纯改变三次风量的大小， 对
于锅 炉减温水 、 再热 器金 属壁 温 的影 响非 常有 限 ， 从
考虑不周到 ， 会引起燃烧器区域气流紊乱 ， 气流冲刷
水 冷壁 ， 造成炉 内局 部结 焦 ， 响炉 内辐射 换热 和热 影
负荷分配。同时也有可 能造成锅炉燃烧 不稳定 ， 使 锅炉的最低稳然负荷增高 ， 影响机组运行 的经济性。 湛江电厂一号炉已委托广东电力试验研究所进 行了炉二、 三次风反切的炉 内动量计算 ， 并提出了两 套改 造方 案。湛江 电 厂经过 对技 术方 案 比较 ， 于 ２ ０ 年 ３月结 合机 组小 修将 第 ８层 二次 风反切 ０３ １。同时三次风改为对冲布置 １。 ２， ：。 ２
测试数据反映不是很 明显 ； 当三次风被全部去除后 ， 再热器金属壁温发生 了重大变 化， 每一个测点的温
度值都有较大幅度 的降低 ， 中以前超温较严重的 其
２ ，８ ７２ 点的金属壁温平均降低 ２ ℃。这一方面是因 ３ 为无三次风进入炉膛 ， 炉膛出 口烟温明显降低； 另一 方面是三次风的去 除减少 了炉膛出 口的余旋 ， 提高 了出口烟气流场的均匀性 ， 使得最高管壁温度点 的
锅炉运行调整基本原则
锅炉运行调整基本原则贵州黔西中水发电有限公司：宋福昌前言：随着结能降耗工作的不断深入，对锅炉运行人员的理论要求及实际控制水平要求越来越高。
一个火电厂生产指标的好坏，往往决定在锅炉运行人员对指标控制的理解及操作技术水平上。
本文将锅炉运行调整过程中对各项指标的调整控制进行分析说明，以便更好的指导锅炉人员进行运行调整。
一、过热汽压控制1、过热汽压是决定电厂运行经济性的最主要的参数之一。
过热汽压的高低，直接影响汽轮机热耗。
过热汽压升高，汽轮机热耗降低，机组煤耗减少（过热汽压升高1MP,热耗降低7％，汽轮机热耗每升高100kJ/kWh，机组煤耗升高4g/ kWh）。
另外，过热汽压提高后，产生蒸汽所需的焓值增加，也就是说高压蒸汽冷却烟气的效果变好，将会降低各段烟气温度，最终体现出来就是降低排烟温度。
同时在不影响主、再热汽温的基础上还可使减温水用量减少。
但过热汽压的升高超过允许值，将会造成锅炉受热面，汽轮机主蒸汽管道，汽缸法兰，主汽门等部件应力增加，对管道和汽阀的安全不利。
还有由于汽轮机主汽调节门特性及各个负荷段压力、热耗对比，在主汽门关闭3个半后节流损失增加，汽机热耗率增加，且第三个调门会出现频繁波动，造成主汽压力不稳定。
因此过热汽压力的控制在高负荷时应以汽轮机主汽门前的蒸汽压力达设计的额定值为准。
即250MW以上负荷时，保证主汽门前的蒸汽压力达16.7MPa（炉侧17.1MPa）,200MW～250MW 负荷段运行时，保证汽轮机高压调门关闭3个，150MW~200MW负荷段运行时，汽轮机高压调门关闭3个半。
有条件的电厂还应通过试验，做出负荷、压力、热耗对应曲线，更好指导锅炉运行人员进行压力控制。
2、在压力控制中，除升降负荷外，保证压力的稳定是锅炉燃烧调整的任务之一，只有在压力稳定的基础上，才能保证主、再热汽温稳定，才能进一步提高锅炉的经济性。
这就要求运行人员在运行调整过程中做到精心调整，提前判断，提前操作，熟悉所辖锅炉的特性。
火电厂锅炉主再热汽温调整分析
火电厂锅炉主再热汽温调整分析摘要：如今，随着我国经济的快速发展，在火电厂的运行中，锅炉是主要的运行设备之一。
锅炉的主蒸汽温度以及再热蒸汽温度是锅炉运行的主要的指标。
在锅炉实际运行中，会受到负荷、压力以及水温等因素的影响，导致锅炉的主再热汽温出现明显的变化，影响锅炉的燃烧效率，同时增加煤耗。
因此，需要对于影响锅炉主再热汽温的因素进行分析总结，更好地调整锅炉汽温。
该文分析了影响锅炉主再热蒸汽汽温变化的原因，给出了锅炉主再热汽温调整的策略，以供参考。
关键词：火电厂;锅炉;主再热;汽温调整引言在火力发电机组运行中，特别是低负荷时，主再热蒸汽温度降低，将影响机组的安全、经济运行。
一般情况下主蒸汽温度每降低10℃，相当于耗燃料0.2%。
对于10～25MPa、540℃的蒸汽，主蒸汽温度每降低10℃，将使循环热效率下降0.5‰、汽轮机出口的蒸汽湿度增加0.7‰。
这不仅影响了热力系统的循环效率，而且加大了对汽轮机末级叶片的侵蚀，甚至发生水击现象，以致造成汽轮机叶片断裂损坏事故，严重威胁汽轮机的安全运行。
因此正常运行中保证额定的主再热汽温，对于机组的安全和经济运行尤为重要。
1影响锅炉主再热汽温变化的因素第一，燃烧强度的影响。
如果随着风量以及煤量的增加而燃烧强度增强的话，那么主汽压力就会上升，主汽温度以及再热汽温都会随着烟气量的增加而上升。
第二，燃烧中心位置的影响。
当炉膛的燃烧中心上移时，那么炉膛的出口烟温就会升高，导致炉膛上部的过热器以及再热器吸收的热量增加，从而使主再热汽温升高。
第三，燃烧煤质量的影响。
如果煤质差的话，维持相同的蒸发量就需要增加燃料量，而低质煤炭中的含水量以及灰分较高，大量的燃烧会导致炉膛的出口炉温降低，会导致过热器吸收的热量减少，汽温就会下降。
第四，风量大小的影响。
烟气量的大小受风量大小的影响，尤其是对于过热器以及再热器的影响比较大，因此，当风量增加时，汽温就会上升，相反，风量减少时，汽温就会下降。
锅炉再热器超温的原因分析及解决对策
锅炉再热器超温的原因分析及解决对策摘要：本文对影响锅炉再热器壁温的因素进行了归类，并根据各类原因提出建设性解决措施，这些措施可为制定降低再热器壁温的技术方案提供参考。
关键词：锅炉；再热器；超温0简述由于过热器和再热器的受热面积增大，同屏管子数目增多，如何设计合理使得热量及流量等分配均匀成为我国锅炉设计向大容量、高参数发展的过程中亟待解决的问题。
从大量文献中可看出在目前大型电厂中，锅炉再热器超温爆管现象很常见，电厂中对此种事故处理的方法主要是停机检修，或者在大修中更换管子材料使其更耐高温，虽超温次数在一定程度上得到减少，但仍没有从根本上解决再热器超温爆管这一问题。
本文在文献[1]~ [6]的基础上，总结分析各电厂在运行中出现的再热器超温问题，并提出一些解决措施以供设计参考。
1再热器超温的因素分析在运行当中造成再热器超温的原因很复杂，不仅与再热器的设计有关，而且还与机组的运行、燃烧方式等因素有关。
但从换热角度来分析，主要原因有再热管管壁与管外烟气，管壁与管内蒸汽间换热及管壁本身的导热不良所致，下面分别对其影响因素进行简单分析。
1.1 管外换热由热阻的定义分析可知，管外烟气换热对再热器温度的影响占主导地位，具体因素如下：（1）炉膛出口过量空气系数。
机组运行中通过监测炉膛出口过剩氧量来监控过量空气系数。
烟气量和炉膛出口烟温的变化对过量空气系数造成最直接的影响，同时还会引起其他运行参数的改变。
由炉膛出口温度计算公式：式中：M—经验系数，它与燃料的性质、燃烧方式和燃烧器布置得相对高度、炉内火焰平均温度和理论温度等因素有关；Ta—炉膛理论燃烧温度；0—波尔兹曼常数；a1—炉膛黑度；—炉内辐射受热面热的有效系数；F1—炉膛辐射换热面积；—考虑炉膛散热损失的保热系数；Bj—计算燃料消耗量；VCp—燃烧产物的平均比热容。
假设只有过量空气系数发生了变化，则忽略掉一些次要因素以后引入常数k，则：然后两边取自然对数，并取求导，最后得：经计算当变化不是很大时，其前面的系数变化非常小，可以忽略不计，因此变化时，炉膛出口烟温几乎不变。
浅谈锅炉AA风调整对再热器壁温的影响
表 １
行工况 ， 可认为截止到分隔屏底 ， 没有偏差现象； （ ２ ） 由于残余旋转的存 度 ， 改变其它二次风 在及分隔屏的导流作用 ， 出现了烟气及温度场的偏差。 对右旋切圆燃烧 的配风方式的实验 ＝ ６ ； 锅炉 ， 上炉膛左侧炯气向炉后运动的趋势小 于右侧 ， 从而造成左侧烟气 二 次 风 的 配 风 柬 再 ｊ 束 再 Ｊ 一 流量低于右侧 。 气流在左侧气室中有—个减速， 停滞 ， 反向加速的过程 ， 方式 对尾 部烟 道 的 束 再 ｛ 吒 而已经反向加速的气流又会与旋转 回流 的气流产生相对碰撞。这种过 烟速 分布 和烟 温分 柬 再 ６ ８ － － ｔ ， 程会形成较强的气流扰动， 强化了对流换热作用。 而右侧气室内气流运 布有较大的影响。 高 朱 再 ４ ８ － ６ ２ 动情形简单 ， 进人 屏区后 ， 平稳的加速流向炉后。 此外 ， 由于残余旋转存 负荷 ， 由于火焰 中心 束再 ５ 末再 ５ ６ ＿ ６ 在， 左侧区烟气主流先流向前墙 ， 再返回流向炉后。而右侧区主气流流 较高 ， 沿炉膛上升 的 柬道 向炉后 ， 并且大部分由出口窗下部形成炯气短路流走。 这就造成上炉膛 气流 的残余 旋转 较 束珂 ∞ 一 左侧烟气充满度大大好于右侧 ，这一点 由锅炉冷态模拟已清楚看出 ； 强 ， 两 侧 烟 温 偏 差 一 Ｉ ６ （ ３ ） 当烟气进人水平烟道后 ， 水平烟道入 口右侧 区体积流量 ， 流速都高 大。 所以开大附加风 后屏 ３３ 后屏 ３ ４ — １ ｌ 、附加 风 Ｌ减弱 残 于左侧区 ， 而右侧烟温水平高于左侧这一事实更强化了右侧的对流换 Ｕ 后屏 ９ ＿ １ ５ 热， 于是造成对流过热器左右侧出 口工质的较大温差。 余 气 流的旋 转强 度 后屏 ３２ 一 ｉ ｉ 这种在大型电厂中是非常常见的锅炉再热器超温现象，在我厂同 对 壁温 的调 整也 有 样存在， 具体表现在运行参数上就是两侧烟温和汽温偏差 ， 如果调整不 定的影响。 通过实验得出 Ａ Ａ风摆动机构 １ 、 ２ 号角开度减小（ ５ ～ １ Ｏ ， 当， 这种偏差会急剧恶化 ， 两侧汽温偏差可达 １ ５℃以上 ， 引起参数超 ３ 、 ４号角开度ｔ ￣ （ ８ ｏ ～ ９ ０ ％） 这种组合方式 固定下来以后 ， 影响末再壁温 限。 在弄清了偏差的原因后 ， 本文从重新组织炉内空气动力场的角度出 最大就是 附加风 一 Ｌ ， 附加风 一 Ｌ开度减小 ， 末再壁温就会上涨 ， 反之下 发， 对我厂二号锅炉进行各种配风方案消除偏差的效果及可行性试验 ， 降。 同时附加风 一 ｕ和 Ｏ Ｆ Ａ也不要开的过大， 如果开度过大会对再热器 得出了有益的结论 即： 只改变最上层 Ａ Ａ风的喷射角度 ， 使其与其它下 纠偏不利。附加风 一 Ｌ的开大主要是消除了烟气 的偏差 ， 使得火焰 中心 层二次风形成大角度反切 ， 降低再热器管壁的高温报警 ， 提高机组的效 偏离右侧末再 。 率， 确保机组的安全运行。 经过我们的经验和实践 ，二次风的配风总体是下面开度大上面开 ３燃 烧调 整 度小，形成—个微正塔形的二次风配风方式 ，对消除烟气偏差非常有 根据本锅炉运行遇到的问题 ， 主要进行了以下调整实验 ： 利 ，经过实践两侧烟气偏差最小达到 ７ ． ５ ℃。Ａ Ａ风摆动机构 、附加风 ３ ． １ 改变燃烧器的摆动角度的实验。 Ｌ 、 附加风 一 ｕ和 Ｏ Ｆ Ａ、 燃烧器摆角 、 再加上微正塔形的二次风配风方 再热器呈现对流受热面特陛，也可以通过摆动燃烧器喷嘴调整火 式的组合， 能使末再壁温控制在一个理想的水平。 焰 中心高度来调节 。燃烧器摆动是通过改变炉膛火焰中心的高度来影 ４ 结论 响汽温变化的。由于再热器壁温偏高 ， 适当降低火焰中心温度 ， 将摆动 通过对机组二次风配风的调整， 在机组各种负荷的时候 ， 建议把机 燃烧器向炉膛下方摆动。实验证明燃烧器摆角向下摆动后， 再热器壁温 组 Ａ Ａ风各角开度保持在 １ 号角 １ ０ ％， ２号角 １ ０ ％， ３ 号角 ８ ５ ％， ４ 号角 有所减低 ， 但是再热汽温也相应降低 ， 无法维持正常参数运行。 ８ ５ ％， 同时附加风 ｕ开度不宜过大 ， 附加风 Ｌ要相应的开大。将 Ａ Ａ风 ３ ． ２改变 Ｅ 层Ａ Ａ风的喷射角度的实验 各角度固定后 ， 燃烧器摆角对再热器壁温影响不大。 然后通过调整其它 试验前工况： （ 见表 １ ） 二次风门的开度调整锅炉燃烧， 保证各个参数在正常范围内。
过热器壁温超温原因分析及防范措施
过热器壁温超温原因分析及防范措施丁佳成【摘要】介绍了某电厂一起超超临界锅炉过热器壁温超温事故,叙述了事故过程中出现的7 次超温情况,分析了过热器壁温超温的原因,总结出水煤比失调及低负荷燃烧调整不当是引起过热器壁温超温的主要原因,并针对这2个原因提出了防范措施.【期刊名称】《电力安全技术》【年(卷),期】2014(016)005【总页数】3页(P46-48)【关键词】过热器;壁温;超温;水煤比;调整【作者】丁佳成【作者单位】神华国华徐州发电有限公司,江苏徐州221166【正文语种】中文1 设备概况某电厂1 000 MW机组锅炉是3 099 t/h超超临界参数变压运行的螺旋管圈直流炉，单炉膛塔式布置、一次中间再热、四角切圆燃烧、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊构造、露天布置。
该炉采用中速磨煤机正压直吹式制粉系统，配置6台中速磨煤机(5台运行，1台备用)。
煤粉燃烧器按高度方向分3组，最上面1组燃烧器是分离燃尽风(SOFA)，分6层风室；下面2组是煤粉燃烧器，每组风箱有6层煤粉喷嘴，对应3台磨煤机。
煤粉燃烧器采用典型的LNTFS(直流式四周布置)方式，在煤粉喷嘴四周布置有燃料风(周界风)，每台磨对应的相邻2层煤粉喷嘴之间布置有1层燃油辅助风喷嘴，每台磨对应相邻2层煤粉喷嘴的上方布置了1个组合喷嘴。
在主风箱上部设有2层紧凑燃尽风(CCOFA)，将部分二次风送入炉膛。
设计的一次风率为16.6 %，二次风率为80.1 %(其中SOFA风为23 %，CCOFA风为4 %，周界风为16.6 %)。
锅炉水冷壁为气密式鳍片管，由螺旋管水冷壁和垂直管水冷壁2部分组成，在炉膛燃烧区域采用螺旋管水冷壁，用以减少炉管热偏差；在烟道区域采用垂直管水冷壁，用以简化炉体结构。
锅炉上部沿着烟气流动方向依次布置有一级过热器、三级过热器、二级再热器、二级过热器、一级再热器、省煤器。
锅炉过热蒸汽温度设计值为605 ℃，由于投产初期未进行燃烧调整优化及控制系统优化，运行人员对超超临界机组运行操作不熟悉，导致三级过热器部分出口管壁温存在超温现象(限值为631 ℃)；而实际运行中控制的过热蒸汽温度约为592 ℃，远低于设计值，对机组的安全性、经济性影响较大。
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风，因为燃尽风 OFA 基本上为全开，以增强对旋转烟气的反旋作用，其效果已在末再管壁温度下降 的效果中得到证实。二次风的配风方式对尾部烟道的烟速分布和烟温分布有较大的影响，因为在本 炉二次风中除了最上层的 OFA 为逆时针消旋外，其它都为顺时针方向旋转。故 OFA 的风门开度大小
关键词：四角切圆；燃烧调整；壁温；影响
由于四角切圆燃烧方式有以下的优点：炉内混合良好，燃烧稳定，四周水冷壁的吸热量和热负 荷分布均匀，特别是气流在炉膛内形成了一个较强的旋转燃烧火焰，对强化后期燃烧十分有效，能 适应多种煤种。使得四角切圆燃烧锅炉在一段时期内在各电厂得到大量的应用，但由于四角切圆燃 烧锅炉在炉膛内为旋转上升气流，从炉膛出口到水平烟道以后，仍存在较强的残余旋转，导致水平 烟道两侧烟速和烟温的偏差，从而导致再热器和过热器的壁温偏差，甚至会造成尾部受热面的爆管。 下面对某电厂 300 MW 机组四角切圆燃烧锅炉为例，分析燃烧调整对锅炉过热器、再热器壁温的影 响。
2．4 二次风箱／炉膛差压对过热器／再热器管壁温度的影响
通过改变二次风箱／炉膛差压的调整试验，发现二次风箱／炉膛差压值大，末过壁温越高。另 一方面，二次风箱／炉膛差压增加，意味着送风机所消耗的功率增加，会导致厂用电率的增加。同 时二次风箱／炉膛差压的增加，会导致空预器漏风率的增大。因此，增大二次风箱／炉膛差压运行， 对电厂的安全、经济运行不利。
为了改善煤粉着火性能和在低负荷运行时维持火焰稳定性，每只煤粉燃烧器均采用了宽调节比 喷嘴。煤粉喷嘴的煤粉气流相对于二次风气流以反向切圆的方式进行同心反切燃烧，这可使煤粉和 空气之间产生强烈的混合，增加煤粉的完全燃烧，减少煤粉对水冷壁的冲刷，以减轻炉膛结焦。
虽然该锅炉采用了同心反切的燃烧方式，但是在锅炉尾部烟道还是存在左右侧温度偏差的问 题，特别是过热器（再热器）左右侧管壁温度的偏差还是很大，末过第 75 屏的管壁温度最高，接 近报警温度。因此，进行了燃烧调整以摸索有关运行参数对过热器（再热器）左右侧管壁温度偏差 的影响。
对消旋作用很大，OFA 风门开得越大，消旋作用越强；另外，根据本炉的再热汽温相对较低的实际 情况，可适当增大上几层二次风小风门的开度，使炉膛火焰中心适当上提，以提高再热汽温。
2．3 炉膛出口氧量对过热器／再热器管壁温度的影响 在 4 个变氧量工况试验中可以发现，炉膛出口氧量越大，过热器／再热器的壁温越高，这是由
2 试验结果及其分析
通过对四角切园燃烧锅炉的燃烧调整试验结果如图 2～图 9 所示，从图中可发现过热器／再 热器的壁温分布趋势都是一致的，过热器管屏第 75 屏管的管壁温度最高。 2．1 投煤方式对过热器／再热器壁温的影响
采用投运 ABCD 磨和 BCDE 磨的试验，由于 BCDE 磨投运方式使得锅炉火焰中心抬高，炉膛出口 温度升高，从而导致过热器／再热器的壁温比 ABCD 磨运行的高。因此投运 ABCD 磨对末过管壁超温 有好处。
浙江电力
ZHEJIANG ELECTRIC POWER 2002 年 第 21 卷 第 6 期
于氧量增大后，尾部受热面得到对流换热增加，使得末过／末再壁温也相应增大。另外，一方面氧 量减小可能造成燃烧空气供给不足，使飞灰含碳量增高，从而增加机械不完全燃烧损失，另一方面 氧量的减小又使排烟体积减小，减小排烟热损失，并且降低引风机电耗，增加锅炉整体的经济性。 因此，控制氧量在 3．5％左右比较合适。
1 设备概况及存在问题
某电厂锅炉为亚临界压力、一次再热控制循环炉，采用中速磨直吹式制粉系统、单炉膛、 倒 U 型露天布置、四角切向燃烧，摆动喷嘴调温，平衡通风，全钢架悬吊结构，固体排渣，燃用晋 北烟煤。炉膛宽深比为 1．14∶1，近似正方形炉膛截面。
锅炉采用四角布置，同心反切燃烧方式。燃烧器喷嘴结构采用一次风口四周通以周界风，一二 次风喷嘴间隔布置的型式，每只燃烧器风箱分成 12 层，从底部到顶部算起第 2、4、6、8、10 层（共 5 层）风室为一次风室，即煤粉喷嘴。
锅炉燃烧调整对过热器／再热器壁温影响的分析
应明良 1，黄向阳 2，熊建国 1 （1．浙江省电力试验研究所，浙江杭州 310014； 2．浙江省电力建设总公司，浙江宁波 315010）
摘 要：通过对某电厂 300 MW 机组四角切圆燃烧锅炉的燃烧调整，分析了投磨方式、炉 膛出口氧量、二次风配风方式和二次风箱／炉膛差压对末级过热器／再热器管壁温看，常规的燃烧调整对消 除过热器／再热器管壁温度左右侧的偏差影 响不大，只能做到使末过第 75 屏管壁温度尽量低。但从中可以得出低氧量、低二次风箱／炉膛差 压、均匀型二次风配风以及全开 OFA 风门对降低管壁温度有好处。建议在进一步进行冷态空气动力 场试验，测量尾部烟道的流场分布等工作的基础上，再进行更深入的研究。
参考文献
［1］吴东垠．切向燃烧锅炉水平烟道烟温偏差的起因及改进措施［J］．电站系统工程，1997，13 （4）：34－36． ［2］刘福国．四角切圆燃烧锅炉炉膛出口烟速、烟温偏差的防治［J］．山东电力技术，1997，（1）： 6－8．
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