江阴港计算书

目录
1. 总体设计 (1)
一．码头主要尺度的拟定.......................................... 1 二、装卸工艺. (2)
2、码头结构方案初步设计 (5)
一、码头上作用的计算............................................ 5 二、面板尺寸.................................................... 8 三 纵梁的尺寸................................................. 10 四．基桩桩力计算及桩长确定..................................... 13 五 引桥设计 (21)
3． 码头结构方案二初步设计 .............................. 24 4 面板技术设计 . (25)
一．面板内力计算............................................... 25 二、.面板配筋计算.............................................. 27 三． 斜截面抗剪验算.. (30)
5 横向排架内力计算 (33)
一． 内力计算方法.............................................. 33 二． 内力计算.................................................. 33 三． 横梁配筋计算............................................. 42 四． 斜截面承载力计算.......................................... 44 五．裂缝开展宽度验算. (45)
1. 总体设计
本次的申夏港按海港码头设计，平面布置与设计工艺按照《海港总平面设计规范》相关规定确定。

一．码头主要尺度的拟定
（1）泊位长度
由于2个10万吨级泊位，故每个泊位的长度为： m d L L b 5.290275.12505.1=⨯+=+=
2个泊位的总长度为2
b
L=581m.
其中：
b
L为设计船长，为250米；d为富裕长度，查规范，取27米。

（2）泊位宽度
10万吨级泊位宽度：B=2b=2×43=86m 不占用主航道。

其中b为船宽，取43米。

（3）码头前沿顶高程:
按有掩护港口计算
E=设计高水位+ 超高值(1.0～1.5)=3.54+（1.0～1.5）=4.54～5.0米。

复核标准： E=50年一遇的高潮水位 + 超高值（0～0.5）=5.1～5.6米。

两值比较，E取5.6米。

（4）码头前沿底高程:
D=T+Z
1+Z
2
+Z
3
+Z
4
D－码头前沿设计水深，
T－设计船型满载吃水,T=14.5m，
Z
1
－龙骨下最小富裕深度淤泥取0.3(m)，
Z 2－波浪富裕深度,由于该河段可不考虑波高影响,所以Z
2
=0，
Z 3－船舶因配载不均而增加的船尾吃水值,Z
3
=0.15m，
Z 4－港池备淤深度,考虑建港对河床的影响,Z
4
=0.4m
D=14.5+0.3+0.15+0+0.4=15.35m
码头前沿水底高程=设计最低水位-设计水深=-0.18-15.35=-15.53m。

二、装卸工艺
本码头为煤炭矿石码头，主要运送煤炭和矿石，因此煤炭矿石装卸船采用带斗门机，并考虑要装卸10万吨级海轮，可配置一定比例的门机（500t/小时）、水平运输采用皮带机、库场作业采用皮带机和堆取料机。

考虑到850万吨/年的设计吞吐能力，以及岸线长度码头规范等等。

拟配置8台门机，昼夜装卸时间取为24小时，码头全年可作业天数为365-31=334天，校核码头的年通过能力。

泊位利用率计算：
一个泊位的日装卸效率R=500×4×(24—3—5)=32000t/日。

泊位利用率795.032000
334108504
=⨯⨯=⨯⨯⨯=
=R G N G Q a ρ 校核码头的年通过能力 Pt=
ρ⋅+∑-d
f d z
t t t t t TG
其中 ：R 为泊位的日平均装卸效率， Ρ为泊位利用率
T 为年日历天数，取334天， G 为船舶实际载货量，为10万吨，
t z 为装卸一艘船所需时间，tz=100000/（250×8）=50h
t f 为船舶的装卸辅助作业，技术作业时间以及传播靠离时间之和，查规范
取5h 。

Σt 为昼夜非生产时间之和，参考范围为2.0～4.0h ，取3h t d 为昼夜小时数，取24h 。

由以上各值求得码头年通过能力：
1025795.024
5
32450100000
334=⨯+-⨯=
t P 万吨>850万吨
满足通过能力。

码头装卸工艺流程图 图1
进口
出口：堆场 堆取料机 接运皮带机 门机 船 码头装卸工艺流程图 图1
二、堆场面积
煤堆场总面积A 按下式确定：
K 煤qK E
A =
=dc K
yk r BK h t K T q K K Q k α
其中 ：E ——为库场所需容量； Q h ——为年运货量，Q=490万吨/年；
K Bk ——为库场不平衡系数，规范参考范围是1.4～1.5,取K Bk =1.4; q ——为单位有效面积的货物堆存量,取煤的平均堆高为6m ，则 q=1.4×6=8.4t/m 2
k α ——堆场容积利用系数，对散货取0.7～0.9，取0.9
K r ——为货物最大入场百分比,由于直取作业比例极小,取K r =100%; T yk ——为库场年营运天数,取与港口年营运天数相同,T yk =334d t dc ——为货物平均堆存期,参考范围是7～15d,取t dc =10d K K ——为库场总面积利用率,据规范可取K K =80%; 由以上各值求得：
244m 104.38
.09.03344.810
4.110490⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=
煤A
同理，矿石堆场总面积A 按下式确定：
K 矿石qK E
A =
=dc K
yk r BK h t K T q K K Q k α 其中 ：E ——为库场所需容量； Q h ——为年运货量，Q=360万吨/年；
K Bk ——为库场不平衡系数，规范参考范围是1.4～1.5,取K Bk =1.4; q ——为单位有效面积的货物堆存量,取矿石的平均堆高为6m ，则 q=2.5×6=15t/m 2
k α ——堆场容积利用系数，对散货取0.7～0.9，取0.9
K r ——为货物最大入库百分比,由于直取作业比例极小,取K r =100%; T yk ——为库场年营运天数,取与港口年营运天数相同,T yk =334d t dc ——为货物平均堆存期,参考范围是7～15d,取t dc =10d K K ——为库场总面积利用率,据规范可取K K =80%; 由以上各值求得：244m 104.18
.09.033415104.110360⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=矿石
A 。

综合考虑地形及道路布置，布置3个堆场，其中煤堆场为长度200米、宽度85米的2个堆场；矿石堆场为长度200米、宽度70米的堆场一个。

该堆场面积基本可以满足装卸2艘10万吨级的船舶的要求。

2、码头结构方案初步设计
方案一：面板搁置在纵梁上，纵横梁采用不等高连接，横向排架间距为6米，沿长度方向分为8段，每段为75米，变形缝宽度为2㎝，采用简支结构。

一、码头上作用的计算
（1）船舶荷载 （I ）风荷载
ζ25106.73x xw xw V A F •⨯=-
ζ25100.49y yw yw V A F •⨯=-
式中：Fxw ，Fyw —— 分别为作用在船舶上的计算风压力横向和纵向分力（kN ） Axw,Ayw —— 分别为船体水面以上横向和纵向受风面积（m 2） Vx , Vy —— 分别为设计风速的横向和纵向分量
ζ —— 风压不均匀折减系数，纵向取长250，横向宽43 ，由《港口工程荷载规范》（JTJ 215-98）查得ζx =0.6，ζy =1.0 。

货船受风面积，按半载情况计算： log Axw = 0.733+ 0.601log DW log Ayw = 0.377 + 0.533 log DW Dw=100000t
求得：Axw=5470m ²；Ayw=1102m ²。

历年主导风向为东南向（ES ），最大风速为
27m/s ，
如图2；
所以：Vx ≈11.84m/s ；Vy ≈24.27m/s
风荷载Fxw=73.6×510-×5470×284.11×0.6=338kN
Fyw=49.0×510-×1102×24.27²×1.0=318kN
（II ）水流力
'22
B V
C F xsc xsc •••
=ρ
'22
B V
C F xmc ymc •••
=ρ
其中：Fxsc 、Fymc —— 分别为水流力对船首产生的横向分力和船尾的横向分力（kN ），
Cxsc 、Cxmc —— 分别为水流力船首横向分力系数和船尾横向分力系数，
查表河港中Cxmc 取0.08，d/D=15.53/14.5≈1.1，可得Cxsc=0.14， ρ —— 水的密度，受潮汐影响取海水密度ρ=1.025t/m 3，
V —— 水流速度，取1975年大汛落潮时所测的数据为1.8m/s ，
B ’—— 船舶吃水线以下的横向投影面积，按矿石船的横向投影面积公式:log B ’ = 0.484 + 0.612 log DW ，B ’=3499㎡
Fxsc=0.14×1.025/2×1.8²×3499=805kN
Fymc=0.08×1.025/2×1.8²×3499=465kN
S V C F yc yc •••
=22
ρ
其中：Fyc 为水流对船舶作用产生的水流力纵向分力（kN ）， Cyc 为 水流力纵向分力系数，b R C e yc +=134
.0046.0
V 为水流速度，1.8m/s ，
L 为船舶吃水线长度。

取1.5倍的船长1.5×250=375m ，
V 为水的运动粘性系数，取年平均温度15.2摄氏度，v=1.14×10-4, 水流对船舶作用的雷诺系数R e =VL/v=5.92×106
， B 为系数，查表取0，
S 为船舶吃水线以下表面积，LB C LD S b +=7.1
船长250m ，D 船舶吃水14.5m ，B 船宽43m ，Cb 船舶方形系数，散货船取0.825。

则S=1.7×250×14.5＋0.825×250×43=15031.25㎡
计算得=⨯⨯÷⨯⨯⨯=25.150318.12025.1)1092.5(046.02134.06yc F 9.28kN 。

（Ⅲ）系缆力
)cos cos cos sin (β
αβαy x F F n K
N ∑+∑=
Nx=Nsin αcos β Ny=Ncos αcos β Nz=Nsin β
其中：N 、Nx 、Ny 、Nz 分别为系缆力标准值及其横向、纵向和竖向分力（kN ）。

∑Fx 、∑Fy 分别为可能同时出现的风和水流对船舶作用产生的横向分力总和
及纵向分力总和。

∑Fx = 338+805+465 = 1608kN ，∑Fx = 318+9.28 = 327.28kN
n 为计算船舶同时受力的系船柱数目。

因为船长250m ，n 取8. K 为系船柱受力分布不均匀系数。

n 〉3时 ，k 取1.3。

系船缆夹角α、β ，来港的是海船，故取 α=30°，β=15° 则：kN N 6.604)15cos 30cos 28
.32715cos 30sin 1608(83.1=︒
︒+︒︒=
＜650kN 。

取N=650kN 。

（Ⅳ） 撞击力 ：
202
n MV E ρ
=
其中：0E 为 船舶靠岸时的有效撞击能量（kJ ）
ρ为有效动能系数，取0.8
M 为船舶质量（t ），按满载排水量计算。

logM=0.404+0.932logDW 得M ＝1.16×510t
n V 为船舶靠岸法向速度（m/s ）。

取0.09m/s
kJ E 84.37509.01016.12
8
.0250=⨯⨯⨯=
采用φ1000×φ500×L1000圆筒高反力型橡胶护舷，护舷性质参照《海港工程设计手册》附录。

E=375.84kJ 时，查表得反力约为760kN.
撞击力分配按直接作用排架承受1/2，相邻排架各受1/4计，排架承受的最大撞击力N=760×1/2=380kN 。

二、面板尺寸
初步选取尺寸：初步选取尺寸：垫层15cm ，面板现浇20cm ，预制板20cm ，叠合板与纵梁采用整体连接，自由支撑放在横梁上，为单向板，自重及施工荷载产生的内力按照简支板计算，可变作用产生的内力按照连续板计算。

（1）计算跨度
面板计算跨度计算简图见图2.2：
2.2 面板计算简图
（Ⅰ）自重产生的跨中弯矩的计算跨度按简支结构计算：
搁置长度e=0.15m, ln=5.25-0.8=4.45m,
0l =ln+h=4.45+0.4=4.85m ln+e=4.45+0.15=4.6m 其中：e 为搁置长度， l n 为面板净跨，
所以计算取跨度=0l 4.6m 。

（Ⅱ）堆荷在跨中产生弯矩的计算跨度按连续结构计算： B 1=0.9m > 0.1L=0.525,所以0l =1.1ln=1.1×4.45=4.9m 2）荷载计算（取单宽板计算） （Ⅰ）永久作用:
面板自重：q 1=γ钢筋砼(0.2+0.2)=25×0.4=10.0 kN/m 垫层自重：q 2=γ砼×0.15=24×0.1=3.6 kN/m 自重叠加：q 0=q 1+q 2=10.0+2.4=13.6 kN/m
（Ⅱ）堆货荷载: q 1=20 kN/m （3）跨中弯矩计算
永久作用: M 0=1/8q 0l 02=1/8×13.6×4.62=36kN ·m 堆货荷载:M 跨中=1/8q 1l 02=1/8×20×4.92=60kN ·m
荷载组合: 永久作用 + 堆荷作用（按连续结构计算，弯矩需乘以折减系数0.7）
M=36+0.7×60=78kN ·m
（4）截面尺寸验算：
混凝土采用C30,R L =2.0×103kPa,截面影响系数 γ=1.55
截面抗弯模量：W=3220.0267m 0.41.06
1
bh 61=⨯⨯=
抗裂安全系数：K
F =
()
跨中
M
R
W
L
σ
γ+
=0.0267×2.0×103×1.55/77.9=1.1>0.8
所以面板截面尺寸满足承载力要求。

三纵梁的尺寸
（1）边纵梁尺寸计算
（Ⅰ）计算跨度
①自重产生的跨中弯矩的计算跨度按简支梁计算（搁置长度为20cm）
ln=6-0.5=5.5m
ln+e=5.5+0.2=5.7m
1.1ln=1.1×5.5=6.05m
故计算跨度取5.7m，
②堆荷在跨中产生弯矩的计算跨度按弹性支承连续梁计算：取中到中距
离为6m。

（Ⅱ）荷载计算
永久荷载：
纵梁自重：q1=25×0.4375=10.9 kN/m
面板层重：q
2
=25×0.4×1=10kN/m
垫层自重：q
３
=24×0.15×1=3.6kN/m
叠加自重：q
0=q
1
+q
2
+q
３
=10.9+10+3.6=24.5kN/m
可变荷载:
堆荷作用: q=20×1=20kN/m
（Ⅲ）跨中弯矩计算
永久作用: M
0=1/8q
l
2=1/8×24.5×5.72=99.5kN·m
堆货荷载: M
跨中=1/8q
1
l
2=1/8×20×62=90kN·m
荷载组合：永久作用 + 堆荷作用（按连续结构计算，弯矩需乘以折减系
数0.7）
M=99.5+0.7×90=162.5kN·m
（Ⅳ）边纵梁高度验算
采用C30混凝土,R
L
=2.0×103kPa,截面影响系数γ=1.55
截面抗弯模量：W=1/6BH2=1/6×0.4×1.42=0.131m3
K F =
()
跨中
M
R
W
L
σ
γ+
=0.131×2.0×103×1.55/162.5=2.5>0.8
所以边纵梁截面尺寸满足承载力要求
（2）中纵梁的尺寸计算
（Ⅰ）计算跨度（同边梁一样）
（Ⅱ）荷载计算
永久荷载:：
纵梁自重：q1=25×0.675=16.9 kN/m
面板自重：q
2
=25×0.4×5.25=52.5kN/m
垫层自重：q
３
=24×0.15×5.25=18.9kN/m
叠加自重：q
0=q
1
+q
2
+q
３
=16.9+52.5+18.9=88.3 kN/m
可变荷载:
堆荷作用: q=20×5.25=105kN/m Ⅲ）跨中弯矩计算
永久作用: M
0=1/8q
l
2=1/8×88.3×5.72=357.4kN·m
堆货荷载: M
跨中=1/8q
1
l
2=1/8×105×62=472.5kN·m
荷载组合：永久作用 + 堆荷作用（按连续结构计算，弯矩需乘以折减
系数0.7）
M=357.4 + 0.7×472.5=688.2 kN·m
（Ⅳ）中纵梁高度验算
纵梁采用预应力混凝土C30, R L =2.0×103kPa,截面影响系数 γ=1.55,预加应力σ=6000kpa
截面抗弯模量 ：W= W=1/6BH 2=1/6×0.6×1.42=0.196m 3 K=
()
跨中
M R W L σγ+=0.196×(1.55×2000+6000)/688.2=2.6＞1.2
所以中纵梁尺寸满足承载力要求 （3）门机纵梁的尺寸验算 （Ⅰ）计算跨度（同边梁一样） （Ⅱ）荷载计算
永久荷载:：
纵梁自重：q 1=25×0.675=16.88kN/m 面板自重：q 2=25×0.4×5.25=52.5kN/m 垫层自重：q ３=24×0.15×5.25=18.9kN/m
叠加自重：q 0=q 1+q 2 +q ３=16.75+52.5+18.9=88.33kN/m 可变荷载: 堆荷作用: q=20×5.25=105kN/m
门机作用：M h -4-25型门机
（Ⅲ）跨中弯矩计算
①永久作用: M 0=1/8q 0l 02=1/8×88.33×5.32=310kN ·m ②堆货荷载: M 跨中=1/8q 1l 02=1/8×105×62=472.5kN ·m ③门机作用：（采用影响线计算法） （i ）一台门机作用
P = 250 kN ，M=250×[（1.75/2+2.5/2）×2] = 1062.5 kN ·m
（ii ）两台门机作用
两台门机作用简图见2.4.2
P = 220 kN ，M= 220×（1.25/2+2/2+3/2+2.25/2）+ 220×0.75/2]= 1017.5 kN ·m 所以取一台门机的情况，M=1062.5 kN ·m ④荷载组合
永久作用 + 堆荷作用 + 门机作用（按连续结构计算，弯矩需乘以折减系数0.7）
M=310 + 0.7×（472.5 + 1062.5）= 1384.5kN ·m （Ⅳ）门机纵梁高度验算
纵梁采用预应力混凝土C30, R L =2.0×103kPa,截面影响系数 γ=1.55,预加应力σ=6000kpa
截面抗弯模量 W=322m 0106
1
bh 61196.4.6.=⨯⨯=
K=
()
跨中
M R W L σγ+=0.196(1.55×2000+6000)/1384.2=1.29＞1.2
所以门机纵梁尺寸满足承载力要求。

四．基桩桩力计算及桩长确定
（1）永久荷载
（Ⅰ）1、2# 桩上的集中力
垫层产生的荷载：P1 = 24×[(1+5.25/2)×0.15] ×6 = 78.3 kN 面板产生的荷载：P2 = 25×3.625×0.4×6 = 217.5 kN
纵梁产生的荷载：P3 =16.9×6 = 101.4 kN
P = P1+ P2 + P3 = 78.3+217.5+101.4=397.2 kN （Ⅱ）3# 桩上的集中力
垫层产生的荷载：P1 = 24×5.25×0.15×6 = 113.4 kN
面板产生的荷载：P2 = 25×5.25×0.4×6 = 315 kN
纵梁产生的荷载：P3 =11.9×6 = 71.4 kN
P= P1+ P2 + P3 =113.4+315+71.4=499.8 kN （Ⅲ）4、5# 桩上的集中力
垫层产生的荷载：P1 = 24×5.25×0.15×6 =113.4 kN
面板产生的荷载：P2 = 25×5.25×0.4×6 = 315 kN
纵梁产生的荷载：P3 =16.9×6 = 101.4 kN
P = P1+ P2 + P3 =113.4+315+101.4=529.8 kN （Ⅳ）6# 桩上的集中力
垫层产生的荷载：P1 = 24×5.25×0.15×6 = 113.4 kN
面板产生的荷载：P2 = 25×5.25×0.4×6 = 315 kN
纵梁产生的荷载：P3 =11.9×6 = 71.4 kN
P = P1+ P2 + P3 = 113.4+315+71.4 = 499.8kN (V) 7、8# 桩上的集中力
垫层产生的荷载：P1 = 24×[(1+5.25/2)×0.15] ×6 = 78.3 kN 面板产生的荷载：P2 = 25×3.625×0.4×6 = 217.5 kN
纵梁产生的荷载：P3 =11.9×6 = 71.4 kN
P = P 1 + P 2 + P 3 = 78.3+217.5+71.4 = 367.2kN （VI ）A 端（B 端与A 端相同）
垫层产生的荷载：P 1 = 24×1×0.15×6 = 21.6 kN 面板产生的荷载：P 2 = 25×1×0.4×6 = 60 kN 纵梁产生的荷载：P 3 =8.5×6 = 51 kN
P = P 1 + P 2 + P 3 =21.6+60+ 51=132.6kN （VII ）靠船构件自重及作用位置
水平撑及牛腿： G 1=25×[(0.4×0.4)×6]+25×[(0.2+0.4)×0.2×0.4]=25.2 kN
作用位置距前沿0.3m 。

悬臂矩形 ：G 2=（3×0.6×0.6）×25=27 kN 作用位置距前沿0.3m 。

悬臂三角形 ：G 3=（0.5×3×0.6×0.6）×25=13.5 kN
作用位置距前沿：m 8.06.03
1
6.0=⨯+
靠船构件自重： G= G 1 +G 2 +G 3=25.2+27+13.5=65.7 kN
作用位置距前沿 =（25.2×0.3+27×0.3+13.5×0.8）/65.7=0.40m （Ⅶ）横梁自重q=25×1.16=29kN/m （2）可变荷载
（Ⅰ）堆荷荷载计算简图见2.7.1：
1、2# 桩上的集中力（同7、8#桩）：P = 6×3.625×20= 435 kN 3# 桩上的集中力（同4、5、6#桩）：P = 6×5.25×20= 630 kN A 端（同B 端）P = 6×1×20= 120 kN （Ⅱ）门机荷载
①一台门机（利用反力影响线），作用简图见2.7.2
P = 250×2×（4.75/6+5.5/6）= 854.17 kN
② 两台门机，作用简图见2.7.3
P = 220×2×（5.25/6+4.5/6+3.5/6+2.75/6）= 1173.3 kN
所以取两台门机对称情况，反力为1173.3 kN ，对应另一侧为426.7 kN 3）系缆力
横向分力：Nx=Nsin αcos β=650sin30°cos15°=313.9kN 纵向分力：Ny=Ncos αcos β=650cos30°cos15°=543.7kN 竖向分力：Nz=Nsin β=650sin15°=168.2kN
横向水平分力在排架中分配，根据高桩码头设计与施工规 范，码头分段跨数为8跨，取最大分配系数为0.37，则横 向排架所受横向水平分力最大为Nx ’=313.9×0.37=116.1kN （4）撞击力
2
02
n MV E ρ
=
，
其中：0E 为 船舶靠岸时的有效撞击能量（kJ ）
ρ为有效动能系数，取0.7
M 为船舶质量（t ），按满载排水量计算。

logM=0.404+0.932logDW ,得M ＝11.6×104t
n V 为船舶靠岸法向速度（m/s ）。

取0.09m/s
kJ E 86.32809.01160002
7
.020=⨯⨯=
采用φ1000×φ500×L1000圆筒高反力型橡胶护舷，护舷性质参照《海港工程设计手册》附录。

E=375.84kJ 时，查表得反力约为760kN.
撞击力分配按直接作用排架承受1/2，相邻排架各受1/4计，排架承受的最大撞击力N=760×1/2=380kN 。

（5）桩力计算
（Ⅰ）永久荷载作用
[]
25.5/)4.025.7(7.65225.72925.52.39725.76.13221-⨯+÷⨯+⨯+⨯=R =811kN
kN R 6.49481125.7296.1327.658.4992.397'2=-⨯++++= kN R 1.7625.5/)2/25.529(2''2=⨯=
kN R 6061.7625.5298.529'3=-⨯+= kN R 1.7625.5/)2/25.529(2''3=⨯= kN R 5761.7625.5298.499'4=-⨯+=
kN R 3.57025.5/)2/25.72925.52.36725.76.132(25=⨯+⨯+⨯=
kN R 1403.57025.7296.1322.367''4=-⨯++=
则1#、2#桩受力为kN R 8111=，3#桩受力为kN R R 7.5701.766.494''2'2=+=+，
4、5#桩为斜桩，坡度为4：1，tan α=4，两桩受力均为
kN
R R 5.351sin 2/)1.76606(sin 2/)(''3'3=+=+αα；6#桩力为
kN R R 716140576)(''4'4=+=+，7、8#桩力为：kN R 3.5705=。

（Ⅱ）堆荷荷载作用
kN R 7.60025.5/)25.543525.7120(1=⨯+⨯=
kN R 3.5847.600630435120'
2=-++=
0''2=R
kN R 630'3=
0''3=R
kN R 630'4=
kN R 7.60025.5/)25.543525.7120(5=⨯+⨯=
kN R 7.457.600120435''4-=-+=
则1、2#桩受力为kN R 7.6001=，3#桩受力为kN R R 3.58403.584''2'2=+=+，
4、5#桩为斜桩，坡度为4：1，tan α=4，桩力为
kN
R R 7.324sin 2/)0630(sin 2/)(''3'3=+=+αα，
6#
桩
受
力
为
kN R R 3.5847.45630''4'4=-=+，7、8#桩受力为kN R 7.6005=。

（Ⅲ）门机荷载作用
1、2#桩力为1173.3/2=586.65kN 4、5#桩力为426.7/2sin α=213.4kN(tan α=4) (Ⅳ)系缆力 作用简图见图
横向力产生的弯矩为116×（4.9+0.4-3.53）=205.32kN ·m
2.10 系缆力作用简图
1、2#桩桩力为-168.2/2=-84..1 kN 3#桩桩力为0.7 kN
4、5#桩桩力为 184.2 kN ，其中4#桩受压，5#桩受拉 （Ⅴ）撞击力
撞击力作用简图见图2.11 撞击力产生的弯矩 M= 205×[3.53-（1.5-0.35）] =487.9 kN ·m
1、2#桩桩力为92.93/2=-46.47 kN ，3#桩桩力为92.93kN 4、5#桩桩力为 422.6 kN ，其中5#桩受压，4#桩受拉。

（Ⅵ）计算表格见下表一：
N 1=N 2= R1 /2 ，N 3= R2’+ R2”，N 4==5N （R3 ’+ R3”）/2sina ，
'
'4'46R R N +=，5
87R N N =
=
单桩垂直极限承载力设计值:
Q d = (U ∑fi q L i +R q A)/ γR
其中： γR 为单桩垂直承载力分项系数。

当地质条件复杂或永久作用所占比
重较大时, γR 可取1.55,
U 为桩身截面周长,U=0.6×4=2.4米,
q fi 为单桩第I 层土的极限侧摩阻力标准（kpa ）
L I 为桩身穿过第I 层土的厚度，
R q 为单桩第i 层土的极限桩端承载力标准(kpa )
A 为桩身的截面面积,A=0.6×0.6=0.36M 2。

q fi 的取值见下表二：
土层粉细砂：饱和，中密，为持力层，故初步假定将桩打到-25m 处，从地质资料上看，1、2号桩地面层高程为-15m,桩打入该持力土层的深度为1.2米（不小于2D=1.2m ）代入公式有：Q d =（2.4×115×10+5200×0.36）/1.55=2988kN>1339kN ，故初步拟定的桩底高程-25m 满足要求。

五 引桥设计
面板采用空心预制板，板搁置在横梁上，搁置长度取20cm ，横梁间距为8m ，，桩为60cm ⨯ 60cm 的方桩。

（1）板基本尺寸拟定
磨耗层厚度10cm ，预制空心板厚50cm ，孔径为30cm ，孔边到边的距离为25cm 。

计算简图见下图2.12
（Ⅰ）计算自重产生的跨中弯矩（按简支结构计算）， 弯矩的计算跨度 ln=8-0.9=7.1m,lo=ln+h=7.1+0.5=7.6 m
ln+e=7.1+0.2=7.3m 故计算跨度取7.3m 。

磨耗层 q1=24⨯0.1⨯1=2.4 kN/m
板自重 q2=25⨯（0.5⨯1-2⨯3.14⨯0.32/4）=9.0 kN/m q=q1+q2=11.4 kN/m 自重产生的跨中弯矩：m kN 11.48
1ql 81M 22
0跨中⋅=⨯⨯==
9.753.7
Ⅱ）计算可变荷载在跨中产生的弯矩
码头上有皮带机，可变荷载去为堆荷荷载q=20 kN/m B 1=1m > 0.1L=0.8,所以lo=1.1ln=1.1×7.1=7.8m
m kN 208
1l q 81M 22
01跨中⋅=⨯⨯==
4.1528.7（按连续结构计算，弯矩需乘以折减系数0.7）
M= 75.9+0.7⨯152.4=182.3 kN ·m
（Ⅲ） 计算截面抗弯模量(简化为工字形截面)， 计算尺寸见图2.13. b 1=0.91d=0.91⨯0.3=0.273m h 1=0.87d=0.87⨯0.3=0.261m a=(h-h 1)/2=(0.5-0.261)/2=0.12m 腹板厚=1-2⨯0.273=0.454m
面板计算截面简图
3
3
230397.012.0261.021
261.0454.01212}112.0)]261.012.0(21[12.01121{m W =+⨯⨯⨯+⨯⨯⨯++⨯⨯=
安全系数 7.03
.1822000
55.10397.0=⨯⨯=⨯⨯=
M R W K l f γ 空心板尺寸满足承载要求。

（2）横梁计算简图如下图2.14
横梁尺寸简图
永久荷载：
横梁自重： q 1=25⨯0.9⨯0.6=13.5 kN/m 空心预制板： q 2=9.0⨯8=72 kN/m 磨耗层： q 3=3.6⨯8=28.8 kN/m q=13.5+72+28.8=114.3 kN/m
在支座产生的弯矩M=2.1⨯114.3⨯2.1⨯0.5=230.86 kN ·m 可变荷载 考虑堆荷 M=2.1⨯2.1⨯160⨯0.5=352.8 kN ·m M= 230.86+352.8=583.66 kN ·m
抗弯模量 W= 26
1
BH =0.054m 3
横梁采用预应力砼C30, R L =2.0×103kPa,截面影响系数 γ=1.55,预加应力σ=10000kpa
K=
()
跨中
M R W L σγ+=0.054(1.55×2000+10000)/583.66=1.21＞1.2
满足要求。

（3）桩帽外包宽取15cm ，打桩允许偏差10cm ，桩帽尺寸如下图2.15.
a=60+15⨯2+10⨯2=110cm
b=90+15⨯2=120cm
h=60cm
2.15 桩帽尺寸简图
（4） 桩力、桩长估算，受力简图如下图2.16
2.16 受力简图
永久荷载 q=104.7 kN/m,桩冒F=25⨯0.6⨯1.1⨯1.2=19.8 kN 可变荷载 q=160 kN/m
桩承受的力N=264.7⨯10/2+19.8=1343.3kN 土层资料见下表三： 表三：桩基打入土层资料
地面高程为-2m ，桩打到-15m
kN kN Q d 3.13431992]36.01300)7.11854.110(4.2[45
.11
>=⨯+⨯+⨯⨯=
满足要求。

3． 码头结构方案二初步设计
方案二简图见图3.
3. 方案二简图
上部结构采用横梁，门机纵梁和空心大板，板搁置在横梁上。

横向排架间距仍为6m 。

面板基本尺寸拟定：垫层厚15cm，预制空心板厚50cm，孔径为30cm，孔边到边距离为25cm。

由前述计算可知，板的尺寸在跨度为6m的情况下可满足承载力要求。

门机梁尺寸、横梁尺寸、桩尺寸均与第一方案一致，因采用空心预制板，比先前的叠合板轻，故门机梁和横梁尺寸、桩尺寸均不需要再次验算。

4 面板技术设计
一．面板内力计算
（Ⅰ）设计拟定：设计中面板采用装配整体式迭合板，在施工期间，由于现浇面板未达到强度设计值，只考虑预制板承载，预制面板简支在纵梁上，使用期间现浇面板达到设计值，与预制面板连接成整体，垫层和现浇板一起浇筑。

采用C30混凝土。

（Ⅱ）基本尺寸：预制板厚20cm，现浇板厚20cm，垫层厚15cm。

横向排架间距6m，预制板搁置宽度e取为15cm，预制梁高1000cm，两纵梁间距为5.25m。

（Ⅲ）荷载
恒载：γ
1=25KN/m，γ
2
=24KN/m
施工荷载：预制板作脚手架时q=2.5Kpa，吊运安装时动力系数α=1.3
使用荷载：堆货荷载q=20Kpa
选取下图4.1所示的面板作为设计对象：
4.1 计算面板尺寸简图
（Ⅳ ）施工期
① 预制板作脚手板，搁置在纵梁上，按简支板计算，考虑的荷载组合为 面板自重+施工荷载，其中面板自重包括预制、现浇、磨耗三个部分。

纵梁中－中跨度L=5.25m ，计算跨度:预制板高度h=0.2m ，,净跨Ln=5.25－0.3－0.5=4.45m,
所以计算跨度L 0=min{Ln+h,Ln+e}=4.45+0.15=4.6m 。

永久荷载作用效应：
q 1 =(0.2+0.2)×1.0×25=10.0kN/m q 2 =0.15×1.0×24=3.6kN/m
M 跨中=1/8(q1+q2) L 02=1/8 ×4.62×(10.0+3.6)=36kN ·m V 支座=1/2(q1+q2) L n =0.5×12.4×4.45=27.6kN 可变荷载作用效应：施工荷载取q=2.5kN/m 2 M 跨中=1/8qL 02=1/8 ×2.5×4.62=6.61kN ·m V 支座=1/2q L n =0.5×2.5×4.45=5.56kN ② 预制板的吊运内力计算：
预制板构造简图见图4.2
预制板的分块宽度,在施工条件允许且不因吊运而增加配筋时,应尽量加大,b=
m 2
675.25
.0=-, 预制板分块长度=Ln+2e=4.45+2×0.15=4.75m 计算跨度:预制板采用四点吊,吊点距离边缘为0.3m, lx=2.75－0.3×2=2.15m , ly=4.75－0.3×2=4.15m
吊运动荷载系数α=1.3, 略去吊点至板边缘的自重,考虑预制板凹凸平均厚度为0.01m
面板自重q=αγh=1.3×25×(0.2+0.01)=6.83kpa 吊运荷载作用简图见图4.3.Lx/Ly=2.25/4.15=0.52, 计算跨度取较大边ly=4.15,由
《建筑结构静力学计算手册》查得:
δx=0.02114 , δy=0.12174,
δx0=0.06216 , δy0=0.13384
M xc=δx qly2
=0.02114×6.83×4.152=2.49kNm
M yc=δy qly2=0.12174×6.83×4.152=14.32kNm 4.3 吊运荷载作用简图M x0=δx0qly2=0.06216×6.83×4.152=7.31kNm
M y0=δy0qly2=0.131×6.83×4.152=15.41kNm
（Ⅴ）使用期
对于本码头只考虑堆荷荷载
计算图示：与梁整连结的板按连续板计算
中到中跨度为L=5.25m,
净跨Ln=5.25－0.3=4.95m ，B1=0.9m>0.1L=0.525m
∴弯矩计算跨度L0=1.1Ln=1.1×4.95=5.45m
剪力计算跨度取L0= Ln=4.95 m
堆荷作用：q=20kpa
简支弯矩：M0= 1/8qL02=1/8×20×5.452=74.26kNm
板厚与肋高之比：h/H=0.4/1=0.4>1/4
∴堆货产生的连续板跨中弯矩：M d=0.65×74.26=48.27kNm
连续板支座弯矩：M d
支=－0.60×74.26=－44.56kNm
自重产生的支座弯矩：M G
支=－0.6×36=－21.6kNm
剪力：Vd=1/2 qLn=1/2×20×4.95=49.5kN
二、.面板配筋计算
(Ⅰ) 承载力控制情况下的面板弯矩值如下表四
表四：面板弯受力计算
2
0bh f M c s =αS αξ211--=y
c s f bh f A 0
ξ=
bh As =
ρ20bh f M c s =
α20
bh f M c s =α
(Ⅱ)配筋计算一般说明：
① 预制板混凝土强度等级C30，混凝土轴心抗压强度设计值f c = 15MPa ，现浇面板及面层混凝土强度等级C30，f c = 15MPa 。

预制板和现浇板的主筋均采用二级钢筋，分布钢筋采用一级钢筋。

一级钢筋抗拉强度设计值fy=210 MPa ，。

二级钢筋抗拉强度设计值fy=310 MPa 。

②码头工程按一级建筑物设计，结构重要性系数γ0=1.1
③ 由规范查得受力钢筋混凝土保护层厚度40mm ，初步估计纵向受力钢筋直径为14mm 。

a=c+d/2=40+14/2=47mm 。

④Ⅱ级钢筋相对界限受压区高度ζb =0.544,板纵向钢筋最小配筋率为ρmin =0.15%
(III ) 正截面受弯承载力计算
（i ）自重+施工荷载（按承载能力极限状态短暂状况效应组合计算）
M= γG M G +γQ M Q =1.2×36+1.3×6.61=51.79kN ·m h 0=h －a=200－47=153mm, （取单宽板计算，b=1000mm ）
= 51.79×106/（15×1000×1532）=0.147， ξ=1－s 2α-1 =0.16<ξb=0.544 As=
y
c f bh f ξ=0.16×15×1000×153/310
=1184.5mm 2> bh 0ρmin =306mm 2
（ii ）吊运荷载（按承载能力极限状态短暂状况效应组合计算）
吊运时沿y 方向：M=γQ M Q =1.3×15.41=20.03kN ·m
=20.03×106/（15×1000×1532）=0.057，
2
0bh f M c s =
α2
bh f M
c s =α2
0bh f M c s =
αξ=1－s 2α-1 =0.0587<ξb=0.544， As=
y
c f bh f ξ=0.0587×15×1000×153/310= 435mm 2
吊运时沿x 方向：M=γQ M Q =1.3×7.31=9.5kN ·m
= 9.5×106/（15×1000×1532）=0.027
ξ=1－s 2α-1 =0.0274 <ξb=0.544 As=
y
c f bh f ξ=0.0274×15×1000×153/310
=202.8mm 2
（iii ）自重+堆荷
（一）跨中配筋计算
(a )自重产生的弯矩设计值（按短暂状况）
M=γG M G =1.2×36=43.2kN ·m
=43.2×106/（15×1000×3532）=0.0231 ξ=1－s 2α-1 =0.0234<ξb=0.544 As=
y
c f bh f ξ=0.0234×15×1000×353/310
=400mm 2>bh 0ρmin =306mm 2
(b)堆荷产生的弯矩设计值（按持久状况） M=γ0γQ M Q =1.1×1.5×48.27=79.65kNm h 0=h －a=400－47=353mm
=0.0426， ξ=1－s 2α-1 =0.0436<ξb=0.544
As=
y
c f bh f ξ=0.0436×15×1000×353/310
=744.7mm 2>bh 0ρmin =306mm 2
2
0bh f M c s =
αkN bh f c d
5.494.1203353.010001525.01.11
25.010>=⨯⨯⨯⨯=γ则跨中钢筋As=400+744.7=1144.7 mm 2 ㈡支座配筋计算
荷载组合产生的弯矩设计值M=γ0(γG M G +γQ M Q )
=1.1×(1.2×21.6+1.5×44.56)=102.04kNm
=0.0546， ξ=1－s 2α-1 =0.0562<ξb=0.544
As=
y
c f bh f ξ=0.0562×15×1000×353/310
=959.4mm 2>bh 0ρmin =306mm 2 ②预制板吊环配筋
按《港工混凝土结构设计规范》规定选用
预制板重量设计值F=αγG γv=1.3×1.2×25×(4.75×2.75×0.2)=101.9kN
单个吊环钢筋截面面积2
324321032109.101323mm nf F A y =⨯⨯⨯⨯==
配筋：1φ18(A S =254.5mm 2) ③面板钢筋的选择:
预制板内的受力主筋选择φ14@130(As=1184mm 2),横向分布钢筋不得小于单位宽度上受力钢筋截面面积15%，即A s ≥0.15×1184=177.6mm 2故分布钢筋选择φ8@110（As=457mm 2）。

现浇板内的受力主筋主要承受负弯矩，选择φ14@160（As=962mm 2）, 分布钢筋选择φ8@200（As=251mm 2）。

三． 斜截面抗剪验算
（Ⅰ） 验算截面尺寸 hw/b=353/1000=0.353<4.0
所以构件截面尺寸符合要求
（Ⅱ）验算时候须进行斜截面抗剪配筋计算
施工期：
荷载设计值kN V 35.4056.53.16.272.1=⨯+⨯=
构件的抗剪承载力：kN bh f V t h c 6.160153100015107.007.00=⨯⨯⨯⨯==α
kN V kN V V c d
35.401466.1601
.11
1=>=⨯=
<
γ 使用期：
荷载设计值kN V 1.118)5.495.16.272.1(1.1=⨯+⨯⨯=
构件的抗剪承载力：kN bh f V t c 4.635353.010001512.012.00=⨯⨯⨯==
kN V V c d
6.5774.6351
.11
1=⨯=
<
γ 所以混凝土抗剪满足要求。

四 裂缝宽度验算
裂缝开展宽度验算按《港工混凝土设计规范》进行裂缝验算：
)4.13.0(
3
21max te
S
ls
d
c E ρσαααω++=
（Ⅰ）跨中裂缝宽 ① 施工期：
α1=1.0，α2=1.0，α3=1.0，E S =2.0×105Mpa c=40mm, d=14mm, mm d
c a s 477402
=+=+
= 29400010004722mm b a A s te =⨯⨯==
012.094000
1184
===
te S te A A ρ Mpa h A M s l sl 270153
118487.010)61.636(87.06
0=⨯⨯⨯+==σ
0.25mm
] [ <23.0)0126.04.13.014
40(10
0.22700.10.10.15
max ==⨯++⨯⨯⨯
⨯⨯=ωωmm 满足裂缝开展宽度要求。

② 使用期：
α1=1.0，α2=1.0，α3=1.5，E S =2.0×105Mpa c=40mm, d=14mm, mm d
c a s 477402
=+=+
= 29400010004722mm b a A s te =⨯⨯==
012.094000
1184
===
te S te A A ρ M 1gk =M 2GK =25×1×0.2×4.62/8= 13.23kN ·m
Mpa
h A M h h s GK s
l 5.43203
118487.01023.1335315315.1187.015.116
2
12
0011=⨯⨯⨯⨯⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-
⨯-=
⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--=
σ Mpa
h A M M s QK
GK s l 116353118487.010)27.486.023.13(87.06
2222=⨯⨯⨯⨯+=
+=
ϕσ σls =σl1s +σl2s =43.5+116
=159.5 Mpa < 0.8f y =0.8×310=248 Mpa
0.25mm
] [<2.0)
0126.04.13.014
40(100.25.1595.10.10.15max ==⨯++⨯⨯⨯
⨯⨯=ωωmm
满足裂缝开展宽度要求。

（Ⅱ） 支座裂缝宽
使用期：α1=1.0，α2=1.0，α3=1.5，E S =2.0×105Mpa c=40mm, d=14mm, mm d
c a s 477402
=+=+
= 29400010004722mm b a A s te =⨯⨯==
010.094000
962
===
te S te A A ρ
Mpa
h
A
M
s
l
sl
7.
193
353
962
87
.0
10
)
56
.
44
8.0
6.
21
(
87
.0
6
=
⨯
⨯
⨯
⨯
+
=
=
σ
0.25mm
]
[
<
24
.0
)
01
.0
4.1
3.0
14
40
(
10
0.2
7.
193
5.1
0.1
0.1
5
max
=
=
⨯
+
+
⨯
⨯
⨯
⨯
⨯
=
ω
ω
mm
满足裂缝开展宽度要求。

5 横向排架内力计算
一．内力计算方法
横梁采用⊥型断面,为现场灌注混凝土结构,在施工时,首先浇注下横梁（A2）,待下横梁混凝土达到一定强度(70% )之后,安装预制纵梁和板,然后浇注上横梁和板梁现场灌注部分.根据施工情况，在横梁计算中分别按施工期（计算断面积为A2）和使用时期（横梁计算断面积为A=A1+A2）两个阶段进行计算.
二．内力计算
（Ⅰ）横梁的特性计算
①横梁的几何特征，尺寸简图见图5.1
A
1
=1.4×0.5=0.7m2
2
2
54
.0
6.0
9.0m
A=
⨯
=
下横梁的惯性矩4
30162
.0
6.0
9.0
12
1
m
I=
⨯
⨯
= 5.1 横梁断面尺寸简图
②混凝土弹性模量
混凝土标号为C35,施工时期假定下横梁混凝土达到设计强度70%时进行预制
构件安装,即施工时期混凝土地计算标号为C30, E =3.00×104MPa 。

使用时期混凝土的抗压标号为C35, E =3.15×104MPa 。

（Ⅱ） 桩基特性 ①几何特征和材料
设计中采用预应力钢筋混凝土桩,桩的断面尺寸为60×60cm 2空心方桩,空心
直径D=33cm ，桩混凝土断面积为22222274.033.014.34
1
6.041m D a A =⨯⨯-=-=π，
混凝土强度等级为C40，弹性模量为MPa 41025.3⨯。

② 桩的压缩系数
根据桩的入土深度和土质情况，按有关规范求得桩的极限承载力为：Qud =2674.7kN 。

在缺乏试桩资料情况下，桩的刚性系数，C 可按规范计算： C=(115～145) Qud （kN/m ）,本设计取C=120Qud=120×2674.7=3.21×105kN/m 摩擦桩的压缩系数 按下式进行计算：:C
1
L K 0+=p p A E 各桩的压缩系数K 见表五：
③支座的压缩系数
支撑点A 为两根直桩，由于1#和2#桩距离较近，为简化计算，取两桩中点为支撑点kN m K K A /10733.22/10466.52/661--⨯=⨯==，kN m K K B /10456.563-⨯==， 支撑点C 为两根叉桩（4:1叉桩，即tan α=4，α=76°）。

kN m K K D /10436.566-⨯==
kN m K K E /10708.22/10416.52/667--⨯=⨯== )(sin /)sin (sin 212422512αααα++=K K K C
)1414(sin /)10446.514sin 10446.514(sin 26262+⨯⨯+⨯⨯=-- kN m /10892.26-⨯= Ⅲ 施工期横向排架计算
荷载考虑横梁、纵梁、面板、磨耗层自重，受力断面为下横梁。

① 荷载作用简图如图
② 内力计算采用五弯矩方程，根据荷载图示，可以得以下三个方程：
34
3433323130242423222120141413121110B M A M A M A M A M A B M A M A M A M A M A B M A M A M A M A M A E D C B A E D C B A E D C B A =++++=++++=++++ 其中[]m kN M A ⋅-=-⨯+⨯+⨯-=663.427)41.02(7.6529226.132
m kN M E ⋅-=⨯+⨯-=2.323)22926.132(
6661010045.1)25.51
25.51(25.510456.5)25.5121(25.510733.2625.5---⨯=+⨯-+⨯-=EI A
62
6
26261110779.825.510892.225.510456.54210733.3486000325.52----⨯=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A 6
2
6261210195.125
.510456.5225.510892.22486000625.5---⨯=⨯⨯-⨯⨯-⨯=A
62
6
1310105.025.510892.2--⨯=⨯=A 6
2
6
2010198.025
.510456.5--⨯=⨯=A 6
2
6262110195.125
.510892.2225.510456.52486000625.5---⨯=⨯⨯-⨯⨯-⨯=A 62
626262210017.825.510436.525.510892.2425.510456.5486000325.52----⨯=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A 6
2
6262310196.125.510892.2225.510436.52486000625.5---⨯=⨯⨯-⨯⨯-⨯=A 62
6
2410197.025
.510436.5--⨯=⨯=A
6
2
63110105.025
.510892.2⨯=⨯=-A 62
6
263210196.125
.510436.5225.510892.22486000625.5---⨯=⨯⨯-⨯⨯-⨯=A 6
2
626263310194.825.510708.225.510436.5425.510892.2486000325.52----⨯=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A 62
6
6341005.125
.510436.52)2125.51(25.510708.2486000625.5---⨯=⨯⨯-+⨯-⨯=A kN R 63.7292/25.5292292.3977.656.1320
0=⨯+⨯+++=
kN R 05.6522925.58.49901=⨯+=
kN R 05.6822925.58.52902=⨯+=
kN R R 05.6520103==
kN R 93.6332/25.5292296.1322.36704=⨯+⨯++= L R K R K R K LEI A A B 0
2
20110002211142+--⎥⎦
⎤⎢⎣⎡Ω+Ω-=
L
R K R K R K EI ql 0
220110003
2)242(+---=
6
6
3108.11925
.510)05.682892.205.652456.5263.729733.2(4860002425.5292--⨯-=⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯-=
6
6
324101.13225
.510)05.652436.505.682892.2205.652456.5(4860002425.5292--⨯-=⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯-=B
6
6
3341094.7125
.510)708.293.63305.652436.5205.682892.2(4860002425.5292--⨯-=⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯-=B
将以上值带入计算，解得：m kN M m kN M m kN M D C B ⋅=⋅-=⋅=95.34,64.13,7.38 ③支座反力：
kN L M M R R A B 46.81825.5663.4277.3863.7290
00=++=-+=
kN L M M L M M R R B C B A 25.55325.57
.38264.13663.42705.652011=⨯---+=-+-+=
kN L M M L M M R R C D C B 27.70125.564.13295.347.3805.6820
22=⨯+++=-+-+=
kN L M M L M M R R D E D C 58.57425.595.3422.32364.1305.6520
33=⨯---+=-+-+=
kN
L M M R R E D 15.70225
.52.32395.3493.6330
44=++=-+=kN R R R R R R 7.334915.70258.57427.70125.55346.81843210=++++=++++= 荷载：
kN P 7.33496.1322.3678.4998.5298.4992.3977.656.1322529=++++++++⨯= 校核无误！ ④桩力：
kN R N N 23.4092
1
021===
kN R N 25.55313==
kN R N N 43.36117
422
54=⨯
=
=
kN R N 58.57436==
kN R N N 08.3512
1
487==
= ⑤支座剪力： kN Q 3.256)2297.656.132(0-=⨯++-=左
kN L M M Q Q 96.16425.5663
.4277.38225.529010
00=++⨯=-+
=右右 kN L M M Q Q 71.1225.566
.4277.38225.52901011=++⨯-=-=左左
kN L M M Q Q 16.6625.57
.3864.13225.52912011=--+⨯=-+=右右
kN L M M Q Q 09.8625.57.3864.13225.529120
22-=--+⨯-=-+=左
左 kN L M M Q Q 38.8525.564.1395.34225.529230
22=++⨯=-+=右
右 kN L M M Q Q 87.6625.564.1395.34225.529230
33-=++⨯-=-+=左
左 kN L M M Q Q 91.725.595.342.323225.529340
33=--+⨯=-+=右
右 kN L M M Q Q 34.14425
.595.343.323225.529340
44-=--+⨯-=-+=左
左 kN Q 6.1902296.1324=⨯+=右
⑥跨中弯矩（基本系为四跨）：
第一跨：m kN M ⋅-=-+⨯⨯=56.94)66.4277.38(21
25.529812
第二跨：m kN M ⋅=-+⨯⨯=44.112)64.137.38(21
25.529812
第三跨：m kN M ⋅=-⨯+⨯⨯=57.110)64.1395.34(21
25.529812
第四跨：m kN M ⋅-=-+⨯⨯=21.44)2.32395.34(2
1
25.529812
⑦跨中剪力（基本系为四跨）：
第一跨：kN L M M Q 84.8825.566
.42775.3801
=+=-= 第二跨：kN L M M Q 97.925.57
.3864.1312
-=--=-= 第三跨：kN L M M Q 26.925
.564
.1395.3423
=+=-=。