abaqus板6X6配筋计算书
板配筋计算表
板配筋计算表
板配筋计算表通常用于计算楼板配筋所需的各项参数和结果。
这个表格一般会包括以下内容：
1.楼板尺寸：包括楼板的长度、宽度和厚度。
2.楼板荷载：包括楼板上的静载和活载，以及楼板的自重等。
3.混凝土强度等级：表示楼板所使用混凝土的强度，通常以兆帕（MPa）为单位。
4.钢筋种类和规格：包括钢筋的直径、间距和数量等。
5.计算结果：包括楼板配筋所需的各项参数，如钢筋的面积、直径、间距和数量等。
通过这个表格，可以方便地查找到所需的各种配筋参数，从而为施工提供准确的依据。
在填写表格时，需要注意以下几点：
1.确保填写的内容准确无误，特别是楼板尺寸、荷载和混凝土强度等级等关键参数。
2.对于钢筋的种类和规格，需要选择符合工程标准和规范的产品。
3.在计算过程中，需要注意单位的换算和计算公式的正确使用。
4.对于计算结果，需要认真核对并确保满足工程要求。
总之，板配筋计算表是工程中非常重要的文件之一，需要认真填写并妥善保存。
配筋的计算方法
配筋的计算原理柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
abaqus 钢衬混凝土管 算例
abaqus 钢衬混凝土管算例钢衬混凝土管是一种常见的工程结构，在各种工程中被广泛应用。
为了研究钢衬混凝土管的受力性能，可以使用abaqus软件进行有限元分析。
本文将以abaqus钢衬混凝土管算例为例，介绍其分析步骤和结果。
为了进行有限元分析，需要确定钢衬混凝土管的几何尺寸和材料参数。
假设钢衬混凝土管的长度为L，内外径分别为D1和D2，材料参数包括钢衬层的弹性模量Es、泊松比vs，混凝土的弹性模量Ec、泊松比vc，以及管道的弹性模量E和泊松比v。
在abaqus中，首先需要建立模型。
可以采用二维轴对称模型，通过建立圆环状截面来模拟钢衬混凝土管。
通过选择适当的元素类型和网格划分方法，将管道模型离散化为有限个单元。
同时，需要定义材料属性和截面属性，包括材料的弹性模量和泊松比，以及截面的几何尺寸。
然后，需要施加加载条件。
可以通过在管道两端施加固定约束，模拟管道的支撑情况。
在管道内部施加压力载荷，模拟管道的受力情况。
根据具体的工程要求，可以设置不同的加载条件。
接下来，进行有限元分析。
通过abaqus软件的求解功能，可以得到钢衬混凝土管在加载条件下的应力和变形分布情况。
可以通过查看abaqus的计算结果来了解钢衬混凝土管的受力性能。
同时，还可以得到一些关键参数，如最大应力、最大变形等。
可以对分析结果进行后处理。
可以绘制应力和变形云图，直观地展示钢衬混凝土管的受力情况。
同时，还可以提取关键参数，进行进一步的分析和评价。
通过对结果的分析，可以评估钢衬混凝土管的结构安全性能，并对工程设计进行优化和改进。
本文以abaqus钢衬混凝土管算例为例，介绍了其分析步骤和结果。
通过有限元分析，可以全面了解钢衬混凝土管的受力性能，为工程设计提供参考依据。
同时，也展示了abaqus软件在钢衬混凝土管分析中的应用价值。
ABAQUS有限元软件基本操作说明
Abaqus仿真分析操作说明1.单位一致性(未列出参照国际单位)长度：米(m)力：牛(N)质量：千克(kg)时间：秒(s)强度(压力)：帕(Pa)能量：焦耳(J)密度：千克/立方米(kg/m3)加速度：米/平方秒(m/s2)2.模型(part)的建立首先用三维绘图软件(CAD、PROE、SOLIDEDGE、SOLIDWORKS等)将模型画好。
3.模型(part)导入ABAQUS软件①将模型另存为sat或stp(step)，示意图如下;文件名最好存为英文字母。
②模型另存为sat或stp(step)格式后，到“选项”进行设置，设置完成后将模型另存好(存放位置自设，能找到就好)，示意图如下;③打开已经安装好的ABAQUS 软件，选中左上角“文件→导入→部件”，示意图如下;4. 模型(part)的参数设置和定义导出模型单位由mm 改为m 。
选中后隐藏的部件不能导入ABAQUS 软件。
版本设为ABAQUS 软件版本。
双击所有参数均为默认，确定就好。
到上面这一步骤，模型导入已经完成，接下来就是一些参数的设置和分析对象的定义。
具体的分析步骤按照下图所示一步一步完成即可。
(1)“属性”步完成材料的定义。
具体参数设置见下图：(1)(2)(3)(4)(5)(7)(6)1．双击“创建材料”2．自定义名称4．在“通用”下双击“密度”进行参数设置5．输入材料密度，单位kg/m3。
6．在“力学”下双击“弹性”进行参数设置。
7．输入材料杨氏模量(Pa)和泊松比(无单位)，单击“确定”完成参数设置。
8．双击“创建截面”，“类别”和“类型”默认。
9．单击“继续”。
10．参数默认，单击“确定”。
11．双击“指定截面”。
(2)“装配”步完成分析对象的选定。
具体操作见下图：12．单击模型指定截面。
13．单击“完成”，完成截面指定。
14．模型变绿，指定截面成功；同时“属性”步参数定义结束。
1．切换到下一步(装配)。
3．选中要分析的部件，单击“确定”，完成“装配”步。
ABAQUS计算钢筋混凝土竖向荷载受压
学习abaqus已经有两个月的时间了，对于cae建模也有了一定基础，下面是cae建的钢筋混凝土在竖向荷载下受弯的一个例子和大家分享下。
尺寸图如下：Abaqus计算过程：1 创建部件（part）1.1创建混凝土部件(1)点击左侧的create part，弹出的对话框中，填写如图1-1所示；分别选择三维，实体，拉伸，大约尺寸为3000，点击continue，进去二维绘图区。
(2)点击做左侧的create lines，输入4个坐标，依次为（-1250,0），（-1250,300），（1250,300），（1250,0），完成如1-2所示尺寸的长方体。
(3)生成三维实体，在绘图区点击鼠标中键，弹出对话框中，将Depth设为150，点击ok，即形成尺寸为2500（长）×150（宽）×300（高）的立方体。
如图1-3所示。
图1-1如1-2所示二维长方体如1-3所示三维长方体1.2创建垫块部件（1）画出二维实体图，create part设置同上，选择create lines，依次输坐标（0,0），（0,60），（200,60），（200,0），（0，0），具体尺寸如图1-4。
(2)生成三维实体，在绘图区点击鼠标中键，弹出对话框中，将Depth设为150，点击ok，即形成尺寸为2500（长）×150（宽）×60（高）的立方体。
如图1-5所示。
如1-4所示垫块二维如1-5所示垫块三维实体1.3 创建plate2方法同前，几何坐标为（0,0），（0,60），（100,60），（100,0），如图1-6，三维模型如图1-7。
如1-6所示plate2的二维如1-7所示plate2的三维实体1.4 创建箍筋（1）点击左侧的create part，弹出的对话框中，填写如图1-8所示，注意shape形式为wire （2）输入几何坐标（0,35），（0,265），（80,265），（80,35），（0,35），二维如图1-9图1-8所示箍筋part图1-9所示箍筋二维1.5 创建受压筋注意shape形式为wire，输入坐标（-1225，265），（1225,265）三维图1-10图1-10所示受压筋三维1.6 创建受拉筋方法同前，输入坐标（-1225，35），（1225,35）三维图1-11图1-10所示受拉筋三维2 创建材料和截面属性（proprety）2.1混凝土本构点击左侧的create material，name为concrete，点击mechanical，elastic，填写杨氏模量为29500mpa，泊松比为0.3，如图2-1。
abaqus钢筋本构参数
abaqus钢筋本构参数钢筋是建筑结构中常见的材料之一，其主要应用于混凝土构件中。
在建筑结构分析中，钢筋材料的本构参数是重要的输入参数。
本文将介绍钢筋材料的本构参数及其相关概念。
钢筋的应力应变曲线是一种非线性曲线，其性质取决于钢筋的规格、材质、热处理以及加载速率等因素。
ABAQUS中使用的本构模型是一种建立在金属塑性理论基础之上的模型，即塑性本构模型。
钢筋的本构模型包括以下参数：弹性模量E，屈服压应力fy，极限拉伸应力fmax，延伸率eT2，硬化指数n和断裂应变εf。
其中，弹性模量E是材料应力-应变曲线中的斜率，表示单位应力下材料的形变量。
屈服压应力fy表示材料在应变增加到一定程度后开始出现塑性变形的应力。
极限拉伸应力fmax是材料可以承受的最大拉伸应力。
延伸率eT2是表示材料在拉伸到极限时伸长的程度，一般取2%。
硬化指数n反映了材料强度增加的速率，它越大表示钢筋的抗弯刚度越大，材料的强度增长的越快。
断裂应变εf是材料破坏前的最大应变值。
以下是常规钢筋的ABAQUS本构参数：|钢筋类型 | 弹性模量E(GPa) | 屈服压应力fy(MPa) | 极限拉伸应力fmax(MPa) | 延伸率eT2(%) | 硬化指数n | 断裂应变εf(%) ||--------|--------|--------|--------|--------|--------|--------|| HRB335 | 200 | 300 | 415 | 14 | 0.03 | 25 || HRB400 | 200 | 360 | 480 | 14 | 0.07 | 20 || HRB500 | 200 | 435 | 630 | 14 | 0.12 | 10 |其中，HRB335、HRB400和HRB500是钢筋的型号，分别代表了钢筋的强度等级，其数值表示最小屈服试验跨度。
例如，HRB335表示在335mm范围内的钢筋屈服力不小于300MPa。
史上最强的配筋计算公式
配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。
柱子为轴心受压构件!受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。
计算公式：ρ=A（s）/bh （0）。
此处括号内实为角标,，下同。
式中：A（s）为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积； b 为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。
配筋率是反映配筋数量的一个参数。
最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min ）。
最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M （u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。
最小配筋率取0.2%和0.45f（t）/f（y）二者中的较大值！最大配筋率ρ （max ）=ξ（b）f（c）/f（y）,结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。
配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。
控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。
钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。
在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。
钢筋面积/构件截面面积（全面积or 全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面点到砼上面的距离。
合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减601、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。
2、屋面框架梁（WKL ）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。
板的配筋计算表
板的配筋计算表包含以下内容：
1.板跨度：列出板的长度和宽度，以确定板的跨度。
2.板厚：列出板的厚度，以确定板的承载能力。
3.荷载类型：列出作用于板上的荷载类型，如恒载、活载、雪载等。
4.配筋类型：列出所需的钢筋类型，如直径、间距、排列方式等。
5.计算结果：根据板的跨度、厚度、荷载类型和配筋类型进行计算，得出所需
的配筋量。
6.备注：对特殊情况进行说明，如采用特殊的材料、施工方法等。
通过这张表格，可以方便地了解板的配筋情况，并为施工提供详细的指导。
此外，还可以根据实际情况对表格进行调整和修改，以满足不同工程的需求。
需要注意的是，板的配筋计算需要考虑到多种因素，包括板的跨度、厚度、荷载类型和材料性能等。
因此，在进行配筋计算时，应该综合考虑这些因素，以确保计算结果的准确性和可靠性。
同时，还需要注意遵守相关规范和标准，以确保工程的安全和质量。
配筋计算公式
配筋计算公式钢筋混凝土是一种常用的结构材料，它具有很好的强度和韧性。
在建筑、道路、桥梁等建筑工程中，钢筋混凝土广泛应用。
而钢筋则是钢筋混凝土中承受拉力的主要部件，配筋计算就是为了确定钢筋数量和配筋方式。
下面就为大家介绍配筋计算公式及其具体操作方法。
一、配筋计算公式1. 正常配筋的计算公式钢筋混凝土构件中，钢筋的截面面积要满足设计荷载的要求，可以通过以下公式计算得出：As = αs * b * h / fy其中，As为所需钢筋面积，αs为钢筋的配筋率（根据负荷强度等级和构件计算非等级确定），b和h分别为构件的宽和高，fy为钢筋的抗拉强度。
2. 剪力配筋的计算公式剪力配筋是指在构件的截面中，加入足够的横向钢筋，以增强其抗剪性能。
剪力配筋的计算公式为：Asw = V * C / （0.87 * fy * d）其中，Asw为横向剪力钢筋的面积，V为构件所受剪力，C为剪力系数，d为构件的有效深度，fy为钢筋的抗拉强度。
二、配筋计算的操作方法1. 计算所需钢筋的面积首先，要确定构件的尺寸和荷载数据，然后根据设计荷载和材料性能要求，选择合适的配筋率。
根据所选取的配筋率和构件宽高，可计算得出所需钢筋的面积。
2. 确定钢筋的直径和数量钢筋的直径和数量应当合理搭配，以满足整体结构的需求。
通常情况下，可以根据钢筋的直径及间距计算出所需的钢筋数量。
3. 定义钢筋的位置和布置方式钢筋的位置和布置方式应当考虑到结构的受力特点，使其能够承受设计荷载，并且不会产生大的变形和裂缝。
通常情况下，采用对角、垂直或水平排布方式进行钢筋布置。
4. 完成构件的设计和计算在以上步骤完成之后，就可以进行构件的设计和计算。
在设计过程中，应当注意结构的稳定性、耐久性和安全性等方面，保证整个工程的质量和可靠性。
总之，配筋计算是钢筋混凝土工程设计的重要环节和技术难点。
掌握配筋计算公式和操作方法，可以有效地提高工程设计的精度和实用性，为工程施工和使用提供有力的保障。
ABAQUS入门使用手册[1].
![ABAQUS入门使用手册[1].](https://img.taocdn.com/s3/m/9b732648b7360b4c2e3f64db.png)
ABAQUS 入门使用手册ABAQUS 简介:ABAQUS 是一套先进的通用有限元程序系统,这套软件的目的是对固体和结构的力学问题进行数值计算分析, 而我们将其用于材料的计算机模拟及其前后处理,主要得益于 ABAQUS 给我们的 ABAQUS/Standard及ABAQUS/Explicit通用分析模块。
ABAQUS 有众多的分析模块,我们使用的模块主要是 ABAQUS/CAE及 Viewer, 前者用于建模及相应的前处理, 后者用于对结果进行分析及处理。
下面将对这两个模块的使用结合本人的体会做一些具体的说明:一. ABAQUS/CAECAE 模块用于分析对象的建模, 特性及约束条件的给定, 网格的划分以及数据传输等等,其核心由七个步骤组成,下面将对这七个步骤作出说明: 1.PART 步(1 Part →CreatModeling Space:① 3D 代表三维② 2D 代表二维③ Aaxisymmetric 代表轴对称,这三个选项的选定要视所模拟对象的结构而定。
Type: ① Deformable 为一般选项,适合于绝大多数的模拟对象。
② Discrete rigid 和 Analytical rigid用于多个物体组合时,与我们所研究的对象相关的物体上。
ABAQUS 假设这些与所研究的对象相关的物体均为刚体,对于其中较简单的刚体, 如球体而言, 选择前者即可。
若刚体形状较复杂, 或者不是规则的几何图形, 那么就选择后者。
需要说明的是, 由于后者所建立的模型是离散的, 所以只能是近似的,不可能和实际物体一样,因此误差较大。
Shape 中有四个选项,其排列规则是按照维数而定的,可以根据我们的模拟对象确定。
Type: ① Extrusion 用于建立一般情况的三维模型② Revolution 建立旋转体模型③ Sweep 用于建立形状任意的模型。
Approximate size:在此栏中设定作图区的大致尺寸,其单位与我们选定的单位一致。
abaqus加筋结构与板之间的定义
一、abaqus加筋结构与板之间的定义在abaqus中，加筋结构与板的分析是结构工程中常见的问题之一。
加筋结构与板之间的定义，涉及到了材料力学、有限元分析等多个领域的知识。
在进行加筋结构与板的分析时，需要明确定义加筋的几何形状、材料性质以及与板之间的连接方式。
二、加筋结构的几何形状定义在abaqus中，加筋结构的几何形状可以通过定义几何参数来实现。
通常情况下，加筋结构可以通过横向加筋和纵向加筋两种方式进行定义。
横向加筋的几何形状可以通过定义加筋的宽度、间距以及厚度等参数来实现；而纵向加筋的几何形状则可以通过定义加筋的长度、间距以及厚度等参数来实现。
三、加筋结构材料性质的定义除了几何形状之外，加筋结构的材料性质也是进行有限元分析时需要定义的重要参数之一。
在abaqus中，可以通过定义材料模型、弹性模量、泊松比、屈服强度、屈服应变等参数来实现加筋结构材料性质的定义。
这些参数的选择与实际使用的加筋材料密切相关，需要根据具体情况进行合理的设定。
四、与板之间的连接方式定义在进行加筋结构与板的有限元分析时，需要明确定义加筋与板之间的连接方式。
通常情况下，加筋与板可以通过焊接、螺栓连接、粘接等方式进行连接。
在abaqus中，可以通过定义边界条件、接触条件等来实现加筋与板之间连接方式的模拟。
五、有限元模型的建立及分析方法在明确定义加筋结构与板之间的几何形状、材料性质以及连接方式后，需要建立相应的有限元模型并进行分析。
有限元模型的建立需要考虑到结构的整体刚度、受力性能以及计算效率等因素，通常可以通过abaqus提供的网格划分工具、单元类型选择工具以及加载定义工具来实现。
在建立完有限元模型后，需选择合适的分析方法，如静力分析、动力分析、热分析等，来进行加筋结构与板的分析。
六、模型分析结果的评估及应用在完成有限元分析后，需要对模型分析结果进行评估，判断结构的受力性能、变形情况以及局部破坏等情况。
判断标准通常包括结构的安全系数、应力、变形等参数，需要根据具体工程要求和规范标准进行评定。
ABAQUS算例2
对于梁的分析可以使用梁单元、壳单元或是固体单元。
Abaqus的梁单元需要设定线的方向，用选中所需要的线后，输入该线梁截面的主轴1方向单位矢量(x,y,z)，截面的主轴方向在截面Profile设定中有规定。
注意：因为ABAQUS软件没有UNDO功能，在建模过程中，应不时地将本题的CAE模型（阶段结果）保存，以免丢失已完成的工作。
简支梁，三点弯曲，工字钢构件，结构钢材质，E=210GPa，μ=0.28，ρ=7850kg/m3（在不计重力的静力学分析中可以不要）。
F=10kN，不计重力。
计算中点挠度，两端转角。
理论解：I=2.239×10-5m4，w中=2.769×10-3m，θ边=2.077×10-3。
文件与路径：顶部下拉菜单File, Save As ExpAbq00。
一部件1 创建部件：Module，Part，Create Part，命名为Prat-1；3D，可变形模型，线，图形大约范围10(程序默认长度单位为m)。
2 绘模型图：选用折线，从(0,0)→(2,0)→(4,0)绘出梁的轴线。
3 退出：Done。
二性质1 创建截面几何形状：Module，Property，Create Profile，命名为Profile-1，选I型截面，按图输入数据，l=0.1，h=0.2，b l=0.1，b2=0.1，t l=0.01，t2=0.01，t3=0.01，关闭。
2 定义梁方向：Module，Property，Assign Beam Orientation，选中两段线段，输入主轴1方向单位矢量(0,0,1)或(0,0,-1)，关闭。
3 定义截面力学性质：Module，Property，Create Section，命名为Section-1，梁，梁，截面几何形状选Profile-1，输入E=210e9（程序默认单位为N/m2，GPa=109 N/m2），G=82.03e9，ν=0.28，关闭。
板分布筋构造及计算
例：计算图4所示板①号支座负筋的分布筋的工程量。
图4 板LB1钢筋图
【解析】 支座负筋的分布筋不受力，仅起到固定支座负 筋的作用。如果板上配置了板顶钢筋，则板顶钢筋可以替 代同向的分布筋。 解： ①号支座负筋： 单根长度＝２×１２００＋２×（１２０－１５×２）＝ 2580（ｍｍ） 根数＝（３０００－３００－２×５０）／１００＋１＝ ２７ ①号支座负筋的左侧分布筋： 左侧不需要分布筋，由ＬＢ１板顶Y向替代负筋分布筋。 ①号支座负筋的右侧分布筋： 长度＝３０００－３００＝２７００（ｍｍ） 根数＝（１２００－１５０）／２００＋１＝６
第一部分
板分布筋构造及计算
板分布钢筋是与受力筋垂直方向布置的非受 力钢筋。下图中红色钢筋为分布钢筋。
板分布筋计算
负筋的分布筋长度计算
ü 分布筋和负筋搭接150mm ü 长度=板内净长-负筋板内净长*2+150mm*2
端支座负筋的分布筋根数计算 根数＝负筋板内净长/间距(取整)＋1
中间支座负筋的分布筋的根数计算 根数＝布筋范围1/间距(取整)+布筋范围2/间距(取整)+1
ABAQUS计算钢筋混凝土竖向荷载受压
ABAQUS计算钢筋混凝土竖向荷载受压钢筋混凝土结构是一种常见的建筑结构，其承载荷载的能力与结构的稳定性密切相关。
在计算钢筋混凝土结构竖向荷载受压时，有几个关键因素需要考虑，包括材料的力学性能、结构几何形状以及荷载的大小和类型等。
ABAQUS是一种常用的计算软件，可以用于进行钢筋混凝土结构的力学性能分析和荷载计算。
在进行钢筋混凝土竖向荷载受压计算时，首先需要确定结构的几何形状和尺寸。
这包括结构的截面形状、长度和宽度等。
然后，需要确定荷载的大小和分布情况。
常见的竖向荷载包括自重、活载和附加荷载等。
在进行ABAQUS计算时，需要定义钢筋混凝土的材料性质。
钢筋的材料性质包括弹性模量、屈服强度和断裂韧性等。
混凝土的材料性质包括弹性模量、抗压强度和抗拉强度等。
然后，可以进行网格划分。
ABAQUS使用了有限元方法进行计算，因此需要将结构离散化为有限数量的网格单元。
网格划分的细度会直接影响计算结果的准确性和计算时间的长短。
进行计算之前，还需要定义材料和接触条件等。
对于钢筋混凝土结构，由于混凝土和钢筋之间的相互作用，需定义接触条件以确保模型的真实性。
接下来，可以进行荷载施加和求解。
根据定义的荷载情况和结构形状，施加相应的荷载，并进行静力计算。
ABAQUS会根据有限元法进行计算，同时考虑材料的强度和结构的稳定性，给出荷载下结构的应力和变形等结果。
计算完成后，可以对计算结果进行后处理。
ABAQUS提供了丰富的后处理功能，可以展示和分析计算结果，如结构的应力分布、位移云图和损伤状态等。
总的来说，ABAQUS可以进行钢筋混凝土结构竖向荷载受压的计算，从而对结构的稳定性和承载能力进行评估。
然而，计算结果的准确性还需在分析前仔细设置参数、验证模型，并进行合理的后处理和结果解释。
abaqus板6X6配筋计算书
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 6000 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C20 fc=9.6N/mm2 ft=1.10N/mm2 ftk=1.54N/mm2Ec=2.55×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.510kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.200kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.300五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 6000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(lx/ly=6000/6000=1.000<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62 = 9.960 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.960×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.0613) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.061) = 0.0634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.063/360 = 220mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 220/(1000*150) = 0.147%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案8@160, 实配面积314 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62 = 9.960 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.960×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.0613) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.061) = 0.0634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.063/360 = 220mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 220/(1000*150) = 0.147%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案8@160, 实配面积314 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360 = 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360 = 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360= 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360= 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+2.200)*62 = 7.998 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+1.0*2.200)*62 = 7.998 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.998×106/(0.87*130*314) = 225.209 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.998×106/(0.87*130*314) = 225.209 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 314/75000 = 0.419%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.419%*225.209) = 0.038因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.419%*225.209) = 0.038因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.55×104 = 7.8435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 314/(1000*130) = 0.242%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*314*1302/[1.15*0.038+0.2+6*7.843*0.242%/(1+3.5*0.0)]= 1.952×103 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*314*1302/[1.15*0.038+0.2+6*7.843*0.242%/(1+3.5*0.0)]= 1.952×103 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 7.998/(7.998*(2.0-1)+7.998)*1.952×103= 9.761×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 1.952×103/2.0= 9.761×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(976.079,976.079)= 976.0794.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+Ψq*q qk)*Lo4/B= 0.00127*(7.510+1.0*2.200)*64/9.761×102= 16.374mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=6000/200=30.000mmfmax=16.374mm≤fo=30.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+1.00*2.200)*62= 7.998 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=7.998×106/(0.87*130*314)=225.209N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/75000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*225.209)=0.6567) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.656*225.209/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1815mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+1.00*2.200)*62= 7.998 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=7.998×106/(0.87*130*314)=225.209N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/75000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*225.209)=0.6567) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.656*225.209/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1815mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求。
计算书 6 配筋计算
第六章 截面设计6.1框架梁以第一层AB 框架梁的计算为例，说明计算方法和步骤。
6.1.1 梁的最不利内力组合根据第五章的计算，梁的最不利内力如下： 跨间：M max =54.80KN •m 支座A ：M max =-234.6KN •m 支座B ：M max =-184.56KN •m V=96.83KN （调整后）6.1.2梁的正截面受弯承载力计算抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量，跨中正弯矩按T 形截面计算纵筋数量。
跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1）考虑跨间最大弯矩处按T 形截面设计，翼缘计算宽度'f b 按跨度考虑，'f b =l/3=2000mm ；按翼缘厚度考虑时，'f b =b=300mm 。
所以'f b 可取2000mm 。
'f h =100mm 。
办公楼属一类环境，梁保护层厚度c=20mm ，h 0=600-20-10-220=560mm 。
)2('0''1f ff c h h h b f -α=1.0×14.3×2000×1000×（560-50）×10-6=1573KN •m>m ax M =54.80KN •m可按第一类T 形截面进行计算。
201s h b f M f c '=αα=2656020003.140.11080.54⨯⨯⨯⨯=0.006ξ=1-sα21-=0.006)211(5.0s s αγ-+==0.5×（1+0.994）=0.99726017.327560300997.01080.54mm h f M A y s s =⨯⨯⨯==γ实配钢筋216，s A =402mm 2。
600300402⨯=ρ=0.22％＞m i n ρ=0.45y f f /t =0.45×1.43/300=0.215％，且%23003.14576.00.11=⨯⨯=<y c bf f ξαρ，满足要求。
板配筋计算程序
一、原始数据 计算模式：四边固定 2 113.00 板上面荷载设计值 q (KN/m ) 受力钢筋强度设计值 fy (N/mm2) 2 91.00 板上面荷载标准值 qK (KN/m ) 钢筋弹性模量 ES (N/mm2) 板厚 h (mm) 构件受力特征系数 α cr 500 板x向长度 lx (mm) 纵向受拉钢筋相对粘结特性系数 ν 8000 板y向长度 ly (mm) 8000 混凝土强度等级 注：板边长度取值方向参照《建筑结构静力计算手册》相应计算模式 二、计算数据 混凝土轴心抗压设计值 fc (N/mm2) 系数 α 1 混凝土抗拉标准值 ftk (N/mm2) 板计算长度 l =MIN(lx,ly) (mm)
最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.20
0.19 满足
0.01760 0.05130 0.02053 148.50 371.00 119.59 298.77
148.50 0.0491 0.9748 919.9
钢筋直径 d (mm) 钢筋间距 s (mm) 钢筋实际配筋面积 AS (mm2) 是否满足
16 125 1608.5 满足
五、裂缝验算 标准弯矩 MS (KN· m) ρ te=AS/0.5bh 119.59 0.0064 2 ρ te实际取值(ρ te≥0.01) 185.77 0.0100 σ sk=MS/η h0AS (N/mm ) ψ =1.1-0.65ftk/ρ teσ sk 受拉区纵筋等效直径 deq=d/ν (mm) 22.9 0.397 应变不均匀系数ψ 实际取值(0.2≤ψ ≤1.0) 0.397 最外层受拉钢筋外边缘至受拉底边距离c (20≤c≤65) (mm) 20 最大裂缝宽度ω max=α crψ σ sk/ES(1.9c+0.08deq/ρ te) (mm) 0.17 最大裂缝宽度限值ω lim (mm) 验算ω max ≤ ω lim 0.20 满足 四、截面配筋 设计弯距 M (KN· m) 2 截面抵抗矩系数 α S=M/α 1fcbh0 γ S=(1+(1-2α S)1/2)/2 钢筋面积 AS=M/γ Sfyh0 (mm2)
(整理)配筋计算公式及配筋原则
钢筋工程量计算规则(一）钢筋工程量计算规则1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。
2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。
钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。
3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算：（1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m，螺杆另行计算。
（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。
（3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m，两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。
（4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。
（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM， XM， QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。
（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在2 0m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m.（7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。
（二）各类钢筋计算长度的确定钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：1、钢筋的砼保护层厚度受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。
（2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。
ABAQUS计算钢筋混凝土竖向荷载受压
学习abaqus已经有两个月的时间了，对于cae建模也有了一定基础，下面是cae建的钢筋混凝土在竖向荷载下受弯的一个例子和大家分享下。
尺寸图如下：Abaqus计算过程：1 创建部件（part）1.1创建混凝土部件(1)点击左侧的create part，弹出的对话框中，填写如图1-1所示；分别选择三维，实体，拉伸，大约尺寸为3000，点击continue，进去二维绘图区。
(2)点击做左侧的create lines，输入4个坐标，依次为（-1250,0），（-1250,300），（1250,300），（1250,0），完成如1-2所示尺寸的长方体。
(3)生成三维实体，在绘图区点击鼠标中键，弹出对话框中，将Depth设为150，点击ok，即形成尺寸为2500（长）×150（宽）×300（高）的立方体。
如图1-3所示。
图1-1如1-2所示二维长方体如1-3所示三维长方体1.2创建垫块部件（1）画出二维实体图，create part设置同上，选择create lines，依次输坐标（0,0），（0,60），（200,60），（200,0），（0，0），具体尺寸如图1-4。
(2)生成三维实体，在绘图区点击鼠标中键，弹出对话框中，将Depth设为150，点击ok，即形成尺寸为2500（长）×150（宽）×60（高）的立方体。
如图1-5所示。
如1-4所示垫块二维如1-5所示垫块三维实体1.3 创建plate2方法同前，几何坐标为（0,0），（0,60），（100,60），（100,0），如图1-6，三维模型如图1-7。
如1-6所示plate2的二维如1-7所示plate2的三维实体1.4 创建箍筋（1）点击左侧的create part，弹出的对话框中，填写如图1-8所示，注意shape形式为wire （2）输入几何坐标（0,35），（0,265），（80,265），（80,35），（0,35），二维如图1-9图1-8所示箍筋part图1-9所示箍筋二维1.5 创建受压筋注意shape形式为wire，输入坐标（-1225，265），（1225,265）三维图1-10图1-10所示受压筋三维1.6 创建受拉筋方法同前，输入坐标（-1225，35），（1225,35）三维图1-11图1-10所示受拉筋三维2 创建材料和截面属性（proprety）2.1混凝土本构点击左侧的create material，name为concrete，点击mechanical，elastic，填写杨氏模量为29500mpa，泊松比为0.3，如图2-1。
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LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 6000 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C20 fc=9.6N/mm2 ft=1.10N/mm2 ftk=1.54N/mm2Ec=2.55×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.510kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.200kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.300五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 6000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(lx/ly=6000/6000=1.000<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62 = 9.960 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.960×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.0613) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.061) = 0.0634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.063/360 = 220mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 220/(1000*150) = 0.147%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案8@160, 实配面积314 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62 = 9.960 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*9.960×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.0613) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.061) = 0.0634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.063/360 = 220mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 220/(1000*150) = 0.147%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案8@160, 实配面积314 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360 = 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360 = 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360= 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0513*(1.200*7.510+1.400*2.200)*62= 22.332 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*22.332×106/(1.00*9.6*1000*130*130)= 0.1383) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.138) = 0.1494) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*9.6*1000*130*0.149/360= 515mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 515/(1000*150) = 0.344%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案10@150, 实配面积523 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+2.200)*62 = 7.998 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+1.0*2.200)*62 = 7.998 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.998×106/(0.87*130*314) = 225.209 N/mmσsq = Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)= 7.998×106/(0.87*130*314) = 225.209 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2ρte = As/Ate 混规(7.1.2-4)= 314/75000 = 0.419%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.419%*225.209) = 0.038因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψk = 0.2ψq = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)= 1.1-0.65*1.54/(0.419%*225.209) = 0.038因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψq = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.55×104 = 7.8435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 314/(1000*130) = 0.242%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBsk = Es*As*ho2/[1.15ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*314*1302/[1.15*0.038+0.2+6*7.843*0.242%/(1+3.5*0.0)]= 1.952×103 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[1.15ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混规(7.2.3-1)) = 2.0×105*314*1302/[1.15*0.038+0.2+6*7.843*0.242%/(1+3.5*0.0)]= 1.952×103 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规(7.2.2-1))= 7.998/(7.998*(2.0-1)+7.998)*1.952×103= 9.761×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规(7.2.2-2))= 1.952×103/2.0= 9.761×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min(976.079,976.079)= 976.0794.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+Ψq*q qk)*Lo4/B= 0.00127*(7.510+1.0*2.200)*64/9.761×102= 16.374mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=6000/200=30.000mmfmax=16.374mm≤fo=30.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+1.00*2.200)*62= 7.998 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=7.998×106/(0.87*130*314)=225.209N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/75000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*225.209)=0.6567) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.656*225.209/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1815mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= (0.0176+0.0176*0.300)*(7.510+1.00*2.200)*62= 7.998 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=7.998×106/(0.87*130*314)=225.209N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=314/75000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*225.209)=0.6567) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/160=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*8*8/(6*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.656*225.209/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1815mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ψｑqk)*Lo2)= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= 0.0513*(7.510+1.00*2.200)*62= 17.932 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C < 20，所以取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/(0.87*ho*As) 混规(7.1.4-3)=17.932×106/(0.87*130*523)=303.162N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate 混规(7.1.2-4)=523/75000 = 0.0070因为ρte=0.0070 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.540/(0.0100*303.162)=0.7707) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/150=68) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=6*10*10/(6*0.7*10)=149) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混规(7.1.2-1) =1.9*0.770*303.162/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0100)=0.3376mm > 0.30, 不满足规范要求。