普通型钢悬挑脚手架计算改
型钢悬挑脚手架施工专项方案(修改)
德阳新城吾悦广场三标段住宅+幼儿园土建、水电总承包工程型钢悬挑脚手架施工方案编制人:审核人:审批人:编制单位:XXX有限公司编制时间:2019年9月目录1、编制依据 (1)1.1、施工合同 (1)1.2、工程施工图纸 (1)1.3、主要规范、规程、标准 (1)1.4、主要法规 (1)1.5、其他 (1)2、工程概况 (2)2.1、工程简介 (2)2.2、悬挑钢梁平面布置 (3)2.3、施工要求 (7)2.4、技术保证条件 (7)3、施工计划 (7)3.1、施工进度计划 (7)3.2、材料与设备计划 (8)4、施工工艺技术 (10)4.1、技术参数 (10)4.2、工艺流程 (11)4.3、施工方法 (11)4.4、检查验收 (16)5、施工安全保证措施 (18)5.1、组织保障 (18)5.2、技术措施 (20)5.3、监测监控 (24)5.4、应急预案 (25)6、劳动力计划 (28)6.1、专职安全生产管理人员 (28)6.2、特种作业人员 (28)7、计算书 (29)7.1、悬挑1.35m型钢悬挑脚手架验算 (29)7.2、悬挑1.95m型钢悬挑脚手架验算 (44)7.3、阳角部位型钢悬挑脚手架验算 (62)1、编制依据1.1、施工合同1.2、工程施工图纸1.3、主要规范、规程、标准类别名称编号国家《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2012 《建筑施工组织设计规范》GB/T50502-2009 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《钢结构设计标准》GB50017-2017 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012行业《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 《建筑施工扣件式钢管脚-手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20161.4、主要法规类别名称编号国家《中华人民共和国建筑法》/国家《中华人民共和国劳动法》/1.5、其他类别名称编号危险性较大的分部分项工程安全管理方法住建部令[2018]37号德阳新城吾悦广场项目施工组织设计/建筑工程施工手册(第五版)/2、工程概况2.1、工程简介德阳吾悦广场项目地处德阳市旌阳开发区岷山路以东泰山南路以西泸沽湖路以南,项目业态含购物中心、商业金街、住宅、幼儿园,建筑面积合计56.4万㎡。
型钢悬挑脚手架计算
No为连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力
(五)、悬挑架的计算 计算简图
N Rax 1 N12 N13 3 N35 B Rbx N34 3 Rax A
N
1 a 4
N
2 N12
N 2 N24
N13 N14
N35 5 Rbx
N45
5 Rby
Rby
支撑架层高h' 4.5 m 角度α = 荷载取值: 脚手架传递给挑梁的设计值 N 1、求支座反力 ∑MA=0 Rbx×h'=N×lb ∑MB=0 ∑Fy=0 2、求各杆内力 2节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 5节点 ∑Fx=0 ∑Fy=0 3节点 ∑Fy=0 ∑Fx=0 1节点 ∑Fy=0 Rax×h'+N×lb=0 Rby=2×N= 18538
9592.9 N 2472 N 9592.9 N 9269 N
压 拉 压 压
N-N13+N14×Sinα =0
N14=
0
N 拉
∑Fx=0 Rax+N12=0 N12= 2472 N 搭接立杆容许荷载[N] 11.6 kN 满足要求 压杆稳定性验算 斜杆长度l=h'/Sinα = 4.657 m 计算长度lo=k×l= 5.38 m 其中: 计算长度附加系数k 1.155 长细比λ =lo/i= 340 ≥ [λ ]= 250 不满足要求,斜杆必须采用双钢管。 3、上部脚手架立杆与支承桁架水平杆间抗滑移计算 由于上部脚手架传至支承桁架外力N= 9269 N 大于直角扣件承载力设计值8kN,所以必须采用双扣件连接。
Rc=8000N
38.4×la×4= 38.4×(lb+a)×1= 15×6= 56×la×lb= 140×la= 20×la×h=
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429,1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429,0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax=0.131mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=0.212mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆:R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆:R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求!六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆:N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆:N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆:N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆:N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求!轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得,φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求,减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数!八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求,增设连墙件!九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值:q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排:F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排:F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值:q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排:F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排:F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求!2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求!3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求!4、支座反力计算设计值:R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析:其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=2由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb'值为0.93。
普通型钢悬挑脚手架计算书
普通型钢悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等编制。
一、参数信息:1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架,横杆与立杆采用单扣件方式连接,搭设高度为18.0米,立杆采用单立管。
搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,立杆的步距1.50米。
内排架距离墙长度为0.30米。
横向杆计算外伸长度为0.30米。
小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。
采用的钢管类型为Φ48×2.8。
连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米,水平间距4.50米,采用扣件连接。
2.荷载参数脚手板自重标准值0.35kN/m2,栏杆、挡脚板自重为0.14kN/m2,安全设施及安全网、挡风板自重为0.010kN/m2,同时施工2层,施工均布荷载为3.0kN/m2,脚手板共铺设12层。
脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度2.50米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.031kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.031+1.2×0.262+1.4×2.250=3.502kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.502×1.052/8=0.483kN.mσ=M/W=0.483×106/4248.0=113.63N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.03+2.25+0.26=2.54kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.54×1050.04/(384×2.06 ×105×101950.0)=1.92mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书编者:一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架;从第2层4.50m~22.5m,22.5~顶采用两次悬挑型钢脚手架;女儿墙顶标高为38.70m,双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.50米,立杆的横距为0.800米,横杆的步距为1.80 米;内排架距离墙距离为0.2米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根;采用的钢管类型为Φ48×3.5;连墙件布置:竖向间距按层高 3.0米,水平间距按3跨4.50 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件连接;吉工注:1、《扣规》规定,立杆顶端宜高出女儿墙1米,高出檐口上皮1.5米;2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》(以下简称《标化》)要求:悬挑架每段容许搭设高度小于18m;现在已形成了悬挑脚手架的标准做法,即:立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙,竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条,第2款第3项,当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时,纵向水平杆应作为横向水平杆的支座,用直角扣件固定在立杆上;当使用竹笆脚手板时,纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上,并应等间距设置,间距不应大于400mm;所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根,我以前用2根;现在工地也只用一根;4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距,常见的为0.45m左右,这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙;5、“椒建规[2009]45号”,脚手架(一)严格执行钢管、扣件分色管理制度;(二)严禁不同受力性质的脚手架混搭;(三)脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。
(四)有地下室的建筑,考虑到地下室防水施工和土方回填,一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。
从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。
本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定,严格界定钢管、扣件的使用范围。
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算
型钢悬挑脚手架(阳角B)计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数1、主梁布置参数平面图2、主梁锚固参数主梁1锚固图主梁2锚固图主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算q'=g k=0.205kN/m第一排立杆处:P1' =F1'=8kN;第二排立杆处:P2' =F2'=8kN;荷载设计值:q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处:P1 =F1=10.9kN;第二排立杆处:P2 =F2=10.9kN;计算简图如下:1)抗弯验算σ=M max/W=1.47×106/(141×103)=10.426 N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求!2)抗剪验算τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.747×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9. 155N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求!3)挠度验算νmax=0.027 mm≤[ν]=2l/360=2×1893/360=10.517mm满足要求!4)支座反力计算R1=-0.821kN;R2=4.394kN;R3=12.313kN;R4=6.554kN;2、支撑杆件设置钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算:α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/2200)=56.31°上拉杆件支座力:R S1=R3=12.313kN主梁轴向力:N SZ1= R S1/tanα1=12.313/tan(56.31°)=8.209kN上拉杆件轴向力:N S1= R S1/sinα1=12.313/sin(56.31°)=14.798kN上拉杆件的最大轴向拉力:N S=max[N S1] =14.798kN查表得,钢丝绳破断拉力总和:F g=151.5kN[F g]=α×F g/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥N S=14.798kN符合要求!绳夹数量:n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.097/(2×15.19)=1个≤[n]=3个符合要求!花篮螺栓验算:σ=[F g]/(π×d e2/4)=16.097×103/(π×122/4)=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求!拉环验算:σ =[F g]/(2A)=2[F g]/πd2=2×16.097×103/(π×202)=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2注:[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求!拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算:σf=N S/(h e×l w)=14.798×103/(10×100)=14.798N/mm2≤βf f t w=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求!4、下撑杆件验算α1=arctan(n1/m1)= arctan(3300/3100)=46.79°下撑杆件支座力:R X1=R4=6.554kN主梁轴向力:N XZ1= R X1/tanα1=6.554/tan(46.79°)=6.157kN下撑杆件轴向力:N X1= R X1/sinα1=6.554/sin(46.79°)=8.992kN下撑杆件的最大轴向压力:N X=max[N X1] =8.992kN下撑杆长度:L1=(m12+n12)0.5= (31002+33002)0.5=4527.693下撑杆长细比:λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得,φ1=0.156轴心受压稳定性计算:σ1 =N X1/(φ1A)=8992/(0.156×693)=83.176N/mm2≤f=205N/mm2符合要求!对接焊缝验算:σ=N X/(l w t)=8.992×103/A=8.992×103/693=12.975N/mm2≤f c w=185N/mm2符合要求!5、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力:N=N sz1-(N xz1)=2.052kN压弯构件强度:σmax=M max/(γW)+N/A=1.47×106/(1.05×141000)+2.052/2610=9.93N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!受弯构件整体稳定性分析:其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=1.6由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.894。
型钢悬挑脚手架计算
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为24.0米,立杆采用单立管。
搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设13层。
卸荷钢丝绳采取2段卸荷,吊点卸荷水平距离3倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85,安全系数K=10.0,上吊点与下吊点距离5.0m。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.50米,建筑物内锚固段长度2.50米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物1.45m。
拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
悬挑式钢管脚手架计算规则
悬挑式钢管脚手架计算规则施工中常用的悬挑脚手架通常是指单双排钢管脚手架的底部通过型钢(工字钢或者槽钢)支撑架传递到主体结构的施工外用脚手架,包括型钢支撑架、扣件式钢管脚手架和连墙件等三部分。
从支撑的形式来讲,悬挑脚手架常见两种形式,一种是使用钢丝绳拉结水平钢梁与建筑物,如图1。
22;另一种是将水平钢梁通过角钢或钢管支设到建筑物上,如图1.23;在施工现场比较特殊的情况下,在保证计算结果可靠和底部支撑钢梁锚固长度足够的情况下,也有施工单位采用过没有任何保护的悬臂式钢梁支撑,但从安全角度讲不推荐使用.图1。
22 采用钢丝绳悬挑脚手架施工图图1。
23 下支撑悬挑脚手架施工图图1.24 钢管两层悬挑施工图从钢梁的布置形式来讲,悬挑脚手架常见两种形式,一种带联梁型钢,每脚手架立杆下面是水平联梁,联梁下面以悬挑主梁型钢支撑;另一种是每脚手架立杆直接用悬挑主梁型钢支撑,如下图所示:图1.25 悬挑脚手架两种形式示意图悬挑脚手架型钢最稳定安全的选择是工字钢,在工字钢上面按照双排脚手架排距焊接短钢筋头,然后将48mm钢管套在外面使基础牢靠。
但也有施工单位选择使用槽钢,脚手架立杆很难直接作用于槽钢腹板,基本上会作用于槽钢翼缘上,这样槽钢受力就很不合理,比较好的解决办法是在槽钢槽口内每隔立杆的纵距焊接短钢筋,形成矩形槽口受力,比较稳定的受力体系。
在北方一些施工企业,为了节约施工开支,也有使用钢管做悬挑梁,但存在很大的安全隐患,因为所有关键受力点都是扣件连接传递荷载,而市场上扣件质量非常不可靠,几乎没有合格的产品,对于两三个楼层的脚手架高度经过计算还勉强可以使用,对于比较高、荷载比较大的悬挑脚手架一定要慎重使用钢管做悬挑梁。
悬挑脚手架上部计算与落地式扣件钢管脚手架计算的前四项要求是一致的,即按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)要求计算.1、纵向和横向水平杆(大小横杆)等受弯构件的强度计算;2、扣件的抗滑承载力计算;3、立杆的稳定性计算;4、连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算。
悬挑式脚手架搭设流程及要求
悬挑式脚手架搭设流程及要求㈠技术参数㈡工艺流程(1)普通型钢悬挑脚手架水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(搁栅)→剪刀撑→连墙件→铺竹笆片→扎防护栏杆→扎安全网。
(2)定距定位。
根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记;用钢卷尺拉直,分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记;垫板、底座应准确地放在定位线上,垫板必须铺放平整,不得悬空。
(3)脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步;如果超过相邻连墙件以上两步,无法设置连墙件时,应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
(4)每搭完一步脚手架后,应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
⑷立杆及纵横向水平杆构造要求:(三)型钢托架:1、架体与悬挑结构的连接:架体底部与悬挑结构应连接牢靠,不得滑动或窜动。
例:在16#工字钢上翼缘距外挑端10cm和80cm处分别居中焊接两根长度15cm左右,直径不小于20mm 的钢筋作为立杆内胆,然后将立杆钢管套在其上,再分别将纵向扫地杆扣在两根立杆的内侧,离悬挑梁不大于20cm,横向扫地杆扣在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
另外:在16#工字钢上翼缘距外挑端10cm中处焊接固定钢丝绳锚固环或横向钢筋(钢筋φ18以上、长度约10cm)防止钢丝绳滑动或窜动。
祥见简图。
一般悬挑部位脚手架示意图2、悬挑构件:(1)悬挑构件包括悬挑梁,钢丝绳和预埋件;悬挑梁和预埋件均采用Q235-A 钢材制作。
(2)悬挑梁和预埋件均按本设计制作,安装前应检验合格,并按设计要求进行预埋和安装。
(3)悬挑梁焊接质量必须合格,焊条采用E40型。
型钢规格、材质和尺寸应符合设计要求。
(4)楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确,材质和规格应符合设计要求,并符合锚固要求。
3、悬挑梁预埋:⑴转角处柱、剪力墙悬挑梁可直接浇入砼,深入砼25cm以上或采用联梁设置。
⑵型钢悬挑梁的预埋:悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。
11普通型钢悬挑脚手架计算书
普通型钢悬挑脚手架计算书品茗软件大厦工程;工程建设地点:杭州市文二路教工路口;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:0m;标准层层高:0m ;总建筑面积:0平方米;总工期:0天。
本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某勘察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为0.9m,立杆的步距为1.5 m;内排架距离墙长度为0.40 m;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;采用的钢管类型为Φ48×3.0;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00;连墙件布置取三步三跨,竖向间距 4.5 m,水平间距4.5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000;脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处河北石家庄市,查荷载规范基本风压为0.350kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128;计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:6 层;脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度 3 m。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_20221124_102954041
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.85/(2+1))+1.5×2×0.85 /(2+1)=0.93kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.85/(2+1))+2×0.85/(2+1)=0.628kN/ m计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.93×1.22=0.134kN·mσ=γ0M max/W=1×0.134×106/4490=29.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.628×12004/(100×206000×107800)=0.397mmνmax=0.397mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1200/150,10]=8mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.93×1.2=1.228kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.628×1.2=0.829kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.228kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.829kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m) σ=γ0M max/W=1×0.351×106/4490=78.278N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=0.823mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[850/150,10]=5.667mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.246kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆:R max=1×1.228/2=0.614kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆:R max=1×1.246=1.246kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求!六、荷载计算脚手架架体高度H 20 脚手架钢管类型Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.2×2/2×0.033/1.8)×20=2.844kN 单内立杆:N G1k=2.844kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×0.85×0.1×1/2/2=0.309kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆:N G2k1=0.309kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.309+1.235+0.24=1.784kN单内立杆:N G2k=N G2k1=0.309kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×0.85×(2×2)/2=2.04kN内立杆:N Q1k=2.04kN不组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+ 1.5×2.04=9.077kN 单内立杆:N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+0.309)+ 1.5×2.04=7.159kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求!轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得,φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.844+1.784+2.04=6.668kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+1.5N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+1.5×2.04=9. 077kNσ=γ0N/(φA)=1×9076.617/(0.188×424)=113.868N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》表A.0.5得,φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(4.491+3)×103/(0.896×424)=19.718N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=4.491+3=7.491kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求!悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算1主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排:F'1=F1'/n z=6.67/1=6.67kN第2排:F'2=F2'/n z=6.67/1=6.67kN荷载设计值:q=1.3×g k=1.3×0.205=0.267kN/m第1排:F1=F1/n z=9.08/1=9.08kN第2排:F2=F2/n z=9.08/1=9.08kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×13.375×106/141000=94.855N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求!2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×18.494×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.856N/mm2τmax=21.856N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求!3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.614mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求!4、支座反力计算设计值:R1=-8.146kN,R2=27.066kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析:其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得,φb=2由于φb大于0.6,根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C,得到φb'值为0.93。
普通型钢悬挑脚手架(有斜撑)
普通型钢悬挑脚手架(有斜撑)计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 米,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米,立杆的横距为1.05米,立杆的步距为1.8 米;内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 100 米;采用的钢管类型为Φ48×3.2;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80;连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 米,水平间距3 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接;2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处上海省上海,查荷载规范基本风压为0.550,风荷载高度变化系数μz为1.140,风荷载体型系数μs为0.550;计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.050;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.090;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:8 层;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.4米,建筑物内锚固段长度 1.6 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):18.00;楼板混凝土标号:C30;6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1;支杆与与梁夹角为(度):55;最里面支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 10号槽钢。
二、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
1.3米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书(1100)
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699-20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-20107、《施工脚手架通用规范》GB 55023-20228、《钢结构通用规范》GB 55006-20219、《混凝土结构通用规范》GB 55008-202110、《工程结构通用规范》GB 55001-2021架体验算一、脚手架参数1.421,1.13 风荷载体型系数μs 1.04 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.369,0.294风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.03+0.3×0.8/2)+1.5×2×0.8/2=1.395 kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.03+0.3×0.8/2)+2×0.8/2=0.95kN/m计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.395×1.52=0.314kN·mσ=γ0M max/W=1×0.314×106/4120=76.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.95×15004/(100×206000×98900)=1.598mmνmax=1.598mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.395×1.5=2.302kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.95×1.5=1.568kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.302kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.568kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.003×106/4120=0.757N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=0.008mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=0.016kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆:R max=1×2.302=2.302kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆:R max=1×0.016=0.016kN满足要求!六、荷载计算脚手架架体高度H 17.4 脚手架钢管类型Φ48×2.7 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.12+1.5×0/2×0.03/1.8)×17.4=2.088kN 单内立杆:N G1k=2.088kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=[(H/h)取整+1]×la×l b×G kjb×1/2/2=[(17.4/1.8)取整+1]×1.5×0.8×0.3×1/2/2 =0.9kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆:N G2k1=0.9kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=[(H/h)取整+1]×la×G kdb×1/2=[(17.4/1.8)取整+1]×1.5×0.17×1/2=1.275kN 1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.035×1.5×17.4=0.913kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.9+1.275+0.913=3.089kN单内立杆:N G2k=N G2k1=0.9kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆:N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.088+3.089)+ 1.5×1.2=8.529kN 单内立杆:N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.088+0.9)+ 1.5×1.2=5.684kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求!轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得,φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单外立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.088+3.089+1.2=6.377kN单外立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+1.5N Q1k=1.3×(2.088+3.089)+1.5×1.2=8 .529kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.294×1.5×3.62)=0.154kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8529.45/(0.191×384)+154314.72/4120]=153.749N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5,查《规范》表A.0.5得,φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(5.978+3)×103/(0.896×384)=26.094N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求!σ=(N lw+N0)/(π×d2/4)=(5.978+3)×103/(3.14×142/4)=58.322N/mm2≤f t=170N/mm2 满足要求!连墙件与脚手架连接扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=5.978+3=8.978kN≤0.85×12=10.2kN满足要求!型钢主梁验算一、基本参数参考上方单外立杆的轴心压力设计值计算方法,计算出单内立杆轴心压力设计值及标准值如下:平面图立面图三、主梁验算1主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.11主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250荷载标准值:q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排:F'1=F1'/n z=4.188/1=4.188kN第2排:F'2=F2'/n z=6.377/1=6.377kN荷载设计值:q=1.3×g k=1.3×0.205=0.267kN/m第1排:F1=F1/n z=5.684/1=5.684kN第2排:F2=F2/n z=8.529/1=8.529kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×1.173×106/141000=8.318N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求!2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×8.583×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=10.143N/mm2τmax=10.143N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求!3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.027mm≤[ν]=l/250=1100/250=4.4mm符合要求!4、支座反力计算设计值:R1=2.983kN,R2=11.581kN四、上拉杆件验算上拉杆件角度计算:α1=arctanL1/L2=arctan(2900/1100)=69.228°上拉杆件支座力:设计值:R S1=n z R2=1×11.581=11.581kN主梁轴向力设计值:N SZ1=R S1/tanα1=11.581/tan69.228°=4.393kN上拉杆件轴向力:设计值:N S1=γ0R S1/sinα1=1×11.581/sin69.228°=12.386kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值:N S=max[N S1...N Si]=12.386kN轴心受拉稳定性计算:σ =N S/A=12.386×103/314.2=39.42N/mm2≤f=270N/mm2 符合要求!2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=12.386×103/(π×17.62/4)=50.911N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求!3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数 1 吊耳板厚t(mm) 12吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm ) 50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm) 25 吊耳孔中心至连接板高L(mm) 60吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 120吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1,则单个吊耳板所受荷载为N d=12.386/1=12.386k N参考GB50017-2017,对连接耳板进行如下验算:(1)耳板构造要求B e= 2t+16= 2×12+16=40mm≤b=50mm满足要求!4B e/3= 4×40/3=53.333mm≤a=65mm满足要求!(2)耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×12+16,50-25/3)=40mmσ= N d/(2tb1)= 12.386×103/(2×12×40)=12.902N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求!(3)耳板端部截面抗拉(劈开)强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 12.386×103/[2×12×(65-2×25/3)]=10.677N/mm2≤f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求!(4)耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 12.386×103/(2×12×76.485)=6.747N/mm2≤fv=120N/mm2耳板抗剪强度满足要求!4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载,垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为:上拉杆1位置吊耳板:由于型钢梁上吊耳板排数为1,则:单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=γ0R S1/1=1×11.581/1=11.581kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=γ0R SZ1/1=1×4.393/1=4.393kN计算连接钢板与吊耳板连接位置焊缝应力为:σN=F1/(0.7h f l w1)=11.581×103/(0.7×8×120)=17.233N/mm2τV=V1/(0.7h f l w1)=4.393×103/(0.7×8×120)=6.537N/mm2σM=M/W=V1L/(0.7h f l w12/6)=(4.393×103×60)/(0.7×8×1202/6)=19.61N/mm2连接钢板与吊耳板连接位置焊缝的应力验算:[((σN+σM)/βf)2+τV2]0.5=[((17.233+19.61)/1.22)2+6.5372]0.5=30.899N/mm2≤f f w=160N/mm2 上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求!5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算τf=N d/(0.7h f×l w2)=12.386×103/(0.7×8×120)=18.431N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求!6、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力:单个摩擦型高强螺栓抗剪承载力设计值:N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN螺栓所受剪力:N v=N s/n2=12.386/1=12.386kN≤N v b=56.25kN上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求!7、上拉杆件与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1:与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=12.386×sin(90°-69.228°)=4.393kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=12.386×cos(90°-69.228°)=11.581kN单个螺栓所受的拉力值:N t=N t1/n1=4.393/1=4.393kN单个螺栓所受的剪力值:N v=N v1/n1=11.581/1=11.581kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=11.581/56.25+4.393/100=0.25≤1螺栓承载力满足要求。
型钢悬挑脚手架带联梁计算(悬挑18.9米)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算参数:双排脚手架,搭设高度18.0米,立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米,立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×2.9,连墙件采用2步2跨,竖向间距3.60米,水平间距3.00米。
施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。
脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2,按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片,荷载为0.10kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.45kN/m2,高度变化系数1.4500,体型系数0.8680。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.35米,建筑物内锚固段长度2米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用[14a号槽钢U口水平,相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物1.35m,在建筑物阳角外支杆采用[10号槽钢。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×2.205)×1.5002=0.516kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×2.205)×1.5002=-0.605kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=0.605×106/4491.0=134.716N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.696mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
悬挑外脚手架的设计计算
悬挑外脚手架的设计计算本工程为文峰湖岸新城第三组团3#楼、4#楼。
悬挑脚手架基本尺寸:立杆纵距1.80m,横杆间距1.05m,步距为1.80m,内立杆距建筑物边缘0.25m,悬挑架上脚手搭设高度最高处为51m(16层)。
材料:挑架横梁用热轧普通槽钢[12,斜撑用Φ48*3.5钢管、扣件连接,脚手架为扣件式钢管脚手架。
挑架计算对象:选最不利的3排立杆荷载作用在挑梁上。
1、简图:R D3mR2、荷载荷载取值:施工荷载标准值3KN/m2脚手架自重标准值:G K1=0.11425*17.4=1.99KN作业层面材料自重标准值:G K2=1.8*0.385*2=1.38KN外立杆拉结材料及防护材料自重标准值:(由外立杆承担):G K3=0.0922*17.4=1.60KN施工活载标准值:Q K=1.8*1.58*2=5.68KN荷载设计值:P1=1.2*(1.99+1.38*0.5)+1.4*5.68*0.5=7.19KNP2=1.2*(1.99+1.38)+1.4*5.68=12.00KNP3=1.2*(1.99+1.38+1.60)+14*5.68*0.5=9.94KN 风荷载通过连墙件由建筑物承担。
3、支座反力及内几(1)、支座反力∑ME=0 2.9R AX-0.75*7.19-1.80*12.0-2.85*9.94=0R AX-19.08KN(2)、杆件内力a、DE杆内力,把AD杆件作脱离体P1R AX AR AY N ED取∑MA=02.85N ED*Sina-0.75*7.19-1.80*12.0-2.85*9.94=0tga=2.9/2.85=1.018 Sina=0.713N ED=27.22KNb、AD杆弯矩:Mmax=Mc=(27.22*0.713-9.94)*1.05=9.94KN•mc、R EY=(a/L)*N=(1.05/2.85)*29.13=10.73KN4、选料与验算(1)、AD杆选用热轧普通槽钢[12A=1569.2mm2 fx=3.91*106mm4,Wx=6.21*104mm3E=2.06*105N/mm2f=205N/mm2强度验算:σmax=19.08*10 3/1569.2+9.94*10 6/6.21*10 4=172.2N/mm2<205N/mm2(满足)(2)、DE杆选用2Φ48*3.5钢管A=4.89*10 4mm2 i=15.8mm E=2.06*105N/mm2F=205N/mm2DE杆长度:(2.852+2.92)1/2=4.06中间加一道水平系杆,节件长度为4.06/2=2.03mλ=2030/15.8=128.5 Ψ=0.4035σ=27.22*103/(0.4035*489)=137.95N/mm2<205(满足)(3)、楼面上钢筋环验算,取K=210.73*103*2/125=171.68mm2选用Φ12 A=113.1mm2二个截面为226.2mm2>171.68mm2(满足)5、风荷载计算施工地区设计基本风压取值w0为0.40KN/m2,脚手架连墙件为两步三跨,建筑高度49.4m,按50m高度计算,城市郊区地面粗糙度为C类,由《建筑荷载规范》得,风压高变化系数μz=1.35。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重0.028承载能力极限状态:q=b(1.3 ×G kjb+1.5γL Q kzj)=0.25×(1.3 ×0.35+1.5×0.9×2)=0.789kN/m l a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为:R=ql a/j=0.789×1.5/2=0.592kN横杆自重设计值:q1=1.3m2=1.3 ×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态:q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为:R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值:q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m,计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.447kN·mσ=γ0M max/W=1×0.447×106/3860=115.924N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算变形图(mm)νmax=1.491mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
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普通型钢悬挑脚手架计算书第一章编制说明第一节编制依据1.乐山市中心城区紫云社区棚户区改造项目1#楼工程的招投标文件、施工图纸、施工合同、岩土工程勘察报告及施工现场等;1.3 现行国家及地方有关施工规范、规程及验收标准,以及有关工程施工管理的规定。
1.4本公司质量管理体系文件要求及类似工程施工经验,以及本公司项目部人员配备和施工设备装备能力;1.5有关施工验收规范、技术标准、规程:根据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)和《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)对扣件式脚手架的规定、设计原则和计算方法,确定本工程采用扣件式双排外钢管脚手架。
第二节工程概况1.1 建筑概述1.1.1 本工程包括:本工程为紫云社区棚户区改造1#楼,位于乐山市紫云街,草堂中学对面,该建筑为高层商住楼,共32层,一二层为商铺,建筑防火总高度97.9米,该工程建筑面积为12491.01平方米,其中商铺:1783.72平方米,住宅:10346.06平方米,地下室:361.23平方米,抗震设防烈度七度,剪力墙结构,工程等级一级,防火分类一类,耐火等级为一级,总户数:120户,包含土建、装饰、安装工程。
1.1.2 本工程为剪力墙结构,抗震设防烈度为7度,结构抗震等级为三级,建筑抗震类别为三类,耐火等级为一级,防雷级别为二类。
第三节工程施工特点2.1本项目用地位于乐山市中心城区紫云社区。
对面有乐山市草堂高中,并临近几个住宅小区。
其工程质量、施工进度、现场文明、安全生产都将产生较大的社会影响,施工时必须按“标准化施工现场”及“绿色环保工地”的要求,搞好施工现场的规范化管理,确保安全文明施工,以良好的场容场貌、优良的施工环境作保证,根据合同创造出“优质结构工程”。
2.2施工现场周边紧邻规划道路及受规划红线的限制,施工场地非常狭窄,道路窄,出入车辆多,紫云后街街道两边停车量大,运输难度较大。
2.3 本工程施工时应严格遵循有关法律法规、国家或地方规范、标准图集等的要求,精心施工,保证工程施工质量和设计效果。
2.4 本工程施工场地较窄,合理、紧凑的布置施工平面,有效规划施工用地及施工临时道路,有序组织人、机、料的入场,避免因施工总平布置不良而造成人、机、料的施工组织混乱,从而影响施工进度计划及工程施工质量,是本工程施工组织管理的关键。
2.5该工程建筑面积为12491.01平方米,其中商铺:1783.72平方米,住宅:10346.06平方米,地下室:361.23平方米,钢筋、商品混凝土、水泥、砂石等原材料和钢管、模板等周转材料的供应对于工程施工有较大影响。
施工过程中必须充分作好原材料及周转材料的需用计划,保证工程施工的需要。
2.6 同时,本工程建筑层数为32层。
如何保证工程施工的垂直运输,包括钢筋、混凝土、周转材料及施工作业人员的垂直运输,直接关系到工程施工的正常进行,因此,施工布置及安排充分考虑垂直运输机械的选用,以满足工程施工需要。
2.7 要求的总工期为720天,工期紧。
施工中应合理安排施工工序,并考虑好工序之间的穿插搭接,有序组织材料、机械、人员、设备的进场,避免窝工,确保工期。
乐山市中心城区紫云社区棚改项目1楼工程工程;属于框架结构;地上32层;地下366层;建筑高度:97.00m;标准层层高:3.00m ;总建筑面积:12987.00平方米;总工期:720天;施工单位:。
本工程由乐山投资有限公司投资建设;创新建筑设计有限公司设计;西北地质岩土勘察有限公司地质勘察;中国华西工程设计有限公司监理;组织施工;由担任项目经理,担任技术负责人。
第二章、施工准备(一)技术准备项目部生产经理和项目部技术负责人组织分项技术负责人及分管工长、分管技术负责人及分管安全负责人组织生产人员熟悉图纸,认真熟悉掌握施工图的内容、要求和特点,熟悉各部位截面尺寸、标高,熟悉经监理及建设单位审批的施工专项方案和相应的施工技术交底。
对所有进场的材料要分类堆码和标识,未经检验和不合格的材料严禁使用。
(二)机具准备拉线、安全带、扳手、力矩扳手、切割机等。
(三)、劳动力准备本工程暂定30人,随工程进展增加操作人员,操作人员经体检合格后持证上岗。
施工方法根据本工程工期要求紧,考虑该脚手架主体和装饰时使用,现特编制32层(设计高度97m)以下外脚手架搭设施工方案:本工程采用“两步三跨”搭设方式。
(一)外脚手架搭设一般规定1、钢管扣件式外脚手架应垂直稳放在150mm×150mm钢板底座上,立杆纵向间距1.2m,立杆横向间距1.05m,大横杆间距0.9m小横杆间距1.5m,外伸长度0.15m,脚手架内侧距外墙0.3m(同时应注意在外墙有突出挑阳台、雨蓬及其余突出外墙的装饰要求的部位脚手架立外墙的距离控制应满足其结构模板和装饰要求的尺寸,搭设前应由专项工长向班组作详细交底)。
钢管立杆、大横杆接头应错开,要用扣件连接,拧紧螺栓,不准用铁丝绑扎。
2、脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑,剪刀撑连接卡采用搭接、接头错位符合规范要求,剪刀撑与地面的角度应不大于60度。
架子每隔4.5m,脚手架必须同建筑物连接牢固。
(各连接点用双扣件连接)。
3、脚手板均铺满,铺稳,不得有空头板外脚手架应沿外侧拉设密目安全网全封闭,以免工人跌下或材料,工具落下伤人,支好安全网应能承受1.6kN的冲击力。
4、外脚手架防雷击措施,本栋楼埋设6—8组接地装置。
5、脚手架螺栓拧紧力不应小于40N.m,且不应大于65N.m(二)、双排扣件式钢管外脚手架的搭设要求:1、在大横杆与立杆交点处须设置小横杆并与大横杆卡牢。
2、外脚手架的搭设,应沿建筑物周围连续封闭;脚手架搭设应满足工人操作,材料堆放及运输等使用要求,并要保证搭设升高,周转脚手架和操作安全方便。
3、双排架立杆间距为1.2m,步距应与密目网的宽度一致,立杆横距b为1.05。
横杆水平间距不宜超过1.0m,内立杆距建筑结构外表面距离为0.4m—0.5m。
铺设木架板层为二层,同时进行施工层数为一层。
4、脚手架与主体结构的连接采用刚性连接,其连接点的布置竖相间距为三步三跨,连接杆应与墙面垂直,不准向上倾斜,下倾角不宜超过4度,当连墙杆与梁柱中预埋件连接时,必须待梁、柱混凝土达到一定程度,一般不宜小于15KN/m2。
5、脚手架水平杆、立杆接头应错位,并不小于500mm,且不应在同一步内。
6、操作层脚手板的铺设、铺稳,脚手架对接铺设时,接头处必须设两根横向水平杆,脚手架搭接长度不小于200mm。
不允许有探头板。
7、脚手架遇有施工通行的建筑物门洞时可抽取1~2根立杆,在脚架内,外两侧加设斜杆。
8、本工程必须设置横向斜撑。
除拐角应设置横向斜撑外,中间应每隔6跨设置一道。
斜撑腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
当斜腹杆在一跨内跨越2个步距时,宜在相交的纵向水平杆处,增设一根横向水平杆,将斜腹杆固定在其伸出端上。
(腹杆设置方法见附图)(三)、脚手架的使用1、设置供操作人员上下使用的安全扶梯,爬梯或斜道。
2、搭设完毕后进行检查验收,经检查合格后才能使用。
3、严格控制各种脚手架的施工使用荷载。
4、在脚手架上同时进行多层作业的情况下,各种作业层之间应设置可靠的防护棚挡(在作业层下挂棚布、竹笆)以防止上层坠物伤及下层作业人员。
任何人不准私自拆改脚手架。
5、遇有立杆悬空、节点松动、架子歪斜、脚手板上结冰等。
在上述问题未解决以前应停止使用脚手架。
6、遇有六级以上大风、大雾、大雨天气应暂停脚手架作业。
雨雪后进行操作要有防滑措施。
且复工前必须检查无问题后方可继续作业。
(四)、外脚手架拆除1、架子拆除时应划分作业区,周围设围栏或竖立警戒标志,地面设专人指挥,严禁非作业人员入内。
2、拆出高处架子的作业人员,必须戴安全帽,系安全带,扎裹腿,穿软底鞋。
3、拆除顺序应遵循由上而下,先搭后拆的原则。
即:先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,后拆小横杆、大横杆、立杆等,并按一步一清的原则依次进行,要严禁上下同时进行拆除作业。
4、拆立杆时,应先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣,然后托住中间,再解端头扣,5、连墙点应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑前,应设置临时支撑,然后再拆抛撑。
6、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一人有关的结扣时,先通知对方,以防坠落。
7、拆除时,如附近有外电线路,要采取隔离措施,严禁架杆接触电线,拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、房檐瓦片,地下明沟等物品。
8、拆下的材料,应用绳索拴住,利用滑轮徐徐下运,严禁抛掷,运至地面的材料应按指定地点,随拆随运,分类堆放。
当开拆当开清,拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
9、在拆架过程中,不得中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。
五、高空作业安全措施1、脚手架未搭设完毕时,禁止无关人员上架。
2、搭设完毕后由工长会同架工组长并通知公司安全科组织验收,合格后才能使用。
3、脚手架定期检查,观测是否沉降,随时修理加固。
4、在脚手架上施工,必须在操作下一层搭设安全网。
5、拆架时要注意周边建筑,使其不受损伤,并不要碰坏门窗、玻璃、雨落水管、屋檐等。
6、本工程采用刚性连接件,架体上的连墙拉结点严禁随意拆除。
7、操作人员须持有效证件方能上岗操作。
8、脚手架的操作面必须满铺脚手架。
不得有空隙和探头板、缩头板。
脚手架下层设水平网。
操作面外侧应设两道护身栏杆和一道挡脚板或设一道护身栏杆,立挂安全网,下口封平,防护高度应为1m,严禁用竹笆脚手版。
9、脚手架必须保证整体结构不变形,凡高度在20m以上的脚手架,纵向必须设置剪刀撑,其宽度不得超过7根立杆,与水平夹角应为45-60度。
高度20m以下的必须设置正反斜支撑。
10、结构用的里,外装修用的里,外脚手架使用荷载不得超过1960N /m2。
11、在建筑工程(含脚手架具)的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的水平和垂直距离不应小于3m。
12、各种脚手架与卸货平台、门架附着提升架之间不得相互连接,卸货平台、门架附升架必须单独与主体结构刚性连接。
13、因作业必须临时拆除或变动安全防护设施时,必须经施工负责人同意,并采取相应的可靠措施后方可进行。
作业后应及时恢复。
六、设计依据及计算书本设计验算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001),《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)、《建筑结构荷载规范》(GBJ—9),《冷弯薄壁型钢结构技术规范》及脚手架施工规范进行。
1计算参数立杆纵距La=1.2m,立杆横距Lb=1.05m,步距H=1.5m,计算外伸长度a1=0.3m,脚手架内侧距外墙L0=0.3m~0.5m,脚手架高度搭设Hs=100m(32层高度),一共64步,钢管外径,壁厚尺寸为υ48×3.5mm。