石门冲沙闸改造水力学计算20170513(1)

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大石门水库坝前冲刷漏斗不同模拟成果的对比分析

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பைடு நூலகம்
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３１８ｍ／ｓ），各方案布置见表１。
图２大石门水利枢纽工程平面布置图
泄水建筑物的开启原则为首先满足发电洞发电要求，多余泄量首先由排沙洞排出，其次由排
姚鹏亮：大石门水库坝前冲刷漏斗不同模拟成果的对比分析
一７－
洪洞泄出，尽量维持在各期水位。当发电洞出水浑浊时，短暂开启深孔排沙洞，待形成坝前冲刷漏斗后且含沙量值低至一定程度时关闭，保持电站门前清。按照工程布置方案所处的设计阶段、运行工况（排沙流量、排沙水位）等因素，确定模型试验方案包括３个不同排沙水位（２２４５ｍ、２２５５ｍ、２２６５ｍ）和３个排沙流量（１７８ｍ３／ｓ、２１８ｍ３／ｓ、
作者简介：姚鹏亮（１９８５一），男，新疆乌鲁木齐人，工程师，主要从事水利水电工程水文泥沙设计工作。
一
６．
姚鹏亮：大石门水库坝前冲刷漏斗不同模拟成果的对比分析
时可泄流６６０～１０６３ｍ／ｓ。

石门水库设计中的泥沙淤积预测研究

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冲沙闸检修闸室及上部结构板梁计算 (9.6)

目录目录1 1检修间计算（采用壳单元shell93计算）5 1.1 两侧平台施加均布荷载，左侧平台施加集中荷载5图1.1 冲沙闸检修间模型和边界约束5图1.2 模型网格单元剖分5图1.3 整体弯矩分布MX(顺水流向) 6图1.4 整体剪力分布TX(顺水流向) 6图1.5 整体弯矩分布MY(垂直水流向) 7图1.6 整体剪力分布TY(垂直水流向) 7图1.7 高程1285.00m平台顺水流向内力提取板带位置8图1.8 高程1285.00m平台顺水流向板带弯矩分布8图1.9 高程1285.00m平台顺水流向板带剪力分布9图1.10 高程1285.00m平台垂直水流向内力提取板带位置9图1.11 高程1285.00m平台垂直水流向板带弯矩分布10图1.12 高程1285.00m平台垂直水流向板带剪力分布10图1.13 高程1279.50m平台顺水流向内力提取板带位置11图1.14 高程1279.50m平台顺水流向板带弯矩分布11图1.15 高程1279.50m平台顺水流向板带剪力分布12图1.16 高程1279.50m平台顺水流向内力提取板带位置12图1.17 高程1279.50m平台垂直水流向板带弯矩分布13图1.18 高程1279.50m平台垂直水流向板带剪力分布13 1.2 仅在两侧施加均布荷载14图1.19 整体弯矩分布MX(顺水流向) 14图1.20 整体弯矩分布MY(垂直水流向) 14 2 冲沙闸左边联交通桥和桩号0+003.70处板梁内力计算结果15图2.1 车辆荷载、堆积荷载和门机轮压荷载显示15图2.2 车辆荷载、堆积荷载和门机轮压荷载显示（垂直水流向）15图2.3 竖向位移16图2.4 水平向位移16图2.5 弯矩和剪力计算结果17 2.1桩号0+003.70处梁内力计算结果18图2.6 跨中弯矩剪力18图2.7 右侧弯矩剪力19图2.8 左侧弯矩剪力20 2.2桩号0+008.30处交通桥计算结果21图2.9 跨中弯矩剪力21图2.10 右侧弯矩剪力22图2.11 左侧弯矩剪力23 2.3桩号0+0011.80处交通桥计算结果24图2.12 跨中弯矩剪力24图2.13 右侧弯矩剪力25图2.14 左侧弯矩剪力263 冲沙闸左边桩号0-004.80处板梁内力计算结果27图3.1 模型网格剖分及荷载施加（左图分布荷载，右图门机轮压）27图3.2 竖向位移27图3.3 水平向位移28 3.1 桩号0-004.80处梁内力计算结果29图3.4 跨中弯矩剪力29图3.5 右侧弯矩剪力30图3.6 左侧弯矩剪力31 3.2 桩号0-005.95处梁内力计算结果32图3.7 跨中弯矩剪力32图3.8 右侧弯矩剪力33图3.9 左侧弯矩剪力34 4 冲沙闸右边联交通桥内力计算结果35图4.1 人群荷载显示35图4.2 车辆荷载显示35图4.3 竖向位移36图4.4 水平向位移36图4.5 弯矩和剪力计算结果37 4.1 桩号0+010.35处交通桥内力计算结果38图4.6 跨中弯矩剪力38图4.7 右侧弯矩剪力39图4.8 左侧弯矩剪力40 4.2 桩号0+012.15处交通桥内力计算结果41图4.9 跨中弯矩剪力41图4.10 右侧弯矩剪力42图4.11 左侧弯矩剪力43 4.3 桩号0+013.90处交通桥内力计算结果44图4.12 跨中弯矩剪力44图4.13 右侧弯矩剪力45图4.14 左侧弯矩剪力46 5 冲沙闸右边联工作闸门上部板梁内力计算结果47图5.1 人群荷载显示47图5.2 启闭荷载（左）和门机轮压荷载（右）显示47图5.3 竖向位移48图5.4 水平向位移48图5.5 桩号0+002.25和桩号0+003.03处弯矩和剪力计算结果49图5.6 桩号0+003.70和桩号0+004.33处弯矩和剪力计算结果49 5.1 桩号0+002.25处梁内力计算结果50图5.7 跨中弯矩剪力50图5.8 右侧弯矩剪力51图5.9 左侧弯矩剪力52 5.2 桩号0+003.03处梁内力计算结果53图5.10 跨中弯矩剪力53图5.11 右侧弯矩剪力545.3 桩号0+003.70处梁内力计算结果56图5.13 跨中弯矩剪力56图5.14 右侧弯矩剪力57图5.15 左侧弯矩剪力58 5.4 桩号0+004.33处梁内力计算结果59图5.16 跨中弯矩剪力59图5.17 右侧弯矩剪力60图5.18 左侧弯矩剪力61 6 冲沙闸右边联检修闸门上部板梁内力计算结果62图6.1 人群荷载显示62图6.2 门机轮压荷载显示62图6.3 竖向位移63图6.4 水平向位移63图6.5 桩号0-004.80和桩号0-005.80处弯矩和剪力计算结果64 6.1 桩号0-005.80处梁内力计算结果65图6.6 跨中弯矩剪力65图6.7 右侧弯矩剪力66图6.8 左侧弯矩剪力67 6.2 桩号0-004.80处梁内力计算结果68图6.9 跨中弯矩剪力68图6.10 右侧弯矩剪力69图6.11 左侧弯矩剪力70 7 胸墙内力计算结果71图7.1 模型网格剖分71图7.2 分布荷载显示71图7.3 集中力荷载显示72图7.4 X向位移72图7.5 Y向位移73图7.6 Z向位移73图7.7 X向应力74图7.8 Y向应力74图7.9 Z向应力75 7.1 高程1285.00m内力计算结果76图7.10 跨中弯矩剪力76图7.11 左侧弯矩剪力77图7.12 跨中弯矩剪力78图7.13 左侧弯矩剪力79 7.2 高程1279.50m内力计算结果80图7.14 跨中弯矩剪力80图7.15 左侧弯矩剪力81图7.16 跨中弯矩剪力82图7.17 左侧弯矩剪力83 7.3 高程1268.00m内力计算结果84图7.19 左侧弯矩剪力85 7.4 高程1289.50m处牛腿内力计算结果86图7.20 跨中弯矩剪力86 7.5 高程1279.50m处牛腿内力计算结果87图7.21 跨中弯矩剪力871 检修间计算（采用壳单元shell93计算）1.1 两侧平台施加均布荷载，左侧平台施加集中荷载图 1.1 冲沙闸检修间模型和边界约束图 1.2 模型网格单元剖分图 1.3 整体弯矩分布MX(顺水流向)内力方向说明：顺水流向为X轴，Mx意义为垂直X向的断面上的弯矩;Tx意义为垂直X向断面上的剪力。

水闸计算公式范文

水闸计算公式范文
1.伯努利方程
伯努利方程是流体力学中的基本方程，描述了流体在静态和动态压力
之间的关系。

对于水闸来说，伯努利方程可以写为如下形式：P + 0.5ρv^2 + ρgh = constant
其中，P是水闸中的压力，ρ是水的密度，v是水的流速，g是重力
加速度，h是离地面的高度。

2.底孔流量公式
底孔流量公式用于计算水闸中通过底孔流出的水量。

底孔流量公式与
伯努利方程相结合，可以写为如下形式：
Q = CdA√2gh
其中，Q是流出水量，Cd是底孔流出系数，A是底孔的面积，g是重
力加速度，h是水头。

3.承压能力公式
承压能力公式用于计算水闸的承压能力，即水闸可以承受的最大压力。

承压能力公式可以写为如下形式：
F=A*σ
其中，F是水闸的承压能力，A是水闸的截面积，σ是水闸材料的抗
压强度。

对于具体的水闸设计，需要根据实际情况选择适用的计算公式，并考虑因素如闸门的形状、尺寸、材料、水流的动力特性、水势差、孔口形状等。

这些因素会对水闸的流量和承压能力产生影响，因此需要综合考虑进行合理的设计和计算。

此外，水闸的计算还涉及到其他因素如水位、水流速度、泄水能力、闸门运动机构以及周围环境等的考虑。

因此，在进行水闸计算时，需要综合考虑各个方面的因素，并使用适当的计算公式，以确保水闸的正常运行和安全性。

以上是水闸计算公式的基本介绍，具体的计算过程和公式选择需要根据实际情况进行。

对于精确的水闸计算，可以使用专业的水力学软件或请相关专业人士进行计算和设计。

水闸、冲沙闸坝段水力及结构计算书(精)

计算书名称：进水闸、冲沙闸坝段水力及结构计算书目录1工程概况.................................................................................................. 1 2水力计算.................................................................................................. 1 2.1进水闸坝段过水能力计算 ............................................................... 1 2.2消能防冲设计 ................................................................................... 3 2.3冲砂闸过水能力复核 ....................................................................... 4 2.4消能防冲设计 ................................................................................... 5 3稳定及应力计算 ..................................................................................... 6 3.1基本资料与数据 ............................................................................... 6 3.2结构简化 ........................................................................................... 6 3.3计算公式 ........................................................................................... 6 3.4荷载计算及组合 .............................................................................. 8 3.5计算成果 ........................................................................................... 9 3.6冲沙闸荷载计算 ............................................................................ 12 3.7计算成果 ......................................................................................... 13 3.8计算简图 (17)1工程概况某调水工程由关山低坝引水枢纽和穿越秦岭山区的输水隧洞两大部分组成，按其供水对象及性质，根据《防洪标准》（GB50201—94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000），工程等别为三等中型工程, 主要建筑物按3级建筑物设计。

【doc】石门水库大坝水平位移变化状态分析

石门水库大坝水平位移变化状态分析)叹.互.硼1.I』//f一,,f水利管理技术】.6午第3期石门水库大坝水平位移变化状态分析邱福清(武汉水利电力大学)f^【摘要】利用石门水库走坝水平位移和其它观测资料?分析了大坝水平位移的变化状态.从观测资料和计算成果可以看出.该坝水平位移是以水位引起的弹性位移为主,加上气温引起的弹性位移,以厦时效位移这三种因素联合影响产生的,坝体水平位移是荷载作用于坝体和基础产生的总效应.通过计算,没有发现水平住移异常情况,坝体弹性工作状态较好.水平位移在逐步趋于稳定.【关键词】水平位移位移变化石门大坝石门水库大坝为浆砌石坝.最大坝高9o.2m.总库容3084万m.为中型水库,由于坝高而库容较小,水库又处在高山峡谷中,一遇暴雨.山洪很快到水库.造成库水位暴涨.对大坝安全构成威胁.石门水库500年一遇24h暴雨504iTil]1.净雨406iTil]1.一日洪量5356万m.,洪峰流量3278m.s.出库流量2210m./s.洪水位308.78m(高于坝顶0.87I]1.但不透水防浪墙尚有超高0.32m).据水库管理人员介绍, 有时一个白天库水位h涨20～30m,这时坝顶实测的水平位移变化很大笔者认为,针对这一类水库砌石坝的水平位移观测资料作些较深人的研究.对于这种中型水库安全调度运用,保证工程安全和提高经济效益是很有意义的.1石门水库水平位移观测情况河南省辉县石门水库位于太行山区,是一座以灌溉为主,发电为辅,年调节的中型水库. 大坝建在新鲜花岗片麻岩基础上?为浆砌石重力坝,最大坝高90.2i]1,底宽79.03I]1,顶宽5 m.仝长291In.1975年5月竣工.该水库大撅只有坝顶水平位移和沉降观测.经多年观测未5结语一是通过对l5坝段基础防渗帷幕的补强灌浆处理,进一步证实了坝基中地质条件复杂性和集中渗漏通道的存在,系由防渗帷幕在f 断层附近被渗透破坏所致.在对P排水孔进行扫孔时.发现取出的水泥结石中混有白色钙质物,且5孔和检查孔钻取的岩芯样中.亦可看见细小裂隙中充填有白色钙质物.说明在地下水流长期作用下,裂隙中的充填物被冲走而造成渗漏通道.其次,灌浆施工时间的选择很重要.本次灌浆虽达到了预期目的,但选取的施工时期不是最佳灌浆时期.建议今后进行基础灌浆施工时间选择在3～4月为宜.灌浆教果会更好.三是灌浆材料的要求也是影响灌浆效果的一个因素.本次帷幕补强中,有的孔段在压水试验时与排水孔串水.但不串浆.说明岩石中有细微裂隙网络存在.对于这种坝基中的细微裂隙进行补强灌浆,建议采用化灌或经进'步磨细处理后的水泥进行灌浆.效果更好.(收稿日期:19960l一30责任编辑王一文)发现浆砌体沉降,这里着重介绍水平位移观测. 1976年7月在坝顶距防浪墙0.4m处设一条视准线,该坝每隔20m有一伸缩缝.全坝分u个坝段t中间每坝段长20m,两头除外),每个坝段有一个水平位移标点,观测水平位移的同时观测库水位.气温资料由辉县气象站提供.本文采用了石门水库1976~1985年共84次大坝水平位移,库水位,时间,气温等观测资料,1986 年及以后观测资料不参加以下的建立方程的计算.作预报比较用.限于篇幅,有关资料不列人本文.2水平位移观测资料的计算与分析2.1计算分析方法由于位移的实测值是位移量的综合值,它是作用于坝体和坝基的各种荷载产生的位移量的总和,为了分析该坝水平位移的规律.本文先将位移值的综台值进行分解.找出对坝体和坝基的各种荷载单独作用于大坝时产生的位移. 再利用各位移分量对坝体结构的位移及成因进行分析研究,从而找到该坝水1位移的规律.2.2水平位移数学模型的选择水平位移主要由三部分组成:(1)水压荷载作用下产生的弹性位移,简称水位位移分量;(2)温度(气温)荷载作用下产生的弹性位移,称气温位移分量;(3)在荷载作用下坝体和基础的徐变及其它非弹性位移,称时效位移.对以上三种位移分量选用不同类因子,建立观测值的回归方程为:3:∑6.H—l15§:∑6.l1一∑b+l(Q—1)式中——水位位移分量^气温位移分量时效位移分量H一水位类因子;71.——气温类因子;Q——时间.通过演变,可得下式,3.,'Y一乩+己Ⅳ—15]T山6.71.+2b,ln(0+1)(2)l一4一由水力学可知,坝体位移与水位H,H,H相关,水位荷载一加上,即产生水位位移(见图1)+因此.选取子样资料时,采用观测位移时的水位为水位因子;对于71经过试算,并考虑到该坝断面不大,以及观测位移前,中,短期气温变化对坝体位移的影响,取观测前月和旬平均气温作为温度因子71和丁s,并拟定气温与位移为线性关系;在正常情况下,时教引起的位移一般由快到慢逐步稳定,选用时间的对数函数作为时效因子,Q以年计.对每一坝段都考虑由这三类因子组成多元非线性数学模型,处理成线性关系后由逐步回归方法建立最优回归方=d_Ld.+%(1)程;j2:.|一]3l_lL—目28::4_图16坝段库水位,水平位移过程线附襄各坝段标准回归系数6复相系数,剩余标准离差s S:岛6=(ram)9.541E一06—0.O28——0774仉78C492374E一05—0042—0826.880853156E一050060—0.815.s9o9§一2380033596一05—007B——0.604n¨1.10 6232E一05一0090——0.760..g21.232.934E一05——0088—0.936.g411C3.781E一05—0104—1.124O921302.619E一05—0076—149209.1342.115E一05—0.058—18l0n?83151l4412.068.J969498一04—0.056—23840?79j2323.78637.64344.5185.135BS933771648580598.106106.61l10.097——0.080—1897本文利用各坝段1976~1985年的84次观测资料,采用最优化求解方法.按以上选定的数学模型,在微机上用逐步回归分析方法筛选因子;对每一个坝段建立一个最优回归方程,求出式(2)中人选因子对应的系数6.,得出各坝段回归方程标准回归系数6,复相关系数R及剩余标准离差(如附表所列).从附表回归方程系数看,气温系数和时效系数为负值.说明位移与气温,时效呈负相关.另外,1～8坝段相关系数R较大而标准差较小,计算结果较好;而9～儿坝段的相关系数较小而标准差较大,这是因为这三个坝段位移标点离工作基点远一些, 观测精度略低的缘故.对于一个中型水库,有这样的观测资料还是不错的.36坝段水平位移分析与预报3.16坝段水平位移分析6坝段位于最大坝高处,高90.2m,这一坝段水平位移的变化既重要又具有一定的代表性.从库水位过程线和6坝段水平位移过程线来看,位移与库水位升降基本同步发生.当水荷载作用在坝体上,位移变化立即出现,位移的峰值对应库水位的峰值,位移的谷值对应库水位的谷值.从计算分解的水位位移分量来看(见图2),水位位移与库水位成指数函数关系.随着库水位的上升.水位位移迅速增加,水位引起的位14移幅度为8.68mm,占总水位移幅值13.5mm的64.4,说明该坝段位移变化的主要因素是库水位的变化.图26坝段水位位移曲线时效位移幅值为2.06mm,占总位移幅值的15.2(见图31,从图3可以看出.随时问后推,时效位移曲线愈来愈平缓,说明6坝段逐渐稳定.位移符号为负值,说明6坝段坝顶略向上游倾斜.图36坝段时效位移曲线温度(气温)位移幅值为2.76mm,占总位移幅值的20.4(见图4),可见气温变化引起的弹性位移较小,只占水位位移的1/3弱,符号为负,即气温升高,坝顶向游位移图46埂段月均气温j气温位移相关曲线3.26坝段水平位移预报建立6坝段嘲归方程的预报敬果是很好的,1986年的7次观测值与预报值之差最大的为]+71~111].最小的为0.2nlm.4夫坝各坝段水平位移分析从观测资料和计算成果看出,该坝水平位移是以水位引起的弹性位移为主,加上气温e} 起的弹性位移以及时效位移这三种因素联合影响产生的.坝体水F位移是荷载作用于坝体和基础产生的总敛应.它反映了坝体与基础共同运行的整体工作状态.通过上计算.没有发现水平位移异常情况.坝体弹性工作状态较好,水平{_在移在逐步趋于稳定.4.1水位位移分量影响该坝中间各坝段水位位移较大.两端较小,6it,!段在最大坝高处,水位位移分量也最大.坝_嘣头的卜v2个坝段的水位位移分量各占该坝段水平位移的l5～20.是较小的.由于该水库是年调节水库.调节库容小,坝相对较高, 库水位变化快.最快上涨速度为2.7m/h.变幅大.最大幅度为57.7m-造成了给大坝加荷的速度快,幅度大,从力学上看,容易引起坝体材料的疲劳.这是大坝长期安全运行的一个不利因素,应经常研究观测资料的变化,以便及时发现异常情况.4.2时效位移分量的影响由于位移与时间都呈负相关,各坝段坝顶都向上游有微小倾斜.且有逐步稳定趋势,各坝段至l985年累积时效位移如图5所示.从图5 看.右坝端向上游倾斜量较大,8411坝段的时效位移分别为一3.4toni,一4.2Illrll,一5.5 nlm和一4.4mnl,应引起重视.根据施工时记载的坝基地质情况,右坝端几个坝段位于缓坡台地处,基础岩石风化层较厚,坝基条件较差, 坝体受力后,使坝基发生逆时针偏转,坝顶就出现了向上游较大的时效位移.}-¨口—工[=[][]小垃图5各坝段时救位移分布4.3温度位移分量影响各坝段受气温影响的幅度为0.8～30nlm,占总位移幅度的17～23,可见气温对水平位移的影响是次要的.温度位移分量与气温呈负相关,气温上升.各坝段坝顶都向库内倾斜,反之向下游位移.坝中部各坝段温度位移较坝两端大.(收祷日期;199602责任编辑陈小敏)1996年机械工业九大行业市场需求分析和初步安排在1996年机械工业生产计划工作会议上,机械部生产与信息统计司司长埘机械工业九,'行业的市场需求作了分析t并提出l996年的初步安排意见,现摘有关内容如F:历年采,受能源工业迅速发展的拉动,需求平稳,年递增率必须在8左右,才能充分满足需求但]995年以来,虽然有设备需要,困资金不落实.货款拖欠严蘑.从而制约r工电器行业的发展】995年预计完成工业总值800亿元,比199{年实际完成增长8.199R年.发电设备行,0将继续受电力投资缺口的影响.生产的总水平将低于1995年,大型变压器行业因继续受进口设备冲击,国内货源的需求下降;电线电缆产品.预计1996年国内铜,铝市场价格已新趋平稳-会促进国内需求量的上升一总需求量将呈增氏势头.以上三大行业的产值约占电工电器行业产值的70以上,固此.初步安排1996年电[电器行业工业总产值851/亿元t生产增长7--8左右.(摘自《机电经济信息》)】5。

石门水库输水洞及渠首闸工程维修设计报告

伊通满族自治县石门水库输水洞维修及渠首闸改建工程设计报告证号编号： 074016-Sb伊通满族自治县水利勘测设计院二OO七年七月二十日1 工程概况1.1工程概况伊通满族自治县石门水库是一座以防洪、灌溉为主，兼顾养鱼的中型水库，总库容2800万m3，位于伊通河的支流伊丹河的上游，二道镇石门村境内，西距伊通满族自治县城18km，北距长春市65km。

水库始建于1958年，1959年运行；1970年进行续建配套；1987年除险加固，1988年底完工。

防洪标准为100年设计，500年校核。

水库由土坝、输水洞和溢洪道组成，主要作用是防洪和灌溉。

水库控制的流域面积为124km2，多年平均径流量1674万m3。

水库设计灌溉面积为2万亩。

石门渠首闸为石门水库配套工程。

始建于1959年，是石门灌区重要控制性建筑物之一。

位于坝址下游150m处。

渠首闸引水设计流量4m3/s。

1.2工程现状及存在的问题1输水洞工程1）闸门石门水库输水洞为二扇平面定轮工作闸门，二扇木质检修闸门及四孔埋件，由伊通县大修厂于1970年生产。

由于该厂是非专业的生产厂家，在闸门的制造和安装方面没有经验，经现场鉴定，存在下列问题。

①工作闸门面板的设计厚度为6mm，目前闸门锈蚀严重，最大锈蚀深度已达到3mm，闸门面板已不满足强度要求。

②工作闸门门叶的焊缝多为断续贴角焊缝，边梁翼缘与边梁腹板连接处的最大断焊长度达200mm，连接焊缝强度不够。

③工作闸门槽中心线位置不准，门槽倾斜，闸门在下落过程中不能自动入槽。

④工作闸门埋件工作面弯曲，止水不能与埋件很好接触，检修闸门埋件没有不锈钢止水座板，所以闸门漏水严重。

⑤二扇工作闸门的8个侧轮装置中已有5个锈死，8个主轮全部锈死。

闸门的工作状态已由滚动摩擦变为滑动摩擦，启闭力增大，启闭机超载将达到30%以上。

⑥检修闸门为木质闸门，现已腐烂。

2)启闭机输水洞二台5t螺杆式启闭机由郑州水工厂于1970年生产，由于没有专业人员维护和管理，设备损坏严重。

石门水库设计中的泥沙淤积预测研究

３３推荐方案成果分析－
低排沙水位运用方式，使得其总淤积量比方案２大１％左右。而方案３和方案７虽然都采用了大含沙０量时的排沙运用，由于方案７的排沙水位高，淤积其总量比方案３多８％左右。（）４方案３和方案７的主
５
４
方案３和方案７都可作为推荐方案。图２和图
３
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时间（）年
图２石门水库泥沙淤积发展过程
时间（）年
图３石门水的排沙水位不同．由于方案
的排沙水位更低，泥沙淤积较少，其这是符合水库泥沙运动规律的，但两个方案的有效库容却相当，主这要是因为有效库容是由正常运用水位和主汛期控制水位确定的，方案３的汛期控制水位２３５ｍ以下６尚有较大库容，而方案７的２３５ｍ水位以下库容６
位一样，但方案５没有采用含沙量大于１ｇｍ的０ｋ／。
已所剩无几
由此可见，水库泥沙淤积多少与水库运用方式密切相关，主汛期控制水位越高．沙淤积越多：泥正常运用水位越高，泥沙淤积也越多；如果在高含沙量时采用更低的排沙水位．对减少水库淤积有比较明
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２１０２年第５期
疆蔓段芬
ＸＮＩＮＯＧＥＥＩＩＪＧＮＮＫＮＫＪＡ

冲沙闸泄洪闸

Q冲沙闸 =390.69 m3/s
Q总 = Q泄洪闸 + Q冲沙闸 =4610.09 m3/s=4610 m3/s 故校核洪水位为 893.42 m。（2）当洪水流量 Q =2720 m3/s 时； 1）在此洪水流量时，3 孔泄洪闸全部开启泄放洪水。假设校核洪水位为 883.00 m，则泄洪闸 e1/H=9/20=0.45＜0.75，冲沙闸 e2/H=5/20=0.25＜0.75。故这时泄洪闸属于孔流。 Q泄洪闸 =3421.27 m3/s
Q冲沙闸 =0 m3/s
Q总 = Q泄洪闸 + Q冲沙闸 =2719.85 m3/s=2720 m3/s 故设计洪水位为 875.64 m。（3）当洪水流量 Q =2370 m3/s 时； 1）在此洪水流量时，3 孔泄洪闸全部开启泄放洪水。
假设此时洪水位为 875.00 m，则泄洪闸 e1/H=9/12=0.75=0.75。故这时泄洪闸属于孔流。 Q泄洪闸 =2650.10 m3/s Q冲沙闸 =0 m3/s Q总 = Q泄洪闸 + Q冲沙闸 =2650.10 m3/s＞2370 m3/s 2）在此洪水流量时，3 孔泄洪闸全部开启泄放洪水。假设此时洪水位为 874.00 m，则泄洪闸 e1/H=9/11=0.82＞0.75。故这时泄洪闸属于堰流。 Q泄洪闸 = m3/s Q冲沙闸 =0 m3/s Q总 = Q泄洪闸 + Q冲沙闸 = m3/s＞2370 m3/s
泄水建筑物由 3 孔泄洪+1 孔冲沙闸组成，为 3 级建筑物，相应洪水标准为：
设计洪水流量（P=1%）
Q=2720m3/s
校核洪水流量（P=0.1%）
Q=4610m3/s
当洪水来流量小于 400m3/s 时，泄流量为 3 孔泄洪+1 孔冲沙闸泄流量和进水

石门水库加固设计中的洪水计算与混凝土修补问题

口镇水文站有４７年（６１４年至２１９００年）的洪峰流量资料。利用山岔水文站洪峰流量（）资料与三１文站洪峰流量（）资Ｑｔｈ３水Ｑ：料作相关分析，通过列表计算得出Ｑ．与Ｑ：的相关系数，Ｑ．依．．间．．
法”）的洪水计算成果。混凝土修补方面，分析混凝土修补材料的力学性能，据不同的外部环境因素进行修补。依
【关键词】加固设计
１前言．
石门水库属长江流域青弋江水系，流域面积９．ｋ０３ｍ，是一座小ｚ（）型水库。水库枢纽工程主要建筑物包括：拦河坝、溢洪道、１冲砂底孔和发电厂房等。溢洪道、冲砂底孔和发电厂房均集中于大坝坝身及坝体腹腔内。大坝地处Ｖ形河谷口为混凝土空腹重力坝。坝项长３．０ｉＩ，两端是非溢流坝（７ｌ高程为２．ｍ）４５０，中间为溢流坝（高程为２．ｍ）８０。３水库兴建于大跃进年代，运行至今坝体混凝土老化以致产生裂缝、渗漏、剥落等现象，属病险三类坝。须除险加固，加固设计
计洪水过程线。
便与同行商讨。
２洪水计算问题．
根据《水利水电工程设计洪水计算规范》（Ｌ — ０６）的有关Ｓ４４２０规定设计洪水的计算优先采用工程所在地附近实测的洪水流量资料，用频率分析法计算设计洪水。若工程所在河段上下游实测洪水资料短缺或无资料时，则依据经审批的省区的暴雨洪水计算方法，由设计暴雨推求设计洪水。石门水库坝址处所在的麻川河的上游设有山岔水文Ｉ站下游设有三口水文站，其中山岔水文站流域内特征与石门水库流域内特征相似，流域内高程较高，地形、地质与植被条件相仿，本次水库加固设计洪水计算采用山岔水文站作为参证站利用面积比推求石门水库洪峰流量是适宜的。石门水库下游至三口水文站区间流域地形较平缓、开阔，流域特征有所变化，若选两水文站实测流量资料进行内插，洪峰流量相对偏，，不适宜。Ｊ、水库蠼址处与两水文站麓壤转链对比袭

石家河电站大坝冲沙闸裂缝处理技术浅析

（１）表面处理。采用的处理方法有：① 表面粘方案，分别采用凿槽填缝、化学灌浆、铺设限裂钢筋
补，即用胶粘剂把橡皮或其他材料粘帖在混凝土裂网等措施。其中化学灌浆措施具体如下：① 裂缝封
缝部位，达到封闭裂缝、防渗堵漏的目的；② 表面涂闭：ａ、过流面裂缝采用环氧胶泥封闭：在以裂缝纹路
造为翻板门坝方案，经济效果显著。目前会同二期防洪工程主体工程已完工，江洲寨溢洪道拆除后，施工期水位大大降低（１０月～次年３月５年一遇洪水在溢洪道处降低水位２．０ｍ），减少了施工期的围堰工程投资，降低了施工难度，增加了过流能力。
工材料质量及过程中混凝土的养护不到位也可能使０．３ｍｍ的裂缝，一般采用水泥灌浆；对于开度小于
混凝土产生裂缝。
０．３ｍｍ的裂缝，宜采用化学灌浆。
本次对冲沙闸底板裂缝成因进行了多方面的分
本次根据该冲沙闸各裂缝的具体情况采取 “探
于对结构强度没有影响的裂缝；② 喷浆修补，即在裂料主要选用潮湿性改性环氧树脂ＨＫ—Ｇ一２。灌浆排缝部位进行凿毛处理后喷射一层密实且高强度的水气孔的选择一般要大于裂缝的深度尺寸，当排气、水
泥砂浆保护层，达到封闭裂缝、防渗堵漏、提高混凝孔冒出浓浆后，即可封闭该排气水孔，并将正在灌浆

新疆兵团第二师38团石门水库坝后水电站双转轮水轮发电机组

新疆兵团第二师38团石门水库坝后水电站双转轮水轮发电机组作者：刘俊麟邱新元来源：《中国科技纵横》2015年第19期【摘要】38团石门坝后水电站水源主要来自冰川融雪，该电站作为无电地区直供电的基荷电站，需要最大程度的发挥水能电力的优势，为灌区农林牧提供电力能源。

电站汛期与枯水期水头与流量出现不同周期变化且变幅较大，为充分利用水能资源进行，考虑采用国内较为普遍的双转轮方案配合大小机组进行选型。

采用卧式机组，运行上更易更换转轮，具有很强的便利性。

【关键词】双转轮多泥沙流量变幅大水头变幅大拟建水源工程由石门水库和平原沉沙调节池扩建工程组成，石门水库位于莫勒切河出山口。

新疆地区河流多为内流河，以冰雪融水补给为主（额尔齐斯河除外），径流季节变化大，夏季出现汛期，河流由上游到下游水量逐渐减少；流域面积小；冬春季河水封冻，大部分冬季有断流现象；途径地区沙化严重，河水含沙量大。

莫勒切河发源于昆仑山阿孜塔格冰川，上游由考克木然代牙、吉格代库勒、色日克库勒萨依、西日芒来代牙等十数条支流汇流而成。

流域山体高大、陡峻。

上游河谷宽达300～500m，卵石河床，两岸为基岩；从河源至出山口河长79km，纵坡1/50～1/80；源流区平均高程4259m，最高点四岔雪峰海拔6748m，河流出山口高程约2300m。

河流出山后向北流约20km处分为东西两支，西支流向民丰，东支流向硝尔堂。

1 水库基本参数①上游水库校核洪水位：2397.41 m；②上游水库设计洪水位：2395.25 m；③上游水库正常蓄水位：2394 m；④上游水库死水位：2365 m；⑤厂房处下游正常尾水位（3台机组满发）：2319.55 m（m3/s）；⑥厂房处下游最低尾水位（小机组满发）：2317.9 m（m3/s）；⑦电站最大毛水头：76.02 m；⑧电站最小毛水头：45.45 m。

2 水轮机工作参数①最大水头：75.67m；②最小水头：42.7 m；③汛期加权平均水头：45.8 m；④非汛期加权平均水头：64.8 m；⑤汛期额定水头：44.6 m；⑥非汛期额定水头：55.8 m；⑦电站设计引用流量：21.6 m3/s。

石门水库集水区重大土砂灾害探讨

摘要由于２００４年艾利台风及２００５年马莎台风作用，门水库高浊度之泥砂造成北台湾多日严重的供水中断，石并
造成重大经济损失。针对２次台风对于石门水库集水区崩塌地分布与地文、文及人为开发等因素之间的关系，水透过地理信息系统分析，讨土砂的来源分布与致灾原因。结果显示：０５年马莎台风后水库集水区总崩塌地面探２０积约为７３ｈ２占整个集水区面积的０９％；门水库集水区坡度陡峭，质破碎，上超大豪雨与降雨集中等为０ｍ，．２石地加造成水库严重土砂灾害之主要原因；据崩塌量与历年水库淤积量之关系，风豪雨所造成的重大崩塌事件，于根台对
水库淤积量所造成之影响至少会延续５０ａ～１。关键词崩塌；利台风；莎台风；石门水库艾马
ＳｄｍｅａｙｈｚｒｎａｙｉｏｈｈｅｓｒｏｒｗａｅｓｅｅｉｎｔｒａａｄａｌｓｓｆｒＳｉｍｎＲｅｅｖｉｔｒｈｄ
２．ｅａｔｎｆＳｉａｄＷａｅｏｓｒａｉｎ，ＮａｏＭｕｇＨｓｎｉｅｓｙ，４２，ａｃｕｇＤｐｒｍｅｔｏｌｎｔｒＣｎｅｖｔｏｏｉｔｎＣｈｎｉｇＵｎｖｒｉｔＯＴｉｈｎ；

汉中市石门水厂技改工程设计教材

汉中市石门水厂技改工程浅述李和乘[中国市政工程西北设计研究院有限公司甘肃兰州 730000]【摘要】本文通过汉中市石门水厂技改工程设计实例，重点论述介绍了水厂技改设计中对原有工艺的优化及污泥处理设施的增加，以达到工程设计要求。

【关键词】水厂技改污泥处理设施1 工程背景汉中市石门水厂设计规模为10×104m3/d，2004年正式建成（一直未投入运行），当时水厂设计处理标准执行《生活饮用水卫生标准》（GB5749—1985）的规定，出厂水浊度要求不大于3NTU。

随着汉中市用水量的增加，需启用该水厂，故针对水厂原设计中存在的一些问题进行改造。

2 水厂现状2.1原水水质水厂原水为石门水库水，水质符合《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）中Ⅱ类水体标准。

2.2处理标准水厂设计处理标准执行《生活饮用水卫生标准》（GB5749—1985）的规定，出厂水浊度要求不大于3NTU。

2.3水厂原工艺流程水厂采用混凝沉淀+过滤的处理工艺，工艺流程如下：↓设格栅↓加药（PAC）原水→取水口→流量计→混合器→配水井→网格絮凝池→平流沉淀池→V型滤池→清水池→流量计→重力输水↓Cl2平流沉淀池→V型滤池→清水池→流量计→重力输水2.4水厂原工艺设计存在问题1、石门水厂设计处理标准执行《生活饮用水卫生标准》（GB5749—1985）的规定，出厂水浊度要求不大于3NTU，不能满足目前国家生活饮用水卫生标准《生活饮用水卫生标准》（GB5749—2006）的规定，出厂水浊度要求不大于1NTU。

2、原设计取水口格栅间隙太大，无法满足对水中漂浮物的隔离和栅除，且自动化水平低。

3、按照水库水源的特点，需设置前加氯。

4、原设计未考虑到石门水库水源冬季可能是低温低浊的水质特点，未考虑相应的工程措施。

5、原设计药剂混合采用管式静态混合器，不能适应水量及水质的变化。

6、原设计平流沉淀池的停留时间为1.5小时，为现行规范的下限要求，不满足实际运行的经验要求，需改造。

汉中市石门水厂技改工程设计

随着汉中市用水量的增加，需启用该水厂，故针对水厂原设计中存在的一些问题进行改造。

2 水厂现状2.1原水水质水厂原水为石门水库水，水质符合《地表水环境质量标准》（GB3838-2002）中Ⅱ类水体标准。

2.2处理标准水厂设计处理标准执行《生活饮用水卫生标准》（GB5749—1985）的规定，出厂水浊度要求不大于3NTU。

2、原设计取水口格栅间隙太大，无法满足对水中漂浮物的隔离和栅除，且自动化水平低。

3、按照水库水源的特点，需设置前加氯。

4、原设计未考虑到石门水库水源冬季可能是低温低浊的水质特点，未考虑相应的工程措施。

5、原设计药剂混合采用管式静态混合器，不能适应水量及水质的变化。

6、原设计平流沉淀池的停留时间为1.5小时，为现行规范的下限要求，不满足实际运行的经验要求，需改造。

石门坪水电站首部枢纽全闸方案设计

平均推移质输沙量，取ＪＢ＝２５％，求得多年平均推移质输沙量４５万ｔ，由此推得本电站多年平均输沙总
量２２６万ｔ。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
坎，拦沙坎顶部高程１２２０．００Ｉｌｌ，高出河床４ｍ，拦沙坎在平面上呈弧形，顺水流方向上游端伸向水库右
另外在运行不同来水保证率下引水比见表2由表2可看方面冲沙闸泄洪闸检修闸门及引水口拦污栅均采出本电站引水比最大分别达到了919193而用同一台门机启闭一字形布置使门机运行轨道最小值分别达到了435573故本电站在进水呈直线型减少了轨道折线布置引起的变形及纵向比较大的情况下采用正向引布置进水闸冲沙闸位移
第４９卷
泥沙。当冲沙闸开启冲沙时，沉沙槽成为冲沙槽，利用集中水流冲洗槽中泥沙。
３．３正向引水设计
侧向引水口在分水时，水流要产生弯曲。由于表层流速大，底层流速小，所以底层含沙量大的水流
分水宽度始终大于表层较清水流的分水宽度，造成大部分底沙进入渠道，工程实践和实验研究证实，在
序号项
表１首部枢纽建筑物特性
目特征值说明
（１）
总体布置枢纽布置形式全闸、一字形布置，正向引水、正向排沙
共设５孔，单孔净宽１０．８ｍ，桩号为：坝横０＋０４３．８０＋０１１５．８。冲沙闸、：世洪闸均布设在主河床内。采用开敞式结构，顺水流方向总长为１２５ｍ，从上游依次

新疆石门水电站泄洪洞进水塔浇筑方案优化

新疆石门水电站泄洪洞进水塔浇筑方案优化摘要：新疆石门水电站泄洪冲砂洞进水塔结构尺寸大，另外由于施工条件的限制，为确保工程质量和泄洪系统施工进度的直线工期，混凝土浇筑方案的选择尤为关键。

关键词：石门水电站；进水塔；方案优化1 工程概况泄洪冲沙洞兼作施工期导流隧洞，由引渠段、岸塔式进水口、有压洞段、闸门井段、无压隧洞、出口消能工组成。

引渠全长约116m，引渠段底板高程1160m，进口采用岸塔式，塔顶部高程1243m，。

考虑到闸门运行水头高达80m，为提高闸门运行的可靠性，将孔口分为2孔，共用2扇检修闸门，检修闸门孔口尺寸为：3.7×6.5m（宽×高），弧形闸门2扇，孔口尺寸为：3.7×6.0m（宽×高）。

进水塔高度85.5m，宽度15m，在EL1157.5m~EL1168.57m长度为27.2m，在EL1168.57m~EL1174.9m为渐变段23.8m~19.72m，EL1174.9m以上长度均为19.72m；进水塔基础面高程EL1157.5m；左右边墩及中墩宽均为3m，墩头为圆弧形，半径1.5m，顶部胸墙在高程EL1169.04m~EL1166.135m为曲线式，塔后设工作桥，桥面高程EL1243m。

进水塔C25混凝土工程量为18700m3，钢筋制安工程量为1540t。

2 原浇注方案根据投标文件设计，混凝土是在砂混场的拌和站集中拌制。

经过5辆混凝土罐车水平运输至进水塔处，再由HTB60S型混凝土输送泵结合QTZ80型塔式起重机为主要的垂直运输的混凝土浇筑方式进行施工。

3 存在的问题由于泄洪洞进水塔属于大体积混凝土结构物，是石门水电站的重要建筑物，断面面积大，就意味着如果混凝土入仓速度一旦跟不上，就会出现冷缝和麻面等质量问题，以后也很难处理；泄洪系统导流洞工期滞后，且大坝截流后，跨河施工便桥和10#路将被淹没，已经不具备交通条件，另外，大坝坝基坝肩开挖完成后，心墙基座混凝土就要马上开始施工，为了整个项目考虑，原有的浇筑方案已不能再实施，需要进行合理优化。