型钢悬挑扣件式钢管脚手架

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建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011
在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心受压状态,简称满堂脚手架。
2.1.6 满堂扣件式钢管支撑架fastener steel tuber full hall formwork support
在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。该架体顶部钢结构安装等(同类工程)施工荷载通过可调托轴心传力给立杆,顶部立杆呈轴心受压状态,简称满堂支撑架。
3.1.2 脚手架钢管宜采用φ48.3×3.6钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.kg。
3.2 扣件
3.2.1 扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作,其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831的规定,采用其他材料制作的扣件,应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。
3.2.2 扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时,不得发生破坏。
脚手架横向两端立杆外皮之间的水平距离,单排脚手架为立杆外皮至墙面的距离。
2.1.23 步距 lift height
上下水平杆轴线间的距离。
2.1.24 立杆纵(跨)距 longitudinal spacing of tube
脚手架纵向相邻立杆之间的轴线距离。
2.1.25 立杆横距 transverse spacing of upright tube
只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。
2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers
由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。
2.1.5满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold

2020最新《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

2020最新《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

鱼知水恩,乃幸福之源也。

鱼离不开水,人离不开亲人和朋友,当你处于逆境和灾难时,帮助你一臂之力,渡过难关的人,都是你的亲人和朋友。

吃水不忘挖井人,度过苦难,不能忘记援助过你的人。

知恩图报,善莫大焉。

一个人要想获得幸福,必须懂得感恩。

生活需要一颗感恩的心来创造,一颗感恩的心需要生活来滋养。

一饭之恩,当永世不忘。

顺境里给你帮助的人,不能全部称作朋友,但是能够在你逆境时依然愿意援助你,走出困境的人,一定是你要用一生去感谢和珍惜的人。

唐代李商隐的《晚晴》里有这样一句诗:天意怜幽草,人间重晚晴。

久遭雨潦之苦的幽草,忽遇晚晴,得以沾沐余辉而平添生意。

当一个人闯过难关的时候,一定要记住那些支撑你,陪你一起走过厄运的朋友和亲人,这个世界谁也不亏欠谁,帮你是情分,不帮你是本分。

如古人所说:淡看世事去如烟,铭记恩情存如血。

学会感恩父母养育之恩,学会感恩朋友的帮助之情,生活里做一个有情有义的人。

你要知道,父母,永远是你最亲近的人,是最爱你的人,不管他们的方法怎么错误?可是爱你的心,都是一样的。

千万不要因为自己一时的私心,而忘记感恩。

我们常常希望别人都对自己有情有义,可是想得到别人你真情,首先你必须先付出真情。

你帮助别人,不要记在心里,别人帮助你,你要懂得感恩和感动,而不是当做理所当然。

你要知道别人帮你是情分,不帮你是本分。

侍父母,要孝顺,对朋友,要真诚。

不管你生活的精彩或者混沌,孝顺父母,颐养天年。

一父养十子,十子养一父。

在这个美好的时代,中华很多的美德都在逐渐消失,做子孝为天,但是总有一些人,自己活在天堂,硬生生的把父母扔进地狱。

鱼知水恩,乃幸福之源也。

鱼离不开水,人离不开亲人和朋友,当你处于逆境和灾难时,帮助你一臂之力,渡过难关的人,都是你的亲人和朋友。

吃水不忘挖井人,度过苦难,不能忘记援助过你的人。

知恩图报,善莫大焉。

一个人要想获得幸福,必须懂得感恩。

生活需要一颗感恩的心来创造,一颗感恩的心需要生活来滋养。

一饭之恩,当永世不忘。

关于型钢悬挑扣件式钢管脚手架的几点思考

关于型钢悬挑扣件式钢管脚手架的几点思考

【 bt c】 o dnft rc r o sep e c o e ag aee w utnu at e s nr i A s at T et e t te ft l i a l ose hn snr e sesrt t e tla ee w l r i i h su u e p s f d ft l y f t , m e h s eft l h
根据国务 院令第 3 3 健 设工程安全生产管理条例》第 9号 二十六条 ,脚手 架工程须编制专 项施工方案 ;2 0 0 9年 5月建 设部下发的建质 [0 9 8 20 )7号 苞险 陛较大的分部分项工程安 全管理办法》 规定 ,悬挑式脚手架工程属于危险 『 生较大的分部 分项工程 ,当架体高度达到 2 以上 时 ,属于超过一定规 0m及 模的危险l 生较大的分部分项工程 ,施工单位应组织专家对专项
i a t iai n i tn n eo 1 s a l . f n lui z t n a d man e a c f l c o d o l o te f
【 e od】etn t lti ;t l aga ee b c bs K y rs s i e ;l gsehn snr r e a w co se in e t ft ; a e
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关于型钢 悬挑 扣件 式钢 管脚手架 的几点思考

型钢悬挑脚手架(扣件式)技术交底

型钢悬挑脚手架(扣件式)技术交底

型钢悬挑脚手架(扣件式)技术交底8)立杆底座应安放厚度不小于50mm的木垫板,也可采用槽钢等。

垫板与混凝土板接触紧密平整。

4、脚手架的拆除1)接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。

2)拆除现场设警戒区域,挂醒目的警戒标志。

警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工,监护人员履行职责,配备良好的通讯装置。

3)仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠,吊运机械不允许搭设在脚手架上,另立设置。

4)拆除人员进入岗位以后,先进行检查,加固松动部位,清除步层内留的材料、物件及垃圾块,所有清理物安全输送至地面,严禁高处抛掷。

5)按搭设的反程序进行拆除,即安全网—竖脚手板—垫铺脚手板—防护栏杆—搁栅—剪刀撑杆—连墙杆—纵向水平杆—横向水平杆—立杆—底排的纵向水平杆、搁栅、平杆、斜撑杆。

(即先搭后拆,后搭先拆的顺序进行拆除。

)6)不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除,认真做到一步一清、一杆一清。

7)所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。

不准先行拆除。

8)所有杆件与扣件,在拆除时分离,不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。

9)所有铺脚手板拆除时,自外向里竖立,搬运防止自里向外翻起。

严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。

10)当日完工后,仔细检查岗位周围情况,如发现留有隐患的部位,及时进行修复或继续完成至一个程序,一个部位的结束,方可撤离岗位。

注意事项1、立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

2、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。

3、脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。

4、严禁将外径不同规格的钢管混合使用。

5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

6、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。

7、型钢悬挑梁与U形钢筋拉环或螺栓连接应紧固。

当采用钢筋拉环连接时,应采用钢楔或硬木楔塞紧;当采用螺栓钢压板连接时,应采用双螺母拧紧。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例

型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例

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: 横杆 小横杆
施 工安 全 检 查 标 准 》J J9 9 )的 要 求 采 用 型 钢 悬 挑 结 构 , (G 5 — 9
分段卸荷 , 对节点进行设计 , 结构设计趋于合理 、 善 , 并 使 完 从 而 增 强 结 构 安 全 度 , 到 安 全 稳 定 承 载 的 效 果 。 阐述 其 达 并
横 向 斜撑 和扣 件 ) :
架 体 每 米 高度 一 个 立杆 纵 距 的 自重 g 014 k / . 8Nm。 2
Na = g l2 .x . 8 2 9 k u Hx k 3 4 O 1 4 = .2 N = 2
钢 同定 庄 楼 面上 。 ( ) 有杆 件采 用  ̄ 8 35 管 。 6所 4 x .钢
一 工 程 应 用
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21 0年 1
型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例
黄 跌
( 建 六 建建 设 集 团 有 限公 司 , 建 福 州 3 0 0 ) 福 福 5 0 5 摘 要 本 文结 合 工 程 实例 , 绍 了悬挑 式 外 脚 手 架 的设 计 和 施 工 , 介 并提 出 了结 构设 计 中应 注意 的 问题 。
s u tr l e in t cu a sg . r d K y wo d e r s:s c o , a t e e e c f l , o p e , e in e  ̄ n c n i v rd s a o d c u l r d sg l
随着 我 国国 民经 济 的不 断 发 展 , 层 建 筑 外 脚 手 架施 工 高
( 外 悬 挑 架搭 设 示 意如 图 1 7) 。
( ) 配件 自重 2构

丝 丝 堡

2019《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

2019《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011

2019《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20111 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。

1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。

1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。

1.0.4 扣件式钢管脚手架的设计、施工与验收,除应符合本规范的规定外,尚应符合国家现行有关强制性标准的规定。

2 术语、符号2.1 术语2.1.1 扣件式脚手架 steel tubular scaffold with couplers为建筑施工而搭设的、承受荷载的由扣件和钢管等构成的脚手架与支撑架,包含本规范各类脚手架与支撑架,统称脚手架。

2.1.2 支撑架 formwork support为钢结构安装或浇筑混凝土构件等搭设的承力支架。

2.1.3 单排扣件式钢管脚手架single pole steel tubular scaffold with couplers只有一排立杆,横向水平杆的一端搁置固定在墙体上的脚手架,简称单排架。

2.1.4 双排脚手架 double pole steel tubular scaffold with couplers 由内外两排立杆和水平杆等构成的脚手架,简称双排架。

2.1.5 满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold 在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。

该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心受压状态,简称满堂脚手架。

2.1.6 满堂扣件式钢管支撑架fastener steel tuber full hall formwork support在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣件等构成的脚手架。

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据:1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429,1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429,0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax=0.131mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm 满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=0.212mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[800/150,10]=5.333mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆:R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆:R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求!六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆:N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆:N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆:N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆:N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求!轴心受压构件的稳定系数计算:立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得,φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求,减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数!八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求!扣件抗滑承载力验算:N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求,增设连墙件!九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值:q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排:F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排:F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值:q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排:F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排:F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求!2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求!3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求!4、支座反力计算设计值:R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析:其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得,φb=2由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb'值为0.93。

型钢悬挑脚手架相关安全技术标准

型钢悬挑脚手架相关安全技术标准

附件型钢悬挑脚手架悬挑钢梁相关安全技术标准一、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中的相关标准6.10.1 一次悬挑脚手架高度不宜超过20m;6.10.2 型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。

悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。

悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。

锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm(图6.10.2)。

图6.10.2 型钢悬挑脚手架构造1——钢丝绳或钢拉杆6.10.3 用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。

U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。

6.10.4 每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。

钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算;钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不宜小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定(图6.10.2)。

6.10.5 悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定,固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。

型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定(图6.10.5-1、6.10.5-2、6.10.5-3)。

图6.10.5-1 悬挑钢梁U型螺栓固定构造1——木楔侧向楔紧;2——两根1.5m长直径18mmHRB335钢筋图6.10.5 -2 悬挑钢梁穿墙构造1——木楔楔紧图6.10.5-3 悬挑钢梁楼面构造6.10.2~6.10.5条文解释:双轴对称截面型钢宜使用工字钢,工字钢结构性能可靠,双轴对称截面,受力稳定性好,较其他型钢选购、设计、施工方便。

型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书(16#工字钢)

型钢悬挑式扣件钢管脚手架计算书(16#工字钢)

悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。

双排脚手架,搭设高度18.0米,立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.75米,内排架距离结构0.35米,立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为φ48×2.8,连墙件采用2步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片,荷载为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。

栏杆采用竹串片,荷载为0.17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.20kN/m2,高度变化系数1.0000,体型系数1.4150。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1.30米,建筑物内锚固段长度3.50米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结,最外面支点距离建筑物1.20m。

而拉杆采用钢丝绳。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×2.250=3.508kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.508×0.7502/8=0.247kN.mσ=0.247×106/4248.0=58.057N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.262+2.250=2.548kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.548×750.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.500mm小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。

7层普通型钢悬挑脚手架计算书

7层普通型钢悬挑脚手架计算书

普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。

一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 21 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5m,立杆的横距为1.05m,立杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0.30 m;小横杆在上,搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m;采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 1.00;连墙件布置取两步两跨,竖向间距 3.6 m,水平间距3 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处重庆,查荷载规范基本风压为0.350kN/m2,风荷载高度变化系数μz为1.000,风荷载体型系数μs为1.128;计算中考虑风荷载作用;4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005;脚手板铺设层数:10 层;脚手板类别:竹夹板;栏杆挡板类别:栏杆、竹夹板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度1.5m,建筑物内锚固段长度 2.3 m。

与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00;楼板混凝土标号:C30;6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000;钢丝绳与墙距离为(m):3.000;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。

型钢悬挑脚手架相关安全技术标准

型钢悬挑脚手架相关安全技术标准

附件型钢悬挑脚手架悬挑钢梁相关安全技术标准一、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中的相关标准6.10。

1 一次悬挑脚手架高度不宜超过20m;6。

10。

2 型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。

悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定,钢梁截面高度不应小于160mm。

悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。

锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm(图6.10.2)。

图6。

10.2 型钢悬挑脚手架构造1——钢丝绳或钢拉杆6。

10.3 用于锚固的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型.U型钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。

6。

10。

4 每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。

钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算;钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不宜小于20mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定(图6。

10.2)。

6.10。

5 悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定,固定段长度不应小于悬挑段长度的1。

25倍。

型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定,U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置,并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固,其锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定(图6.10。

5-1、6.10.5—2、6。

10。

5-3)。

图6。

10。

5—1 悬挑钢梁U型螺栓固定构造1——木楔侧向楔紧;2——两根1。

5m长直径18mmHRB335钢筋图6。

10。

5 —2 悬挑钢梁穿墙构造1——木楔楔紧图6。

10。

5—3 悬挑钢梁楼面构造6.10。

2~6.10.5条文解释:双轴对称截面型钢宜使用工字钢,工字钢结构性能可靠,双轴对称截面,受力稳定性好,较其他型钢选购、设计、施工方便。

型钢悬挑脚手架资料

型钢悬挑脚手架资料

型钢悬挑脚手架资料什么是型钢悬挑脚手架?型钢悬挑脚手架是一种悬挑式的脚手架,它由水平杆、竖直杆、悬挑架、安全网、吊篮等组成,可以用于高层建筑的外墙施工。

该脚手架采用型材制作,包括大横杆、大竖杆、小横杆、小竖杆、斜杆、立杆、地脚杆、吊车架和吊篮等组成。

型钢悬挑脚手架具有结构合理、技术门槛低、安全性强、施工便利等优势,因此在高层建筑施工中得到了广泛应用。

产品特点结构合理型钢悬挑脚手架的结构合理,保证了整体的稳定性。

同时,由于脚手架采用钢材制作,其承重能力很强,能够确保施工过程中的安全。

技术门槛低型钢悬挑脚手架的制作和安装技术相对简单,因此生产成本相对较低。

同时,脚手架组装时采用插接式连接,无需焊接,可以有效节约施工时间。

安全性强型钢悬挑脚手架采用多方安全措施,确保施工人员的安全。

例如,使用安全网、安全带等,可以有效避免施工人员工作时意外坠落。

施工便利由于型钢悬挑脚手架的结构合理,组装和拆卸过程中不需要使用大型机械,施工人员只需要简单的工具就可以完成整个悬挑脚手架的搭建。

这样不仅可以节约时间和成本,还能够减少施工现场对环境的污染。

使用注意事项在使用型钢悬挑脚手架时,需要注意以下几个方面:1.建立完整的管理体系,对悬挑脚手架的组装、拆卸和使用等过程进行管理和监督。

2.严格遵守悬挑脚手架相关的国家标准,保证脚手架的质量和安全性。

3.在悬挑脚手架上进行作业时,必须佩戴安全带,并定时检查安全带的使用状况。

4.悬挑脚手架的组装和拆卸需要由具备相应资质的施工人员进行,保证作业过程的安全性。

5.在强风、雷雨等气象情况下,不得使用悬挑脚手架,避免施工人员受到危险。

型钢悬挑脚手架作为一种广泛应用在高层建筑施工中的脚手架,具有结构合理、技术门槛低、安全性强、施工便利等优点。

在使用悬挑脚手架时,应该严格遵照国家标准和安全技术要求进行操作,确保施工人员的生命财产安全。

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ_130-2011

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011中华人民共和国建设部公告902号2011-01-28批准2011-12-01实施目录1 总则 (3)2 术语、符号 (3)2.1 术语 (3)2.2 符号 (4)3 构配件 (5)3.1 钢管 (5)3.2 扣件 (6)3.3 脚手板 (6)3.4 可调托撑 (6)3.5 悬挑脚手架用型钢 (6)4 荷载 (6)4.1 荷载分类 (6)4.2 荷载标准值 (7)4.3 荷载效应组合 (8)5 设计计算 (9)5.1 基本设计规定 (9)5.2 单、双排脚手架计算 (10)5.3 满堂脚手架计算 (13)5.4 满堂支撑架计算 (14)5.5 脚手架地基承载力计算 (14)5.6 型钢悬挑脚手架计算 (15)6 构造要求 (16)6.1 常用单、双排脚手架设计尺寸 (16)6.2 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板 (17)6.3 立杆 (19)6.4 连墙件 (20)6.5 门洞 (20)6.6 剪刀撑与横向斜撑 (22)6.7 斜道 (23)6.8 满堂脚手架 (24)6.9 满堂支撑架 (25)7 施工 (29)7.1 施工准备 (29)7.2 地基与基础 (29)7.3 搭设 (29)7.4 拆除 (31)8 检查与验收 (31)8.1 构配件检查与验收 (32)8.2 脚手架检查与验收 (33)9 安全管理 (37)1 总则1.0.1 为在扣件式钢管脚手架设计与施工中贯彻执行国家安全生产的方针政策,确保施工人员安全,做到技术先进、经济合理、安全适用,制定本规范。

1.0.2 本规范适用于房屋建筑工程和市政工程等施工用落地式单、双排扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管脚手架、型钢悬挑扣件式钢管脚手架、满堂扣件式钢管支撑架的设计、施工及验收。

1.0.3 扣件式钢管脚手架施工前,应按本规范的规定对其结构构件与立杆地基承载力进行设计计算,并应编制专项施工方案。

型钢式悬挑式扣件脚手架施工技术

型钢式悬挑式扣件脚手架施工技术

型钢式悬挑式扣件脚手架施工技术1 概述随着高层建筑的不断增多,悬挑脚手架在建筑施工中的应用越来越广泛,它与落地脚手架相比,具有投入低、周转快、方便施工、节约工期等优点,在今后较长的一段时间内,仍将大量应用。

悬挑脚手架施工方案是否完整、合理、可靠,是否能正确指导施工人员制作、安装及搭设,是确保架体及施工人员安全的重要因素之一。

(jgj130-2011)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,针对外悬挑脚手架,要求对大、小横杆的强度、刚度,扣件的抗滑移,立杆的稳定性以及连墙件的强度、刚度等进行验算。

除此之外,尚应进行悬挑梁的强度、整体稳定性和直杆、拉绳的强度、刚度验算。

2 施工方案编制的主要内容及依据2.1 悬挑脚手架专项方案编制应当包括以下内容:①工程概况:工程概况、施工平面布置、施工要求和技术保证条件;②编制依据:相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸(国标图集)、施工组织设计等;③施工计划:包括施工进度计划、材料与设备计划;④施工工艺技术:技术参数、工艺流程、施工方法、检查验收等;⑤施工安全保证措施:组织保障、技术措施、应急预案、监测监控等;⑥劳动力计划:专职安全生产管理人员、特种作业人员等;⑦有针对性较强的、较具体的搭设、维护及拆除等安全技术措施;⑧计算书及平面、立面图以及节点详图。

2.2 方案编制的主要依据有:jgj130-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、jgj59-99《建筑施工安全检查标准》、gb50017-2003《钢结构设计规范》、gb50010《混凝土结构设计规范》,个别地区还有相应的地方标准等。

3 施工方案设计要点3.1 搭设高度目前悬挑脚手架施工方案编制的主要依据是行业规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》jgj130-2011,它要求一次悬挑脚手架高度不宜超过20m,超过时应分段搭设。

方案编制时一次悬挑架高度的确定,整体分段应合理规划,经济合理。

悬挑扣件式钢管外脚手架施工方案

悬挑扣件式钢管外脚手架施工方案

悬挑扣件式钢管外脚手架施工方案
一、前言
悬挑扣件式钢管外脚手架是建筑施工中常用的一种支撑结构,具有搭建方便、
承载力强等优点。

本文将阐述悬挑扣件式钢管外脚手架的施工方案,包括施工准备、搭建步骤、安全措施等内容,以确保施工效率和施工质量。

二、施工准备
1.确定搭建悬挑扣件式钢管外脚手架的施工图纸和方案。

2.确保所需材料(钢管、连接件、扣件等)齐全并符合相关标准。

3.检查施工现场的承重能力和平整度。

三、搭建步骤
1.首先在搭建区域标出支撑点和基础点;
2.按照设计要求安装立杆和水平杆,确保位置准确;
3.安装斜撑和拉杆,使整个结构稳固;
4.安装脚手板和护栏,确保工人工作安全。

四、安全措施
1.施工现场应设置合适的安全警示标志,禁止非作业人员进入;
2.施工过程中,工人应佩戴安全帽、安全带等个人防护装备;
3.搭建过程中,及时检查脚手架的稳固性,确保施工安全。

五、验收和使用
1.搭建完成后,应进行验收,确保脚手架符合相关标准要求;
2.使用过程中,应定期检查脚手架的安全性,并保持清洁。

六、总结
悬挑扣件式钢管外脚手架施工方案是确保施工质量和施工安全的重要保障,施
工单位应严格按照相关规范和标准进行操作,确保施工过程顺利进行。

同时,工人在搭建和使用脚手架时,要加强安全意识,做好个人防护和安全措施,共同维护施工现场的安全和稳定。

2024年建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

2024年建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

4
5.
满堂扣件式钢管脚手架fastener steel tube full hall scaffold
在纵、横方向,由不少于三排立杆并与水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑、扣
件等构成的脚手架。该架体顶部施工荷载通过水平杆传递给立杆,立杆呈偏心
受压状态,简称满堂脚手架。
6.
满堂扣件式钢管支撑架fastener steel tuber full hall formwork
25.
立杆横距 transverse spacing of upright tube
脚手架横向相邻立杆之间的距离,单排脚手架为外立杆轴线至墙面的距离。
26.
主节点 main node
立杆、纵向水平杆、横向水平杆三杆紧靠的扣接点。
2. 符号
1.
荷载和荷载效应;
Gk——立杆承受的第米结构自重标准值;
MGk——脚手板自重产生的弯矩标准值;
MQk——施工荷载产生的弯矩标准值;
MWk——风荷载产生的弯矩标准值;
6
NG1k——脚手架立杆随的自重产生的轴向力标准值; NG2k——脚手架构配件自重产生的轴向力标准值; ∑NGk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和; ∑NQk——可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和; Nk——上部结构传至基础顶面的立杆轴向力标准值; Pk——立杆基础底面处的平均压力标准值; Wk——风荷载标准值; Wo——基本风压值; M——弯矩设计值; Mw——风荷载产生的弯矩设计值; N——轴向力设计值;
2024年建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
1
目录
1 总则...........................................................2 2 术语、符号.....................................................3 1. 术语..........................................................3 2. 符号..........................................................5 3 构配件.........................................................7 1. 钢管..........................................................7 2. 扣件..........................................................7 3. 脚手板........................................................7 4. 可调托撑......................................................7 5. 悬挑脚手架用型钢..............................................8 4 荷 载.........................................................8 1. 荷载分类......................................................8 2. 荷载标准值....................................................9 3. 荷载效应组合.................................................11 5 设计计算......................................................12 1. 基本设计规定.................................................12 2. 单、双排脚手架计算...........................................14 3. 满堂脚手架计算...............................................18 4. 满堂支撑架计算...............................................19 5. 脚手架地基承载力计算.........................................20 6. 型钢悬挑脚手架计算...........................................21 6 构造要求......................................................23 1. 常用单、双排脚手架设计尺寸...................................23 2. 纵向水平杆、横向水平杆、脚手板...............................24 3. 立杆.........................................................27 4. 连墙件.......................................................28 5. 门洞.........................................................29 6. 剪刀撑与横向斜撑.............................................31

型钢悬挑梁式脚手架基础的设计与施工措施

型钢悬挑梁式脚手架基础的设计与施工措施

施工技术1工程概况1.1建筑施工概况本工程为汇景新城项目3#楼,建筑面积为12720.01m 2,地下二层、地上十七层,剪力墙结构,设计使用年限50年,抗震设防烈度为8度,标准层层高为3m ,建筑总高度52.1m ,室内外高差0.6m 。

1.2型钢悬挑梁式脚手架专项工程概况本工程外脚手架采用悬挑架和落地架两种,均为扣件式钢管脚手架。

具体如下:(1)主体1层顶板以下采用双排钢管落地脚手架。

(2)1层顶板及以上采用分段悬挑梁式脚手架,投入两套型号为16a 的工字钢挑梁。

1层顶板(2层地面)开始悬挑,每6层进行一次悬挑,第一次悬挑为2层地面至7层顶板,第二次悬挑为8层地面至13层顶板,第三次悬挑为14层地面至顶层。

分段悬挑高度均不超过20m ,表1为悬挑双排扣件式脚手架参数。

表1悬挑双排扣件式脚手架参数施工活荷载每米立杆承受的结构自重标准值悬挑水平钢梁型号钢管强度单扣件抗滑承载力风荷载标准值安全网荷载脚手板自重标准值钢管类型钢管强度折减系数扣件抗滑承载力5.0kN/m 20.1444kN/m16a 205.0N/mm 28.0kN 0.425kN/m 20.01kN/m 20.10kN/m 2Φ48mm×3.5mm1.012.0kN2脚手架基础用材料选择(1)型钢水平悬挑采用16a 号工字钢,采用直径16mm 预埋钢筋环固定悬挑水平钢梁,钢筋环按照钢筋锚固要求锚入楼板。

工字钢与预埋钢筋环之间用木楔打紧,木楔端部采用铁钉或点焊钢筋头,以防木楔松动。

工字钢梁上设置固定连接棒与钢管立杆连接,连接棒选用直径25mm 的钢筋,长度不应小于200mm ,与工字钢梁焊接牢固。

(2)加强对锻铸造扣件的管理。

进场扣件应符合GB15831《钢管脚手架扣件》的规定,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造表面缺陷,钢管螺栓拧紧力矩达65N·m时不得破坏。

扣件需进行进场的外观检验和实验室复检,对进场的十字扣件、对接扣件和旋转扣件等需进行复检,试验结果满足设计要求后方可使用,搭设架子前应进行保养。

型钢悬挑脚手架(品茗)

型钢悬挑脚手架(品茗)

型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图:立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1 )=1.27kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.93kN/m 计算简图如下:1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.27×1.52=0.29kN·mσ=M max/W=0.29×106/4490=63.74N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.93×15004/(100×206000×107800)=1.43mm νmax=1.43mm≤[ν]=min[l a/150,10]=min[1500/150,10]=10mm满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.27×1.5=2.1kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.93×1.5=1.53kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.1kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.53kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下:弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.56×106/4490=124.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:变形图(mm)νmax=1.251mm≤[ν]=min[l b/150,10]=min[800/150,10]=5.33mm 满足要求!3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.12kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算:纵向水平杆:R max=2.1/2=1.05kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆:R max=2.12kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求!六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆:N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×20=2.96kN单内立杆:N G1k=2.96kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆:N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/1/2=2.54kN 单内立杆:N G2k1=2.54kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆:N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=3.09kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆:N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆:N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.54+3.09+0.3=5.93kN单内立杆:N G2k=N G2k1=2.54kN立杆施工活荷载计算外立杆:N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(2×3)/2=3.6kN内立杆:N Q1k=3.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力:单外立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.96+5.93)+ 0.9×1.4×3.6=15.2kN 单内立杆:N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.96+2.54)+ 0.9×1.4×3.6=11.13kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(分开设置)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/600)=78.69°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/900)=73.3°钢丝绳竖向分力,不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×11.13×17/20×1.5/1.5=11.36kN P2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×15.2×17/20×1.5/1.5=15.5kN 钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=11.36/sin78.69°=11.58kNT2=P2/sinα2=15.5/sin73.3°=16.19kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1,T2]=16.19kN绳夹数量:n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×16.19/(2×15.19)=1个≤[n]=3个满足要求!花篮螺栓验算:σ=[Fg]×103/(π×d e2/4)=16.19×103/(π×202/4)=51.52N/mm2≤[ft]=170N/mm2 满足要求!P g=k×[F g]/α=9×16.19/0.85=171.39kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(171.39/0.5)1/2=18.51mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×16.19×103/(65π))1/2=13mm注:[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径18.51mm,必须拉紧至16.19kN,吊环最小直径为13mm。

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型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例一、工程概况大地十二城C区4~7#楼工程,建筑面积58654m2,地下一层,地上18~27层,结构形式为剪力墙结构,层高3。

9米,2至顶层层层高3.0米女儿墙高度1.2米,建筑总高度48.05米。

三、脚手架工程设计及搭设参数本工程五层以下采用全封闭双排外落地脚手架,六层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架,计划在六层楼面设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。

脚手架钢管选用φ48×3.5;外挑工字钢采用I18,长度约为3.0米;固定工字钢在楼面上用1φ12和1φ16的圆钢,距外墙边0.2米设置1φ12的钢筋套环,距外墙边1.3米设置1φ16的钢筋套环。

立杆纵向间距为1.8米,内立杆距外墙0.35米,外立杆距外墙面为1.4米,大横杆间距为1.5米,小横杆长度为1.5米。

脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用拉撑结合的方式(拉筋用1φ10的钢筋,顶撑用φ48×3.5 钢管),或者采用φ48×3.5 钢管固定在内立杆上。

悬挑架高7×3.4米=23.8米,加上突出屋面部分 4.8米及高出屋面 1.5米,总计:23.8+4.8+1.5=30.1米,故按30.1米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。

四、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计4.1 悬挑架荷载的取值与组合4.1.1 计算基数:计算高度H=30.1m,步距h=1.5m,立杆纵距l a=1.8m,立杆横距l b=1.05m,外立杆至墙距l d=1.40m,内立杆至墙距l=0.35m,内立杆至墙距l c=0.35m。

钢管自重G1=0.0377KN/m,栏杆、挡脚板自重G2=0.14KN/m,安全立网自重G3=0.0034KN/m2,安全平网自重G4=0.00487KN/m2,装饰施工活荷载q k=2KN/m2,木脚手板自重G5=0.35kN/m2。

4.1.2 脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件):查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ30—2001)附表A-1得:架体每米高度一个立杆纵距的自重g k1=0.1495KN/m。

N G1K =H×g k1=30.1×0.1495=4.5KN4.1.3 构配件自重⑴外立杆①木脚手板(按三层考虑)N G2K-1 =3×l a×l b×0.35×103/2=3×1.05×1.8×0.35×103/2 = 992.25N②防护栏杆、挡脚板(按三层考虑)N G2K-2 =3×l a×G2×103=3×1.8×0.14×103 =756N③安全网(平网按三层考虑)N G2K-3 =H×l a×G3×103+3×l a×l b×G4×103/2=30.1×1.8×0.0034×103+3×1.8×1.05×0.00487×103/2=198.1N④纵向横杆(搁置脚手板用,按三层考虑)N G2K-4=3×l b×G1×103/2=59.38N⑤合计N G2K=992.25+756+198.1+59.38=2005.73N⑵内立杆①木脚手板(按三层考虑)N G2K-1 =3×l a×l b×0.35×103/2+3×l a×l c×0.35×103=(3×1.05×1.8×0.35/2+3×0.35×1.8×0.35)×103=1654N②纵向横杆(搁置脚手板用,按三层考虑)NG2K-2 =(3×l b×G1/2+3×l c×G1×)×103=(3×1.05×0.0377/2+3×0.35×0.0377)×103=99N③合计N G2K =1654+99=1753N4.1.4 施工均布活荷载(按装饰阶段两层同时施工考虑)外立杆N QK 外=2×l a×l b×q k/2 =2×1.8×1.05×2/2=3.78kN内立杆N QK 内=2×l a×l b×q k/2 + 2×l a×l c×q k=3.78+2×1.8×0.35×2=6.3kN4.1.5 垂直荷载组合(不考虑风荷载)⑴外立杆N1=1.2×(N G1K + N G2K)+1.4×N QK 外=1.2×(4.5+2.00573)+1.4×3.78=13.1kN⑵内立杆N2=1.2×(N G1K + N G2K)+1.4×N QK 内=1.2×(4.5+1.753)+1.4×6.3=16.33kN4.2 水平悬挑梁设计本工程水平悬挑型钢梁采用I18,长3.0m,在六层楼面上预埋1φ12、1φ16的圆钢对工字钢进行背焊固定。

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2002)规定进行下列计算与验算,计算模型:按照悬挑梁进行计算,验算悬挑梁时,不考虑钢丝绳的承载力,只作为附加安全保险。

⑴I18截面特性W x=185×103mm3,I=1660×104mm4,自重q=0.2414kN/m,弹性模量E=206×103N/mm2,翼缘宽度b=94mm,翼缘平均厚度δ=10.7mm,高度h=180mm。

⑵最大弯矩M max=N1×1.4+N2×0.35+q×1.52/2=13.1×1.4+16.33×0.35+0.2414×1.52/2 =24.33kN·m⑶强度验算σ= M max /(γx×W x)γx----截面发展系数,对I形截面,查表得:γx=1.05;W x----对x 轴的净截面抵抗矩,查表得:W x=185×103mm3;f ----型钢的抗弯强度设计值,Q235 钢,取f=215N/mm2。

σ=24.33×106/(1.05×185×103)=125.25N/mm2<f=215N/mm2,安全。

⑷整体稳定验算根据刚结构设计的规范(GBJ17-88)的规定,轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。

按附录一之(二),本悬臂梁跨长1.4米折算成简支梁,其跨度为2×1.4=2.8米,按下列公式计算整体稳定系数ψ:ψ=(570bδ/l1h)·235/σs= [570×94×10.7/(2800×180)] ×235/215 =1.24333则悬挑梁弯曲应力为:σ= M max /(Ψ×W x)=24.33×106/(1.24333×185×103)=105.78N/mm2<f=215N/mm2,安全。

⑸刚度验算ω= N1(l b+l c)3/3EI+N2l c2(l b+l c+100)×[3-l c/(l b+l c+100)]/6EI+q(l b+l c+100)4/8EIN1、N2----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载(KN);E----弹性模量,E=206×103N/mm2;I----钢材的抗弯强度设计值,Q235 钢,取f= 215N/mm2。

ω=N1(l b+l c)3/3EI+N2l c2(l b+l c+100)×[3-l c/(l b+l c+100)]/6EI+q(l b+l c+100)4/8EI=13.1×103×14003/3×2.06×105×1660×104+16.33×103×3502×1500×2.77/6×2.06×105×1660×104+0.2414×15004/8×2.06×105×1660×104=3.504+0.4051+0.04467=4mm <L/250=5.6mm,满足要求。

⑹I18后部锚固钢筋设计①锚固钢筋的承载力验算锚固选用1φ16圆钢预埋在平板上,吊环承受的拉力为:N3= M max /1.3 =24.33/1.3 =18.72KN吊环承受的拉应力为:σ= N/A =18.72×103/3.14×82=93.2N/mm2<[σ]=215 N/mm2,满足要求。

②锚固钢筋的焊缝验算σ= F/(l W·δ)F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值,F=N3=18.72KN;l W----焊缝的计算长度,取l W=40-10=30mm;δ----焊缝的计算厚度,取8mm。

σ=18720/30×8=78N/mm2<[σ]=160N/mm2,满足要求。

⑺综上所述,当挑梁采用I18时,其强度、挠度、稳定性均符合要求。

五、立杆稳定性计算5.1 无风荷载时,立杆稳定性计算:N/(∮A)≤fN ——计算立杆最大垂直力设计值,取N=N2=16.33kN;∮——轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ查(JGJ130—2001)附录C 表C 取值,根据第5.3.3 条规定:立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×150=260cm,长细比λ= l0/i(钢管回转半径)= 260/1.58=164.556,查附录C,∮=0.260,A—立杆的截面面积,查本规范附录B表B采用:A=489mm2。

立杆稳定性计算:N/(∮A)=16330/(0.26×489)=128.44N/mm2<f=215N/mm2,安全。

5.2 在风荷载作用下,立杆稳定性计算:N/(∮A)+M W/W≤fM W——由风荷载设计值产生的弯矩,按本规范(5.3.4)式计算;W ——钢管立杆的截面模量,查附录B 表B:W=5.08cm3;⑴由风荷载产生的弯矩计算①水平风荷载标准值ωk=0.7μz·μs·ω0μz——风压高度变化系数,查《建筑结构荷载规范》(GBJ9):B类地区,脚手架最高处48.05m,查表得:μz=1.648;μs——脚手架风荷载体型系数,按本规范4.2.4 规定采用,查表得:敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.089=0.2403m2,密目网的挡风系数取0.5,则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后,脚手架综合挡风面积为:(1.5×1.8-0.2403)×0.5+0.2403=1.47m2其综合挡风系数为∮=1.47(1.5×1.8)=0.5445根据规范查表 4.2.4,背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为 1.3∮,即:μs =1.3×0.5445=0.70785;ω0——基本风压。

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