悬挑式建筑施工扣件式钢管脚手架计算实例
高层建筑悬挑扣件式钢管脚手架设计实例
组织设计 》就是一项非常重要 的工作 。 《 建筑施工
安 全 检查 标 准》 （Ｇ ９９ ） 中对悬 挑 外 脚 手 架 的 Ｊ Ｊ５ ．９ 设 计 计 算 也 做 了专 门 的规 定 。建 设 部 于 ２０ ０ １年 ２ 月 ９日颁 布 了 《 筑 施 工 扣 件 式 钢 管脚 手 架 安 全 技 建
●一
见 图 １ 。
６ ｌ
． —
２ 材料参数 ．
钢管为热轧 Ｑ ３ 钢 ， 、 、 Ｊ ２５ 拉 压 Ｌ
弯强 度设计 值 ／ ２ ５ ／ｍ ： ０Ｎ ｍ ，抗 图
ｌ
＝ ＝ —
４ ．三角 支 架平 台受力 分 析 及杆 件 内力 计算
（ ） 为 了 简 化 计 算 ，不 考 虑 小 横 杆 的 超 静 定 １
＇ ＿一
（ ）施 工 活载 （ ３ 两层 同时施 工 ）
ｇ ｋ： １ ０５ Ｘ １ ２ Ｘ３０ ０ Ｘ ２：７５ ０Ｎ ． ． ０ ６
１ ．外架几何参数
立 杆 横 距 ｂ：１０ ｍ， 纵 距 ．５
（ ）风荷 载标 准 值 ４
ＷＫ ０ ７ 陆Ｘ Ｘ ＸＷｏ 中 陆： ． ； ： ． ３ ： ． Ｘ 其 １０ ０２；
、
工程 概 况
盛 源 花 园 四 期 工程 位 于 上 海 市 闵行 区 罗 阳路 ，
ｃ ．一 纵距 内竹笆 安 全 网重 量 ：
ｑｋ ３ ０ Ｘ １ ２ Ｘ １ ０５ Ｘ ７ ： ３ ７ ： ５ ． ． ０８ Ｎ
属 剪力 墙 弱 连 梁 结 构 的 小 高层 建 筑 。本 项 目共 包 含 六幢 １ ３层 中 高 档 商 品 住 宅 楼 ， 总 建 筑 面 积 １～１
扣件式钢管脚手架设计计算实例
扣件式钢管脚手架设计计算实例扣件式钢管脚手架是一种常用的搭建脚手架的工具，它由立杆、横杆、纵杆和扣件组成，具有安装方便、拆卸简单、结构稳定等特点。
在设计和计算扣件式钢管脚手架时，需要考虑脚手架的高度、荷载等因素，下面是一个设计计算实例。
假设要搭建一个高度为10米的扣件式钢管脚手架，每层脚手架的间距为2米，共需搭建5层脚手架。
脚手架的工作荷载为200千克/平方米。
首先，我们需要计算立杆、横杆和纵杆的尺寸。
1.立杆的尺寸计算：立杆的尺寸需要根据脚手架的高度和荷载进行计算。
一般情况下，立杆的直径在48至60毫米之间。
在本实例中，我们选择了直径为48毫米的立杆。
每个立杆的高度为10米/5层=2米，加上接地深度0.5米，总高度为2.5米。
根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克，加上自重（假设每个立杆自重10千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+10千克=110千克。
根据立杆的直径为48毫米，在立杆表中查得立杆在110千克荷载下的安全高度为3.5米。
由于每个立杆的高度为2.5米，所以满足安全要求。
2.横杆的尺寸计算：横杆的尺寸计算需要考虑跨度和荷载。
一般情况下，横杆的直径在32至40毫米之间。
在本实例中，每层脚手架的跨度为2米，所以每个横杆的长度为2米。
根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。
加上自重（假设每根横杆自重5千克），每米脚手架所受的总荷载为100千克+5千克=105千克。
根据横杆的直径为40毫米，在横杆表中查得横杆在105千克荷载下的安全跨度为3.2米。
由于每个横杆的跨度为2米，所以满足安全要求。
3.纵杆的尺寸计算：纵杆的尺寸计算需要考虑荷载。
一般情况下，纵杆的直径在32至40毫米之间。
在本实例中，每层脚手架的高度为2米，所以每个纵杆的高度为2米。
根据脚手架荷载为200千克/平方米，每米脚手架所受的荷载为200千克/2米=100千克。
扣件式钢管脚手架设计计算实例
扣件式钢管脚手架设计计算实例为了更加深入地了解扣件式钢管脚手架的设计计算，下面以一个实际的例子为基础进行说明。
这个例子是基于一个单立柱的脚手架。
首先，需要明确设计计算中的一些参数：1. 脚手架的使用载荷：根据脚手架的设计用途和所需承受的载荷，可以确定使用载荷的大小。
本例中，假设脚手架需要承受2000公斤的使用载荷。
2. 立柱的材质和尺寸：根据使用载荷和安全要求，可以确定立柱的材质和尺寸。
本例中，假设立柱的材质为Q345钢管，直径为48mm，壁厚为3.5mm。
3. 扣件及其他部件的材质和尺寸：根据使用载荷和安全要求，可以确定扣件及其他部件的材质和尺寸。
本例中，假设扣件的材质为Q235或45#钢，杆件的直径为48mm，壁厚为3.5mm。
下面是最终设计计算的步骤：1. 确定立柱的长度：根据需要搭建的高度，确定立柱的长度。
本例中，假设需要搭建4米高的脚手架，因此立柱的长度为4.5米。
2. 确定立柱的簧压和拉力：根据使用载荷和立柱的长度，计算出立柱所承受的簧压和拉力。
本例中，假设初始簧压为600公斤，立柱拉力为1600公斤。
3. 确定扣件的数量和间距：根据立柱的长度和安全要求，计算出扣件的数量和间距。
本例中，假设每个立柱需要16个扣件，扣件的间距为300mm。
4. 确定横杆和斜杆的数量：根据脚手架的设计要求，确定横杆和斜杆的数量。
本例中，假设脚手架需要4层横杆和4个斜杆。
5. 确定横杆的长度：根据搭建高度和脚手架设计要求，计算出横杆的长度。
本例中，假设横杆的长度为2.5米。
6. 确定斜杆的长度：根据搭建高度和脚手架设计要求，计算出斜杆的长度。
本例中，假设斜杆长度为3.3米。
7. 计算拱形支撑的数量和间距：根据立柱的长度和脚手架的设计要求，计算出拱形支撑的数量和间距。
本例中，假设每个立柱需要2个拱形支撑，拱形支撑的间距为每3000mm.8. 计算立柱膨胀节的数量和间距：根据立柱的长度和安全要求，计算出立柱膨胀节的数量和间距。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例
墼 ＿
： 横杆 小横杆
施 工安 全 检 查 标 准 》Ｊ Ｊ９ ９ ）的 要 求 采 用 型 钢 悬 挑 结 构 ， （Ｇ ５ — ９
分段卸荷 ， 对节点进行设计 ， 结构设计趋于合理 、 善 ， 并 使 完 从 而 增 强 结 构 安 全 度 ， 到 安 全 稳 定 承 载 的 效 果 。 阐述 其 达 并
横 向 斜撑 和扣 件 ） ：
架 体 每 米 高度 一 个 立杆 纵 距 的 自重 ｇ ０１４ ｋ ／ ． ８Ｎｍ。 ２
Ｎａ ＝ ｇ ｌ２ ．ｘ ． ８ ２ ９ ｋ ｕ Ｈｘ ｋ ３ ４ Ｏ １ ４ ＝ ．２ Ｎ ＝ ２
钢 同定 庄 楼 面上 。 （ ） 有杆 件采 用 ￣ ８ ３５ 管 。 ６所 ４ ｘ ．钢
一 工 程 应 用
翘 姥 姥 村
２１ ０年 １
型钢悬挑扣件式钢管脚手架设计实例
黄 跌
（ 建 六 建建 设 集 团 有 限公 司 ， 建 福 州 ３ ０ ０ ） 福 福 ５ ０ ５ 摘 要 本 文结 合 工 程 实例 ， 绍 了悬挑 式 外 脚 手 架 的设 计 和 施 工 ， 介 并提 出 了结 构设 计 中应 注意 的 问题 。
ｓ ｕ ｔｒ ｌ ｅ ｉｎ ｔ ｃｕ ａ ｓｇ ． ｒ ｄ Ｋ ｙ ｗｏ ｄ ｅ ｒ ｓ：ｓ ｃ ｏ ， ａ ｔ ｅ ｅ ｅ ｃ ｆ ｌ ， ｏ ｐ ｅ ， ｅ ｉｎ ｅ ￣ ｎ ｃ ｎ ｉ ｖ ｒｄ ｓ ａ ｏ ｄ ｃ ｕ ｌ ｒ ｄ ｓｇ ｌ
随着 我 国国 民经 济 的不 断 发 展 ， 层 建 筑 外 脚 手 架施 工 高
（ 外 悬 挑 架搭 设 示 意如 图 １ ７） 。
（ ） 配件 自重 ２构
、
丝 丝 堡
／
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
扣件式钢管脚手架计算实例
扣件式钢管脚手架计算实例扣件式钢管脚手架是楼房和其他建筑工地使用的一种搭建工具，具有结构稳定、重量轻、移动方便以及安全性高等优点。
作为现代建筑施工中必不可少的工具，扣件式钢管脚手架的计算也显得非常重要。
扣件式钢管脚手架的计算方法有很多种，但在此我们提供一种实用的例子供大家参考。
首先，我们需要获得某一工地楼房的设计图纸，并根据图纸确定每个层面的高度、长度和宽度。
假设该楼房一共有5层，我们要搭建一个2.5米高的一个楼板，而每层的长度和宽度分别为20米和10米。
此外，我们还需要测量每层的支撑点距地面的高度，这里假设第一层高度为3米，第二层高度为6米，第三层高度为9米，第四层高度为12米，第五层高度为15米。
其次，我们需要计算钢管脚手架所需的材料，包括扣件、钢管、钢板等。
计算扣件数量的时候需要根据扣件使用的位置和连接钢管的数量进行计算。
假设根据图纸计算出每一层需要搭建钢管脚手架的总面积为300平方米，那么我们需要根据这个面积计算出所需的钢管数量和扣件数量。
假设钢管横截面积为0.0041平方米，根据此计算，我们需要（300/0.0041）=73171根钢管。
每根钢管的长度为3米，因此我们需要（73171 x 3）=219,513米的钢管。
而扣件需要根据连接钢管的数量进行计算。
根据图纸计算出每层楼板所需的四根截面积为0.0041平方米的钢管需要8个扣件进行连接。
因此总共需要扣件的数量为（73171 x 8）=585,682个。
最后，我们需要计算钢管脚手架的承重能力。
这个计算涉及到钢管脚手架的材料强度、构件的连接方式以及支撑点的位置等。
不过这里我们不做详细介绍，只需要在使用的时候选择符合要求的材料和连接方式以及进行合理的支撑点设置即可。
总之，扣件式钢管脚手架的计算虽然复杂，但只要按照设计图纸和相关规范进行计算和使用，就能够确保工地的安全和施工的效率。
普通型钢悬挑脚手架计算书(20米)
普通型钢悬挑脚手架计算书华曙高科工业地产建设项目-1楼工程； 工程建设地点:；属于结构； 地上0层； 地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 20.00 m；采用的钢管类型为 Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数0.75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
18米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.350.01脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.170.12挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数n jj 1结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区湖南长沙市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.251.35，1.03 风荷载体型系数μs0.8 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单0.27，0.21立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.4/(2+1))+1.4×3×1.4/( 2+1)=2.2kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.4/(2+1))+3×1.4/(2+1)=1.6kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.2×1.052/8，2.2×0.12/2]=0.3kN·mσ=M max/W=0.3×106/4490=67.4N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.6×10504/(384×206000×107800)，1.6×1004/(8×206000×107800)]=1.138mmνmax＝1.138mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.2×(1.05+0.1)2/(2×1.05)=1.38kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.6×(1.05+0.1)2/(2×1.05)=1.01kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.38kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.01kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.52×106/4490=115.91N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.404mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.19kN五、扣件抗滑承载力验算横向水平杆：R max=1.38kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.19kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1.05+0.1)×2/2×0.033/1.8)×18=2.54kN 单内立杆：N G1k=2.54kN2、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b +a 1)×G kjb ×1/6/2=(18/1.8+1)×1.4×(1.05+0.1)×0.35×1/6/2=0.52kN 1/6表示脚手板6步1设 单内立杆：N G2k1=0.52kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb ×1/6=(18/1.8+1)×1.4×0.17×1/6=0.44kN 1/6表示挡脚板6步1设 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la×H=0.01×1.4×18=0.25kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.52+0.44+0.25=1.2kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=0.52kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×(l b +a 1)×(n jj ×G kjj )/2=1.4×(1.05+0.1)×(1×3)/2=2.42kN 内立杆：N Q1k =2.42kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.54+1.2)+ 0.9×1.4×2.42=7.54kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.54+0.52)+ 0.9×1.4×2.42=6.71kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 18 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l 0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A 得，υ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k +N G2k +N Q1k =2.54+1.2+2.42=6.16kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+1.4N Q1k =1.2×(2.54+1.2)+1.4×2.42=7.88kN σ=N/(υA)=7878.39/(0.188×424)=98.84N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k +N G2k +N Q1k =2.54+1.2+2.42=6.16kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k +N G2k )+0.9×1.4N Q1k =1.2×(2.54+1.2)+0.9×1.4×2.42=7.54kN M w =0.9×1.4×M wk =0.9×1.4×ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.21×1.4×1.82/10=0.12kN·m σ=N/(υA)+M w /W=7540.29/(0.188×424)+117279.19/4490=120.71N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度l 0(mm)600连墙件截面面积A c (mm 2) 489 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9N lw =1.4×ωk ×2×h×3×l a =1.4×0.27×2×1.8×3×1.4=5.72kN 长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.74，查《规范》表A.0.6得，υ=0.9 (N lw +N 0)/(υAc)=(5.72+3)×103/(0.9×489)=19.74N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=5.72+3=8.72kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1400 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm)16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 1300 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度L m (mm)1700梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2) 50二、荷载布置参数平面图立面图三、主梁验算q'=g k=0.205=0.2kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.16/1=6.16kN第2排：F'2=F2'/n z=6.16/1=6.16kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/n z=7.88/1=7.88kN第2排：F2=F2/n z=7.88/1=7.88kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=11.58×106/141000=82.14N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.08×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)= 19.01N/mm2τmax=19.01N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.75mm≤[ν]=2×l x/250=2×1300/250=10.4mm符合要求！4、支座反力计算R1=-6.6kN,R2=23.11kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=11.58×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=78.23N/mm2≤[f]=215N/ mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2由于υb 大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B ，得到 υb 值为0.93。
16号工字钢型钢悬挑脚手架计算书
钢梁悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版7、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、脚手架参数（图1）立面图（图2）剖面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/ (2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图3）承载能力极限状态的受力简图（图4）弯矩图M max= 0.311kN·mó=M max/W=0.311×106/4490=69.214N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图5）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图6）挠度图Ìmax=1.158mm≤[Ì]＝min[l b/150，10]=7mm 满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态；V= 1.611kN正常使用极限状态；V K=1.171kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
扣件式钢管脚手架设计计算实例
扣件式钢管平台设计计算1.脚手架设计1.1计算参数的确定（1）架体尺寸。
立杆横距lb=800mm，纵距la=1500mm，步距h=1500mm。
搭设高度9.0m，架体长20m。
宽10m。
架体成倒梯形设置，梯形斜边稳固靠于护坡上。
（2）架体构件。
（6）基本风压。
咸阳地区基本风压为ω0=0.55kN/m2，风压高度变化系数μz=1.31，脚手架风荷载体型系数μs=0.1157。
1.2横向、纵向水平杆计算1.2.1横向纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：σ＝M/W≤f式中的M－弯矩设计值，按M＝1.2MGK为堆放荷载标准值产生的弯矩。
W－载面模量。
f－钢材的抗弯强度设计值，f=205N/mm2（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆的内力按简支计算，计算跨度取立杆的横距lb=800mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a=300mm，a1=100mm。
①永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.136kN/m（纵距1.5m，步距1.8m），脚手板片重标准值0.35kN/m2和栏杆与挡板自重标准值0.14kN/m（如图1）图1 结构自重计算简图gk=0.136+0.35×MB=1/2gka 2 1=1/2×696×0.12=3.48N?mMA-MB=31.32-3.48=27.84N?mMGK=gk/2lb/2-(MA-MB)/gkl 2 b-MA=696/2×0.8/2-(27.84/696×0.8)2-31.32=11.32Nm②施工均布活荷载标准值Qk=3kN/m2×0.75=2.25kN/m图2 施工荷载计算简图MQK=Qkl 2 b/8=1/8×2250×0.82=180N?mM=1.2MGk+1.4MQK=1.2×11.31+1.4×180=265.57N?mσ=M/W=265.57×103/5.08×103=52.28N/mm2＜f=205N/mm2所以横向水平杆满足安全要求。
外挑1.5m悬挑式扣件钢管脚手架计算书
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.25米。
悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×1.500=2.461kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.461×1.0502/8=0.339kN.mσ=0.339×106/4491.0=75.522N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.801×1050.04/(384×2.06×105×107780.0)=1.284mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
超高层建筑的悬挑扣件式钢管脚手架设计计算
超高层建筑的悬挑扣件式钢管脚手架设计计算本设计计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）的规定对本工程的悬挑扣件式钢管脚手架进行设计和计算。
1、设计说明：脚手架用∮48×3.5钢管和扣件搭设成双排（见图1），立杆下部支承在用I12.6的工字钢制作的水平悬挑梁上，工字钢悬挑顶端用∮12.5的6×19钢丝绳与上一层边梁或墙柱上拉接，工字钢伸进楼层的一端套在预埋的∮22的螺栓上用螺帽、垫片挤紧牢固。
脚手架搭设横距为1.05m，纵距为1.5m，为了使安全网充分张拉，增加脚手架的观感，设计步距为1.85m，连墙件为两步三跨矩形布置；脚手架高度21.Om，为了不与窗台板等飘板冲突，内立杆距结构边0．3m，每楼层铺设钢筋网片(钢笆网)作为脚手板。
施工作业层按2层计算，活荷载取值为3.0kN／m2作业层设扶手栏杆和挡脚板。
脚手架外立杆内侧挂密目式安全网封闭施工。
剪刀撑在外侧立面上沿高度和长度连续布置；其余搭设要求按照JGJl30---2001规定执行。
本地区基本风压0.77kN／m2。
2、搭设参数验算由于第3段悬挑架所处标高最高，受风荷载影响受力是最不利的，所以以第3段悬挑架为例计算。
2．1．荷载计算2．1．1．脚手架结构自重根据(JCJl30—2001)规范中附表A—1得g k=21×0．1248=2.6208kN 2．1．2．外立杆配件自重1)脚手板(钢笆网)，按2步设一层，共7层，单位荷载取0.30Kn/m2；外立杆：g1-1=1.5×1.05m×0.3×7/2=1.65kN内立杆：g2-1=1.65+0.2×1.5×0.3×2=1.83kN2)扶手栏杆及脚板，按5层计，查表4.2.1-2g1-2=5×0.11×1.5=0.825Kn3)安全网g1-3=21×1.5×0.01=0.315kN4)内伸横杆及脚手板g2-2=1.5×0.038×2+0.4×1.5×0.3×2=0.474kN5)合计外立杆：g1=1.65+0.825+0.315=2.79kN内立杆：g2=2.83+0.474=3.304kN2.1.3施工活荷载外立杆：Q1=1.5×1.05×3×2/2=4.725kN内立杆：Q2=1.5×（1.05/2+0.4）×3×2=8.352kN2.1.4总设计垂直荷载外立杆：N1=1.2×（2.6208+2.79）+1.4×3.6=11.53kN内立杆：N2=1.2×（2.6208+3.304）+1.4×7.2=17.19kN2.2立杆稳定性验算2.2.1内立杆稳定性验算查规范5.3.3表得µ=1.50λ=µh/i=1.50×1.85/0.0158=175.6查规范附表C得φ=0.211立杆稳定性验算，根据规范5.3.1—1公式N／µA=17190／(0.211×489)=166.6N／mm2<ƒ=205N／mm2。
扣件式钢管脚手架计算
3
5
7
9
180
0.218
0.214
0.209
0.205
0.201
190
0.197
0.193
0.189
0.186
0.182
200
0.179
0.175
0.172
0.169
0.166
注：摘自《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表附录C表C
当 ＞250时，
查表—2可知： 0.186
A—立杆的截面面积，为4.89cm2；
8、剪刀撑的设置，因本脚手架高度大于24m，所以必须在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，扣件至杆端的净距离不小于100mm。每道剪刀撑跨越立杆的根数不小于4跨，与地面的夹角控制在450~600之间。
如图所示：
1.80
1.42
1.11
40m
1.92
1.56
1.24
50m
2.03
1.67
1.36
—脚手架体型系数，
当建筑物墙体已砌完时，
当建筑物为框架或有开洞时，
—脚手架挡风系数= ，密目安全网的挡风系数近似按0.4计，因为是装修脚手架，所以建筑物墙体已砌好， 。
则，
W—钢管截面抵抗系数5.08×103mm3
稳定性计算：
0.048
扣件: 4×0.015
0.06
小计:
0.384
脚手架全高36m，折合
则一个纵距脚手结构自重产生的轴向力:
（按里外排立杆平均受力计，一个纵距内的脚手重量是由两根立杆承受的，所以除2得出一根立杆所受的轴向力）
2) 构配件全高一纵距自重NG2K
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书【范本模板】
三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书计算依据:1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑结构荷载规范》GB50009—20123、《钢结构设计规范》GB50017—20034、《施工技术》2006.2期由于国家未对钢管悬挑脚手架作出相应规定，故本计算书参考《施工技术》2006.2期编制，仅供参考。
一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为5 m;搭设尺寸为：立杆的纵距为1。
5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1。
8 m；内排架距离墙长度为0。
30m；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上的横向水平杆根数为2 根；三角形钢管支撑点竖向距离为3。
60 m；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3。
6 m，水平间距4。
5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：2。
000;脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数：2 层；3。
风荷载参数本工程地处浙江温州市，查荷载规范基本风压为0。
350kN/m2，风压高度变化系数μz 为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；计算中考虑风荷载作用；4。
静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）：0.1250；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0。
170；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；二、横向水平杆的计算横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算,横向水平杆在纵向水平杆的上面.按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值：P1= 0.03kN/m ;脚手板的荷载标准值：P2= 0.35×1。
扣件式钢管脚手架计算实例
扣件式钢管脚手架计算实例简介扣件式钢管脚手架是现代建筑施工中广泛应用的一种高效、安全、经济的搭建工具。
它采用钢管裁剪制成标准长度，并通过扣件连接成各种形状的支架或模板，以便于施工人员在高处或狭窄空间中进行施工。
这里将通过一个计算实例来介绍扣件式钢管脚手架的搭建计算方法。
计算实例假设我们需要在一座高20米、宽30米、长50米的大型工厂内进行维修作业。
我们需要在20米高度处搭建一座临时钢管脚手架以便于工人进行维修操作。
计算荷载首先需要计算荷载，以确定钢管脚手架需要承受多少重量。
我们假设施工人员每天需要将200kg到500kg不等的工具和材料提上提下。
另外，我们还需要计算风载荷。
工具和材料荷载计算我们可以根据施工人员每天需要使用的工具和材料数量来计算相应的荷载。
假设每天需要使用以下工具和材料：•扳手、螺丝刀等小型手工具：10kg•电钻、电锤、角磨机等大型电动工具：20kg•螺丝、螺帽、钉子、铆钉等五金配件：5kg•切割机、焊接机等大型机械设备：35kg•油漆、涂料等建筑物料：25kg因此，每天使用工具和材料的总荷载为：10kg + 20kg + 5kg + 35kg + 25kg = 95kg考虑到每个施工人员需要使用工具和材料，我们假设每天有5个人需要在钢管脚手架上进行作业。
因此，每天的工具和材料荷载总量为：5人 x 95kg = 475kg风载荷计算风载荷是另一个需要考虑的因素。
在高处施工时，钢管脚手架需要承受强风的冲击。
我们需要根据当地的气象条件和建筑形式来确定相应的风荷载系数。
假设该工厂所在地为上海市，根据《建筑规范》及相关计算公式，我们可以得出风荷载系数为：•风压：P = 0.50 kN/m²•风力：F = 70 kgf/m²钢管脚手架的表面积为：20m x 30m = 600m²因此，风载荷的总荷载为：(0.50 kN/m² + 70 kgf/m²) x 600m² = 315 kN计算材料数量接下来，我们需要计算钢管、支撑架、扣件等材料的数量。
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一、设计方案1、拟作业层的层数n 1=2层，铺50mm 木板层数为每隔10m 满铺一层脚手板，共n 2=3层。
2、拟定脚手板结构尺寸：立杆纵距L a =1.8m ，立杆横距L b =1.05m ，步距h=1.8m 、连墙按2步3跨设置。
3、脚手板采用松木50mm 厚木板，其自重标准值q k1=0.5KN/m 2，靠近建筑物外端外伸部份铺设200mm 木板一块。
作业层外侧设挡脚板一块。
4、安全网：采用每100cm 2不少于2000目的安全网，沿架全高封闭，其自重标准值 q Q1=0.005KN/m 2。
5、全部杆件采用φ48×3.5mm 钢管，其自重标准值q k2=0.0384KN/m 。
6、外架搭设高度30m ，结构施工期间作为安全围护，装修阶段作为装修操作脚手架。
二、设计计算（一）纵向水平杆、横向水平杆计算 纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下列计算 WM=σ≤f式中M—弯矩设计值W—截面模量f—钢材的抗弯强度设计值，表5.1.6采用纵向、横向水平杆弯矩设计值M=1.2M GK+14 M QK式中M GK—脚手板自重标准值产生的弯矩M QK—施工荷载标准值产生的弯矩纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规定υ≤[υ]式中υ—挠度[υ]—容许挠度表5.1.8采用1、横向水平杆计算图1 横向水平杆计算简图（1）荷载计算作用于横向水平杆的恒载标准值q 1=0.5×1.8＋0.0384=0.9＋0.0384=0.94KN/m 作用于横向水平杆的活载标准值 q 2=2.0×1.8=3.6KN/mq= q 1＋q 2=0.94＋3.6=4.54KN/m 查荷载与结构静力计算表M max =81qL 2（1－22L a ）2M GK =81×0.94×1.052（1－2205.12.0）2=0.125KN.mM QK =81×3.6×1.052（1－2205.12.0）2=0.47KN.mM=1.2 M GK ＋1.4 M QK =1.2×0.125＋1.4×0.47 =0.15＋0.658=0.81KN.m δ=WM≤f 查规范附录截面模量W=5.08cm 3=5080mm 3 δ=5080810000=159N/mm 2＜205N/mm 2满足要求2、纵向水平杆计算图2 纵向水平杆计算简图R 1—小横杆与大横杆交点处，支座反力的最大值。
R 1=2bq ＋aq=2454005.1⨯＋0.2×4540 =2384＋908=3292N按图2纵向水平杆不生产弯矩，可不计算大横杆的强度和变形验算。
纵向水平杆与立杆连接，查规范表5.1.7，查角扣件抗滑承载力设计值。
R c =8000N ＞R 1=3292N 满足要求（二）纵向、横向水平杆的挠度验算 1、横向水平杆的挠度验算 查荷载与结构静力计算表得υ=)341(2433223La L a EI qaL ++- =)10502003105020041(1219001006.224105020054.4332253⨯+⨯+-⨯⨯⨯⨯⨯ =1.74×(-1+0.145+0.02) =1.74×(-0.835)=1.46mm ＜1501050150=L =7mm 满足要求（三）立杆计算立杆的稳定性应按下列公式计算 不组合风荷载时：ANφ≤f 组合风荷载时A N φ+WM W≤f 式中 N —计算立杆段的轴向力设计值 φ—轴心受压构件的稳定系数M W —计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩。
不组合风荷载时 N=1.2（N G1K +N G2K ）+1.4∑N QK 不组合风荷载时 N=1.2（N G1K +N G2K ）+0.85×1.4∑N QK 式中 N G1K —脚手架结构自重标准值产生的轴向力 N G2K —构配件自重标准值产生的轴向力∑N QK —施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的21取值。
1、荷载计算1）每m 立杆承受的结构自重标准值g k ：查规范附录A 表A-1得 g k =0.1337KN/m N Gk1=0.1337×30=4.01KN 2）构配件的自重标准值产生得轴向力N G2k N G2k =n 2（q k1×21×L a L b ）+n 1L q q k1+La(Hq Q )（脚手板构造自重产生的轴向力）（作业层外侧挡脚板）（安全网产生得轴向力） =3（0.5×21×1.8×1.05）+2×1.8×0.2×0.5+1.8×30×0.005 =1.42＋0.36＋0.27=2.05KN 3）施工荷载产生的轴向力N Qk N Qk =0.5n 1q Qk1L a L b =0.5×2×2×1.8×1.05 =3.78KN4）计算风荷载产生的弯矩M wk 昆明地区的基本风压值 W o =0.3KN/m 2 作用脚手架上的水平风荷载标准值 W k =0.7μz ×μs ×W o式中 μz —风压高度变化系数，查《规范》GB5009—2001表15得 μz =1.42 μs —风压体型系数，按《规范》取1.3φ 由敞开式脚手架产生的挡风系数φ查表为0.083 敞开式脚手架挡风面积为1.8×1.8×0.083=0.27m 2 由安全网产生的挡风系数φ=0.5 脚手架的综合挡风面积为（1.8×1.8－0.27）×0.5+0.27=1.6m 2 其综合挡风系数φ=8.18.16.1 =0.49 则μs =1.3φ=1.3×0.49=0.64 则W k =0.7×μz ×μs ×W k =0.7×1.42×0.64×0.3=0.2KN/m 2 5）计算立杆的稳定系数φ L o =k μh=1.155×1.5×1.8=3.119m（μ—立杆计算长度系数查《规范》表5.3.3μ=1.5，k —计算长度附加系数1.155， h —立杆步距）58.19.311==i L o λ=197.4 查《规范》附录c 得φ=0.1856）风荷载设计值产生的立杆段弯矩M wM w =0.85×1.4 M wk =104.185.02h L W a k ⨯=108.18.12.04.185.02⨯⨯⨯⨯=0.139KN.m2、立杆的稳定性验算 组合风荷载时WM A N w+φ≤f N=1.2(N G1K +N G2K )+0.85×1.4∑N Qk =1.2(4.01+2.05)+0.85×1.4×3.78 =11.7702KN=11770.2N489185.02.11770⨯+508013900≤f=205N/mm 2130N/mm 2≤f=205N/mm 2满足要求3、计算脚手架的可搭设高度 组合风荷载时H s =gkA W M QK N Af WK K G 2.1)(4.185.02.12⎩⎨⎧⎭⎬⎫+∑⨯+-φφ=1337.02.1)489185.01008.510139.03780(4.185.020502.1205489185.036⨯⎩⎨⎧⎭⎬⎫⨯⨯⨯⨯+⨯+⨯-⨯⨯=}{1337.02.1)2483780(19.1246018545⨯+⨯+-=16044.032.725333.18545-=70381mm=70.38m按规范5.3.7双排单管脚手架不宜超过50mm ，需要对脚手架的可搭设高度进行调整。
[H]=38.70001.0138.70001.01⨯+=+Hs Hs =65.8m ＞30m 立杆的稳定性满足设计要求。
4、连墙件计算1）连墙件的轴向力设计值应按下式计算 N L =N LW +N o式中：N LW —风荷载产生的连墙件轴向力。
A w —每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。
N o —连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排架取5KN N LW =1.4×W k .A w =1.4×0.2×3.6×5.4 =5.44KNN L =5.44+5=10.44KN 2）连墙件的稳定性验算连墙件的计算长度L o =L b =1050mm 长细比λ=i L o =58.1105=66.5 查《规范》附表C 表得φ=0.791σ=AN Iφ≤f σ=489791.010440⨯=27N/mm 2≤f=205N/mm 2满足要求3）连墙件的抗滑承载力验算 N I =10.44KN ＜2×8=16KN安全5、立杆地基承载力计算P≤fgN式中P—立杆基础底面的平均压力P=AN—上部结构传至基础顶面的轴向力设计值A—基础底面积fg—地基承载力设计值，按《规范》5.5.2计算fg=K c.f gk地基承载力调整系数K c，对碎石、砂土、回填土应取0.4，对粘土应取0.5；对岩石、砼应取1.0立杆地基为回填土，f gk =0.25N/mm2K c=0.4fg=0.4×0.25=0.1N/mm2N=1.2Hg k+1.2N G2K+1.4NQKN=1.2×30×0.1337＋1.2×2.05＋1.4×3.78=4.81＋2.46＋5.29=12.56KN立杆底采用厚木垫板，长600㎜，宽250㎜P=25060012560⨯=A N =0.08N/mm 2＜fg=0.1N/mm 2 满足要求三、悬挑梁抗弯强度验算 悬挑梁造用热轧轻型槽钢[18W x =120.7cm 3 I x =10863cm 4 S=69.8cm 3 t w =5.1㎜1）荷载计算N=12.56KN=12560NMmax=12.56KN(1250+200)=18212000N-mm 2）强度验算查钢结构计算公式得：nyy y nx x xW r M W r M≤f 式中：x r —弯矩作用平面内，截面塑性发展系数，取x r =1.0nx W —弯矩作用平面内，立杆纤维净截面抵抗矩12070018212000=151N/mm 2＜f=215N/mm 2满足要求四、悬挑梁抗剪强度验算 1）荷截计算)]32(21)32[(21max Ib N I a N V ⨯++⨯+==)]6.12.032()6.125.132[(56.1221⨯++⨯+⨯ =42.2KN 2）强度验算查钢结构计算公式得wIt VS=τ≤v f 式中： V-计算截面沿腹板平面作用的剪力S-计算剪应力以上毛截面对中和轴的面积矩 I-毛截面惯性矩f v -钢材的抗剪强度设计值（125N/㎜2） t w -腹板厚度22/125/531.5108630006980042200mm N f mm N v =<=⨯⨯=τ满足要求五、悬挑梁挠度验算)43(12)43(1222lbEI l Nb l a EI L Na +++=ω =)]43()43([1222lb b l a a EI Nl +++ =)]160020043(200)1600125043(1250[108630002060001216001256022⨯++⨯+⨯⨯⨯=7.3＜mm 3.81501250= 满足要求六、钢筋套环强度验算 荷载计算 支座反力：R=L Nb L Na 2323+=)(23b a LN+=)2001250(16002125603+⨯⨯，用φ12 Ag=131.1㎜2 22/215/1301.13117074mm N mm N Ag R <== 满足要求七、钢筋套环锚固验算受拉钢筋的锚固长度按下列公式计算L a =d f f ty α式中： L a —受拉钢筋的锚固长度y f —普通钢筋的抗拉强度设计值(HPB 235 y f =210N/㎜2 )t f —混凝土轴心抗拉强度设计值 (C 20 t f =1.10N/㎜2 )d —钢筋的公称直径α—钢筋的外形系数（光面钢筋0.16）L a =0.16×1.1210×12=377㎜ 取L a =400㎜。