水工钢结构设计节制闸工作闸门设计

课程设计(综合实验)报告( 2012-- 2013年度第一学期)
名称：水工钢结构课程设计题目：节制闸工作闸门设计院系：
班级：
学号：
学生姓名：
指导教师：
设计周数：
成绩：
日期：2013年1月4日
一、设计资料 0
二、闸门结构的形式及布置 0
1.闸门尺寸的确定 0
2.主梁的形式 0
3.主梁的布置 0
4.梁格的布置和形式 (1)
5.连接系的布置和形式 (1)
6.边梁与行走支承 (1)
三、面板设计 (1)
1.估算面板厚度 (2)
2.面板与梁格的连接计算 (2)
四、水平次梁、顶梁和底梁的设计 (3)
1.荷载与内力的计算 (3)
2.截面的选择 (4)
3.水平次梁的强度验算 (5)
4.水平次梁的挠度验算 (5)
5.顶梁和底梁 (5)
五、主梁设计 (5)
1.截面选择 (5)
2.截面改变 (8)
3.翼缘焊缝 (9)
4.腹板的加劲肋和局部稳定验算 (9)
5.面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算 (10)
六、横隔板设计 (11)
1.荷载和内力计算 (11)
2.横隔板截面选择和强度计算 (11)
七、纵向连接系设计 (12)
1.载荷和内力计算 (12)
2.斜杆截面计算 (13)
八、边梁设计 (13)
1.荷载和内力计算 (13)
2.边梁的强度验算 (14)
九、行走支承设计 (15)
十、胶木滑块轨道设计 (16)
1.确定轨道底板宽度 (16)
2.确定轨道底板厚度 (16)
十一、闸门启闭力和吊耳计算 (16)
1.启门力计算 (16)
2.闭门力计算 (17)
3.吊轴和吊耳板验算 (17)
一、设计资料
某供水工程，工程等级为一等一级，其某段渠道上设有节制闸。

节制闸工作闸门操作要求为动水启闭，采用平面定轮钢闸门。

本闸门结构设计按SL74—95《水利水电工程钢闸门设计规范》进行，基本资料如下：
×6.0m（宽×高）；
底槛高程：23.0m;
正常高水位：35.0m;
设计水头：12.0m;
门叶结构材料：Q235A。

二、闸门结构的形式及布置
例图1-1 闸门主要尺寸（单位：m)
（例图1-1）
闸门的荷载跨度为两侧止水的间距：L1=6m
闸门的计算跨度：L=L1+2d=6+2×
主梁的形式应根据水头和跨度的大小而定，本闸门属中等跨度，为了便于制造和维护，决定采用实腹式组合梁。

根据闸门的高跨比L=H，决定采用双主梁。

为使两个主梁在设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称与水压力的作用线。

单位宽度上的水压力P=（58.8+117.6)×6÷2=529.2（kN/m）
×6×2÷×6×3)÷529.2=2.67（m）
要求下悬臂a≥≥0.4m，上悬臂c≤0.45H，取
≈
主梁间距： 2b=2×
则 c=H－2b－a=6－3.8－0.77=1.43m<0.45H（满足要求）
梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支承。

水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置的具体尺寸详见例图1-2。

例图1-2 梁格布置尺寸图（单位：mm)
（1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置3道横隔板，其间距为1.6m，横隔板兼作竖直次梁。

（2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖直平面内，采用斜杆式桁架。

6.边梁与行走支承
边梁采用单腹式、行走支承采用胶木滑道。

三、面板设计
根据SL74—95《水利水电工程钢闸门设计规范》修订版，关于面板设计的计算，先估算面板的厚度，在主梁截面选择之后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。

假定梁格布置尺寸如，面板厚度按下式据算：
t=a
]
[9.0σa kp
当b/a ≤3时，a=1.5，则t=a
1605.19.0⨯⨯kp
kp
当b/a>3时，a=1.5，则t=a 160
4.19.0⨯⨯kp
kp
现列例表1-1计算如下： 例表1-1
面板厚度的估算
注：1.面板边长a 、b 都从面板与梁格的连接焊缝算起，主梁上翼缘宽度为140mm(详见于后）； 2.区格1、8中系数k 由三边固定一边简支板查得。

根据上表计算，选用面板厚度t=12mm 。

2.面板与梁格的连接计算
面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横向拉力P ，已知面板厚度t=12mm,并且近似地取板中最大弯应力σmax =
[]σ=160N/mm 2
，则
σmax ×12×160=134.4(N/mm)
面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力：
T=
02I VS =)/(2663327000000
2300
126208.793mm N =⨯⨯⨯⨯ 计算面板与主梁连接的焊缝厚度：
[]
)(7.3)1157.0/(2664.134)7.0/(2
222mm T P h w f f =⨯+=+=τ
面板与梁格连接焊缝最小厚度f h =6mm
四、水平次梁、顶梁和底梁的设计
水平次梁和顶、底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在他们上面的水压力可按下式计算，即
2下
上a
a
p q +
=
现例表1-2计算后得：
m
kN
q/
43
.
528
∑=
例表1-2
水平次梁、顶梁和底梁均布荷载的计算
梁号梁轴线处水压强度
p(kN/m2)
梁间距
(m)
2
下
上a
a+
(m)
2
下
上a
a
p
q
+
=
(kN/m)
1（顶梁）
2 65 52.00
3(上主梁）
4 3
5
6
7 8
8（下主梁）
9（底梁）39.40 根据例表，水平次梁计算载荷取78.8kN/m，水平次梁为四跨连续梁，跨度为1.6m（例图1-3），水平次梁弯曲的边跨中弯矩为
M次中2××2=15.5（kN·m)
支座B处的负弯矩为
M次B2××2=21.6（kN·m)
例图1-3 水平次梁计算简图和弯矩图
W = ]
[σM =160106.216
⨯=135000(mm 3)
考虑利用面板作为次梁截面的一部分，初选[18a ，由附录三表4表查得： A=2569(2mm )；W X =141400(3mm )；X I =12727000(4
mm )；1b =68(mm)；d=7(mm) 面板参加次梁工作有效宽度按下式计算，然后取其中最小值。

B ≤1b +60t=68+60×12=788(mm) B=ξ1b( 对跨间正弯矩段）； B=ξ2b(对支座负弯矩段）；
按5号梁计算，设梁间距b=(b 1+b 2)/2=(840+810)/2=825(mm).确定上式中面板的有效宽度系数ξ时，需要知道梁弯矩零点之间的距离L 0与梁间距b 之比值。

对于第一跨中正弯矩段取l 0×1600=1280(mm);对于支座负弯矩段取l 0×1600=640(mm)。

根据l 0/b 查表7-1得： 对于l 0/b=1280/825=1.55,得ξ1=0.59,则B=ξ1×825=487(mm)
对于l 0/b=640/825=0.78,得ξ2=0.24，则 B=ξ2×825=198(mm)
对于第一跨中弯矩选用B=788(mm)，则水平次梁组合截面面积（例图1-4）为
A=2569+788×12=12025(mm 2
)
组合截面形心到槽钢中心线的距离：
)(7512025
96
12788mm e =⨯⨯=
跨中组合截面的惯性矩及截面模量为
)(31348000211278875256912727000422mm I =⨯⨯+⨯+=次中)(189988165/313480002min mm W ==
对支座段选用B=198(mm).则组合截面面积：
A=2569+198×12=4945(mm 2)
组合截面形心到槽钢中心线的距离：
e=(198×12×96)/4945=46(mm)
支座处组合截面的惯性矩及截面模量：
I 次B =12727000+2569×462
+198×12×522
=24587708(mm 4)
W min =24587708/136=180792(mm 2
)
例图1-4 面板参加水平次梁工作
后的组合截面
由于支座处B 弯矩最大，而截面模量较小，故只需验算支座B 处截面的抗弯强度，即：
次σ=
min
W M B 次×106/180792=119.5(N/mm 2)<[σ]=160(N/mm 2
) 说明水平次梁选用 [18a 槽钢满足要求。

扎成梁的剪应力一般很小，可不必验算。

受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在B 支座处截面的弯矩已经求得M 次B ·m,则边跨挠度可近似地按下式计算：
l w =3845次EI qL 3-次
次EI L M B 16
313480001006.216106.1106.21313480001006.2384)106.1(8.7855
3
6533⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯= ≤][l w =
004.0250
1
= 故水平次梁选用[18a 槽钢满足强度和刚度要求。

顶梁和底梁均采用[18a.
五、主梁设计
（一）设计资料
（1）主梁跨度（例图1-5）：净跨（孔口宽度）Lo=6m ，计算跨度L=6.4m ，荷载跨度L1=6m ； （2）主梁荷载：q=264.6kN/m ； （3）横向隔板间距：1.6m ； （4）主梁容许挠度[w]=L/600。

（二）主梁设计
主梁设计内容包括：1.截面选择；2.梁高改变；3.翼缘焊缝；4.腹板局部稳定验算；5.面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力验算。

(1)弯矩与剪力。

弯矩与剪力计算如下：
M max =
)(5.1349)46
24.6(266.264m kN ⋅=-⨯⨯
)(8.79366.26421
21max kN qL V =⨯⨯==
例图1-5 平面钢闸门的主梁位置和计算简图
(2)需要的截面抵抗矩已知Q235钢的容许应力[]σ=160N/mm 2,考虑钢闸门自重引起的附加
应力作用，取容许应力[]σ×160=144N/mm 2
,则需要的截面抵抗模量为：
)(5.93711
.01441005.1349][3max cm M W =⨯⨯==
σ (3)腹板高度选择。

按刚度要求的最小梁高（变截面梁）为：
h min
×[][]L E L /νσ××)
600/1(1006.2104.6101447
2
2⨯⨯⨯⨯⨯=59.3（cm ） 经济梁高:h ec 2/5
×51042/5
=120(cm)。

由于钢闸门中的横向隔板重量将随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比h ec ，但不小于h max ,现选用腹板高度h 0=100cm.
(4)腹板厚度选择按经验公式计算：t w =11/h =11/100=0.91cm,选用 t w =1.0cm. (5)翼缘截面选择。

每个翼缘需要截面为：
A 1=
)(776
100
0.11005.93716200cm h t h W w =⨯-=- 下翼缘选用 t 1=2.0cm(符合钢板规格）
需要b 1=)(39277211cm cm
cm t A ==,选用b 1=40cm （之间在cm h
h 20~4055.2=-).
上翼缘的部分截面可利用面板，故只需设置较小的上翼缘板同面板相连，选用t 1=2.0cm,b 1=16cm.面板兼作主梁上翼缘的有效宽度取为：
B=b 1+60t=16+60×=88cm.
上翼缘面积：A 1=16×2+88×=137.6(cm 2
)
(6)弯应力强度验算。

主梁跨中截面（见图1-6)的几何特性如下表：
截面形心矩：y 1
=
)(4.436
.3178
.13789,
cm A
Ay
==
∑∑
截面惯性矩：
)(636350553020121000.112432
3
0cm Ay h t I w =+⨯=+=∑
截面模量：
上翼缘顶边： W mon =
)(146604.43636350
31cm y I == 下翼缘底边： W max =
)(103008
.6163635032cm y I == 弯应力： )/(1.131********.13492min max cm kN W =⨯=M =
σ
例表1-3 主梁跨中截面的几何特性
（7）整体稳定性与挠度验算。

因主梁上翼缘直接同钢板相连，按规范规定，可不必验
算整体稳定性。

又因梁高大于刚度要求的最小梁高，故梁的挠度也不必验算。

因主梁跨度较大，为减小门槽宽度和支承边梁高度（节省钢材），有必要将主梁支承段腹板高度宽度减小h 0s
0×100=80cm （例图1-7）。

梁高开始改变的位置取在临近支承段的横向隔板下翼缘的外侧（例图1-8)，离开支承段的距离为160-10=150cm 。

剪切强度验算：考虑到主梁段部的腹板及翼缘部分分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊接，故可按工字钢截面来验算剪应力强度。

主梁支承端截面的几何特性如下表1-4。

截面形心距：y 1)(7.346
.2978
.10325cm ==
.
截面惯性矩：)(40100035839012
80143
0cm I =+⨯=。

截面下半部中和轴的面积矩：)(51362
5
.480.15.485.492402cm S =⨯⨯+⨯⨯=。

剪应q 力：20max /0.90
.14010005136
8.793cm kN t I S V w =⨯⨯==
τ<[]2/5.9cm KN =τ(安全)。

例图1-6 主梁支承端截面
位置图（单位：mm) 例图1-7 主梁支承端截
面（单位：mm)
例图1-8 主梁变截面位置图（单位：mm)
例表1-4
主要端部截面的几何特性
翼缘焊缝厚度h f 按受力最大的支承端截面计算。

最大剪力V max =793.8kN.截面惯性矩I=401000cm 4。

上翼缘对中和轴的面积矩
)(46415.322161.342.1883
1cm S =⨯⨯+⨯⨯=
下翼缘对中和轴的面积矩
132)(39605.4980S cm S <=⨯=
需要 []
)(581.011.34010001.44641
8.7934.101cm I VS h w f
f =⨯⨯⨯==
τ
角焊缝最小厚度 h f ≥)(7.6205.1mm t =⨯=.所以全梁的上下翼缘焊缝都采用
h f =8mm .
加劲肋的布置：因为 ，故需设置横向加劲肋,以保证腹板的局部
稳定性。

因闸门上已布置横向隔板兼作加劲肋，其间距a=160cm 。

腹板区格划如图，梁高与弯矩都较大的区格Ⅱ可按下式计算
1
/)/()/(22≤++⋅cr c c cr cr σσττσσ
区格Ⅱ左边及右边截面的剪力分别为
k 4236.1-36.264-8.793==⨯=右左）；（）（ V N V
区格Ⅱ截面的平均剪力为
)
/(2.21)/(12.20.11002
/4232/220mm N cm kN t h V V w ==⨯=+=
）（右左 τ
区格Ⅱ左边及右边截面上的弯矩分别为
801000
.11000
>==w
t h
）
（）
（左
m kN M ⋅=⨯⨯=101126.1-36.264-6.18.7932
）
（右m kN M M ⋅==5.1349max
区格Ⅱ的平均弯矩为
)(118025
.134910112m kN V V M ⋅=+=+=
右左
区格Ⅱ的平均弯应力为
)/(5.74106363501040211802
4
60mm N I y M =⨯⨯⨯== σ
计算cr
σ
85.056.0235235
1770.1/100235
177
/0<=⨯=
=
y w b f t h λ
2
/160][mm N cr ==σσ
计算cr τ，由于区格Ⅱ长短边之比为2.35/1.0，则
93.0235
235
)160/100(434.5410
.1/100235
)/(434.541/2
2
00=+⨯=
+⨯=
y w
s f a h t h λ
则 [][][])
/(7.8795)8.093.0(59.01)8.0(59.012
mm N s cr =⨯-⨯-=--=τλτ
=c σ
有
将以上数据代入公式cr c cr cr σσττσσ/)/()/(22++
.128.006.022.0)7
.872.21()1605.74(
2
2<=+=+ 不计局部压应力，满足局部稳定要求，故在横隔板之间（区格Ⅱ）不必增加横向加劲肋。

再从剪力最大的区格Ⅰ来考虑：
该区格的腹板平均高度)(902/)80100(0cm h =+=，因90/0=w t h ，不必验算，故在梁高减小的区格Ⅰ内也不必另设横向加劲肋。

从上述的面板计算可见，直接与主梁相邻的面板区格，只有区格6所需板厚度较大，这意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选取区格6（图1-2），并验算其长边中点的折算应力。

面板区格6在长边中点的局部弯曲应力：
)/(16412
690099.05.022
222mm N t kpa my
±=⨯⨯==σ )/(2.491643.02mm N my my ±=⨯±==μσσ
对应于面板区格6在长边中点的主梁弯矩（图5）和弯应力：
)(8.12642
2.26.2644.236.2642
m kN M ⋅=⨯-⨯⨯=
)/(6.9110
8.13108.1264266mm N W M ox
=⨯⨯==σ 面板区格3的长边中点的折算应力
)
/(24816055.1][)/(189)
6.912.49(164)6.912.49(164)()(222222
mm N mm N ox mx my ox mx my zh =⨯=<=-⨯--+=+-++=σασσσσσσσ上式中my σ、mx σ、ox σ的取值均以拉应力为正号，压应力为负号。

故面板厚度选用8mm ，满足强度要求。

六、横隔板设计 1.荷载和内力计算
横隔板同时兼做竖直次梁，它主要承受水平次梁、顶梁和底梁传来的集中荷载以及面板传来的分布荷载，计算时可把这些荷载用以三角形分布的水压力来代替（见图1-9），并且把横隔板作为支撑在主梁上的双悬臂梁。

则每片横隔板在上悬 臂的最大负弯矩为
4.11174.06.12
43
.1)8.728.58(=⨯⨯⨯+=
M
其腹板选用与主梁腹板同高，采用1000mm ×8mm ，上翼缘利用面板，下翼缘采用200mm ×8mm 的扁钢，
上翼缘利用面板的宽度按B=ξ2b 确定，其中b=1600mm ， 按0l /b=2×ξ2=0.4，则
B=0.4*1600=640mm ，取B=640mm
如图1-9，截面形心到腹板中心线的距离：
)(1788
1000820012640504
820050612640mm e =⨯+⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=
截面惯矩：
)(102493286401268220081781000812
10008472223mm I ⨯=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯=
截面模量：
)(3629700686
1024937min
mm W =⨯=
验算弯应力：
[])/(160)/(7.303629700
104.111226
min mm N mm N W M =<=⨯==σσ 由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算，横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度=6mm 。

七、纵向连接系设计
纵向连接系承受闸门自重。

露顶式平面钢闸门G 按附录十一式计算： 时，
当m H m 85≤≤ )(8.648.960.613.00.181.08.988.043.188.043.1kN B H K K K G g c z =⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=
×64.8=26kN
例图1-9 横隔板截面（单位：mm)
纵向连接系是做简支的平面桁架，其桁架腹杆布置如图1-10，其节点荷载为
kN 5.6426
=
斜杆承受最大拉力N=13.8N ，同时考虑闸门偶然扭曲是可能承受压力，故长细比的限制值应与压杆相同，即[]200=≤λλ。

选用单角钢∟100×8，由附录三表查得：
截面面积A=1560㎜2
；回转半径i y0 斜杆计算长度
m l 07.24.06.16.19.02220=++⨯=
长细比 []2005.1048
.192070
00=≤===λλy i l 验算拉杆强度：
[]223
/13385.0)/(8.81560
108.13mm N mm N =<=⨯=
σσ 考虑单角钢受力偏心的影响，将容许应力降低15%进行强度验算。

八、边梁设计
边梁的截面形式采用双腹式（如图1-11），边梁的截面尺按照构造要求确定，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装滚轮，两个下翼缘宽度不应小于300mm 。

边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计师将容许应力值降低20%作为考虑受扭影响的安全储备。

在闸门每侧边梁上各设两个胶木滑块。

其布置尺寸可见例图1-12。

例图1-10 纵向连接系计算图（单位：mm)
例图1-11 边梁截面（单位：mm) 例图1-12 边梁计算图
(1)水平荷载。

边梁所受的水平荷载主要是主梁传来的水平荷载及水平次梁、顶梁传来的水平荷载。

为了简化计算，可假设这些荷载完全是由主梁传给边梁。

每根主梁作用于边梁的集中荷载R=793.8kN 。

(2)竖向荷载。

边梁所受的竖向荷载包括：闸门自重、滑道摩擦力、止水摩擦力、起吊力等。

如图所示，可计算出上滑块所受的压力为
)(6566
.48
.38.7931kN R =⨯=
下滑块所受压力
)(93265628.7932kN R =-⨯=
边梁最大弯矩
)(8.5248.0656max m kN M ⋅=⨯=
最大剪力
)(6561max kN R V ==
最大轴向力为作用在一个边梁上的起吊力，估计为500kN 。

在最大弯矩作用的截面上的轴向力，等于起吊力减去上滑块的摩擦力，该轴向力为
)(28.42112.06565005001kN f R N =⨯-=-=
截面面积 A=800×10+2×400×20=16800(mm 2
)
面积矩 )(408000020040010410400203
max mm S =⨯⨯+⨯⨯=
截面惯性矩 )(311626700041020400212
80010423
mm I =⨯⨯⨯+⨯=
截面模量 )(7419680420
3116267000
3mm W ==
截面边缘最大应力验算:
[])
N/m m (1208.0)N/m m (9671257419680
108.524168001028.421226
3max max =<=+=⨯+⨯=+=σσW M A N 腹板最大剪应力验算：
[])
N/mm (76958.08.0)N/mm (7010
3116267000408000010656223max max =⨯=<=⨯⨯⨯==ττw It S V 腹板与下翼缘连接处应力验算：
)N/m m (6.92420
400
71252max =⨯+='+=
y y W M A N σ
)N/mm (8.51103116267000410203001065623max =⨯⨯⨯⨯⨯==w i It S V τ
[])
/N (1281608.08.0)N/mm (1268.5136.9232222222mm h =⨯=<=⨯+=+=στσσ以上的验算满足强度要求。

九、行走支承设计
胶木滑块计算：滑块位置如图1-12所示，下滑块受力最大，其值R 2=932kN ，设滑块长
度为400mm ，则滑块单位长度的承压力为)/(2330400
109322
mm N q =⨯=。

根据上述q 值由表7.2查得轨顶弧面半径R=200mm ，轨头设计宽度b=40mm ，胶木滑道与轨顶弧面的接触应力按下式进行验算：
[]
)/(500)/(355200
2330
104104
22max mm N mm N R q j =<===σσ 选定胶木高30mm ，宽120mm ，长400mm 。

十、胶木滑块轨道设计
轨道底板宽度按混泥土承压强度决定。

根据C20号混泥土的容许承压应力值为
2/7][mm N h =σ，则所需的轨道底板宽度为
)mm 350()(3337
2330
]
[===
=
h h h B mm q B 取，σ 故轨道底面压应力为
)/(66.6350
2330
2mm N h ==
σ
轨道底板厚度δ按其弯曲强度确定。

轨道底板的最大弯应力
[]σσσ≤=22
3t
c h
式中轨道底板的悬臂长度c=155mm ，对于Q235钢，查得[]2
/100mm N =σ。

故所需轨道底
板厚度为
[]
)mm 70t )((3.69100
15566.63322
==⨯⨯==
取mm c t h σσ
十一、闸门启闭力和吊耳计算
x Zd P 1.2(T G 1.1+++=）启Zs T T
其中闸门自重
滑道摩阻力
kN T zd 635529212.0=⨯=
止水摩阻力
fbHp T zs 2=
因橡皮止水与钢板间摩擦系数
例图1-13 胶木滑块支承轨道截
面（单位：mm)
橡皮止水受压宽度取为
每边侧止水受压长度
侧止水平均压强
2
故 )(3.412.880.606.065.02kN T zs =⨯⨯⨯⨯=
下吸力P x 底止水橡皮采用I110-16型，其规格为宽16mm ，长110mm 。

底止水沿门跨长16.4m ，根据SL74-95修订稿：启门时闸门底缘平均下吸强度一般按 20KN/㎡计算，则下吸力：
kN P x 92.1016.00.620=⨯⨯=
故闸门的启门力：
)(8.88492.1)3.41635(2.18.641.1)(2.11.1kN P T T G T x zs zd =+++⨯=+++=启
kN G T T T zd zs 7538.649.0)3.41635(2.19.0)(2.1=⨯-+=-+=闭
显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。

为此，我考虑采用一个重量800kN 的加载梁，
在闭门时可以依次对需要关闭的闸门加载下压关闭。

（1）吊轴。

由于采用双腹式边梁，采用Q235钢，由表查得[]Mpa 65=τ，采用双吊点，每边起吊力为
)(8.5302
8.8842.122.1kN T P =⨯=⨯
=启 吊轴每边剪力 )(4.2652
8.5302kN P V ===
需要吊轴截面积 []23
408365
104.265mm V
A =⨯==τ 又 22
785.04
d d A ==
π
故吊轴直径
)(1.72785.04083785.0mm A d ==≥
取d=100mm （2）吊耳板强度验算。

按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按下式计算。

由表查得Q235钢的[]2/80mm N cj =σ，故
[]mm d P t cj 4.6680
100108.5303=⨯⨯==σ 因此在边梁腹板上端部各焊一块厚度为40mm 的轴承板。

轴承板采用圆形，其直径取为D=3d=3×100=300mm 。

吊耳孔壁拉应力按下式计算：
[]k cj k r
R r R σσσ85.0222
2≤-+= )/(4.66100
80108.53023
mm N td P cj =⨯⨯==σ式中，吊耳板半径R=120mm ，轴孔半径r=40mm ，由表查得[]Mpa k 120=σ，所以孔壁拉应力：
222
22
2/961208.0)/(8340120401204.66mm N mm N k =⨯<=-+⨯=σ 故满足要求。

参考文献
《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74-95），中国水利水电出版社，1995年8月第1版. 《钢结构设计规范》（GB50017-2003），中国计划出版社，2003年10月第1版.
《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001），中国建筑工业出版社出版社，2001年12月第1版.
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），中国建筑工业出版社出版社，2002年2月第1版.
《水工钢结构》，中国水利水电出版社，2008年5月第4版.。