高压高产气井试油及完井工艺技术(PPT 90页)
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另外，套管悬挂器由于多次起下钻的原因，钻头或钻具会对它造 成损害，使悬挂器喇叭口不规则，影响了管柱起下，塔里木油田曾多 次出现过这种情况。为解决这一问题，一般要做好两方面的工作，一 是用标准铣锥对悬挂器进行磨铣；二是在管柱底部连接圆头引鞋。
高压高产气井井筒评价
套管腐蚀性评价
判断方式：MIT,MTT,MIDK，内径测量及壁厚测量
高压深井射孔技术
校深方法简介
高压深井射孔技术
校深方法简介
高压深井射孔技术
克拉近 203年来克塔拉里205木油柯田深部10分1 高压迪那深1井1 射孔迪作那业22 技术迪数那据202 迪那201 东秋8
射孔段
射
枪型
孔 枪
试验压力
额定压力
实际工作压力
射
弹型
孔 弹
药性
井下温度
时间指标
起 起爆类型
爆 器
高压高产气井井筒评价
井身结构对测试管柱的影响评价 套管抗外挤评价 套管抗内压评价 射孔套管剩余强度评价 套管悬挂器评价 套管腐蚀性评价 固井质量评价 井口密封性评价 漏失评价 人工井底评价
高压高产气井井筒评价
井身结构对测试管柱的影响评价
塔里木油田部分高压高产气井井身结构和管柱情况
6651.06807.0 86型 173MPa 140MPa 151MPa YD89 HMX 145℃ >200H
2支 无 6根
5518.05549.0
4748.04774.0
89型
86型
170MPa 173MPa
140MPa 140MPa
127Mpa 107MPa
YD89
YD89
HMX
HMX
134℃ 135℃
高压深井射孔技术
温度因素
温度不仅影响起爆器销钉的剪切强度枪体密封件，更重要的是对火工材 料的影响。较高的温度会使次级速爆炸药释放气体，使爆炸威力降低。
鉴于塔里木油田井深（4000m-6500m）而温度不是很高（100℃-160℃）的 特点，较多地采用HMX炸药的火工件，其指标可以满足140℃/200h的施工要求。 当然，对井下温度较低的井如克拉205井采用了RDX（107℃/200h），对井下温 度较高的井如深达7200m（159℃）的塔参1井采用了PYX（250℃/200h）。
高压
射孔瞬间产生的冲击震动对联作管柱的影响不容忽视，其主要影 响对象是封隔器。在高压深井的测试方案中，塔里木油田较多地采用 轻重两套泥浆体系，在进行射孔测试联作时，考虑到测试工具的承压 及泥浆沉淀因素，多采用轻泥浆。因此，一旦射孔后封隔器失封，将 会对后面的工作造成很多困难。
对于带压坐封联作管柱，加压坐封时可能 导致活塞作用的产生，应该有足够的预防 措施。
高压深井射孔技术
校深仪器
联作管柱的校深作业是在油管或钻杆内完成的，仪器外径较小。 塔里木油田由于深井钻井作业的要求，2-3/8”钻杆应用较多，因此， 比较常用的校深仪器是φ 38mm的Gr+CCL组合测井仪，这种仪器由于外 径较小，在耐温耐压设计方面当时存在一定的难度。塔里木油田早期 使用的该类型测井仪承压只有70Mpa,（也存在仪器的技术指标不明确 或不规范的情况），仪器被压扁或耐温指标不够从而影响正常测试作 业的情况在部分井的施工中有所发生。经过多年的努力，目前，已将 该仪器的耐压指标提高到120Mpa甚至140Mpa以上，温度指标也提高到 150℃以上，满足了高压深井射孔校深工作的要求。
影响：产量数据；后续作业（校深、测压等油管内作业）
高压高产气井井筒评价
套管抗外挤评价
井斜较大的拐点部位； 钻头或磨鞋在处理事故或钻水泥塞期间对套管的磨损； 井口不正的情况下钻具对井口套管的磨损（井口对正；防磨套）； 关键词：旋转；起下钻；钻具接头的直观判断
高压高产气井井筒评价
套管抗内压评价
高压深井射孔技术
压力因素
射孔器材的承压主要体现在射孔枪和起爆器，如果承压级别不够，可 能造成井下事故。塔里木油田在早期的射孔作业中就发生过射孔枪压扁的 情况。从2000年开始，逐步规范了射孔器材的检验要求，规定射孔器材额 定压力比试验压力高35Mpa。以89型射孔枪为例，将原来的非标准压力指标 可靠提高到105Mpa，又再次提高到140Mpa。
>200H >200H
静压式
首尾起爆
173Mpa
140Mpa
2支
2支
无
无
6根
6根
5140.55145.0 86型 173MPa 140MPa 113MPa YD89 HMX 140℃ >200H
1支 无 4根
4781.04806.0
86型 173MPa 140MPa 105MPa
YD89 HMX 135℃ >200H
56.56 56.10 57.74 57.29
高压深井射孔技术
激动压力
下钻对起爆器的影响（油管加压射孔联作管柱） 起钻对起爆器的影响（环空加压射孔联作管柱）
高压深井射孔技术
操作压力变化
高压深井射孔技术
异常压力变化
有些异常因素也可能导致井下压力变化， 如在迪那202井射孔酸化测试施工中，在 低替完前置液后，坐封、换井口、装采油 树、连接地面管线，由于在此期间采油树 主阀处于关闭状态，前置液中的甲醇受热 膨胀，使油管内压力达到射孔点火所须的 44Mpa的点火压力，自动射孔。
措施
采用金属密封的采油井口 分析介质（CO2;H2S;CL-等）在不同温度条件下对金属腐蚀性 作业结束后环空用N2填充。
高压高产气井井筒评价
金属密封井口
高压高产气井井筒评价
漏失评价
在高压高产气井的风险因素中，排污是主要的风险之一，流体或气体中的 固相成分在经过油嘴后的高速流期间会给地面设备造成很大的风险。由于在完 井测试中液垫多采用无固相，因此，在排液初期，固相含量较少，压差相对较 小，流速相对较低，风险因此较小。而在排污末期，由于地层低密度流体或气 体进入井筒，油嘴前后的压差随着增大，封隔器以下少量的泥浆尤其是钻井或 固井期间漏失的泥浆或水泥浆与低密度流体或气体一起排出，这时低压区的流 速可能达到300m/s以上，破坏力非常强，风险也非常大。因此，在高压高产气 井测试前，对井筒的漏失情况进行全面分析十分必要。
套管抗内压评价是对套管丝扣密封性及套管本体抗内压强度评价； 为验证套管的抗内压能力，常规作法是做全井筒试压； 试压值的确定应综合考虑当前的泥浆密度、钻井循环时的井口泵压和管外磨阻、钻 井期间已有的试压数据、套管实际抗内压强度分析结果等多种因素并结合测试过程 中对环空压力的要求而定。
高压高产气井井筒评价
5198.05204.0
86型 173MPa 140MPa 112MPa
YD89 HMX 130℃ >200H
1支
1支
无
无
4根
2根
在克拉203井联作管柱减震措施中，不仅有4个减震器和6根油管， 还在封隔器上方增加了4柱钻铤，以确保200m射孔枪射孔瞬间封隔器的 可靠性。加压点火时地面几乎没有感觉。当然，从后来一些井的施工 情况来看，对5”RTTS封隔器，射孔测试联作中不加钻铤是可以的。
高压深井射孔技术
泥浆因素
泥浆沉淀可能造成不能有效传压，导致不能点火； 泥浆密度误差最终造成起爆压力的设计误差，轻则不能点火，重则误射孔。
由此可见，高压高产气井的固井质量不能简单地用测井资料来判断，即使测井曲线 反映固井质量不好也不能盲目封窜，以免给后面的测试工作带来不便；当然，也不 能因为测井曲线反映固井效果好而忽视可能存在的问题，应综合考虑各方面的因素。
高压高产气井井筒评价
井口密封性评价
一般采油井口的密封件多采用橡胶件，由于外部环境温度的变化 以及某些介质对橡胶性能的影响，加速了橡胶的老化，在长期承压的 情况下，这种密封并不可靠。
射孔套管剩余强度评价
由于射孔孔眼的存在，与未射孔套管相比，射孔段套管的承载能力会有所降 低，根据壳体力学理论，可以计算套管承载能力降低系数。这个系数与射孔 孔眼直径、相位、管径、壁厚、管材屈服强度等参数有关。
高压高产气井井筒评价
套管悬挂器评价
套管悬挂器的评价主要是悬挂器的密封性评价，由于固井工艺或 其它原因，在固井质量测井图上往往反映出双层套管的固井质量不好。 因此，必须对悬挂器的密封性有一个可靠的判断。如克拉203和迪那 202井通过对5”套管悬挂器的测试，验证了悬挂器的密封性，保证了替 入低密度压井液时该部位密封的可靠性。
起爆方式
试验压力
额定压力
减
减震器
震
钻铤
减震油管
3698.53916.5 89型 170Mpa 140Mpa 87Mpa YD89 HMX 107℃ >200H
4支 4柱 6根
3789.03952.0 127型 140MPa 105MPa 104MPa YD127 RDX 107℃ >200H
2支 无 7根
95.77 96.23 98.02 98.47
124.12 124.12 127.39 127.39
22.14 21.68 23.00 22.55
28.35 27.89 29.37 28.92
34.56 34.10 35.74 35.29
44.14 43.68 45.00 44.55
50.35 49.89 51.37 50.92
高压深井射孔技术
压力因素： 射孔枪和起爆器的承压性能 温度因素： 火工器材的耐温性能 减震措施： 射孔瞬间对封隔器的冲击 泥浆因素： 泥浆性能对射孔起爆器的影响 激动压力： 起下射孔测试联作管柱对起爆器的影响 操作压力变化：管柱在循环或相关作业时的压力变化对射孔的影响 异常压力变化：可能的异常动作引起的压力变化对射孔的影响 校深仪器： 校深仪器耐温耐压性能对联作管柱校深工作的影响
技术交流材料
高压高产气井 试油及完井工艺技术
2010.10
高压高产气井试油及完井工艺技术
高压高产气井筒评价 高压深井射孔 高压高产气井井下测试管柱 高压高产气井地面测试流程 高压气井排液方式 高压高产气井电子压力计地面直度试井 高压高产气井井下管柱和地面流程节流磨阻分析 高压气井井下封堵工艺 高压高产气井现场测试管理
器材类型 86mm射孔枪 89mm射孔枪 89mm射孔枪 127mm射孔枪 静压起爆器 压差起爆器
试验压力（Mpa） 173 170 176 140 173 173
额定压力（Mpa） 140 140 140 105 140 140
生产厂家 四川测井公司 海洋测井公司 大港测井公司 四川测井公司 川南机械厂 川南机械厂
高压高产气井井筒评价
固井质量评价
良好的固井质量非常重要。既要保证高压储层的流体或气体不会窜至可能并不密封的 悬挂器部位，又要确保良好的气水隔离效果，避免底水上窜对测试工作造成麻烦。
克拉203井通过对主力气层下部低产层的测试结果表明，低产层与上部主力气层在管 外不连通性，表明管外固井质量良好。同样，克拉205井的固井质量从测井曲线上来看 很差,仅在主力气层以下4000米处有10米水泥,测试后发现下限层为干层，证明了10米 水泥对上部主力气层起到了良好的隔离作用。在迪那201井和迪那202井也都出现了类 似的情况，并采用同样的方法有效判断了管外固井质量情况。
迪那11、迪那202等井均出现了不同程度的钻井泥浆或固井水泥 浆的漏失，地面设备被刺严重，迪那11井地面油嘴管汇刺坏两套，分 离器旁通管线严重被刺，分离器出口弯头刺穿两个。
高压高产气井井筒评价
人工井底评价
人工井底水泥塞的预留高度同样应引起重视，既要满足测试工艺 要求，又要确保人工井底密封可靠。以柯深101井为例，该井完井套 管下深6850.00m，钻灰塞至钻井深度6841.00m，预设水泥塞9m，以满 足高压封堵和工程要求，通过管柱校深结合固井质量测井图及套管记 录得到的真实水泥塞厚度只有2.37m。这就大大增加了替轻泥浆的风 险，分析原因为，套管深度、钻具深度、测井深度的误差所致。
柯深101井两个射孔段四支起爆器的起爆压力计算
深度 （m）
销钉数 （个）
液柱 静压 （Mpa）
总承压 （Mpa）
P1.47泥浆井口加压
P1.03无固相井口加压
低值 中值 高值 低值 中值 高值 （Mpa） （Mpa） （Mpa） （Mpa） （Mpa） （Mpa）
A1 6648.02 38 A2 6679.19 38 B1 6604.30 39 B2 6635.47 39
高压高产气井井筒评价
套管腐蚀性评价
判断方式：MIT,MTT,MIDK，内径测量及壁厚测量
高压深井射孔技术
校深方法简介
高压深井射孔技术
校深方法简介
高压深井射孔技术
克拉近 203年来克塔拉里205木油柯田深部10分1 高压迪那深1井1 射孔迪作那业22 技术迪数那据202 迪那201 东秋8
射孔段
射
枪型
孔 枪
试验压力
额定压力
实际工作压力
射
弹型
孔 弹
药性
井下温度
时间指标
起 起爆类型
爆 器
高压高产气井井筒评价
井身结构对测试管柱的影响评价 套管抗外挤评价 套管抗内压评价 射孔套管剩余强度评价 套管悬挂器评价 套管腐蚀性评价 固井质量评价 井口密封性评价 漏失评价 人工井底评价
高压高产气井井筒评价
井身结构对测试管柱的影响评价
塔里木油田部分高压高产气井井身结构和管柱情况
6651.06807.0 86型 173MPa 140MPa 151MPa YD89 HMX 145℃ >200H
2支 无 6根
5518.05549.0
4748.04774.0
89型
86型
170MPa 173MPa
140MPa 140MPa
127Mpa 107MPa
YD89
YD89
HMX
HMX
134℃ 135℃
高压深井射孔技术
温度因素
温度不仅影响起爆器销钉的剪切强度枪体密封件，更重要的是对火工材 料的影响。较高的温度会使次级速爆炸药释放气体，使爆炸威力降低。
鉴于塔里木油田井深（4000m-6500m）而温度不是很高（100℃-160℃）的 特点，较多地采用HMX炸药的火工件，其指标可以满足140℃/200h的施工要求。 当然，对井下温度较低的井如克拉205井采用了RDX（107℃/200h），对井下温 度较高的井如深达7200m（159℃）的塔参1井采用了PYX（250℃/200h）。
高压
射孔瞬间产生的冲击震动对联作管柱的影响不容忽视，其主要影 响对象是封隔器。在高压深井的测试方案中，塔里木油田较多地采用 轻重两套泥浆体系，在进行射孔测试联作时，考虑到测试工具的承压 及泥浆沉淀因素，多采用轻泥浆。因此，一旦射孔后封隔器失封，将 会对后面的工作造成很多困难。
对于带压坐封联作管柱，加压坐封时可能 导致活塞作用的产生，应该有足够的预防 措施。
高压深井射孔技术
校深仪器
联作管柱的校深作业是在油管或钻杆内完成的，仪器外径较小。 塔里木油田由于深井钻井作业的要求，2-3/8”钻杆应用较多，因此， 比较常用的校深仪器是φ 38mm的Gr+CCL组合测井仪，这种仪器由于外 径较小，在耐温耐压设计方面当时存在一定的难度。塔里木油田早期 使用的该类型测井仪承压只有70Mpa,（也存在仪器的技术指标不明确 或不规范的情况），仪器被压扁或耐温指标不够从而影响正常测试作 业的情况在部分井的施工中有所发生。经过多年的努力，目前，已将 该仪器的耐压指标提高到120Mpa甚至140Mpa以上，温度指标也提高到 150℃以上，满足了高压深井射孔校深工作的要求。
影响：产量数据；后续作业（校深、测压等油管内作业）
高压高产气井井筒评价
套管抗外挤评价
井斜较大的拐点部位； 钻头或磨鞋在处理事故或钻水泥塞期间对套管的磨损； 井口不正的情况下钻具对井口套管的磨损（井口对正；防磨套）； 关键词：旋转；起下钻；钻具接头的直观判断
高压高产气井井筒评价
套管抗内压评价
高压深井射孔技术
压力因素
射孔器材的承压主要体现在射孔枪和起爆器，如果承压级别不够，可 能造成井下事故。塔里木油田在早期的射孔作业中就发生过射孔枪压扁的 情况。从2000年开始，逐步规范了射孔器材的检验要求，规定射孔器材额 定压力比试验压力高35Mpa。以89型射孔枪为例，将原来的非标准压力指标 可靠提高到105Mpa，又再次提高到140Mpa。
>200H >200H
静压式
首尾起爆
173Mpa
140Mpa
2支
2支
无
无
6根
6根
5140.55145.0 86型 173MPa 140MPa 113MPa YD89 HMX 140℃ >200H
1支 无 4根
4781.04806.0
86型 173MPa 140MPa 105MPa
YD89 HMX 135℃ >200H
56.56 56.10 57.74 57.29
高压深井射孔技术
激动压力
下钻对起爆器的影响（油管加压射孔联作管柱） 起钻对起爆器的影响（环空加压射孔联作管柱）
高压深井射孔技术
操作压力变化
高压深井射孔技术
异常压力变化
有些异常因素也可能导致井下压力变化， 如在迪那202井射孔酸化测试施工中，在 低替完前置液后，坐封、换井口、装采油 树、连接地面管线，由于在此期间采油树 主阀处于关闭状态，前置液中的甲醇受热 膨胀，使油管内压力达到射孔点火所须的 44Mpa的点火压力，自动射孔。
措施
采用金属密封的采油井口 分析介质（CO2;H2S;CL-等）在不同温度条件下对金属腐蚀性 作业结束后环空用N2填充。
高压高产气井井筒评价
金属密封井口
高压高产气井井筒评价
漏失评价
在高压高产气井的风险因素中，排污是主要的风险之一，流体或气体中的 固相成分在经过油嘴后的高速流期间会给地面设备造成很大的风险。由于在完 井测试中液垫多采用无固相，因此，在排液初期，固相含量较少，压差相对较 小，流速相对较低，风险因此较小。而在排污末期，由于地层低密度流体或气 体进入井筒，油嘴前后的压差随着增大，封隔器以下少量的泥浆尤其是钻井或 固井期间漏失的泥浆或水泥浆与低密度流体或气体一起排出，这时低压区的流 速可能达到300m/s以上，破坏力非常强，风险也非常大。因此，在高压高产气 井测试前，对井筒的漏失情况进行全面分析十分必要。
套管抗内压评价是对套管丝扣密封性及套管本体抗内压强度评价； 为验证套管的抗内压能力，常规作法是做全井筒试压； 试压值的确定应综合考虑当前的泥浆密度、钻井循环时的井口泵压和管外磨阻、钻 井期间已有的试压数据、套管实际抗内压强度分析结果等多种因素并结合测试过程 中对环空压力的要求而定。
高压高产气井井筒评价
5198.05204.0
86型 173MPa 140MPa 112MPa
YD89 HMX 130℃ >200H
1支
1支
无
无
4根
2根
在克拉203井联作管柱减震措施中，不仅有4个减震器和6根油管， 还在封隔器上方增加了4柱钻铤，以确保200m射孔枪射孔瞬间封隔器的 可靠性。加压点火时地面几乎没有感觉。当然，从后来一些井的施工 情况来看，对5”RTTS封隔器，射孔测试联作中不加钻铤是可以的。
高压深井射孔技术
泥浆因素
泥浆沉淀可能造成不能有效传压，导致不能点火； 泥浆密度误差最终造成起爆压力的设计误差，轻则不能点火，重则误射孔。
由此可见，高压高产气井的固井质量不能简单地用测井资料来判断，即使测井曲线 反映固井质量不好也不能盲目封窜，以免给后面的测试工作带来不便；当然，也不 能因为测井曲线反映固井效果好而忽视可能存在的问题，应综合考虑各方面的因素。
高压高产气井井筒评价
井口密封性评价
一般采油井口的密封件多采用橡胶件，由于外部环境温度的变化 以及某些介质对橡胶性能的影响，加速了橡胶的老化，在长期承压的 情况下，这种密封并不可靠。
射孔套管剩余强度评价
由于射孔孔眼的存在，与未射孔套管相比，射孔段套管的承载能力会有所降 低，根据壳体力学理论，可以计算套管承载能力降低系数。这个系数与射孔 孔眼直径、相位、管径、壁厚、管材屈服强度等参数有关。
高压高产气井井筒评价
套管悬挂器评价
套管悬挂器的评价主要是悬挂器的密封性评价，由于固井工艺或 其它原因，在固井质量测井图上往往反映出双层套管的固井质量不好。 因此，必须对悬挂器的密封性有一个可靠的判断。如克拉203和迪那 202井通过对5”套管悬挂器的测试，验证了悬挂器的密封性，保证了替 入低密度压井液时该部位密封的可靠性。
起爆方式
试验压力
额定压力
减
减震器
震
钻铤
减震油管
3698.53916.5 89型 170Mpa 140Mpa 87Mpa YD89 HMX 107℃ >200H
4支 4柱 6根
3789.03952.0 127型 140MPa 105MPa 104MPa YD127 RDX 107℃ >200H
2支 无 7根
95.77 96.23 98.02 98.47
124.12 124.12 127.39 127.39
22.14 21.68 23.00 22.55
28.35 27.89 29.37 28.92
34.56 34.10 35.74 35.29
44.14 43.68 45.00 44.55
50.35 49.89 51.37 50.92
高压深井射孔技术
压力因素： 射孔枪和起爆器的承压性能 温度因素： 火工器材的耐温性能 减震措施： 射孔瞬间对封隔器的冲击 泥浆因素： 泥浆性能对射孔起爆器的影响 激动压力： 起下射孔测试联作管柱对起爆器的影响 操作压力变化：管柱在循环或相关作业时的压力变化对射孔的影响 异常压力变化：可能的异常动作引起的压力变化对射孔的影响 校深仪器： 校深仪器耐温耐压性能对联作管柱校深工作的影响
技术交流材料
高压高产气井 试油及完井工艺技术
2010.10
高压高产气井试油及完井工艺技术
高压高产气井筒评价 高压深井射孔 高压高产气井井下测试管柱 高压高产气井地面测试流程 高压气井排液方式 高压高产气井电子压力计地面直度试井 高压高产气井井下管柱和地面流程节流磨阻分析 高压气井井下封堵工艺 高压高产气井现场测试管理
器材类型 86mm射孔枪 89mm射孔枪 89mm射孔枪 127mm射孔枪 静压起爆器 压差起爆器
试验压力（Mpa） 173 170 176 140 173 173
额定压力（Mpa） 140 140 140 105 140 140
生产厂家 四川测井公司 海洋测井公司 大港测井公司 四川测井公司 川南机械厂 川南机械厂
高压高产气井井筒评价
固井质量评价
良好的固井质量非常重要。既要保证高压储层的流体或气体不会窜至可能并不密封的 悬挂器部位，又要确保良好的气水隔离效果，避免底水上窜对测试工作造成麻烦。
克拉203井通过对主力气层下部低产层的测试结果表明，低产层与上部主力气层在管 外不连通性，表明管外固井质量良好。同样，克拉205井的固井质量从测井曲线上来看 很差,仅在主力气层以下4000米处有10米水泥,测试后发现下限层为干层，证明了10米 水泥对上部主力气层起到了良好的隔离作用。在迪那201井和迪那202井也都出现了类 似的情况，并采用同样的方法有效判断了管外固井质量情况。
迪那11、迪那202等井均出现了不同程度的钻井泥浆或固井水泥 浆的漏失，地面设备被刺严重，迪那11井地面油嘴管汇刺坏两套，分 离器旁通管线严重被刺，分离器出口弯头刺穿两个。
高压高产气井井筒评价
人工井底评价
人工井底水泥塞的预留高度同样应引起重视，既要满足测试工艺 要求，又要确保人工井底密封可靠。以柯深101井为例，该井完井套 管下深6850.00m，钻灰塞至钻井深度6841.00m，预设水泥塞9m，以满 足高压封堵和工程要求，通过管柱校深结合固井质量测井图及套管记 录得到的真实水泥塞厚度只有2.37m。这就大大增加了替轻泥浆的风 险，分析原因为，套管深度、钻具深度、测井深度的误差所致。
柯深101井两个射孔段四支起爆器的起爆压力计算
深度 （m）
销钉数 （个）
液柱 静压 （Mpa）
总承压 （Mpa）
P1.47泥浆井口加压
P1.03无固相井口加压
低值 中值 高值 低值 中值 高值 （Mpa） （Mpa） （Mpa） （Mpa） （Mpa） （Mpa）
A1 6648.02 38 A2 6679.19 38 B1 6604.30 39 B2 6635.47 39