超超临界锅炉末级过热器升级改造中的材料质量问题
超超临界火力发电机组T-P92钢焊接质量控制
超超临界火力发电机组T/P92钢焊接质量控制[摘要]本文通过对t/p92钢的性能简介和详细的焊接性分析，提出了t/p92钢的焊接工艺（包括热处理）及焊接专项技术方案，并提出了t/p92钢现场焊接的质量控制要点，对今后t/p92钢的现场焊接具有工艺指导价值。
[关键词]t/p92钢焊接焊接工艺质量控制0 引言近年来660mw超超临界火力发电厂燃煤锅炉机组，机组的末级过热器出口集箱、主蒸汽管道、高温再热蒸汽管道及高低旁的部分管道及相关的疏水管等材质多为美国产的t/p92钢材。
本文针对t/p92钢焊接性能特点，制定科学合理的焊接工艺和严格的质量控制措施。
1 t/p92钢的性能简介t/p92钢是以t/p91钢为基础进行改进，降低mo、添加w，并在合理的w、mo含量配比后添加一定的ni，开发出了具有更高蠕变断裂强度的9cr-0.5mo-2w系列的nf616钢，欧洲实践经验表明，t/p92材料则适用于锅炉外部的零部件，如管道和集箱，蒸汽温度可高达625℃。
使用这种钢材，可以明显减轻锅炉和管道部件的重量。
t/p92钢为铁素体系列中的马氏体耐热钢，高温蠕变强度是t/p92钢最重要的性能，2005年欧洲蠕变委员会公布的t/p92钢600℃、10万小时蠕变断裂强度为113mpa，610℃、10万小时蠕变断裂强度为100mpa。
t/p92钢化学成份范围见表1，母材热处理规范和常温机械性能要求见表2。
表1 sa-335t/p92钢化学成份范围表2 sa-335t/p92钢规定正火及回火温度及常温机械性能要求2 t/p92钢焊接性分析t/p92钢对接头焊接工艺性能明显有影响的主要是焊接冷裂纹。
此钢作为马氏体耐热钢，存在一定的焊接残余应力，焊接热循环条件下冷却速度控制不当易导致淬硬的马氏体组织的形成，焊接接头刚度过大或氢含量没得到严格控制，有可能产生冷裂纹。
t/p92钢焊缝韧性低，焊接过程中，焊缝金属由高温熔融状态冷却形成固态铸造组织，熔池从高温快速冷却凝固过程中，nb、v等微合金化元素仍大量固溶在金属中，未来得及析出，降低了焊缝韧性，而w的存在加剧了焊缝金属韧性的降低倾向。
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理1. 材料及制造工艺问题超超临界锅炉受热面的材料一般选用高温合金钢或镍基合金，这些材料在高温、高压环境下容易发生氧化皮脱落。
而在制造工艺上，受热面的表面处理、焊接工艺等也会影响氧化皮的稳定性。
2. 燃烧技术问题超超临界锅炉在燃烧过程中，燃料的燃烧产生的高温气体会对受热面造成严重的热冲击和腐蚀，导致氧化皮的脱落。
3. 水质问题锅炉水的水质问题往往也是导致氧化皮脱落的重要原因。
水中的含氧量、pH值等参数的变化都会对受热面的氧化皮稳定性产生影响。
1. 材料和制造工艺的改进针对受热面材料及制造工艺的问题，可以通过改进材料的性能和表面处理工艺，提高受热面的耐热性和稳定性，从而减少氧化皮的脱落。
3. 水质控制对于水质问题，可以通过加强水处理和水质监测，保持锅炉水的稳定性，减少水质对受热面的影响，从而减少氧化皮的脱落。
4. 氧化皮脱落后的修复方法一旦氧化皮脱落，为了确保受热面的长期稳定运行，需要及时进行修复。
修复的方法包括表面喷涂、激光熔覆、热喷涂等，以确保受热面的稳定性和耐久性。
5. 定期检测和维护针对超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落问题，更重要的是加强定期检测和维护。
通过超声波测试、金相检测、磁粉检测等手段，及时发现受热面的问题并进行修复，可以有效延长受热面的使用寿命，保障锅炉的安全稳定运行。
三、结语超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落问题是一个涉及材料、工艺、技术和水质等多方面因素的复杂问题。
只有通过综合治理，才能有效解决这一问题，确保超超临界锅炉的安全运行和稳定性。
希望在未来的研究中，能够通过不断的技术创新和改进，为超超临界锅炉的高温受热面氧化皮脱落问题找到更好的解决方法，为我国能源工业的发展贡献力量。
660MW超临界汽轮发电机组锅炉末级过热器氧化皮的分析及对策
660MW超临界汽轮发电机组锅炉末级过热器氧化皮的分析及对策摘要分析600MW超临界汽轮发电机组锅炉末级过热器因氧化皮剥落造成爆管的原因，并提出相应对策。
关键词材质；末级过热器；氧化皮剥锅炉四管泄漏是造成机组非计划停运的主要因素之一，而氧化皮脱落堵塞受热面管路造成爆管是其中的一个主要方面。
氧化皮形成和剥落主要发生在末级过热器，并具有普遍性、反复性和快速性等特点。
1 原因分析1.1 材质末级过热器热段管屏材料采用SA213-T91和SA213-TP347H两种材质，根据上锅厂提供的资料，T91材质的抗氧化温度为650℃，TP347H材质的抗氧化温度为704℃。
查阅2013年以来的末级过热器金属壁温记录，最高点610℃，未达到上述两种材料的抗氧化温度。
虽然实际情况存在T91和TP347H材质在较低的温度下发生氧化，以及查阅2013年以来超温情况不严重，但此次检查氧化皮较多，是否有材料本身材质有关，特别是#1管氧化皮较多，材质为TP347H不锈钢管。
1.2 汽温及壁温控制管壁温度越高，氧化速度越快。
查阅2013年以来的末级过热器金属壁温记录，最高点610℃，未超过上锅厂报警壁温619℃；查看热段迎流面第1根管壁温，最大值在600℃以上的有#29、32、35、38、41、44、47、50、53排，最高点610℃出现在44排，平均壁温高于580℃的有35、41、44、47、50、53排，平均壁温最高588.53℃出现在44排，上述管排均在末级过热器中间部位。
从氧化皮检查情况来看，氧化皮较多的现象也多出现在末级过热器中间部位（末级过热器共82排）。
从汽温及壁温控制情况来看，氧化皮较多的现象也多出现在末级过热器中间部位。
从汽温及壁温控制情况来看，我公司#1炉控制情况良好，未发生严重超（壁）温现象。
我公司目前末级过热器语音提示报警600℃，考核报警值619℃。
1.3 燃烧情况锅炉热偏差会影响氧化皮的生成速度。
对于上海锅炉厂采用四角切圆燃烧系统的锅炉，在炉膛内组织煤粉和空气形成强烈的切向旋转并螺旋向上的流场模式，对强化风粉混合燃烧十分有利，但是旋转的流场到炉膛出口时仍然存在，即所谓的残余旋转。
超(超)临界锅炉氧化皮问题及控制
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超（超）临界锅炉末级过热器布置的特点
• 燃烧器对冲布置的哈锅超临界锅炉
温度
一号炉高温再热器屏间温度分布 606.0 603.0 602.2 600.0 599.7 596.1 594.0 591.8 587.2 585.0 586.0 585.0 585.0 583.9 582.6 582.2 580.1 580.0 579.7 579.4 579.0 577.4 578.0 578.7 576.1 574.9 575.0 575.0 574.4 574.0 573.4 573.1 572.2 572.3 572.0 572.1 571.8ห้องสมุดไป่ตู้571.1 570.0 568.0 567.2 566.2 565.5 565.0 564.3 564.0 563.9 563.4 561.7 563.2 563.2 562.3 561.5 561.0 560.2 560.0 560.1 559.0 558.7 558.3 558.2 557.4 559.4 556.5 555.8 555.1 554.9 555.0 555.0 554.4 554.0 553.4 553.4 553.1 552.2 553.2 552.3 551.9 552.1 551.1 551.2 551.0 549.6 549.5 549.4 548.6 548.2 548.4 548.0 546.2 545.7 545.5 545.4 544.3 543.4 541.7 543.3 543.2 543.2 543.0 542.3 542.0 541.9 541.5 541.0 540.6 540.2 539.0 538.2 538.3 536.5 535.8 535.1 533.7 534.0 533.4 533.2 531.9 529.6 529.5 529.4 531.2 528.6 528.4 528.2 525.7 525.4 523.3 523.0 521.9 520.6 513.7 511.9 602.6
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉高温受热面氧化皮脱落与治理
超超临界锅炉是一种高效节能的锅炉设备，其受热面在高温高压的工作环境下，会产生氧化皮脱落的现象。
这种氧化皮脱落会影响锅炉的稳定运行，甚至造成安全隐患。
对超超临界锅炉高温受热面的氧化皮脱落问题进行治理是十分重要的。
1.高温高压环境：超超临界锅炉在工作状态下，受热面会遭受高温高压环境的影响，这会导致受热面材料的氧化过程加速，从而产生氧化皮。
2.材料选择不当：受热面材料选择不当或者材料质量不过关会导致受热面的氧化皮脱落问题，影响锅炉的工作效率。
3.循环水质量问题：锅炉循环水中含有过多的杂质、溶解氧等会导致受热面的氧化腐蚀加剧，加速氧化皮的脱落。
4.操作不当：在锅炉的日常运行和维护中，如果操作不当或者维护不及时，也会导致受热面氧化皮脱落的问题。
1.材料改进：选择高质量、抗氧化能力强的受热面材料，并且进行严格的质量检测和控制，确保受热面材料符合要求。
2.水质控制：对锅炉循环水进行严格的水质控制和处理，避免循环水中出现过多杂质和溶解氧，减少对受热面的腐蚀和氧化。
3.维护管理：加强对锅炉的日常维护管理工作，定期对受热面进行清理和检查，确保受热面的清洁和完好，及时发现并处理氧化皮脱落问题。
4.优化燃烧条件：对锅炉燃烧条件进行优化调整，减少燃烧产生的氧化物和有害气体对受热面的影响，延长受热面的使用寿命。
5.应急处理：及时对受热面氧化皮脱落问题进行处理，采取临时措施防止氧化皮脱落对锅炉的影响，同时要进行更换或修复受热面。
6.技术改进：通过技术改进和创新，研发具有更好抗氧化性能的受热面材料和新型的防护涂层，提高受热面的抗氧化能力。
超临界锅炉末级过热器高温氧化腐蚀爆管分析及措施
(1) 运行控制汽 温 低 于 设 计 值 。由 于对 同 类 型 电 厂 的 各类 高 温 氧 化 腐 蚀 爆管经验的吸取 ,机 组投产 1 年以来 ,锅 炉运 行 中 末 级 过 热 器出 口 蒸 汽 温 度 基 本控制在 565 ℃左右 图 4 末级过热器管内氧化皮
运行 ,略低于设计值 571 ℃,通过历史数据记录检 查 ,对于末级过热器超温的幅度和累积时间都很 小 ,很少有受热面的金属温度超过报警值 。
≤0. 02
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2009 年第 2 期
上海电力
经验交流
3. 2 管材成分分析 经对 13 排第 4 根 、17 排第 1 根管样打磨预
超临界锅炉末级过热器升级改造前后性能评估及氧化皮控制措施
超临界锅炉末级过热器升级改造前后性能评估及氧化皮控制措施上锅第一代超临界锅炉的高温受热面频繁发生过氧化皮爆管事故，多个电厂均进行了升级改造。
文章通过对改造前后性能、存在问题进行分析，提出了相应的防控措施，对改善高温受热面频发的氧化皮脱落爆管有较好参考指导意义。
标签：末级过热器；改造；性能评估；氧化皮；控制措施前言上锅2003至2006年在引进技术的基础上开始设计制造了第一代600MW级超临界锅炉，根据专题调研，各电厂高温受热面均发生过氧化皮爆管事故，氧化皮爆管事故已经严重影响机组正常运行，如江苏镇江某电厂、江苏沙洲某电厂、江苏太仓某电厂、广东珠海某电厂、福建华电某电厂的高温受热面均发生过氧化皮爆管事故。
在第一代超临界锅炉运行中受热面爆管的现象，主要集中在末级过热器受热面上，对运行数据分析和对所使用材料的进一步理解，爆管的原因主要是受热面在运行中产生了氧化皮，生成的氧化皮在运行的启停过程中剥落后积聚在受热面的弯头部位，在运行中无法将积聚的氧化皮带着，造成管子的流通截面减少或堵塞，出现超温爆管。
1 改造简介福建华电某电厂1号、2号锅炉是上锅厂在引进技术的基础上制造的第一代600MW超临界直流锅炉。
受氧化皮脱落的影响，该电厂1、2号锅炉于2013年3月、2014年5月，对其末级过热器和末级再热器管屏进行了升级改造技改，改造完成后在2013年5月、2014年7月投入运行。
1、2号锅炉改造后运行4500至5000小时，结合调停进行四管检查，发现末过末再TP347HFG管材还会产生较多量氧化皮，割管清理后重新投运今正常。
为进一步分析锅炉末级过热器和末级再热器改造前后材料的性能状况，控制改造以后氧化皮的生成与剥落，文章结合西安院对1、2号锅炉升级改造前后对末过末再管屏材料性能评估分析，从氧化皮生成、剥落机理及电厂实际控制措施方面，提出有效控制措施。
2 末级过热器改造前性能分析评估2.1 改造前末级过热器运行情况及存在的问题2.1.1 典型爆管事故原因分析2009年7月11日，2号炉末过前段管屏左数46排前数第9根离顶棚约3米处爆管（材质T91，规格Φ38.1×7.96mm），爆口在爆管段的迎流面，爆口周围氧化皮上分布着密集纵向裂纹。
超(超)临界锅炉常见问题
超（超）临界锅炉常见问题随着我国火力发电技术的不断发展，超、超超临界机组的装机容量也不断增加，对超、超超临界机组实际运行情况的调查研究也显得尤为重要。
通过对国电集团内50多台350MW、600MW 及1000MW超临界、超超临界机组的节能评价及调查研究，总结出目前超、超超临界机组实际运行中存在的典型问题以及相关的处理措施，为同类型机组运行及改造提供参考，也为新机组设计及选型提供依据。
1褐煤、劣质煤等煤种掺烧问题1.1掺烧带来的安全问题掺烧给锅炉及辅机磨损造成的不利影响，过高的灰分增加了烟气中的飞灰浓度，过高的水分增加烟气量和烟气流速，因而锅炉及辅机磨损加剧。
掺烧给锅炉稳然带来巨大压力，部分低热值劣质煤着火比较困难，燃烧不稳定，易灭火；部分劣质煤煤质变黏，经常出现原煤仓堵塞、给煤机不下煤的情况，给制粉系统的安全运行带来极大的隐患。
掺烧带来锅炉腐蚀问题，煤质含硫比较大时，容易引起水冷壁高温腐蚀，以及锅炉尾部烟道、省煤器、空气预热器等处的低温腐蚀，造成锅炉爆管，影响锅炉安全运行。
易引起锅炉除灰除渣系统事故，燃煤发热量降低,会导致锅炉排灰量增大，捞渣机内渣量增大。
1.2掺烧带来的经济性问题掺烧褐煤导致总煤量增大，总烟气流量大幅增加，一次风率升高明显，燃烧推迟致使减温水量增大，排烟温度上升约5℃，锅炉效率下降。
虽然通过燃烧器改造、空预器换热元件改造等方式可以减少再热器减温水的用量、加强对排烟温度的控制，但褐煤入炉后的热惯性较大，会引起汽温大幅度波动。
且随着褐煤掺烧比例的加大，这种惯性也随之加大，锅炉效率将有所下降。
掺烧劣质煤后，燃烧工况恶化，排烟温度升高，排烟热损失增加；燃尽性能差，飞灰、炉渣可燃物升高；石子煤内夹粉现象严重，石子煤量大幅增加；磨煤机、一次风机等辅机耗电率上升；再热器减温水量大，使机组的循环效率降低；煤质变差锅炉燃油量增加；影响机组协调自动反应，不利于“AGC”及“两个细则”考核；受热面磨损、制粉系统磨损，检修成本大幅提高。
1000MW超超临界锅炉保温施工工艺存在的问题及处理措施
片 固定 形 式 。
ＭＷ 超 超 临 界 锅 炉 各 区 域 的 保 温 施 工 工 艺 ， 对 该 施 工 工 艺 针
存 在 的 问题 进 行 分 析 ， 提 出 处理 措 施 ， 决 了锅 炉 大 罩 壳 并 解
顶 部 超 温 问题 。
关 键 词 ： 超 ｌ 锅 炉 ； 温 ； 工 工 艺 超 晦界 保 施
２ 锅 炉 各 热 面 炉墙 ．
炉膛 中、 下部 的 四周 ， 冷灰 斗 区 ， 平 烟道底 部 ， 水
后竖 井包 墙保 温厚 度 （ 管 子 中心 线 算起 ， 同） 从 下 为
２ ０ｍｉ， ０ ｌ 采用 厚 ７ ｌ Ｏｍｍ 的复 合氧 化 铝梳 型砖 ， 再铺 设 ２层厚 ６ ５ｍｍ 的 高温 玻 璃 棉 板 ； 膛 上部 ， 过 炉 从
的锅炉 为超超 临界参 数变压 运行 、 中间混合 集箱 、 带 垂直 管 圈水 冷壁 的直 流锅炉 ， 采用 单炉膛 、 一次 中间
再热 、 前后墙 燃烧 方式 、 平衡通 风 、 固态排 渣 、 钢悬 全 吊结 构 Ⅱ型 、 半露 天布 置燃 煤 锅 炉 。锅炉 容 量 和主
内水冷壁 管及 集箱 、 包墙 管及集 箱 、 吊挂管 等保 温厚
渡段 （ 除后 墙外 ） 以上 和水 平 烟 道侧 墙 ， 至炉 顶 大 包 底范 围内的炉墙 厚 度 为 ２ ０ ｍｍ， ２ 采用 厚 ７ ０ｍｍ 的 复合 氧化铝 梳 型砖 ， 铺设 ２层 厚 ７ 再 ５ｍｍ 的高 温玻 璃棉 板 ， 组成 复合 保温 结构 。
1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述
1000MW超超临界塔式锅炉典型问题及解决方案综述1000MW超超临界塔式锅炉是当前燃煤发电厂中常用的一种锅炉，其性能优良、效率高，但在实际运行中也会出现一些典型问题。
本文将对这些问题进行综述，并提供解决方案，以帮助相关领域的工程师和运营人员更好地管理和维护这一关键设备。
一、过热器堵塞问题一般来说，过热器的堵塞主要是由于水管中钙和镁成分的附着和沉积而引起的。
当这些沉积物在过热器内壁上积累时，会对传热效率产生不利影响，甚至可能导致设备损坏。
解决这一问题的方法包括定期的清洗和维护过热器，并确保水质的优良和适宜。
二、铸件破损问题超超临界锅炉中的大部分关键部件（如叶片、壁板等）都是使用高强度合金钢铸造而成的，有时会因受热或机械应力过大而导致裂纹或破损。
对于这些部件的监测和检测尤为重要。
一种解决方案是采用超声波检测技术和热像仪检测技术，定期对这些部件进行全面的检测和评估，及时发现潜在问题并进行修复。
三、磨损和腐蚀问题锅炉内部的磨损和腐蚀问题是常见的，特别是在受热面和高温区域。
这些问题通常是由于工作介质的化学成分、流速和温度等因素引起的。
解决这一问题的方法包括加强对工作介质的水质控制、日常的检测和监测，以及采用耐腐蚀材料和涂层等措施来延长设备的使用寿命。
四、设备运行控制问题超超临界锅炉是一个复杂的系统，需要严格的运行控制来确保其稳定性和安全性。
设备运行控制问题也是一个关键的挑战。
解决这一问题的方法包括采用先进的自动化控制系统、建立完善的运行规程和操作标准，并加强对设备运行状态的实时监测和调整。
五、环保和节能问题随着环保和节能要求的不断提高，超超临界锅炉也需要不断优化和改进。
解决这一问题的方法包括采用先进的燃烧技术和烟气处理技术，降低排放物的含量，提高能源利用率，减少对环境的影响。
1000MW超超临界塔式锅炉在实际运行中可能会出现一些典型问题，但通过科学合理的管理和维护，这些问题是可以得到解决的。
相关领域的工程师和运营人员需要对这些问题有所了解，并采取相应的措施来确保设备的安全稳定运行。
660MW超临界机组锅炉末级过热器爆管实例分析
660MW超临界机组锅炉末级过热器爆管实例分析摘要：锅炉受热面漏泄是火力发电机组各类非计划停运原因之首，是发电设备可靠性差的一个主要因素，本文对一起660MW超临界机组锅炉末级过热器爆管案例进行分析，讨论了在运行过程中有可能导致锅炉受热面爆管的因素，供同类型机组参考。
关键词：锅炉；过热器；爆管；分析1 设备概况大唐景泰发电厂#1锅炉为上海锅炉厂有限公司制造的型号SG-2210/25.4-M980超临界压力中间一次再热控循环炉。
锅炉采用单炉膛Π型露天布置，运转层以下采用紧身封闭，全钢架悬吊结构，固态排渣。
炉膛宽19558mm，深16940.5mm，汽包中心线标高74000mm。
采用正压直吹式制粉系统，配有六台ZGM113N型中速磨煤机，布置在炉前，五台磨煤可带MCR负荷，一台备用。
燃烧器四角布置，切向燃烧，每台磨煤机出口由4根煤粉管接至一层煤粉喷嘴。
最上排喷燃器喷口中心线标高34870mm，距分隔屏底距离20130mm，最下排喷燃器喷口中心标高25570mm，至冷灰斗转角距离5969mm，每角燃烧器风箱中设有三层启动及助燃油枪。
过热蒸汽出口设计压力为25.4 MPa，设计蒸汽温度为571 ℃，末级过热器采用逆流布置，减温水左右交叉布置。
末级过热器设计使用钢材规格较为复杂，最内8-13圈管子材质为SA213-T23规格Φ38.1×8mm；第5、7圈管子材质为SA213-T91，规格Φ38.1×7.5mm；第1-4、6圈管子材质为SA213-T91，规格Φ38.1×7mm。
管道布置到迎烟气侧材料发生变化，第1圈管子在向火侧直管部分材质变更为SA213-TP347H，规格Φ38.1×7mm，第2-7圈管子规格变为Φ38.1×9mm。
2 事件经过2015年01月14日19时32分，运行中的1号锅炉四管漏泄报警装置发报警信号（20号报警装置能量柱达1370分贝），现场检查确认末级过热器发生爆管，立即申请调度于2015年01月15日00时32分机组停运。
超超临界压力锅炉高温部件材料简析
超超临界压力锅炉高温部件材料简析发电设备(2009N o.6)收稿日期2326作者简介张俊峰(2),男,工程师,从事火力发电厂设计。
超超临界压力锅炉高温部件材料简析张俊峰, 王黎明(陕西省电力设计院,西安710054)摘 要:超超临界压力火力发电机组的大量应用,使其在最近数10年内将有广阔的前景,而蒸汽温度和压力的提高对关键部件材料的抗蠕变、疲劳、高温氧化与腐蚀等性能都提出了更苛刻的要求。
对现阶段超超临界压力锅炉关键部件所采用的几种典型耐热钢的性能进行了介绍,并对其选材进行了分析,提出了使用意见。
关键词:超超临界压力锅炉;高温材料;管道设计中图分类号:TK225 文献标识码:A 文章编号:16712086X (2009)0620461203Mater ial Analysis f or H igh 2temper atur e Componentsof U ltra Super cr itical Pr essure Boiler sZ HAN G J un 2fen g , WAN G Li 2mi ng(Shanxi Elect ric Power Desig n Inst itute ,Xi πan 710054,China)Abstract :With the gr owi ng application of high 2te mpe ra tur e high 2p ressure units in the the rmal p ow er genera tion industry ,ultr a superc ritical pressure units will c ontinue t o be w idely u sed in rece nt decades.H ow eve r ,high 2te mpe ra tur e high 2p ressur e w orking condition s adva nce strict r equi reme nts on pr oper ties of key comp onent mater ials ,suc h as t he c reep ,f atigue ,high 2te mpe ra ture oxidation pr oper ty a nd corr osion resista nce e tc.A n int roduction is being presented t o the p rope rty of typical he at 2r esistant steels cur re ntly used f or ke y compone nts of ultr a superc ritical pr essure boile rs.More ove r ,suggestions f or c hoosi ng and application of these materials a re put f orw ar d.Keyw or ds :ult ra superc ritical pressure boile r ;high 2te mpera tur e mat erial ;piping design 国内近几年开始研究超超临界机组的材料。
超临界600MW机组锅炉末级过热器管材服役现状分析及改造建议
第42卷第1期2013年1月热力发电T H E R M A L PO W E R G E N E R A T l0NV01．42N o．1J an．2013超临界600M W机组锅炉末级过热器管材服役现状分析及改造建议[摘要][关键词] [中图分类号] [D oI编号]赵慧1．神华国2．神华国传1，孙标1，杨红权2，尹成武华(北京)电力研究院有限公司，北京100025华太仓发电有限公司，江苏太仓215433通过对国产第一代超临界600M W机组锅炉末级过热器T23、T91、TP347H管材服役现状的分析，得出蒸汽氧化是影响锅炉末级过热器管材安全稳定运行的主要因素。
对此，提出了基于管材抗蒸汽氧化温度进行设计选材的升级改造建议：T23钢管最高使用壁温应控制在570℃以内，T91钢管最高使用壁温应控制在600℃以内，壁温600～640℃的管段应选用经过内壁喷丸处理的T P347H钢管或细晶TP347H F G钢管。
超临界；600M W机组；锅炉；T23；T91；T P347H；蒸汽氧化；爆管T K223．3[文献标识码]B[文章编号]1002—3364(2013)01—0001—0410．3969／j．i ssn．1002—3364．2013．01．001C ur r e nt s er vi ce s i t uat i on and r e t r of i t t i ng advi ces f or t ubes on f i nals upe r heat e r i n s uper cr i t i cal boi l e r sZ H A0H ui chuanl，SU N B i a01，Y A N G H ongquan2，Y I N C he ngw u2 1．Shenhua G uo hua(B ei j i ng)El ect ri c P ow er R es e ar ch I ns t i t ut e C o．，Lt d．。
660MW超临界锅炉结焦成因与治理
660MW超临界锅炉结焦成因与治理超临界锅炉是一种高效的发电设备，具有高热效率、低排放等优点，被广泛应用于电力行业。
超临界锅炉在使用过程中往往会出现结焦问题，影响其正常运行。
本文将探讨超临界锅炉结焦的成因以及治理方法。
超临界锅炉结焦的成因主要有以下几个方面：1. 燃料质量差：燃料中含有高硫、高灰份的燃料，易产生结焦物质。
燃料中的硫和灰分会与燃料中的水分和氧气反应生成酸性物质，形成结焦物质。
2. 水质问题：锅炉供水中的碱性物质和硬度物质，容易与锅炉中的高温高压水反应生成沉淀物质，形成结焦物质。
3. 锅炉设计不合理：锅炉内部的流动速度不均匀、局部温度过高、换热面积不足等问题，容易使燃料和水中的结焦物质在锅炉内堆积。
1. 确保燃料质量：严格选用优质燃料，避免使用含有高硫、高灰份的燃料。
定期对燃料进行化验，确保燃料中的硫含量和灰分符合要求。
2. 控制水质：对供水进行处理，降低水中的碱性物质和硬度物质含量。
加装除盐设备，减少水中的杂质含量。
3. 锅炉清洗：定期进行锅炉的清洗工作，清除锅炉内部的沉淀物质。
可以采用化学清洗、机械清洗等方法，彻底清除结焦物质。
5. 采用防结焦剂：在锅炉中加入适量的防结焦剂，可以降低结焦物质的生成。
防结焦剂可以通过与结焦物质发生反应形成易于清除的沉淀物，减少结焦物质的堆积。
超临界锅炉结焦问题的产生是由于燃料质量差、水质问题和锅炉设计不合理等原因，采取合理的治理方法可以降低结焦的发生。
通过确保燃料质量，控制水质，进行锅炉清洗，改造锅炉，以及使用防结焦剂等手段，可以有效地解决超临界锅炉结焦问题，确保锅炉的正常运行。
600MW超临界锅炉运行故障及解决方案
第27卷第2期电站系统工程V ol.27 No.2 2011年3月Power System Engineering 25 文章编号：1005-006X(2011)02-0025-02600 MW超临界锅炉运行故障及解决方案Operation Fault and Solutions of 600MW Super-critical Boiler哈尔滨锅炉厂有限责任公司蔡景春1 锅炉简介本工程以哈尔滨锅炉厂有限责任公司与三井巴布科克（MB）公司合作设计、制造的前后墙布置低NO x轴流式燃烧器的超临界直流锅炉为例，锅炉为超临界参数、变压运行直流炉，单炉膛，一次再热，平衡通风，露天布置，全钢结构，全悬吊的∏型炉。
锅炉主要参数：最大连续蒸发量1950 t/h，额定蒸发量1852 t/h，额定蒸汽压力25.4 MPa，额定蒸汽温度543 ℃。
2 锅炉故障的种类2.1 主要辅机丧失2.1.1 锅炉主要辅机丧失锅炉主要辅机丧失，例如锅炉给水泵、空气预热器、送风机、引风机或一次风机丧失，必须迅速将机组负荷降到机组带负荷能力以内。
机组负荷必须快速地降低以免情况恶化，保证锅炉金属温度和汽机温度下降不会超限。
否则，机组可能过早地跳闸导致设备损伤。
2.1.2 机组带负荷能力锅炉带负荷能力受各主要辅机中某一设备丧失的影响，例如，两台送风机运行时负荷为100%，则一台送风机运行带负荷能力减少到50%。
2.1.3 运行人员操作如果要求的负荷超过了设备的能力（设备出力），运行人员必须适当地操作避免机组跳闸，包括用降低锅炉负荷指令手动降低机组负荷。
2.2 锅炉主燃料跳闸（MFT）2.2.1 BMS系统的一个重要的特征是：它管理着锅炉的运行参数和一些极其重要的功能，即这些参数跌破预设极限时就启动主燃料跳闸（MFT），使锅炉避免严重的事故，例如，炉膛压力参数特别高或特别低对炉膛造成的损害；由于火焰丧失或燃料供给可能造成的爆炸危险。
以下情况如有一种或几种发生，MFT就会动作切断燃料供应：控制电源停电；仪表风压力低低；炉膛压力高高；炉膛压力低低；空气流量小于20% BMCR；两台引风机或两台送风机同时丧失；紧急停炉按钮动作；水冷壁流量低；油燃料跳闸动作并且无煤粉燃烧器在运行；所有火焰丧失；所有油和煤粉燃烧器在运行的信号丧失；汽轮机/发电机跳收稿日期：2010-10-11蔡景春(1979-)，男，助理工程师。
超临界锅炉末级过热器升级改造前后性能评估及氧化皮控制措施
ａ ． 对 于 已经加装 了炉 内受热 面壁 温测 量装置 的锅炉 ，应将 Ｔ Ｐ ３ ４ ７ Ｈ等 １ ８ — ８系列 粗 晶奥 氏体 不 锈 钢 锅 炉 管 壁 厚 中央 的 运 行 温 度 严 格控 制 在 ６ ３ ０ ￣ Ｃ 以下 。 Ｓ ４ 耋 ２ ２ ｌ 上 ｂ ． 对 于 暂 时 还没 装７ 炉 热面 设 定 ４ 有 ； 加 ４ 内受 ２ ７ ４ 壁 温 测 量 装 置 的 锅 炉 ， 受 热 面超 温 预 警和 报 警 温度 值 时 ， 应 充 分 考 虑炉 外 壁 温测 点所 测 温 蛐 度 低 于炉 内管 如 壁 实 际金 属 温度 以及 炉膛 内热 偏 差 等 因素 的影 响 。 许 ｃ ． 在运行 中发现金属温度超过允许值 ， 通过 降低蒸汽温度和运 行方式调整以及蒸汽吹灰无效要考虑降低机组的负荷运行 ； 当出现 金属温度普遍超温经调 整无效 ， 应选取降负荷等处理方法 ； 任何时 候 不 允许 蒸 汽 参数 和 受 热 面金 属 温度 长 时 间超 过 允许 值 运行 。
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自然 通 风 时间 不少 于 ８ 小 时， 同时 炉 放 水完 毕 前 不 进行 锅 炉 的 自然 通 风 工作 。 图 １ ６给水 Ｐ Ｈ、 Ｓ Ｃ、 ＤＯ之 间的 关 系
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２ ０ １ ５ 年 第ｌ ６ 期ｌ 科技创新与应用
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（ ２ ） 滑参数停 机。机组一般不采用滑参数停机 ， 如确有检修 需 要， 则降负荷过程 中主汽 、 再热蒸汽温降率按 ｌ ￣ Ｃ ／ ｍ ｉ ｎ控制， 主汽、 再 热汽温度炉侧不低于 ４ ２ ０ ￣ Ｃ，滑停过程汽温控制 以降低燃料为主要 手段 ， 减 温 水 的使 用 要 适 当 ， 在 整个 滑 停 过 程 中减 温 水 使 用 量 不 得 超 过 蒸 汽流 量 的 １ ０ ％， 减 温器 后过 热 度 不低 于 ５ Ｏ ℃。 （ ３ ） 在停 炉 操作 过 程 中 ， 燃 料 量 的控 制 要 求 相对 稳 定 ， 不 允许 大 幅度 变 化 ， 特别 是 进 行停 运 磨煤 机 操作 时。 （ ４ ） 锅 炉熄 火 经 过 通 风 吹扫 ５分 钟 后 ， 及 时停 运行 锅 炉 吸送 风 机， 关 闭 各风 门挡板 ， 若 无 要 求则 保 持 锅炉 闷炉 状 态 。 如 需启 动 风机 强制冷 ， 加快冷却速率 ， 强制通风前锅炉闷炉时间不少于 ２ ４小时 ，
600 MW超超临界锅炉高温氧化皮问题分析与防治
设备管理与维修2021翼4（上）600MW 超超临界锅炉高温氧化皮问题分析与防治雷中辉，钟强（华能岳阳电厂，湖南岳阳414002）摘要：某电厂三期600MW 投产初期，一直受锅炉高温氧化皮超标甚至爆管问题的困扰，影响机组的安全稳定运行。
后续电厂通过采取逢停必检、过热器酸洗等系列措施，在锅炉高温氧化皮治理方面了取得了一定成果，可供其他同类型的燃煤机组参考。
关键词：超超临界；奥氏体不锈钢；氧化皮；防治；酸洗中图分类号：TM621.2；TK212文献标识码：BDOI ：10.16621/ki.issn1001-0599.2021.04.490引言目前，锅炉过热器管内壁氧化皮脱落堵塞超温甚至爆管已成为了很多火电厂面临的一个巨大难题，严重影响机组的安全运行，给火电厂带来很大的经济损失。
因此，开展对氧化皮问题的分析与研究并提出相应的防治处理措施就显得非常迫切和必要，这也是很多火电厂和科研院所攻关的课题。
1某超超临界机组概况某大型火电厂三期5#、6#超超临界机组分别于2011年1月和2011年7月投入运行。
锅炉采用乇形布置、一次中间再热、平衡通风、墙式切圆燃烧、固态排渣、全悬吊结构，过热器系统沿蒸汽流程依次为一级低温过热器、二级分隔屏过热器、三级屏式过热器和四级末级过热器，再热器则沿蒸汽流程分成低温再热器和高温再热器两级。
过热蒸汽调温方式以煤水比为主，喷水减温为辅；再热蒸汽则使用调温挡板和燃烧器的摆动来调节温度，同时在低温再热器入口管道上还设置有事故喷水减温器[1]。
（1）末级过热器沿炉宽方向布置有51片管屏，每片管屏由16根管并联绕制而成，根据需要设计了不同规格的管道，主要规格为椎44.5伊7.5mm （SA-213TP347H ）、椎44.5伊8.5mm（A-213S30432）、椎44.5伊9mm（A-213S30432）。
（2）后屏过热器共有32片屏，每片屏由18根管组成，管道材料为213TP347H 、Super304H 和SA-213TP310HCbN ，管径为51.0mm/63.5mm ，平均壁厚8.0~11.5mm 。