张拉油表读数计算
预应力张拉压力表计算
压力表读数计算一、计算依据1、《琼海新建校区车站路市政道路工程（一期）设计图纸》；2、《千斤顶标定报告LX919001294-001～002》；（报告附后）二、计算公式1、千斤顶力与压力表读数对应关系如下式：b ax y +=其中：y —千斤顶力（KN ）；x —压力表读数（MPa ）； a ,b —常系数。
2、力与应力关系如下式：p con A P σ=各项代表意义同伸长值计算。
三、油表读数计算（一）、1#油泵，YCW150千斤顶编号：707092，压力表编号：YQ11223386；线性回归方程P(f)=1.76+0.033679f ，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*58.59= 3.73（MPa ）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*117.18=5.71（MPa ）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*585.9=21.49（MPa ）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN 1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*78.12= 4.39（MPa ）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*156.24=7.02（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*781.2=28.07（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F1=1.76+0.033679*97.65= 5.05（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F2=1.76+0.033679*195.3=8.34（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：P(f)=1.76+0.033679*F=1.76+0.033679*976.5=34.65（MPa）（二）、2#油泵，YCW150千斤顶编号：509093，压力表编号：YQ11223377；线性回归方程P(f)=-1.71+0.034696f，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.1*585.9=58.59KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F1=-1.71+0.034696*58.59= 0.32（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*117.18=2.36（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F=-1.71+0.034696*585.9=18.62（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F1=-1.71+0.034696*78.12= 1.0（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*156.24=3.71（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*781.2=25.39（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*97.65= 1.68（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F2=-1.71+0.034696*195.3=5.07（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：P(f)=-1.71+0.034696*F=-1.71+0.034696*976.5=32.17（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表（三）、1#油泵，YDC250QX千斤顶编号：905425，压力表编号：HY60238；线性回归方程P(f)=-0.63+0.212929f，则压力表读数计算如下：单根钢绞线：F=0.75*1860*140=195300N=195.3KN1、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*195.3=19.53KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F1=-0.63+0.212929*19.53= 3.53（MPa）2、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*195.3=39.06KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F2=-0.63+0.212929*39.06=7.69（MPa）3、100%控制应力时：F=100%*F=1*195.3=195.3KN对应油压表读数：P(f)=-0.63+0.212929*F1=-0.63+0.212929*195.3=40.96（MPa）（四）、2#油泵，YDC250QX千斤顶编号：811147，压力表编号：HY60236；线性回归方程P(f)=0.5+0.207143f，则压力表读数计算如下：单根钢绞线：F=0.75*1860*140=195300N=195.3KN1、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*195.3=19.53KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F1=0.5+0.207143*29.3= 4.55（MPa）2、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*195.3=39.06KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F2=0.5+0.207143*39.06=8.59（MPa）3、100%控制应力时：F=100%*F=1*195.3=195.3KN对应油压表读数：P(f)=0.5+0.207143*F1=0.5+0.207143*195.3=40.96（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表2019年12月23日新进场张拉机械（一）、1#油泵，YCW150B-200千斤顶编号：190818，压力表编号：19114527；线性回归方程F=28.12P+33.814，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(58.59-33.814)/28.12= 0.88（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(117.18-33.814)/28.12= 2.96（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(585.9-33.814)/28.12= 19.63（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(78.12-33.814)/28.12= 1.58（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(156.2-33.814)/28.12= 4.35（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(781.2-33.814)/28.12= 26.58（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：F1=28.12P1+33.814P1=(F1-33.814)/28.12=(97.65-33.814)/28.12=2.27（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数：F2=28.12P2+33.814P2=(F2-33.814)/28.12=(195.3-33.814)/28.12= 5.74（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：F=28.12P+33.814P=(F-33.814)/28.12=(976.5-33.814)/28.12= 33.52（MPa）（二）、2#油泵，YCW150B-200千斤顶编号：190819，压力表编号：19114541；线性回归方程F=27.761P+53.529，则压力表读数计算如下：1、3束钢绞线：F=0.75*1860*140*3=585900N=585.9KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*585.9=58.59KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(58.59-53.529)/27.761= 0.18（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*585.9=117.18KN对应油压表读数：F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(117.18-53.529)/27.761= 2.29（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*585.9=585.9KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(585.9-53.529)/27.761= 19.18（MPa）2、4束钢绞线：F=0.75*1860*140*4=781200N=781.2KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*781.2=78.12KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(78.12-53.529)/27.761= 0.88（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*781.2=156.24KN对应油压表读数：F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(156.2-53.529)/27.761= 3.70（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*781.2=781.2KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(781.2-53.529)/27.761= 26.2（MPa）3、5束钢绞线：F=0.75*1860*140*5=976500N=976.5KN1）、10%控制应力时：F1=10%*F=0.10*976.5=97.65KN对应油压表读数：F1=27.761P1+53.529P1=(F1-53.529)/27.761=(97.65-53.529)/27.761= 1.58（MPa）2）、20%控制应力时：F2=20%*F=0.2*976.5=195.3KN对应油压表读数： F2=27.761P2+53.529P2=(F2-53.529)/27.761=(195.3-53.529)/27.761= 5.11（MPa）3）、100%控制应力时：F=100%*F=1*976.5=976.5KN对应油压表读数：F=27.761P+53.529P=(F-53.529)/27.761=(976.5-53.529)/27.761= 33.25（MPa）根据以上计算，将千斤顶张拉力与压力表读数对应关系汇总如下：千斤顶张拉力与压力表读数对应关系表。
预应力张拉油表读书计算方法
预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。
例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。
根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。
张拉计算书(去工作长度)
兰州至海口高速公路广元至南充段GN-12标段（K90+290～K98+000）预应力箱梁张拉计算成果书编制：审核：监理：西部中大集团广南高速GN-12标2011年12月1日箱梁设计采用标准强度fpk=1860MPa的高强低松弛钢绞线，公称直径15.2mm，公称面积Ag=140mm2，弹性模量Eg=1.95×105MP。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附表G-8预应力钢绞线理论伸长量及平均张拉应力计算公式。
第一章理论伸长量计算一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取0.0015u—预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：△L=P p L/（A p E p）式中：P p—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）A p—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2E p—预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105N/mm2二、伸长量计算：80米梁：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.72×1860×140=187488NX直= 61.352986m；X曲=18.459958mθ=5×π/180=5×3.14159/180=0.087266radKX曲+uθ=0.0015×9.229979+0.25×0.087266=0.035661468P p=P(1-e-(kx+uθ))/kx+uθ=187488×（1-e-0.035661468）/0.035661468=184184.34N△L曲=PpL/（ApEp）=184184.34×18.459958/（140×1.95×105）=124.54mm △L直=PpL/（ApEp）=184184.34×61.352986/（140×1.95×105）=413.93mm 两端总伸长量：△L曲+△L直=124.54+413.93=538.47mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.73×1860×140=190092NX直=10.6m；X曲=2.4mθ=5×π/180=5×π/180=0.087266radKX曲+uθ=0.087266×1.2+0.25×0.087266=0.0236165P p=190092×（1－e-0.0236165）/0.0236165=187865N△L曲=P p L/（A p E p）=187865×2.4/（140×1.95×105）=16.52mm △L直=P p L/（A p E p）=187865×10.6/（140×1.95×105）=72.94mm 两端总伸长量：△L曲+△L直=16.52+72.94=90mm2、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力：P=0.73×1860×140=190092NX直=14.8；X曲=2.4mθ=5×π/180=5×π/180=0.087266radKX曲+uθ=0.087266×1.2+0.25×0.087266=0.0236165P p=190092×（1－e-0.0236165）/0.0236165=187865N△L曲=P p L/（A p E p）=187865×2.4/（140×1.95×105）=16.52mm △L直=P p L/（A p E p）=187865×14.8/（140×1.95×105）=101.85mm 两端总伸长量：△L曲+△L直=16.52+101.85=118mm三、计算理论伸长值与图纸设计伸长值对照表注：未考虑钢绞线平弯影响。
20米小箱梁张拉计算书
千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力：3根钢绞线束：F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束：F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束：F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0478F(KN)+0.66式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0484F(KN)-0.25式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0482F(KN)+0.22式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时：千斤顶回归方程：P=0.0502F(KN)+0.21式中：P——油压表读数（Mpa）F——千斤顶拉力（KN）油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力：σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P*（1-e-（kx+μθ）/（kx+μθ）式中：Pp——预应力筋的平均张拉力（N）P ——预应力筋张拉端的张拉力（N）X——从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数：△L=Pp*L/Ap*Ep式中：Pp——预应力筋平均张拉力（N）L——预应力筋的长度（mm）Ap——预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），取1.95×105Pa六、伸长量计算：（1）20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m ；X斜直=6.384m；X曲=2.88m ;X直=0.437m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.923m；X曲=2.88m；X直=1.915m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量：从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.066m；X曲=0.733m；X直=7.783m；θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下：设计伸长量137mm（2）20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.772m；X曲=2.88m；X直=2.097m；θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下：设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=4.556m；X曲=3.49m；X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=2.961m；X曲=3.49m；X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线：X工作长=0.46m；X斜直=1.017m；X曲=0.733m；X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下：设计伸长量为173mm（3）25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m；X直=3.5m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*3.5/（140*1.95*105）=25.03mm △L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+25.03）*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线：X工作长=0.46m ；X直=7m；伸长量△L工作长=P*L/（Ap*Ep）=195300*0.46/（140*1.95*105）=3.29mm 伸长量△L直=P*L/（Ap*Ep）=195300*7/（140*1.95*105）=50.07mm△L=（△L工作长+△L直）*2=（3.29+50.07）*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。
张拉力及油表读数计算说明书
沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φs15.2钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φs15.24钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.41332#千斤顶y=0.2209x-0.7867其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=1.95×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（1.95×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φs12.7钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积98.7mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.4133（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=0.2209x-0.7867（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φs12.7钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积98.7mm22、油表读数计算1#千斤顶y=0.2191x-1.41332#千斤顶y=0.2209x-0.7867其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表13m空心板张拉力及油表读数3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=1.95×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（1.95×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6% 以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
30m箱梁张拉力计算式
项目
千斤顶编号
10%张拉力(KN)
1Байду номын сангаас%油表读数(MPa)
20%张拉力(KN)
20%油表读数(MPa)
100%张拉力(KN)
100%油表读数(MPa)
线性回归方程
备注
4股钢绞线
A1#
78.12
2.0
156.24
3.6
781.2
16.9
30m箱梁梁场张拉力及油表读数计算
钢绞线标准抗拉强度fpk=1860MPa，弹性模量Ep=1.95×105MPa，张拉锚下控制应力为σcon=0.75fpk=0.75*1860=1395MPa，单根钢绞线直径Φs15.20mm，面积A=140mm2,单根钢绞线锚下控制张拉力F=195.3KN，3股钢绞线锚下控制张拉力F=585.9KN，4股钢绞线锚下控制张拉力F=781.2KN，5股钢绞线锚下控制张拉力F=976.5KN，结合千斤顶检定证书（附后）上张拉力和油缸内液压油的压强线性回归方程计算张拉力与油表读数，详见下表：
单边伸长值：100%+20%-2*10%；
Y=0.2944+0.0213*x
A2#
78.12
1.7
156.24
3.4
781.2
16.9
Y=-0.0204+0.0217*x
5股钢绞线
A1#
97.65
2.4
195.3
4.5
976.5
21.1
Y=0.2944+0.0213*x
A2#
97.65
2.1
195.3
4.2
976.5
张拉力及油表读数计算说明书
沈阜开发大道（丹霍公路十大线至新民外环段）改扩建工程第八合同段施工空心板张拉力、油表读数及伸长值&大连四方公路工程有限公司沈阜开发大道改扩建工程第八合同段项目经理部2011年05月25日20米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算%P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积140mm22、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表20m空心板张拉力及油表读数[3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=66400mmΔL=1395/（×105）×66400=475mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=95mm<ΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
13米空心板张拉力、油表读数及伸长值计算说明书一、φ钢铰线初始张拉力（20%）及油表读数计算1、初始张拉力（20%）的计算'P（20%）=σS其中：σ—控制应力1395MPaS—钢筋有效面积2、油表读数计算1#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）2#千斤顶y=（回归方程由检测报告提供）其中：y—指示器示值x—负荷二、φ钢铰线控制张拉力（100%）及油表读数计算1、控制张拉力（100%）的计算|P（20%）=σS×100%其中：σ—控制应力1395MPaS—为钢筋有效截面积2、油表读数计算1#千斤顶y=千斤顶y=其中：y—指示器示值x—负荷详细计算数值见下表$13m空心板张拉力及油表读数》3、理论伸长值的计算ΔL=P/E×L其中：ΔL—理论伸长值(mm)P—设计控制应力P=1395 MPaE—弹性模量E=×105MPaL—张拉台座夹具至夹具距离L=56700mmΔL=1395/（×105）×56700=406mm4、实测值为ΔL实=ΔL初+ΔL终其中：ΔL初为初张拉力（20%）对应的钢铰线伸长值，实际取理论计算值的20%，ΔL初=81mmΔL终相对于初张拉时的实际伸长值实测伸长值与理论伸长值的差值按照桥梁施工技术规范要求应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。
张拉伸长值计算及油表读数通知单校核课件
2.实测张拉值的计算
• 实测伸长值的计算 • ⑴钢束总伸长=武汉端钢束伸长值+咸宁端钢束伸长值。 • ⑵武汉端钢束伸长值=油缸伸长（控制）+工具夹片外露长度（控制） -油缸伸长（初始）-工具夹片外露长度（初始）。 • ⑶自锚时钢绞线回缩量=油缸伸长（控制）-卸压到0.2σcon时油缸伸 长-千斤顶段弹性回缩（千斤顶段钢绞线伸长值）。 • ⑷分两次张拉的钢绞线束伸长值为： • 总伸长值=第一次张拉伸长值+第二次张拉伸长值。 • 注意：张拉中钢绞线伸长值的控制与张拉锚固后钢绞线实际伸长值含 注意： 义的区别：张拉中伸长值与工具锚夹片外露量、管道摩阻、 义的区别：张拉中伸长值与工具锚夹片外露量、管道摩阻、喇叭口和 锚口摩阻有关；而锚固后钢绞线实际伸长值与工作锚夹片外露量、 锚口摩阻有关；而锚固后钢绞线实际伸长值与工作锚夹片外露量、锚 具槽深、管道摩阻、喇叭口与锚口摩阻等因素有关。 具槽深、管道摩阻、喇叭口与锚口摩阻等因素有关
公式应用要求： ①用上式计算理论伸长值时，因采用两端张拉的施工方法，因此取半跨钢 绞线长度计算，计算值乘以2即为总伸长值，注意加上工作锚至工具锚之 间的伸长值。 ②对多曲线段组成的曲线束，或直线段与曲线组成的折线束，分段计算， 然后叠加。 ③伸长值的允许偏差 预应力混凝土梁张拉质量实行“三控”，即以油表读数控制为主，实测伸长 值作为校核，持荷时间。因此预应力筋实测伸长值作为控制张拉质量的 重要指标之一，其合格与否尤为重要。预应力筋实测伸长值偏差是与 相应阶段的理论伸长值比较得出的，其偏差不允许超过理论计算伸长值 的±6%。
张拉伸长值计算及油表读数 单校核
主讲人：谭坤
目录
• • • • • 1.张拉质量要求 2.实测伸长值的计算 3.理论伸长值的计算 4.张拉油表读数通知单 5.预应力张拉出现的问题及要点
千斤顶张拉力计算最新
校准方程：y=0.12+0.013147x
千斤顶编号：100724 油压表编号：0478 校准方程：y=0.24+0.013137x
油压表读书（Mpa）
备注
张拉分级（Mpa） 千斤顶张拉力（kN） 油压表读书（Mpa）
备注
3.60
0.1σk=126
264.60
3.72
7.08 18.07
单束钢绞线数量为15根 （B1、B2、Bb整束张拉）
0.2σk=252 0.516σk=650
3704.40 1365.00
48.90 18.17
单束钢绞线数量为15根 （B1、B2、Bb整束张拉）
34.91
1.0σk=1260
2646.00
35.00
油表读数与张拉力对应表
校准方程：y=0.49+0.211002x
油压表读书（Mpa）
备注
4.34
单根钢绞线张拉
0.1σk=130.2
346.33
4.81
0.1σk=130.2
346.33
0.2σk=260.4 0.5σk=651
692.66 1731.66
9.36 23.03
单束钢绞线数量为19根 （整束张拉）
0.2σk=260.4 0.5σk=651
692.66 1731.66
1.0σk=1302
3463.32
0.2σk=149.4
73.34
6.64
0.5σk=373.5
183.34
16.15
1.0σk=747
366.68
32.02
千斤顶油表读数与张拉力
千斤顶编号：100502 油压表编号：10012133
张拉油表读数
1束P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139÷1000=193.905KN
4束P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×4÷1000=775.62KN
5束P=σk×Ag×n÷1000=0.75×1860×139×5÷1000=969.53KN
1#
687#
y=0.2+0.044x
Y(Mpa)压力表读数
X(KN)千斤顶荷载
2
2#Байду номын сангаас
868213#
y=0.0+0.0435x
油压表读数计算值
序号
千斤顶
编号
油压表
编号
钢束
油压表读数
15%应力
30%应力
100%应力
1
1#
687#
4
5.32
10.44
34.33
5
6.60
13.00
42.86
2
2#
868213#
P15%4束=775.62×0.15=116.34KN P30%4束=775.62×0.3=232.69KN
P15%5束=969.53×0.15=145.43KN P30%5束=969.53×0.3=290.86KN
二、油压表标定回归方程与计算
油压表标定回归方程
序号
千斤顶编号
油压表编号
回归方程
备注
1
4
5.06
10.12
33.74
5
6.33
12.65
42.17
预应力钢绞线张拉油压表读数计算
一、预应力张拉力
预应力混凝土T梁张拉力与油表读数计算表
140ห้องสมุดไป่ตู้140 140
5 5 5
700 700 700
1395 1395 1395
976.5 976.5 976.5
预应力混凝土T梁连续 、 钢束张拉力与油表读数计算表 预应力混凝土 梁连续N4、N5钢束张拉力与油表读数计算表 梁连续
10％张拉力 每束钢绞线 钢绞线的公 每束钢绞 张拉控制 控制张拉力F= 截面面积 钢束 称面积Ap 线数量n 应力δ δ×A/1000 A=n×Ap 编号 （Mpa） （根） （KN） （mm2） 2 （mm ） N1 N2 N3 油表读数 p=0.2205F× 0.1+2.0164 （Mpa） 23.55 23.55 23.55 20％张拉力 油表读数 p=0.2205F× 0.2+2.0164 （Mpa） 45.08 45.08 45.08 100％张拉力 油表读数 p=0.2205F+2.0164 （Mpa） 217.33 217.33 217.33 YDQ260-160 型、压力表 编号201 备注
140 140 140
8 8 8
1120 1120 1120
1395 1395 1395
1562.4 1562.4 1562.4
预应力混凝土T梁中孔主梁 、 、 钢束张拉力与油表读数计算表 预应力混凝土 梁中孔主梁N1、N2、N3钢束张拉力与油表读数计算表 梁中孔主梁
10％张拉力 每束钢绞线 钢绞线的公 每束钢绞 张拉控制 控制张拉力F= 截面面积 钢束 称面积Ap 油表读数 线数量n 应力δ δ×A/1000 A=n×Ap 编号 p=0.0272F× （Mpa） （根） （KN） （mm2） （mm2） 0.1+1.55（Mpa） N1 N2 N3 140 140 140 8 8 8 1120 1120 1120 1395 1395 1395 1562.4 1562.4 1562.4 5.80 5.80 5.80 20％张拉力 油表读数 p=0.0272F× 0.2+1.55（Mpa） 10.05 10.05 10.05 100％张拉力 油表读数 p=0.0272F+1.55 （Mpa） 44.05 44.05 44.05 YDC2000D200型、压力 表编号201 备注
20mT梁-钢绞线张拉伸长量张拉油表读数计算
张拉数据表
钢束 编号 分级张拉顺序 张拉10%时 张拉20%时 N1 张拉50%时 张拉100%时 张拉10%时 张拉20%时 N2 张拉50%时 张拉100%时 张拉10%时 张拉20%时 N3 张拉50%时 张拉100%时 千斤顶编号 压力表编号 574.40 1148.80 573.20 1146.39 114.88 229.76 572.66 1145.33 114.64 229.28 平均张拉力 （KN） 114.53 229.07 控制张拉力 （KN） 116.343 232.686 581.715 1163.43 116.343 232.686 581.715 1163.43 116.343 232.686 581.715 1163.43 油表读数
7.3 21.9 36.5
7.300 29.200 65.700 61.758～69.642
7.3 21.9 36.5
7.300 29.200 65.700 61.758～69.642
7.3 21.9 36.5
7.300 29.200 65.700 61.758～69.642
1605185
161207003
1605183
161207001
张拉顺序：100%N1→50%N2→100%N3→100%N2 张拉程序：0→10%σ （初张）→20%σ →50%σ →100%σ （持荷5min）→锚固
1605185号千斤顶回归方程：0.0214X+0.45,16805183千斤顶回归方程：0.0213X+0.59
1605185
2.9 5.35 12.71 24.96 2.9 5.36 12.72 24.98 2.91 5.37 .74 25.03
预应力张拉油表读数计算表
33.6
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0211-0.0667
32.9
1573#读数 （MPa）
N1 10%
3.4
N1 20%
6.7
5059#读数 （MPa）
N1 10%
3.3
N1 20%
6.6
N2 10% 2.9 N2 20% 5.9 8束
N2 10% 2.9 N2 20% 5.8
7束
1573#读数 （MPa）
N3 10%
2.9
N3 20%
5.9
5059#读数 （MPa）
N3 10%
2.9
N3 20%
5.8
N3 10% 3.4 N3 20% 6.7 7束
N3 10% 3.3 N3 20% 6.6
8束
后附：千斤顶力值与油压表读数关系校正表
29.4
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0211-0.0667
Байду номын сангаас
28.8
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0215+0.0048
33.6
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0211-0.0667
32.9
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0215+0.0048
29.4
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*7/1000*0.0211-0.0667
28.8
油表读数=控制张拉力*标定方程式=1860*0.75*140*8/1000*0.0215+0.0048
张拉计算书
20米空心板梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式P P=P*(1-e-(kl+uθ))/(kl+uθ)ΔL= P P*L/(A y*E g)其中:ΔL—预应力钢束理论伸长值，cm；P P—预应力钢束的平均张拉力，N；P —预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。
）Ay—预应力钢束截面面积，mm2；Eg—预应力钢束弹性模量，MPa；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad；K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备（一）材料：主要是钢绞线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度,Φs15.24mm。
每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。
（二）设备设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。
2、选用油表。
根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。
YCW250型千斤顶活塞面积A=48360mm2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。
使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果：千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y = 0.0214X-0.6739千斤顶编号：20574，油压表编号：807，千斤顶工作长度0.4m。
回归方程为y =0.0215X-0.47472、钢束理论伸长值计算计算参数：钢绞线弹性模量Ep=1.95×105 Mpa，钢绞线截面积A=140㎜2，金属螺旋管道系数：K=0.0015，μ=0.2～0.25，取0.25钢绞线极限应力: ，一、根据钢绞线最大控制张拉力：P1=Rib×A=1860×140=260400N。
锚下控制应力和油表读数计算
锚下控制应力和油表读数计算我部预制箱梁分为30m和40m两种形式一、计算1束锚下应力值（用于顶板负弯矩张拉）1.已知条件钢绞线的标准强度 R y b=1860，钢绞线束的总截面积 A y=1×139=139 mm2弹性模量 E y=1.95×105Mpa 2.张拉控制应力锚下张拉控制应力取σk =0.75 R y b =1395Mpa油压表显示的拉力应为σk×A y=1395×139=19.3905（T）一束钢绞线的应力值为193.905T二、计算4束锚下应力值（用于30m箱梁张拉）1.已知条件钢绞线的标准强度 R y b=1860，钢绞线束的总截面积 A y=4×139=556 mm2弹性模量 E y=1.95×105Mpa2.张拉控制应力锚下张拉控制应力取σk =0.75 R y b =1395Mpa油压表显示的拉力应为σk×A y=1395×556=77.562T四束钢绞线的张拉应力值为77.562（T）三、计算5束锚下应力值（用于30m和40m箱梁张拉）1.已知条件钢绞线的标准强度 R y b=1860，钢绞线束的总截面积 A y=5×139=695 mm2弹性模量 E y=1.95×105Mpa2.张拉控制应力锚下张拉控制应力取σk =0.75 R y b =1395Mpa 油压表显示的拉力应为σk×A y=1395×695=96.953T五束钢绞线的张拉应力值为96.953T五、油表读数计算根据实际校顶报告与经计算所得锚下控制应力值，进行一元回归方程计算，所得值为各阶段控制应力相对应的油表读数。
千斤顶作用力T和张拉泵油压P是线性关系：T=AP+B (1) 利用千斤顶检验报告测得作用力与油压（T1,P1）、(T2,P2) 、(T3,P3) 、┈(T n,P n)，对上式进行线性回归，求回归值:T=AP+B (2)A=L PT/L PP (3)B=T-AP (4)P=1/n∑P i (5)T=1/n∑T i (6)L PP=∑P i2-1/n(∑Pi)2 (7)L PT=∑P i T i-1/n(∑P i)(∑Ti) (8)。