LLC自动计算表格(150W-LED电源-12V-12.5A)

LLC开关电源设计

LLC开关电源设计LLC设计步骤?LLC的基本原理?LLC的设计⽅法?LLC的⼏个问题LLC的基本原理MOSFET适合零电压开关221DSCV开通损耗+MOSFET适合零电压开关关断损耗MOSFET的零电压开关MOSFET开通前,其Vds电压已经为零,则为零电压开通(ZVS)ZVS的实现需要驱动信号来时有电流从S到D流通,LLC可以实现VDSVGSir关断损耗避免不了LLC的架构LLC两个谐振频率()rpsrrsfCLfLLk+===ππ21212LLC的详细⼯作过程AcrobatDocument 输⼊FHA等效电路)2sin(122...5,3,1tfnnVinπ∑=+=)2sin(21tfVinVssππ=Ir输出FHA等效电路)2sin(41RsotfVVr?ππ?=)2sin(11RsRtfIIr?π?= 12/2|)2sin(|12RTsRRoIdtfstITs?π=?=∫221188)()(ReππRIVtitVoorr===Vr1,Ir1同相,所以阻抗为电阻Vr1Ir1输出FHA等效电路等效到初级侧RnnRAC2228orpVnnVVπ41==LLC的简化FHA等效电路)//(/1//442||11RacsLpsLrsCr RacsLpVVVVnnVinnVoGSPSPππ1221VsVinVinVs ππ=?=poorpVnVVnnVV441ππ=?==归⼀化增益LLC的稳压原理22222]}1)[()({}1)()1{( )(|)(|?+?+=xxQkxk输⼊或负载变化时引起Vp变化通过改变频率使1/sCr+sLr的分压相应改变，最终维持负载电压不变,即Vp不变frfx=ACsrRLfQπ2=spLLk=LLC的DC特性ZVS区域1ZVS区域2ZCS区域ZVS区域1的波形f>fr开关频率⼤于谐振频率上管开通前电流由S-D流通谐振点的波形f=fr开关频率等于谐振频率上管开通前电流由S-D流通ZCS区域的波形f上管开通前电流由D-S流通电流由D-S流过Q2体⼆极管LLC的设计⽅法已知的条件1.输⼊电压范围2.输出电压、电流3.确定需要的谐振频率4.额定输⼊、输出满载时电源⼯作在fr附近1.变压器变⽐n2.需要的电压增益Gmax,Gmin3.Rac；k可简单得到的结果需要求解的量1.Q值，由此得到Cr,Ls,Lp2.最⼩、最⼤开关频率LLC的DC特性ZVS区域1ZVS区域2ZCS区域22222]}1)[()({}1)()1{()(xxQkxkxkfGGmax已知，3个变量，⽆法求出Q值GmaxK值的确定k=1k=4k=16K值越⼩，获得相同增益的频率变化范围越窄K值越⼤，获得相同增益的频率变化范围越宽K值的确定k=1k=4k=16k值越⼤，MOSFET在fr附近的导通损耗和开关损耗越低综合以上考虑k⼀般取2.5-6的范围Q值的讨论Gmax满⾜Gmax的Q值有很多Q对初级电流的影响ACsrR=()↑↓?+=↓?=↓?↓?LPmILpLsLLskLpLsQ ↓↑?+=ηπ22482822rmLLOrmsfLRnnRVIkK值固定后，在保证ZVS的条件下尽量选⽤⼤的Q值22222max]}1)[()({}1)()1{(?+?+=xxQkxkxkG再看变量已知量仍有Q,x为未知量，需要新的条件才能解出Q值，从⽽确定Cr,Lr,Lm从阻抗想办法LLC的阻抗特性]}11[1{)//(122222222QkxxkxxjQkxkxQZoRacsLpsLr+=++=ZinACrrRLfQLsLpkfrfxπ2===LLC的输⼊阻抗)||(1RacsLpsLrsCrZin++=?ZVS的条件:电流落后于电压，电流波形?相位差?为0是感性容性的分界线LLC的阻抗特性??????????????++?++=222222221xkxxjQkxkxQZoZin22max)(1)1(1)(kxxkxQ??=虚部为零，是感性容性的分界线，由此条件得到22222max]}1)[()({}1)()1{()(||?+?+=xxkQxk再看增益公式，把Qmax(x)带⼊公式，可求出x，再得到Qmax，从⽽得到Cr,Lr,Lm；令Q=0得空载⼯作频率已知量代换为x11222=++?Qkxxkxx只有x是未知量解求各参数22222min]}1)[()({}1)()1{()(||?+?+=xxQkxkxkG已知量(Q=0)求解最⾼⼯作频率1)()1()(||22min?+=xkxkG只有x是未知量结果)11(12maxminGkffr?+=12 max max max max?+==GGkGk QQrACsfRQLπ2= spLkL= QRfCACrr211(1minmaxGkffr?+=ZVS的另⼀个限制dinstrayosspTVCCI)2(+>)(44ImaxminmpsinMaxpsLLV+=+=核算Im>Ip，不满⾜重选QIpIm输⼊电压最⾼时的Im保证ZVS的Ip1.确定输⼊输出指标2.选择谐振频率和选择操作区域3.计算变压器变⽐和谐振元件值4.计算功率器件电压电流应⼒5.选择器件和变压器设计归⼀化的计算步骤实际计算步骤1.输⼊输出指标输⼊电压范围：VinMin=250V,VinMax=420V 额定输⼊电压：VinNom=400VDC输出电压电流（最⼤值）：24V/10A,12V/4A 输出功率：Po=24×10＋12×4＝288W2.选择谐振频率和⼯作区域谐振频率fr=100KHz3.1理论变⽐1.87.02424002=+=+=DoinNomVVVn实际计算步骤3.2最⾼、最低输⼊电压的增益6.1250)7.024(1.82)(2max=+=+=inMinV)7.024( 1.82)(2min= +=+= inMaxV VdVo nG?===2 2882422OOLPVR5.1062 81.8822LACRnR3.3计算等效为24V输出的负载电阻和反射电阻实际计算步骤3.4取k＝3426.016.16.136.1395.0195.02222maxmaxmax=?+=?+=GKHz Gkffr 5.59 ) 6.1 11(31 100 )11(1 22 max min= ?+ =?+ = KHz Gkff11(31100)11(1minmax=?+=?+=3.5计算Q,fmin,fmax,Ls,Lp,Cr 实际计算步骤uHfRQLrACs7210025.106426.02===ππr35426.05.1061002121===ππuHLkLrp216723=== ALLfVprinMax36.3)21672(5.1084 420)(4Imaxm=+=+=ATVstrayossp05.11020042010500)2(912==+=??3.6核算Im>IppI>mI如不满⾜需降低Q或增⼤Lr+Lp 4.计算功率器件电压电流应⼒实际计算步骤4.1初级电流有效值AfLRnnRVIrmLLOrms6.182822=+=π4.2MOSFET电压,电流最⼤值,电流有效值AIIrmsMosrms13.126.12_===VVVinMaxMos420== OCPMosMaxII=_ dsdsMosrmslossConductRRIP28.12__==实际计算步骤4.3次级整流管电压,电流,损耗(24V输出）482422_===OMaxDVV)24(52102_VAIIWIVPAvgDAvgConductDlossConductD5.357.0_____=== 4.4谐振电容电流有效值、最⼤电压AfLRnnRVIIrmLLOrmsrmsCr6.1828224_22=+==πrrOCPrrMaxrmsMaxinMaxCrCfVππ224202122___+=+?实际计算步骤4.5输出电容的电流有效值(f=fr,24V输出) AIIIIoooRmsCo32.28822222_=?=???=ππ5.选择器件和变压器设计实际计算步骤MOSFET:满⾜20％裕量,电压500V，电流从发热和Coss考虑(保证⾼压时ZVS)Cr:满⾜RMS电流的要求，电压为计算值1.5倍左右Co:满⾜RMS电流要求D:电压满⾜20％裕量;电流考虑到不平衡,取40％裕量，其余从发热考虑变压器实际变⽐35.93131.81=+=+=+=kknLp初级最⼩匝数(EER40)5.32101494.05.592)7.024(35.92)(3min_=+=?+=edorealMinPABfVVnN选择次级匝数，计算初级匝数使其⼤于32.5T N12=2T;N24=4TNp=9.354=37.4>33最终结果：Np=37TN12=2TN24=4TLLC的⼏个问题讨论LLC变压器磁阻模型除了普通变压器的空⽓漏磁外,LLC变压器有新的漏磁路径，使漏感很⼤磁电对偶关系得到电路模型LLC变压器电路模型半个周期只有⼀路导通漏感会使谐振时的输出电压变⾼LLC变压器电路模型由于fr时的增益>1,实际变⽐⽐理论变⽐⼤才能得到理论电压a为理论变⽐,n为实际变⽐LLC变压器漏感的调整增加初次级的距离增加了漏感⼀个变压器实测结果初次级都不加3.6mm档墙Lm=680uH,Ls=123uH在次级加3.6mm档墙Lm=680uH,Ls=140uH初级加3.6mm,次级不加3.6mm档墙Lm=700uH,Ls=146uH初级、次级都加3.6mm档墙Lm=700uH,Ls=160uH档墙次级加的位置可能的变压器集成⽅式AD驱动不对称造成电流不对称实际测量结果：?⼆极管经受2.4%的占空⽐失衡时，就会存在±20%的RMS电流失配?导致⼆极管过度设计驱动对称就好了吗？驱动⼏乎完全对称电流不平衡由正负半周的漏感不同引起双线并绕可以减少这种情况LLC控制环路1.由于调制频率在谐振频率范围，LLC不适合于状态空间法2.见于论⽂的是扩展描述法，但相当复杂3.⽬前常⽤的是时域仿真的⽅法优点：只需要开关模型，很多软件⼯具可⽤，如Simplis。

全桥LLC计算表格e cel

也就是π型滤波，纹波电流基本是由L前的电容承担 IC1=SQRT(Idrms^2-Io^2) IL=Io
谐振电容设计 Vcr=n*Vo+Io/(4*n*Cr*fsmax)
耐压 1000V，两并两串？
输入电压最低输出电压最高输出电压输出额定电压最低工作频率输出满载电流输出二极管压降给定K值输出额定功率理论变比最低输入电压增益最高输入电压增益谐振频率点最高工作频率输出电阻最小值原边等效电阻可安全工作的最大品质因数
谐振电感谐振电容变压器初级感量为
辅谐振和MOS管结电容Coss和最小死区时间预估实际死区时间检验用Imyan
Vin Vomin Vomax Vout fmin Io Vd K Pout n Gmin Gmax fr fmax RL Rac Qmax Q Lr Cr Lm
Cp Td Tdr Imyan Ip
直流母线最高电压值谐振电流有效值流过MOS管的有效值
整流二极管电压应力
整流二极管平均电流值
通过每个桥臂二极管的电流有效值次级电流有效值初级电流有效值励磁电流有效值
IC1 IL
Vcr
主变压器设计
16.7
mm
48
mm
24.8
mm
776.24
mm^2
0.35
500
A/cm^2
0.2
T
461 mm2
1.77 cm^4
35.78 mmm^2
1 mm^2
0.198 mm
0.1000 mm
50.05 股
66.42 股 0.670
谐振电感设计
Td≥4*Cp*fmax*(Lr+Lm)
Im=Vin/(4*fmax*(Lr+Lm)/1000000) 用于检验的 Ip=Cp*Vin/Tdr（40pF是辅谐振电容值，600ns是预计死区时间和整流二极管参数计算

反激式变压器自动计算表格

型号:编写:日期:序号参数单位参数说明1u min 90V 交流输入电压最小值2u max 260V 交流输入电压最大值3f L 50Hz 电网频率4f 100kHz 开关频率Main out Out2Out3Out45512-1230V 直流输出电压(输出电压>1v)64110.5A 次级直流输出电流7P O 5920121215W 输出功率8η85%电源效率9Z 0.5损耗分配系数10U FB 13.5V 反馈电压11C IN 108.3UF 输入滤波电容 12U Imin 85V 直流输入电压最小值13U Imax 360V 直流输入电压最大值14U OR 85V 初级绕组的感应电压15U DS(ON)3V 开关管导通电压16U F10.50.50.51V 次级绕组肖特基整流管正向压降17U F20.7V 反馈电路中高速开关整流管正向压降反激式开关电源电子数据表格计算数据U O I O型号:编写:日期:序号参数单位参数说明反激式开关电源电子数据表格计算数据18K RP 0.45初级绕组脉动电流IR 与峰值电流IP 的比例系数19磁芯EER28L 铁氧体磁芯型号20S J 81.4mm 2磁芯有效横截面积21l 75mm 有效磁路长度22A L 2.52uH/匝磁芯不留间隙时的电感系数23h 4.5mm 骨架允许绕线深度24b 20.9mm 骨架宽度25D max 50.90%最大占空比(u min 时)26I AVG 0.817A 输入电流的平均值27I P 2.070A 初级绕组峰值电流28I R 0.932A 初级绕组脉动电流 IR ＝I P ·K RP 29I RMS 1.161A 初级绕组有效值电流高频变压器的结构参数变压器初级绕组设计参数型号:编写:日期:序号参数单位参数说明反激式开关电源电子数据表格计算数据30L P 429.6uh 初级绕组电感量31n 15.455 6.800 6.800 2.742初次级匝数比32B AC 0.12T 交流磁通密度33N P 44匝初级绕组匝数计算数据2.9 6.5 6.516.2实取3771735N F 9匝反馈级绕组匝数36μO 0.4π X 10-6H/m 真空中的磁导率37μr 1848磁芯不留间隙时的相对磁导率38δ0.427mm 磁芯气隙宽度39A LG 0.219uH/匝磁芯留间隙时的电感系数40B M 0.247T 锰锌铁氧体磁芯最大磁通密度(B M =0.2～0.3T)N S 34次级绕组匝数匝型号:编写:日期:序号参数单位参数说明反激式开关电源电子数据表格计算数据41D fm 0.209mm 趋肤效应穿透深度42D m 0.418mm 单股最大裸线线径(避免趋肤效应)43M 2mm 安全边距44D P 0.404mm 选取初级绕组单股导线的裸直径(应≤2D fm )45P p 2股初级绕组导线股数46d p 3层初级绕组层数47S P 0.128190mm 2初级单股导线的裸横截面积48J 4.527A/mm 2电流密度(J ＝4～10A / mm2)49I SP 10.361 2.735 2.735 1.379A 次级绕组峰值电流50I SRMS 5.705 1.506 1.5060.759A 次级绕组有效值电流51I RI 4.068 1.126 1.1260.571A 输出滤波电容上的纹波电流52D S 0.4040.4040.4040.404mm 选取次级绕组单股导线的裸直径(应≤2Dfm)54P S 8221股初级绕组导线股数53S smin 0.1281900.1281900.1281900.128190mm 2次级绕组裸横截面积55d s 1111层初级绕组层数变压器次级绕组设计参数型号:编写:日期:序号参数单位参数说明反激式开关电源电子数据表格计算数据56J 5.563 5.8755.875 5.922A/mm 2电流密度(J ＝4～10A / mm2)检测变压器绕线能否容下57U dmax V 最高漏级电压估算值(包括漏感的作用)58U (BR)S286565161V 次级绕组整流管最高反向峰值电压59U (BR)FB 83V 反馈绕组整流管最高反向峰值电压可以绕制。

75个电气计算excel表格

在电气工程领域，计算是非常重要的一环。

电气计算需要考虑到诸多因素和细节，准确的计算结果是项目设计和实施的基础，因此需要高效的工具来辅助完成这项任务。

而在现代科技的支持下，电气计算软件已经成为了电气工程师们的得力助手。

在这篇文章中，我们将介绍一种用于电气计算的高效工具——75个电气计算Excel表格，它是一个非常全面、实用的工具集合，能够满足电气工程师们在实际工作中的各种计算需求。

在本文中，我们将按照以下内容对这75个电气计算Excel表格进行介绍：一、表格的分类1. 电压、电流、阻抗计算类表格2. 电气负荷和功率计算类表格3. 配电系统计算类表格4. 照明系统计算类表格5. 短路电流计算类表格6. 变压器计算类表格7. 电缆计算类表格8. 电能质量计算类表格9. 光伏发电系统计算类表格10. 充电桩系统计算类表格二、每类表格的功能介绍1. 电压、电流、阻抗计算类表格：包括电压降、电流密度、线路阻抗等计算。

2. 电气负荷和功率计算类表格：包括负载功率计算、功率因数等计算。

3. 配电系统计算类表格：包括配电容量计算、断路器选择等计算。

4. 照明系统计算类表格：包括照明照度、灯具配光等计算。

5. 短路电流计算类表格：包括短路电流、短路容量等计算。

6. 变压器计算类表格：包括变压器容量、变比等计算。

7. 电缆计算类表格：包括电缆截面积、电缆长度等计算。

8. 电能质量计算类表格：包括电能质量、谐波等计算。

9. 光伏发电系统计算类表格：包括光伏组件容量、并网点计算等。

10. 充电桩系统计算类表格：包括充电桩功率、充电时间等计算。

三、表格的使用方法与注意事项1. 下载安装Excel表格。

2. 输入计算所需的参数和数据。

3. 进行计算并查看结果。

4. 注意数据的有效性和合理性。

5. 熟练掌握各项计算公式和方法。

通过本文的介绍，相信大家已经对这75个电气计算Excel表格有了初步的了解。

这些表格不仅拥有丰富的功能和广泛的适用范围，而且使用起来非常方便，希望这些工具能够对大家在电气工程计算方面提供一些帮助。

最实用的反激变压器计算表格

输出电压（V）最大负载电流功率占比输出1-主路 5.00 1.40770.00%输出2 5.000.60330.00%输出30.000.2000.00%输出400.00%10W确定效率η80.00%计算输入功率Pout 12.5W 损耗因数Z0.5VACmin 85V VACmax 265V 频率fL50HZ 整流导通时间tc0.0032s输入滤波电容CIN 20uF 最小直流输入电压VDCmin 77V 22脉动电压Vripple 43V 最大直流输入电压VDCmax 375V707MOS管饱和导通压降VDS 10V 反射电压VOR 110V 最大占空比Dmax 0.62开关频率fs 132KHZKRP 0.40原边均值电流IAVG 0.162A 交流有效值IACRMS 0.294A原边峰值电流IP 0.326A直流有效值IRMS 0.208A 脉动电流值IR 0.130A 脉动系数r 0.40直流电流IDC 0.326A直流电流IDC 0.261A 原边负载电流值IOR 0.099A 伏微秒数Et（V*us）315.8409V*us 5.设置电流比例因数KRP，注意KRP=IR/IP，确定原边电流波形参数此处近似估算IDC，其实6.确定原边电感量LpIp=IAVG/((1-1/2*KRP)反激式开关电源参数设计1.根据输出参数确定输入功率2.确定输入交流电压范围。

3.根据计算选定输入滤波电容，计算整流输出直流电压Z=0表示损耗在初级，Z4.确定反射电压，计算在最小直流输入时对应的最大占空比Dmax原边电感Lp 15644.29711uH 原边电感的另一种计算公式Lp 3025.813063!!!这种从负载来算ILR的方法跟上面由原边平均值来计算的方法不同118.4403VeVe526.0416667cm3EFD253300mm33C90的材质计算原边和副边的匝数比n 20.00计算副边匝数NS1360副边第二绕组NS23副边第三绕组NS3 1.607142857每平方匝数的气隙z/N20.0006气隙系数z 0.23气隙lg-0.02mm由于原边电流有效值IRMS=0.307A 选择AWG-27足够Is1P 3.69A Is1RMS 2.41A Is2P 1.58Is2RMS 1.03Is3P 0.53Is3RMS0.348.确定原边及副边其他绕组匝数(都向上取整)9.计算气隙lg10.导线规格的选取普及而且必须状态，所以流过其绕组的电时，电子由于很强的相互排导体的集肤效应。

LLC集成变压器推导计算

LLC集成变压器推导计算LLC(L-L-C)集成变压器是一种绝缘变压器，由三个独立的电感器组成，分别是L1、L2和L3、它还包括两个电容器C1和C2以及一个输出变压器T。

LLC集成变压器在一些功率因数纠正电路和逆变器应用中非常常见。

在这个推导计算中，我们将使用一些基本电路理论来分析LLC集成变压器的性能。

首先，我们将定义一些符号：- Vin：输入电压- Vout：输出电压-Vc1,Vc2：分别是C1和C2的电压-IL1,IL2,IL3：分别是L1、L2和L3的电流-Io：输出电流-N1,N2：输入和输出变压器的匝数比现在，让我们开始推导计算LLC集成变压器。

1. 首先，我们可以利用电路分压原理来计算输入电压Vin与C1的电压Vc1之间的关系。

根据电路分压公式，我们可以得到以下方程：Vin = Vc1 + Vc22.接下来，我们可以利用电感器方程来计算各个电感器上的电流。

根据电感器方程，我们可以得到以下方程：Vc1 = L1 * diL1/dtVc2 = L2 * diL2/dtVout = L3 * diL3/dt3. 如果我们假设输出电流Io保持恒定，我们可以使用输出变压器的方程来计算输出电压Vout与输出电流Io之间的关系。

根据输出变压器方程，我们可以得到以下方程：Vout = N2 * Io * diL3/dt4. 最后，我们可以应用Laplace变换来得到传输函数，通过将所有未知量表示为频率域的复数变量。

通过代入以上方程，我们可以得到LLC集成变压器的传输函数：H(s) = Vout(s) / Vin(s) = (N2 * Io) / (s * (s * (L1 * L2 +L1 * L3 + L2 * L3) + (L1 + L2) * (C1 * (L1 * L2 + L1 * L3 + L2 * L3) + N2^2 * Io^2)))这个传输函数可以用于根据输入电压Vin和输出电流Io来计算LLC集成变压器的输出电压Vout。

反激开关电源设计计算表格

型号:编写:jianjun8410日期:序号参数单位1VACMIN 195V 2VACMAX 265V 3f L 50Hz 4fs132kHzMain outOut2Out3Out432000V 1.9000A PO60.860.8W 6η85%7Z 0.58U FB12V 0.2±%光耦/TL43110CIN(理论值)60.8UF 11CIN(实取值)100UF反馈电路类型计算数据UO IO SI 5一、设计需求部分9单端反激式开关电源反激式开关电源电7表格中灰色为允许数据输入，黄色为中间变量，蓝色为输出变量。

当在其中输入数据时，表格会自动计算相关参数。

欢迎大家在论坛中提出宝贵意见或使用情况。

________________ jianjun8410型号:编写:jianjun8410日期:序号参数单位计算数据单端反激式开关电源反激式开关电源电7表格中灰色为允许数据输入，黄色为中间变量，蓝色为输出变量。

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________________ jianjun841012VMIN254.1V13VMAX 374.8V 14VOR 110V15KP116DMAX 30.7%17IP 1.832A 18IAVG 0.281A 19IRMS 0.586A 20IR1.832A型号:编写:jianjun8410日期:序号参数单位计算数据单端反激式开关电源反激式开关电源电7表格中灰色为允许数据输入，黄色为中间变量，蓝色为输出变量。

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________________ jianjun841021储能方程式计算LP MIN 298.8UH 22脉动方程式计算LP MIN (辅助)315.1UH 23实取电感量LP 299UH 24估计初级漏感L_LKG7.48UH25BVDSS 647.8V 26PO(MOS)76.0W 27BVDSS(选定)700V 28PO(选定)125W 29VDS(选定) 6.21V 30RDS(ON)(选定)5Ω31ILIMIT(选定)2.70A 32BP0.42T二、关键元器件选择MOS 管芯片选择型号:编写:jianjun8410日期:序号参数单位计算数据单端反激式开关电源反激式开关电源电7表格中灰色为允许数据输入，黄色为中间变量，蓝色为输出变量。

LLC计算表格

Vpfc=370(V)Vo=63(V)Io=4(A)Po=252(W)第一步：Th=0.25(ms)Cpfc=150(uF)E=0.95Pin=265.263158(W)Vin-min=368.803185(V)Vin-max=430(V)K=5第二步：Mmin=0.86046512Mmax= 1.00324513第三步：Vf=0.8(V)n= 2.89968652实际变压器匝比Nreal= 3.17644743第四步：第五步：最小增益最大增益确定变压器匝比（n=Np/Ns)整流管正向压降理论匝比预估变压器转换效率输入功率输入电压范围中最小输入（Vin-min)和最大输入（Vin-max)电压必须输入最大电压选择K,k值一般取3~7之间，其中K为Lm/Lr,fo和k一旦选择好，最大和最小的定！确定谐振网络的最大Mmax和最小Mmin增益！输入电压(PFC输出)输出电压输出电流输出功率保持时间要求PFC输出端的电容值fo-min=40.8455353(kHZ)fsw-max=229.906813(KHZ)Fs-max=165(kHZ)fsw-min=98.4233839(KHZ)fs-min=65(KHZ)Ae=150(mm^2)△B=0.25(T)Np-min=27.0209795(Ts)Np=25.4115795(Ts)对Np-min进行修正后Ns=8(Ts)CF=330(pF)Rfmin=15.5400155(kohm)Rfmax=10.1010101(kohm)Css=0.69795(uF)Rss= 4.29830217(Kohm)Fstart=135.104898(KHZ)fstat=300(KHZ)RFmax1= 3.78787879(kohm)Ifmin=0.1287(mA)Ifmax=0.3267(mA)Irfmax=0.198(mA)Ifstart=0.594(mA)Ifrss=0.4653(mA)Rfmax2=9.09090909(KHz)Rfmin2=15.5400155(KHZ)Rss2=4.29830217(KHZ)Css2=0.69795(uF)Css3=1(uF)软启动电阻软启动频率选择自己的软启动频率BOOST MODE下参数选择方法2选择大于Css2参数选择方法13脚电容的选择根据最小开关频率设置最大开关频率设置软启动电容选择次级匝数Ns使得Np>Np-min对Np-min进行修正后L6599相关参数的选择根据MOS参数求选择最小开关频率变压器磁芯面积核磁通变化量此时初级最小匝数最小谐振频率最大开关频率选择最大开关频率最小开关频率Ir=2(A)A=7.5(A/mm^2)d=0.12(mm)Num=23.57851(根）L1=481(uH)L2=70(uH)C=33(nF)Fr-min=37.34286(KHZ)此时的主绕组感量入此时的谐振感量谐振电容的值谐振电容的相关参数计算择将要用单根线经得到总共需要的线数关于主感量和谐振电感产生的最小谐振频率的计算绕线根数以及线经大小的选择入电流的有效值输入电流的密度压必须考虑！最小的开关频率将确Icr-rms= 1.78818(A)Vcr-max=329.1414(V)Im= 1.084846(A)Coss=160(pf)Cstray=100(pf)Ip=0.602(A)Tdead=300(ns)Lm1=1171.88(uH)LM2=359.36(uH)根据公式求输入所选MOS管的相关参数值MOS管的输出电容死区时间的设定(200~400)之间参数求最大允许值核算验证！如果Im<Ip，则从新选择降低Q或增大Lr+Lp最大输入电压时的电流谐振电容的有效值谐振电容的耐压值。

LLC电源设计的excel计算表格

Application for single AC stage input Vin 220Vac Vin range Vinnom 390Vdc 输入电压参数Vinmin 360Vdc =Vinnom1*1.414*0.9*0.85Vinmax 420Vdc =Vinnom1*1.414*1.1Output information Vo 12Vdc 输出参数Io 18.5A Vf 0.56Vdc Po 232.36W=(Vo+Vf)*IoFrequency information Fr 100KHz normalized frequency Xmax 1.5开关频率参数Fmax 150KHz =Xmax*Fr Fstart 250KHz =Fr*2.5Coss 80pF Cstray an additional Cstray 10pF Minimum dead time Td 200nSconversion ratio Mnom 0.03220513=(Vo+Vf)/Vinnom 增益Mmin 0.02990476=(Vo+Vf)/Vinmax Mmax 0.03488889=(Vo+Vf)/Vinmin a at nominal voltage a 15.5254777=(0.9~1.1)/2/Mnomk 7.22222222=2*a*Mmin/(1-2*a*Mmin)*(1-1/Xmax^2)Kmax 10Knom 7.22222222=MIN(k,Kmax)physical turn ratio Nn 14.5507638=a*(knom/(1+knom))^0.5Qmax1, to stay in the ZVS Qmax10.85960982=1/(knom*2*a*Mmax)*(((2*a*Mmax)^2)/((2*n effective load resistance:Re 121.082477=8*a^2*Vo/(3.1415927^2*Io)Qmax2, to ensure ZVS at zero Qmax20.61874143=(3.1415927/4)*(1/((1+knom)*Xmax))*(Td*1Choose Qs, such that Qs =<min(Qmax1, Qmax2)Qs 0.58780436=0.95*MIN(Qmax1,Qmax2)Xmin work at min.input voltage and max. load:Xmin 0.93964846=(1/(1+knom*(1-(1/(2*nn*Mmax)^Min switching frequency Fmin 93.9648464KHz =Fr*Xmin Resonant tank calculationZr 71.1728076=Re*QsCs 22.3617623nF =10^6/(2*3.1415927*Fr*Zr)Ls 113.27504uH =Zr*1000/(2*3.1415927*Fr)Lp818.097509uH=k*LsHB midpoint estimated parasitic capacitance Calculate k so that the converter will work at xmax at zero load and max. input voltageParameters of L6599Cf470pFRfmin7.54771476Kohm=10^6/(3*Cf*Fmin)Rfmax12.6566952Kohm=Rfmin/(Fmax/Fmin-1)Rss 4.5452569Kohm=Rfmin/(Fstart/Fmin-1)Css0.6600287uF=3/Rss0.4642860.439189311.08正常输入电压最小输入电压最大输入电压输出电压输出电流输出二极管的正向压降输出功率谐振网络的谐振频率最大工作频率起机频率最小死区时间正常增益最小增益最大增益等效圈比min)*(1-1/Xmax^2)*Mmax)^2)/((2*nn*Mmax)^2-1)+knom)^0.5m)*Xmax))*(Td*1000)/(Re*(2*Coss+Cstray))max)^(1+(Qs/Qmax1)^4)))))^0.5。

LLC自动计算公式(输入数据即可)

1. PFC calculations
in- and output parameters VAC_min VAC_max Vboost_min Vboost_nom Po eff Pin 90 277 415 430 90 0.92 97.8 W Vac Vac Vdc Vdc W minimum mains input voltage (rms) maximum mains input voltage (rms) minimum PFC output voltage maximum PFC output voltage output power efficiency PFC + LLC input power
Design summary:
Vin range mains Vboost range Pout,max maximum PFC peak current PFC coil PFC coil & aux resistor value for PFC current measurement nominal Boost voltage values: R_BOOST1+2, Rmeasure_BOOST BOOST, HBC brown-out start, stop voltage Mains brown-out voltage Mains brown-out resistors on mains R1, R2 Mains brown-out resistors on SNSMAINS R3, R4 capacitor value across mains RC discharge mains 90 415 90 3.4 250 40 133 430 9.40 396 67.6 2000 560 220 542 277 430 W A uH 2.3 mOhm V 0.055 275 Vac 2000 47 nF ms Vac Vdc

最全开关电源相关计算表格

6 8.98
40 25 162.计算结果
Vdcmin 99.00 Vdcmax ###### 反射电压（V） Vf ###### 周期 μ s T 16.67 最大导通时间( μs) t 6.84 Dmax0.59 最大占空比输入功率（W） Pin 12.50 初级电流 Ip 0.43 最大电感量（mHLp ） 2.27 初级次级匝数比 n 28.45 磁芯气隙（cm） lg 0.07 初级匝数（Turn） Np ###### 初级线径（mm）Dp 0.39 输入电压（V）次级匝数（Turn） Ns 7.12 次级线径（mm）Ds 0.84 辅助匝数（Turn） Na 22.80 辅助线径（mm）Da 0.19 0 输出电压3（V） V3 0 输出电流3（A） I2
-HB001
117.00 344.50 222.30 16.67 6.67 0.40 12.50 0.13 2.92 0.27 0.36 162.50 0.30 0.15 0.72 0.07 7.99 0.82 22.22 0.30
数据 117.000
16.667 10.250 初次匝比 0.615 0.057043651 12.500 VIPK电流 0.128 0.78 6.903 0.8670 0.174 0.32 0.154 162.500 87.65217391 0.229 0.231 1.150 0.170 5.000 5 0.778 次级匝数 13.913 28.14401934 0.183 磁强度（T） 0.239583333
yyf
调整
HB002 90.00 100.8
HB003 90.00 80.00 16.67 0.40 0.50 0.23 0.1210 0.14 125.00 0.26

LLC计算表格知识分享

Vpfc=370(V)Vo=63(V)Io=4(A)Po=252(W)第一步：Th=0.25(ms)Cpfc=150(uF)E=0.95Pin=265.263158(W)Vin-min=368.803185(V)Vin-max=430(V)K=5第二步：Mmin=0.86046512Mmax= 1.00324513第三步：Vf=0.8(V)n= 2.89968652实际变压器匝比Nreal= 3.17644743第四步：第五步：最小增益最大增益确定变压器匝比（n=Np/Ns)整流管正向压降理论匝比预估变压器转换效率输入功率输入电压范围中最小输入（Vin-min)和最大输入（Vin-max)电压必须输入最大电压选择K,k值一般取3~7之间，其中K为Lm/Lr,fo和k一旦选择好，最大和最小的定！确定谐振网络的最大Mmax和最小Mmin增益！输入电压(PFC输出)输出电压输出电流输出功率保持时间要求PFC输出端的电容值fo-min=40.8455353(kHZ)fsw-max=229.906813(KHZ)Fs-max=165(kHZ)fsw-min=98.4233839(KHZ)fs-min=65(KHZ)Ae=150(mm^2)△B=0.25(T)Np-min=27.0209795(Ts)Np=25.4115795(Ts)对Np-min进行修正后Ns=8(Ts)CF=330(pF)Rfmin=15.5400155(kohm)Rfmax=10.1010101(kohm)Css=0.69795(uF)Rss= 4.29830217(Kohm)Fstart=135.104898(KHZ)fstat=300(KHZ)RFmax1= 3.78787879(kohm)Ifmin=0.1287(mA)Ifmax=0.3267(mA)Irfmax=0.198(mA)Ifstart=0.594(mA)Ifrss=0.4653(mA)Rfmax2=9.09090909(KHz)Rfmin2=15.5400155(KHZ)Rss2=4.29830217(KHZ)Css2=0.69795(uF)Css3=1(uF)软启动电阻软启动频率选择自己的软启动频率BOOST MODE下参数选择方法2选择大于Css2参数选择方法13脚电容的选择根据最小开关频率设置最大开关频率设置软启动电容选择次级匝数Ns使得Np>Np-min对Np-min进行修正后L6599相关参数的选择根据MOS参数求选择最小开关频率变压器磁芯面积核磁通变化量此时初级最小匝数最小谐振频率最大开关频率选择最大开关频率最小开关频率Ir=2(A)A=7.5(A/mm^2)d=0.12(mm)Num=23.57851(根）L1=481(uH)L2=70(uH)C=33(nF)Fr-min=37.34286(KHZ)此时的主绕组感量入此时的谐振感量谐振电容的值谐振电容的相关参数计算择将要用单根线经得到总共需要的线数关于主感量和谐振电感产生的最小谐振频率的计算绕线根数以及线经大小的选择入电流的有效值输入电流的密度压必须考虑！最小的开关频率将确Icr-rms= 1.78818(A)Vcr-max=329.1414(V)Im= 1.084846(A)Coss=160(pf)Cstray=100(pf)Ip=0.602(A)Tdead=300(ns)Lm1=1171.88(uH)LM2=359.36(uH)根据公式求输入所选MOS管的相关参数值MOS管的输出电容死区时间的设定(200~400)之间参数求最大允许值核算验证！如果Im<Ip，则从新选择降低Q或增大Lr+Lp最大输入电压时的电流谐振电容的有效值谐振电容的耐压值。

反激式开关电源变压器参数计算器

符号数值单位数值范围表达式step1:规格最小交流输入电压最小值Vin,min85VAC>85最大交流输入电压Vin,max265VAC<265最大占空比(设定)Dmax0.45开关电源一般不超过0.45(n*(Vo+Vf))/(SQRT(2)*Vinmin+n*(Vo +Vf))效率(设定)η0.8根据电源设计估算输入功率Pin7.875(Vout*Iout)/η开关频率f60kHz根据电源设计估算开关周期(计算)T16.67us1/f输出电压(设定)Vout18VDC根据电源输出要求输出电流(设定)Iout0.35A根据电源输出要求step2:变压器参数原边峰值电流Ipk0.291162A2Pin/(Dmax*Vinmin*SQRT(2))原边有效电流Irms0.065511A Pin/(Vinmin*SQRT(2))原边电感Lp 3.10mH(Vinmin*SQRT(2)*Dmax)/(Ipk*f)磁芯规格Ap583.3333J一般选4.5A/mm^2,ΔB一般取0.2-0.26Ap=Ae*Aw或(5Po/ΔB*J*f)*10^3磁芯截面积(设定)Ae30mm2根据计算的AP值=Ae*Aw选择磁芯Aw=(E-D)*F=>变压器规格尺寸变压器气隙计算Lg0.27475mm(0.4πLP(Ipk^2))/(Ae*(ΔB^2))变压器匝比n 5.259(Vinmin*SQRT(2)*Dmax)/((Vo+0.7)*( 1-Dmax))原边匝数Np150.2602T(LP*Ipk)*10^3/(Ae*ΔB)次级匝数NS28.569T NP/NS=n辅助匝数NA22.917一般辅助绕组Vcc设定15VDC NS/NA=(Vo+0.7)/Vcc 反激式开关电源变压器设计数据表。

基于LLC谐振的150WLED驱动电源设计

＋
一
其中：Ａ＝ｆ／ｆ，Ａ＝，Ｑ＝、
折算到初级的等效负载阻抗ｚ为
（２）
●
—
—
图３ＬＬＣ谐振变换器等效电路图
Ｆｉｇ．３ＥｑｕｉｖａｌｅｎｔｃｉｒｃｕｉｔｏｆＬＬＣｒｅｓｏｎａｎｔｃｏｎｖｅｔｒｅｒ
／Ｒ。。
ｚ
擎
㈦
其中：Ｒ为输出电阻，／Ｌ＇为变压器匝比。
２ＬＬＣ特性分析
２．１ＬＬＣ谐振变换器，ｍ＜时的阻抗特性分析
文章编号：１００５．０５２３（２０１４）０１．０１２４．０６
基于ＬＬＣ谐振的１５０ＷＬＥＤ驱动电源设计
高海生，雷宝
（华东交通大学电气与电子工程学院，江西南昌３３００１３）
方波电压，作为谐振回路的输入。ＤＤ分别为其体二极管，Ｃ，Ｃ分别为其寄生电容。ｃ，，，Ｌ组成谐振回路，Ｃ还起着隔直电容的作用。Ｄ，Ｄ组成副边整流电路，输出电压经Ｃ。滤波后，提供给负载。ＬＬｃ谐振变换器有两个谐振频率，当副边整流二极管导通时，被变压器副边电压钳位，只有Ｌ与ｃ参与谐振，谐振频率为；当副边整流二极管截止时，变压器不向次边传递能量，Ｌ，Ｊ［，与Ｃ共同参与谐
力低、开关损耗低、开关频率高、整流管无反向恢复损耗、允许输入电压范围宽、效率高、方便使用磁集成技术、功率密度大等优点。所以ＬＬＣ谐振变换器在ＬＥＤ驱动电源中的应用有着很深远的研究意义。

全桥LLC自动计算表格

核算Im>Ip（如不满足，需减小Q或 4000 pF 518 ns 600 ns 6.026 A 5.200 A
MOS管和整流二极管参数 800 Vdc 24.042 A 17.002 A 495 V 18.75 A 41.658 A 输出滤波电路选用CLC滤波电路，也就是π型滤波， 18.143 A
37.5 A
1374.17 V
77.310 cm4
1366 mm2 2.159
1 mm 7.441
8 4
420 15.39 5.26 mm
4 mm 13.420
14
谐振电容设计主变压器设计
谐振电感设计
全桥LLC计算备注
Im>Ip（如不满足，需减小Q或者增大Lr+Lm） MOS管和整流二极管参数计算
公司现有的1600V 683电容两并两串为68nF
选EE70的磁芯，两对，使用双EE70B 的磁芯
IL=Io 谐振电容设计
Vcr=SQRT(2)*Irms/(3.14159*fr*Cr) 主变压器设计
AP=(Pout/(K*ΔB*fr))^(4/3) 【这里K取0.017，ΔB取0.25T】
nr=SQRT((K+1)/K)*n Nagain=SQRT((Lm*σr/(Ae*μ0))
谐振电感设计 nL=Lr*1.414*Irms*2/0.25/Ale 【1.414*Irms*2取得为谐振电流峰值的2倍，防止短路时饱和】 σL=nL^2*ALe*4*3.14/Lr naL=SQRT((Lr*σLr/(ALe*4*3.14159))*10000)
输ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ电压最低输出电压最高输出电压输出额定电压最低工作频率输出满载电流输出二极管压降给定K值输出额定功率理论变比最低输入电压增益最高输入电压增益谐振频率点最高工作频率输出电阻最小值原边等效电阻可安全工作的最大品质因数

反激开关电源变压器自动设计表格

单位 V V V A V A
项目最小DC输入最大DC输入输出功率总的功率反射电压最大占空比
结果参数 100.2 374.7 4.32 5.4 65.3 0.4
单位 V V W W V
公式
B4*1.414-20
B5*1.414
B6*B7+B8*B9
E6/B10
B12-E5-（150～200）
磁芯截面积Ae值磁感应强度电流密度所选磁芯AP值选取磁芯
mm2 T A cm4
初级绕组线径 0.185501804 次级匝数 20.02402418
mm 匝 mm mm cm4
1.13*（E7/E4/2）^0.5
E12/E1
次级绕组线径 0.472712915
导线的趋肤深度 0.209026553
E8/(E4+E8)
初级峰值电流 0.237149416 KHz V 初级电感量初级匝数 1.66687669 102.9424046
A （mH）匝
5.5*E6/E4
(E9*E4*10/E10)/1000
E4*E9*10/(B14*B15)
初、次级匝数比 5.140944882
E8/(B6+0.7)
匝匝 T
B21/E13
反馈绕组匝数 19.45167713 0.185272981
B21/(E8/(B8+0.7))
验证变压器最大磁感应强度
(E10*B20)/(B14*B21)*1000
反激开关电源变压器自动设计绕组面积计算
初级绕组实际选取线径次级绕组实际选取线径
0.2 0.62
mm mm
选取磁芯窗口Aw值
1.13*(B7/2)^0.5

LLC变压器计算程式

LLC变压器计算程式LLC变压器是一种特殊的变压器拓扑结构，由于其具有高效率、低功耗和低电磁干扰等优点，广泛应用于现代电力系统和电子设备中。

在设计LLC变压器时，需要进行一系列的计算来确定其参数和性能。

下面是一个简单的LLC变压器计算程式的示例。

```python#参数输入Vin = float(input("请输入输入电压（V）："))Vout = float(input("请输入输出电压（V）："))fsw = float(input("请输入开关频率（Hz）："))#计算输入电感L1和输出电感L2L1 = (Vin * (Vin - Vout)) / (Vin * fsw)L2 = (Vout * (Vin - Vout)) / (Vin * fsw)#计算谐振电感Lr和电容CrLr=L1+L2Cr = 1 / (L1 * L2 * fsw * fsw)#输出结果print("计算结果如下：")print("输入电感L1：", L1, "H")print("输出电感L2：", L2, "H")print("谐振电感Lr：", Lr, "H")print("电容Cr：", Cr, "F")```这是一个简单的LLC变压器计算程式，通过输入输入电压、输出电压和开关频率，可以计算出LLC变压器的各个参数。

其中，输入电感L1和输出电感L2的计算分别采用了权衡关系，而谐振电感Lr和电容Cr的计算则采用了谐振条件。

需要注意的是，这只是一个示例，实际设计LLC变压器时还需要考虑更多因素，如功率、效率、温度等。

此外，还应结合具体的设计要求和实际情况，进行更详细和准确的计算。

llc半桥计算表格

llc半桥计算表格
LLC半桥是一种常见的电路拓扑结构，用于直流-直流变换器或逆变器中。

在设计LLC半桥拓扑时，一些重要的参数需要计算和表格化，以确保电路的性能和稳定性。

以下是一些需要考虑的参数：
1. 输入电压范围，LLC半桥的设计需要考虑输入电压的范围，包括最小输入电压、最大输入电压和额定输入电压。

这些参数将影响变压器的设计和功率器件的选择。

2. 输出功率，确定需要的输出功率是设计LLC半桥电路的关键步骤。

输出功率将决定变压器的匝数和功率器件的规格。

3. 开关频率，LLC半桥的开关频率将影响变压器和滤波器的尺寸，以及功率损耗。

通常需要在高效率和电磁干扰之间进行权衡。

4. 变压器参数，包括变压器的匝数比、磁芯材料、磁芯尺寸等参数，这些参数将直接影响到电路的性能和效率。

5. 输出电压和电流波形，确定所需的输出电压和电流波形，以便选择合适的滤波器和输出电感。

6. 磁芯和电感参数，包括磁芯的饱和磁感应强度、电感的值等参数，这些参数将影响到变压器和电感器的设计。

7. 功率器件参数，选择合适的开关管和二极管，需要考虑其最大电压、最大电流、开关损耗和导通损耗等参数。

在设计LLC半桥电路时，需要对上述参数进行综合考虑，并进行计算和表格化，以便进行系统性能分析和优化。

同时，还需要考虑到电路的稳定性、热管理、电磁干扰等方面的问题。

因此，LLC 半桥的设计是一个复杂的工程问题，需要综合考虑电路、磁性元件和功率器件等多个方面的因素。

全桥LLC自动计算表格

输入电压vin780vdc最低输出电压vomin336vdc最高输出电压vomax450vdc输出额定电压vout400vdc最低工作频率fmin100000hz输出满载电流io375a输出二极管压降vd2vdc给定k值k4000输出额定功率pout15000w理论变比n1931最低输入电压增益gmin0842最高输入电压增益gmax1124谐振频率点fr135371hz最高工作频率fmax272350hz输出电阻最小值rl10667原边等效电阻rac32230可安全工作的最大品质因数qmax0660q0627谐振电感lr23762uh谐振电容cr58170nf变压器初级感量为lm95050uh辅谐振和mos管结电容coss和cp4000pf最小死区时间预估td518ns实际死区时间tdr600nsim6026aip5200a直流母线最高电压值vmax800vdc谐振电流有效值irms24042a流过mos管的有效值iqrms17002a整流二极管电压应力vd2495v整流二极管平均电流值id1875a通过每个桥臂二极管的电流有效值idrms41658a输出电容纹波电流值ic118143a核算imip如不满mos管和输出滤波电路选用clc滤波电路也就是型滤波输出滤波电感电流il375a谐振电容上的最大压降vcr137417v变压器的ap值ap77310cm4变压器所选磁芯aeae1366mm2变压器变比校正nr2159实际气隙r1mm重新计算初级匝数nagain7441实际初级匝数nreal8实际次级匝数n24谐振电感所选磁芯aeale420保证不饱和的最少匝数nl1539计算气隙l526mm实际气隙lr4mm重新计算匝数nal13420实际匝数nrl14全桥llc计算备注如不满足需减小s管和整流二极管滤波电路也就是型滤波纹波电流基本是由l前的电容承担谐振电容设计一对ee55b谐振电感设计主变压器设计lc计算引用公式poutvoutionvinvoutvdgminnvominvdvingmaxnvomaxvdvinfrfminsqrt1kgmax21gmax2fmaxfrsqrt1kgmin1gminrlvoutiorac8n2rl2qmaxsqrtkg2maxg2max1kgmax一般取09095的qmaxlrqrac2314159fr1000000cr12314159frracq1000000000lmklr