300MW锅炉冷态空气动力场试验研究
冷态空气动力场试验大纲
冷态空气动力场试验大纲1.试验目的通过冷态空气动力场试验，对新装锅炉的各风道流量及风压进行标定，掌握各风道风门挡板的特性，为以后运行中配风创造良好条件。
根据相似模化原理，确定沸腾燃烧时最低运行风量，检验流动状况，布风装置的阻力特性，检验布风板均匀性情况，了解各运转机械的性能，炉子各部分的严密程度，为锅炉启动、热态运行调整和分析以及安全、经济运行提供技术依据。
2.试验技术依据根据国标GB-10184-88《电站锅炉性能试验规程》中的有关规定，用等截面法标定安装在各风道上的固定测速管。
冷态空气动力场试验是对热态炉内气流状况的一种模似，为保证模似的可靠性，用动量比相等原理进行测量。
同时参照《循环流化床锅炉理论、设计与运行》中的有关内容。
3.冷态试验的内容3.1试验前的各项准备工作。
3.2一、二次主风道和分支风道的风量标定。
3.3布风板阻力特性试验。
3.4流化质量试验。
3.5料层阻力试验。
3.6临界流化风量试验。
4.试验方法和步骤4.1试验前的各项准备工作：4.1.1试验前引风机、一次风机等所有相关风机均分别试转结束，电气试验合格，并具备启动条件。
4.1.2风烟道、炉膛内部施工全部结束，清理炉膛及布风板，检查各风帽安装是否正确，风帽小孔要求畅通，然后人员全部撤出。
4.1.3各风门挡板调节灵活无卡涩，关闭严密且开度指示校验正确。
4.1.4炉膛负压表，各段风压表，风温表投入并校验合格。
4.1.5烟风系统各风机的启停及联锁保护试验合格。
4.1.6各测点安装完毕，测量装置安装正确，具备投用条件。
4.1.7运转层备足正常运行所需要合格颗粒的熟料，以满足做料层阻力试验用。
4.2冷态一、二次风测速装置的标定：按运规依次启动引风机和一、二次风机，在保证各风机不超电流的前提下，维持炉膛压力在正常范围内。
分别调节烟风系统的各风门挡板，根据流量及风压的变化趋势，来判断挡板开关方向及操作机构定位的正确性。
将在风道风门不同开度下进行标定。
冷态空气动力场试验方案
UG-160/9.8-M3动力场试验方案编写: 张虎平审核:批准:内蒙古中煤蒙大新能源化工有限公司热电车间二〇一二年四月一日一、试车的组织机构及参加人员试车总指挥:调试指挥人: 车间主任调试单位负责人现场技术负责人: 安全员设备技术员工艺技术员调试单位技术人员调试验收负责人: 安环部，生产部参加人员: 工艺试车组成员,施工安装人员,电气仪表人员.二、试验目的对锅炉进行冷态空气动力场试验，目的是检验系统及转机整体运行情况，掌握转机及系统中挡板、液力耦合器的调节特性，标定压力、流量测量仪表，测试及调整进入燃烧室的一、二次风速，测试流化床的布风板阻力和料层阻力特性，找出临界流化风量及灰循环系统的特性，为锅炉的启动运行及燃烧调整提供参考资料。
通过对这些参数的调整、测量、试验，并对结果进行分析，确定锅炉燃烧系统最佳运行方式，从而保证锅炉燃烧稳定、完全、炉内温度场、速度场及热负荷分布均匀，防止结焦和燃烧设备损坏，降低有害气体排放，保证汽温、汽压稳定，以适应机组负荷变化的要求，在一定范围内自由调节。
为运行中料层厚度提高参考值等。
三、风量标定启动引风机、一次风机，高压风机、二次风机，调定各试验项目所需工况，保持稳定运行。
标定和测试如下项目：1、二次风机风量标定按照下表测试：2、标定二次风风量测量装置在风量测量装置前或后一直段上进行测试标定。
按照下表测试：3、在炉膛内二次风口测试二次风速，检查各风口气流的方向、调整各风口气流的均匀性。
同时，检查炉膛内各播煤风口气流状况。
4、一次风机风量标定按照下表测试：5、对总一次风风量测量装置标定调节一次风机的挡板开度，在风量测量装置前一直段进行测试标定。
按照下表测试：6、对上一次风风量测量装置标定调节一次风机的挡板开度，在测风装置前一直段进行测试标定。
按照下表测试：7、在炉膛内一次风口测试一次风速，检查各风口气流的方向、调整各风口气流的均匀性。
三、测定布风板阻力及测定不同料层厚度风量与阻力关系。
#1炉冷态空气动力场试验方案
直到炉内气流清洁。 4.13 试验平台、爬梯、测试十字架搭设完毕, 保证各角各喷咀处于伸手可及,以方便
测量风速；试验所需平台按要求安装完毕并经验收确认。炉内与试验无关的脚手架 和竹跳板均已拆除。 4.14 一次风管风速和风压测点可用，可调缩孔在全开位置并可以调节。 4.15 炉内下层煤粉燃烧器处的脚手架平台及对流过热器处的脚手架平台通道需牢固 可靠。 4.16 炉内在需进人作试验准备时，炉内照明应充足。 4.17 炉内试验用安全电源布置完好，且在试验平台和“田”字通道标高处布置照明 灯。 4.18 试验时一、二次风速要求：一次风速 18m/s 左右，二次风速＞30m/s。 4.19 冷态动力场试验过程中必须保持运行风机和各风门挡板相对稳定，过程中不作 任何操作和调节。 4.20 参加试验人员分工明确，统一指挥。 5 试验测点布置和试验仪器 5.1 试验测点布置 在炉内最下层二次风喷口以下 500mm 标高处搭设一试验平台 1(基本铺满并留有一 上、下孔)；
沿炉膛 A 层一次风喷口中心标高断面布“田”形铁丝（在前后、左右墙中心线上，
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用两根金属丝在炉内拉一个十字架）见示意图，并在铁丝上固定 LED 串灯（显示锅炉轮 廓及水平断面中心）。电源接线引出炉外。
炉左
中 心 线
中心线
炉右
炉前
示意图 1
在 A 层双通道燃烧器上、下两通道和 C 层燃烧器浓、淡两相通道水平中心及垂直中
%
4.34
3.62
51.91 4.06
氮
Nar
%
1.20
分
硫
Sar
%
0.48
1.14 0.47
1.30 1.2
析
灰份
Aar
(整理)锅炉冷态空气动力场试验
（3）总经济价值的组成。我们可以用下式表示环境总经济价值的组成：
锅炉冷态空气动力场试验技术方案1试验目的通过本试验，可以直观地了解炉内气流的分布、扩散、扰动、混合是否良好，实际切园的大小、位置等。其结果可以帮助分析锅炉燃烧设备及各风粉管道的设计、安装、配风等可能出现的一些问题，从而为安装验收、投产、热态燃烧调整试验提供参考依据。2引用标准、依据2.1.《火电工程启动调试工作规定》（96版）2.2.《火力发电厂基本建设工程启动及竣工验收规程》（96版）2.3.《火电施工质量检验及评定标准》（96版）2.4.《电力建设施工及验收技术规范》（锅炉机组篇）2.5.《xxxxx锅炉设计说明书》3设备简介3.1锅炉主要设计参数：名称单位额定蒸发量t/h额定蒸汽温度℃额定蒸汽压力MPa锅筒工作压力MPa给水温度℃3.2煤粉燃烧器的主要设计参数：名称单位一次风速度m/s一次风率%二次风总风率%二次风风速m/s上二次风风率%中二次风率%下二次风率%边界二次风率% 4试验前应具备的条件4.1锅炉的烟风系统、制粉系统、燃烧设备安装完毕，内部所有异物已清除、并经通风试验合格。4.2锅炉的送、引、一次、排粉风机试运转合格，能进行可靠操作。4.3试验所需测点已经安装完毕。4.4各人孔门、安全门、检查孔均处于关闭状态，防爆门正常。4.5各烟、风系统风门、挡板的实际开度与指示的一致性经校验合格，各烟、风系统挡板门应开关灵活、固定可靠，全部能操作。4.6各烟风管道系统压力指示能正常投入，能正确显示。5试验前的准备工作5.1在炉内最下层二次风口下边缘以下500mm截面处搭设一试验平台(铺满竹排并留一上下孔)，要求平台牢固，能承载10人在上面工作的重量。在12m运行层，平右侧人孔门炉膛内，搭设一个3×3m的小平台，旁边装设1m高防护栏杆，要求牢固可靠，并搭设一个脚手架与上下孔连接，要求牢固，上下方便。5.2在炉内每个角的向火侧分别搭设一个10m高的脚手架，要求牢固可靠，可以承载2人上下行走，且不阻碍喷口气流。5.3在炉膛内布置36V行灯4盏，满足照明需要。.4炉膛外左侧人孔门处设联系人员一名，负责炉内外的通讯联络。6试验内容及步骤6.1炉内网面布置在炉膛下层一次风喷口中心标高截面处用铁丝布置一个“十”字形网面，用铁丝按锅炉厂说明制作两个切圆，安装在“十”字形网面中心。网面布置时，调试所试验人员现场进行指导和检查。具体作法：平炉膛下层一次风喷口中心标高用两根铁丝拉“十”，找出炉膛中心，在中心上布置切圆，由四角A层一次风喷口中心各拉一根铁丝与切圆相切，在铁丝上沿喷口中心按喷口长度间距用电工胶布缠绕，作为A、B层一次风气流衰减度测量测点。在“十”铁丝上沿炉膛中心按300mm间距用电工胶布缠绕，作为下层一次风切圆测量测点。6.2燃烧器检查对燃烧器安装情况进行外观检查，检查燃烧器喷口的形状是否与图纸相符，油枪安装位置是否正确、合理；实测一组燃烧器喷口的实际尺寸；测量燃烧器的垂直度，检查燃烧器中心线安装是否垂直。对检查结果做好记录。6.3各风机投运下总风压调整按照规程要求，先启动一侧引、送风机，待正常后，再启动另外一侧引、送风机。两侧风机均启动正常后，保持两侧引风机开度一致，两侧送风机开度一致，使两侧风机并列投入运行。调节送、引风机，逐渐增加各风机出力，调整锅炉总风量至试验要求。调整一、二挡板，使燃烧器出口风速达到满负荷条件下的冷态模拟值。调整好引风机静叶开度，维持炉膛负压在-30～-50Pa的范围内。系统稳定后，对烟风系统吹扫20分钟，准备进行炉内空到试验所需的冷态模拟值后，开始进行以下项目测量：6.4.1用热式风速仪测量下层一次风喷口出口气流衰减特性，了解出口气流的衰减特性。测量时分两组同时进行，每组2人，对喷口的出口气流沿喷口中心轴线对风速进行实测。6.4.2用热式风速仪测量一、二次风喷口出口实际风速；6.4.3用热式风速仪测量下层一次风实际切圆的大小及位置，了解炉内气流的空气动力场情况；6.4.4用热式风速仪测量贴壁风风速大小，对风速较高的地方做好记录。7安全技术措施7.1试验设安全员一名,专门负责安全工作。7.2炉膛内搭的棚架工作平台一定要牢靠，炉膛内碎物、易燃物应清理干净。试验人员进入炉内前先启动风机清扫炉内一小时。7.3参加试验的人员应注意人身安全，进入炉内应着工作服、戴好安全帽、风镜及耳罩；在平台上行走应注意防止坠落；高空作业必须系好安全带。7.4电线、电源插座应绝缘良好,无漏电,并置于人孔门旁侧一米以上处。7.5在风机运行和并列过程中，应注意监视各风机电流，不得超过额定值。7.6在整个试验过程中，应注意人身及设备安全，如有危及人身及设备安全的情况出现，应立即停止试验。8试验组织及人员分工8.1调试人员负责整个试验的指挥与协调，并负责提供对设备操作的要求及试验的技术指导。负责整个试验的观测、测试、记录工作。负责向参加试验的全体工作人员进行技术、安全交底。负责对搭设的平台、脚手架，安装的照明、测点进行验收。8.2安装单位根据试验要求，负责炉内测风平台、脚手架的搭设，照明的安装，试验所需测点的安装，并负责设备的维护，配合试验的进行。8.3电厂运行单位负责试验期间的设备运行操作、监护，按调试措施积极配合调试人员做好工作。8.4监理单位在全过程中行使质量监理职责。
锅炉冷态空气动力场试验
(1 k)10 f10 w120
式中，μ 为一次风中燃料的质量浓度；k 为考虑煤粉流速与风速不
同的系数，可近似取为 0.8。
1M f1M w12M /(2M f2M w22M ) (1 k )10 f10w120 /(20 f10w120 )
可见，为了保持动量比相等，模型的一、二次风速比为：
使其满足计算要求； ㈡安装测点 安装位置：冷风、热风、再循环风、1K、
2K、3K等管道；
㈢检查和校正燃烧器
⑴结构完好程度、尺寸、标高、安装角度 —应符合设计要求
⑵风门档板开度和严密性 —实际开度与指示开度应一致；
⑶风压表计的正确性。 ㈣对风烟道进行冷态标定
用标准测速管（皮托管）和笛形管分别 测量流速，对结果进行比较，求得标定系 数（计算风量用的修正系数）
㈢炉膛气流流动情况
⑴气流充满程度； ⑵偏斜和刷墙情况； ⑶速度分布均匀程度； ⑷气流之间相互干扰情况 一次风与二次风之间； 三次风对一次风和二次风的影响等。
§2-5.流化床炉冷态试验
1.试验前的检查与准备 ㈠检查：
炉膛、分离器、返料系统、风室、风板 和风帽、返料口、落煤口、放渣管、风 门档板等，清理干净无杂物； ㈡准备： ⑴准备仪表 —风量表、风压表、差压计、动压测量装 置等，仪表齐全，性能完好，安装正确；
实践证明，通过冷模、冷炉试验来测量下列各 项规律是行之有效的方法。
1.锅炉燃烧系统的配风均匀程度，如旋流燃烧 器的大风箱配风均匀性；四角燃烧器各一、二、 三次风系统配风均匀性，各风门挡板的调节特 性等；
2.燃烧系统及燃料器的阻力特性；燃烧器的流 体动力特性；探索新型燃烧器的流动规律；一、 二、三次风混合情况；旋流或直流燃烧器回流 区的大小及流量变化情况；四角喷燃器的切圆 大小等；
如何作锅炉冷态空气动力场试验
一、试验目的1、确定燃烧系统的配风均匀程度，确定旋流燃烧器一、二次风配风的均匀性，确定风烟系统风门挡板的风量特性。
2、确定燃烧器及燃烧系统的阻力特性。
3、确定燃烧器的流体动力特性。
4、研究炉膛火焰充满度及炉膛结焦的空气动力场原理。
5、研究锅炉燃烧对受热面壁温影响、汽温偏差影响以及非正常工况燃烧的空气动力特性。
二、试验前准备工作1、在根据试验观察及试验要求，炉膛应该铺设足够保证安全的脚手架，脚手架不应该影响炉内气流特性，应该装设足够的炉内照明，便于试验观察。
2、试验前2小时启动引风机、送风机、一次风机对炉膛进行吹扫，确保试验时炉膛内部环境不至于太恶劣，保证试验顺利进行。
3、在试验前要对燃烧器喷口、风烟系统挡板进行全面的测量、校对，保证试验真实，能正确模拟出锅炉内部空气动力场情况。
三、试验监测内容1、观测炉膛气流的充满度充满度一般用有效气流面积占整个炉膛截面积之比计算，充满度越大说明炉内涡流区域越小，炉膛利用率越高则且气流在炉膛内的流动阻力也越小。
2、观测炉内气流动态气流是否冲刷墙壁，若存在，炉膛容易结焦或产生高温腐蚀；气流在炉膛断面上的分布的均匀性，若存在偏斜时，则会造成偏斜一侧的温度过高，气温产生偏差，受热面超温，结焦等不正常情况的发生。
3、观测炉内射流相互干扰情况燃烧器内、外二次风以及一次风、中心风的相互干扰情况。
四、观测方法1、飘带法优点：这是空气动力场试验中最简单的一种方法，可用长飘带显示气流方向，用短飘带显示微风区、回流区，用飘带网观察某一截面的全面气流情况；缺点：在微风区用飘带指示气流方向的敏感性差，若飘带过长，则指示气流方向的准确性差，做记录时，工作量较大。
2、烟花示踪法将烟花置于燃烧器一次风喷口内并点燃，喷出的烟花轨迹即为炉内气流的运动轨迹，通过观察、照相、摄像等方法记录下烟花在一、二、次风射流中的轨迹，以此直观观察和分析该燃烧器及炉膛的空气动力工况。
空气动力场试验措施
山东寿光晨鸣热电厂（三期工程）锅炉冷态空气动力特性试验华东电力试验研究院电力建设调整试验所二00六年八月目录1、设备概况2、冷态空气动力特性试验编写：崔振达审核：王买传批准：1.设备概况：山东晨鸣热电厂三期扩建工程装有二台YG－600/9.8－M型高压、高温单汽包自然循环流化床锅炉，是山东济南锅炉厂制造，模式水冷壁悬吊结构，装有二只蜗壳式绝热高温旋风分离器。
密封返料装置位于分离器下部与炉膛下部燃烧室连接，将未燃尽物料送入炉膛实现循环再燃烧。
锅炉点火方式为床下四只油燃烧器动态启动，床上布置四支辅助油枪协助升温之用，主油枪耗油量为1200kg/h，辅助油枪耗油量为1000kg/h，燃油压力3.0MPa，机械雾化，0号轻柴油。
装有二台引风机，二台一次风机、二台二次风机、二台高压风机、六台给煤机，四台水冷排渣机。
2．冷态空气动力特性试验：2.1试验目的：新机组投产前，为检查锅炉机组在设计、制造、安装等方面是否符合设计要求，检查在正常通风情况下所有的风机及烟、风道的风门和挡板是否完好，对有关风量的测量装置进行标定，并对布风板的均匀性，料层厚度的阻力，最低流化风量的确定作全面测试，便于在热态燃烧调整时提供相应的数据。
2.2 试验必备条件：2.2.1 锅炉本体及风烟系统管道安装结束。
2.2.2 锅炉床层及旋风分离器内浇注料已完成，风帽孔内等杂物已清除结束。
2.2.3 所有一次风道、二次风道、给煤管及返料装置内（包括返料器内的小风帽）的杂物已清除结束。
2.2.4 关闭锅炉本体及风烟系统上的所有检查门及人孔门。
2.2.5 电除尘器安装基本结束，所有检查孔、人孔都已关闭。
2.2.6 锅炉大联锁静态校验合格，通过验收和签证。
2.2.7 所有电动风门及挡板都能远控操作，在CRT上的显示开关方向、开度指示与实际的开关方向、开度一致。
2.2.8 手动风门挡板都能操作，指示清晰，内外开度正确。
2.2.9 给煤机、一次风机、二次风机、高压风机及引风机试转合格并通过验收。
锅炉冷态空气动力场实验装置开发可行性分析
流 体 的运 动粘 度 ， ｓ Ｉ／。 ｎ
利用雷诺 数 Ｒ ｅ和炉 膛 当量 直 径 Ｄ ｅ可 以确 定
出模 型所需总 风量 的大小 ， 再依 据一 、 二次 风的配 比 就可确定 出一 、 二次 风量 的大小 。
现场 专家座谈 ， 收集 大 量 相 关冷 态模 拟试 验 台资 并
料等 工作 ， 下 图 １的锅炉 为原型锅 炉 ， 选定 该锅 炉为 是上 海 锅 炉 厂 有 限公 司制 造 的 Ｓ Ｇ一１３／７ ５一 ０６ １． Ｍ８７型 锅 炉 ， ｌ为 该 ３０ ６ 图 ０ ＭＷ 锅 炉 炉 膛 布 置 简
的四角切圆燃烧切圆的形成 ， 通过实际操作可以改
变切 圆大小 和 炉 内空气 动力 场 ， 炼 了学 生 的动 手 锻 操作 能力 。
３ 结 语
综上所 述 ， 在满 足 模 化 理论 三 个 条件 时 利用 原
型锅炉和模型锅炉的几何相似 ， 依据可靠 的模型风
图 ２ 锅 炉 模 型 布 置 示 意 图
炉膛 内， 在送 风管 道 上 安 装调 节 挡 板 ， 用来 调 节一 、
二次 风量和 风压 大 小 。 引风 机设 置在 炉膛 出 口， 对 炉 内有抽 吸 的作用 ， 炉 内形 成 负 压 以满 足 炉膛 内 在 的冷 态空气 动力 场 的需 要 。该 实验 装 置风 量 、 压 风 可 以调节采 用手 动调 节 ， 实验 过 程 中调 节参 数 及 参 数 变化利用 人工 记 录 的方 式 ， 终 数据 处 理采 用 手 最 工绘 制方式 ， 到 二次 风 门挡 板特 性 曲线 。也 可 利 得
力 场存 在 的问题 。
对于四角切圆燃烧方式 ， 影响炉 内空气动力场 的因素很复杂。切向燃烧炉膛 中的射流按旋流方向 依次挤压 ， 每股射流两侧 的补气条件不 同， 炉膛四角
循环流化床锅炉冷态通风及空气动力特性试验方案
循环流化床锅炉冷态通风及空气动力特性试验方案1、试验目的及意义空气动力场主要是指燃烧设备及炉膛内部的空气（包括空气携带的燃料）以及燃烧产物的流动方向和速度值的分布状况。
锅炉运行的可靠性和经济性与炉膛空气动力场的好坏有着密切的关系。
组织良好的空气动力场可以保证锅炉燃烧稳定、燃尽迅速。
这样可保持经济而可靠的燃烧从而使锅炉能高效而安全的运行。
本次试验将考核锅炉烟风系统主要辅机和有关热工测试系统在冷态条件下的性能；校验风量测试系统的准确性，测定布风板和料层阻力特性、布风均匀性以及临界流化风量；为锅炉启动点火和安全、经济运行提供技术依据。
2、试验内容2.1 风机联锁试验静态试验和动态试验2.2冷态通风试验风门、烟气挡板开关方向及操作机构试验。
2.3 冷态空气动力特性试验（1）一、二次风量标定。
（2）布风板及料层阻力特性试验。
（3）检查布风板载料的布风均匀性。
（4）测定临界流化风量。
3、试验方法、工艺和流程在现场条件满足的情况下，首先进行烟风系统联锁试验，确保试验系统工作正常，然后在锅炉冷态条件下，调整有关参数并加入一定量启动床料进行锅炉冷态各项试验。
4、试验应具备的条件及准备工作4.1 冷态通风试验应具备的条件及准备工作（1）冷态通风试验安排在锅炉点火前进行；（2）烟风系统严密性试验完毕,并经验收合格；（3）引、一二次风机挡板调节灵活,风机可以投入运行，并送上电源；（4）工业水系统投入运行；（5）电机绝缘合格；（6）风量测量系统的传感器静态校验已完成；（7）冷态试验所需要的测点全部安装完毕；（8）与烟风系统有关的热工表计齐全并能准确投用；（9）检查烟风系统调节挡板的手动、电动开关是否灵活；(10) 挡板开关就地指示和盘上指示是否明确，是否吻合；(11) 试验所需的仪器、辅助器材、记录表格已备齐；(12) 辅机自身的联锁保护可正常投用；(13) DCS系统的相关功能调试完毕，具备投运条件。
4.2 冷态空气动力特性试验应具备的条件及准备工作（1）冷态空气动力特性试验安排在锅炉点火前进行；（2）检查并清理炉膛及布风板，检查风帽安装是否牢固，并逐个清理风帽小孔，检查风帽小孔与耐火层的距离是否符合图纸要求。
300MW直接空冷机组真空严密性试验方法探讨
直接空冷机组庞大的空冷凝汽器是汽轮机组的一个重要组成部分, 其作用是在汽轮机排汽口处建立并维持真空, 使蒸汽在汽轮机内膨胀到指定的凝汽器压力, 以提高汽轮机的可用焓降 , 将焓降转变为机械功, 同时将汽轮机排汽凝结成水, 重新作为锅炉给水补到热力循环系统中。
其运行工况的正常与否, 直接影响到整个机组的安全和经济运行。
凝汽器的真空, 即汽轮机的排汽压力, 是蒸汽在凝汽器内凝结与凝结水之间形成的平衡压力。
汽轮机排汽在恒压下将汽化潜热传给冷却介质, 凝结成水。
蒸汽凝结成水时, 体积骤然缩小(在正常情况下体积约缩小300 000倍), 所以凝汽器内会形成高度真空。
机组在实际运行中，进入凝汽器(ACC )的气体主要来自负压系统的管道、阀门和汽轮机低压缸的微漏，此外新蒸汽、疏水, 蒸汽排放及凝结水系统的补水等也要带入一部分气体。
机组在正常运行中进入热血传奇私服凝汽器的气体，实际上并非纯蒸汽, 而是汽、气混合物。
凝汽器内的压力就是这些混合气体的分压力之和。
系统设置的真空泵就是不断地将漏入凝汽器的不凝结气体抽出, 以免漏入凝汽器的不凝结的气体逐渐累积, 使凝汽器内的压力升高，不可凝气体影响 ACC 换热, 使得真空下降，机组效率降低，此外漏入空气会使凝结水含氧量高导致凝结水系统管道，设备腐蚀。
机组冬季运行, 漏入的气体会形成气穴，影响管束内蒸汽的流动，导致ACC管束局部过冷。
2 真空严密性试验的方法及标准 2.1 真空严密性试验的方法目前大容量机组普遍采用全部停运真空泵开始计时8min，取后5min的平均值计算真空下降值的方法进行真空严密性试验。
有的电厂采用停运真空泵，计时15min～30min，取全部时段的平均值计算真空下降值。
后一种方法由于时间长，机组运行工况无法保证不变。
空冷机组真空受环境温度、风向、风速等的影响本身在发生改变，真空的下降值不能全面、准确的反映 ACC的空气漏入量。
前一种方法因为时间短，受外界影响较小，从实际试验情况看，也能比较正确的反映空冷系统的严密性，目前普遍被采用。
锅炉冷态空气动力场试验
1、设备系统概述天津国投津能发电有限公司一期工程#2机组锅炉为上海锅炉厂引进美国ALSTOM公司的技术生产的超超临界参数变压运行螺旋管圈直流锅炉，型号为SG-3102/27.46-M532，单炉膛双切圆燃烧方式、一次中间再热、平衡通风、固态排渣、全钢架悬吊结构、半露天Π型布置。
设计煤种为平朔安太堡煤，校核煤种I为晋北烟煤，校核煤种II为云峰混煤。
采用中速磨冷一次风正压直吹式制粉系统，配6台MPS275辊盘式磨煤机，正常运行，5运1备，其中A磨采用微油点火方式。
燃烧方式采用低NOx同轴燃烧系统（LNCFS），48只直流燃烧器分6层布置于炉膛下部四角和中部，在炉膛中呈双切圆方式燃烧。
炉膛宽度34290mm，深度15544.8mm。
炉膛由膜式壁组成，炉底冷灰斗角度为55°，从炉膛冷灰斗进口集箱（标高7500mm）到标高51996.5mm处炉膛四周采用螺旋管圈，在此上方为垂直管圈。
螺旋管圈与垂直管圈过渡采用中间混合集箱。
炉膛上部及水平烟道从前至后分别布置分隔屏过热器、后屏过热器、末级过热器、末级再热器，后烟井分成前后两个分隔烟道，前烟道布置有低温再热器和省煤器，后烟道布置有低温过热器和省煤器，在前后烟道中省煤器下部布置调温挡板，用于调节再热汽温。
锅炉采用机械干式出渣系统。
锅炉启动系统采用带循环泵的内置式启动系统，锅炉炉前沿宽度方向垂直布置4只汽水分离器和2个贮水箱。
当机组启动，锅炉负荷低于最低直流负荷30%BMCR时，蒸发受热面出口的介质流经分离器进行汽水分离，蒸汽通过分离器上部管接头进入炉顶过热器，而饱和水则通过每个分离器下方连接管道进入贮水箱中，贮水箱上设有水位控制。
贮水箱下疏水管道引至一个三通，一路疏水至炉水循环泵入口，另一路接至大气扩容器疏水系统中。
过热器汽温通过煤水比调节和三级喷水来控制，第一级喷水布置在低温过热器出口管道上，第二级喷水布置在分隔屏过热器出口管道上，第三级喷水布置在后屏过热器出口管道上，过热器喷水取自省煤器进口管道。
300MW循环流化床锅炉运行说明书(哈锅)
300MW循环流化床锅炉运行说明书发布时间：2011-1-20 阅读次数：126 字体大小: 【小】【中】【大】本广告位全面优惠招商！欢迎大家投放广告！广告投放联系方式运行说明书编号：1500.CFB-001（A版）哈尔滨锅炉厂有限责任公司前言循环流化床锅炉采用流态化的燃烧方式，燃烧温度一般在850-920℃。
循环流化床锅炉主要有高脱硫效率、低NOX排放、高碳燃烬率、长燃料停留时间、强烈的颗粒返混、均匀的床温、燃料适应性广等优点。
随着循环流化床锅炉技术的发展，我公司引进了ALSTOM公司200～350MW 等级大型CFB锅炉技术，锅炉造价远低于同种容量煤粉锅炉加脱硫或脱硝设备，是新一代的环保型绿色锅炉。
发电有限责任公司2X300MW开远工程的循环流化床锅炉是由哈尔滨锅炉厂有限责任公司设计制造的HG-1025/17.5-L.HM37型锅炉。
采用引进的Alstom公司的循环流化床锅炉技术进行技术设计，并完全按照引进技术所确定的原则进行施工设计和制造。
本说明书根据该炉的设计特点，介绍锅炉本体的使用要求，运行原则及注意事项。
说明书中的各项内容是对锅炉使用过程中提出的基本要求，目的在于防止损坏锅炉，保证锅炉的使用性能和寿命。
有关锅炉配合整套发电机组运行的详细规程，应由用户自行制定。
本说明书仅作为用户编制锅炉启动和运行规程时的指导性资料，有关启动及运行的具体规定，需由用户参照相关规定编制锅炉操作规程。
目录1. CFB锅炉基本运行原理 ------------------------------- 32. 锅炉概况 ------------------------------------------- 43. 锅炉整体启动前的几项重要调试过程 ------------------- 74. 锅炉整体启动前的准备 ------------------------------- 105. 锅炉冷态启动 --------------------------------------- 136. 锅炉温态启动 --------------------------------------- 177. 锅炉热态启动 --------------------------------------- 178. 锅炉运行调整 --------------------------------------- 199. 锅炉停炉 ------------------------------------------- 2210.锅炉停炉保护 --------------------------------------- 2511.常见事故处理 --------------------------------------- 26锅炉启动曲线 --------------------------------------- 36主要设计参数表： ----------------------------------- 391. CFB锅炉基本运行原理循环流化床锅炉的炉膛接纳经过破碎的煤粒和脱硫所需要的石灰石，与大量强烈扰动的细灰粒混合，在其内以相对较低的温度（约850℃）完成燃烧和脱硫过程。
300MW循环流化床锅炉两侧进风风室风压均布分析及优化
０ 引言
循 环 流 化 床 （（：ｉｒｃｕｌａｔｉｎｇ ｆｌｕｉｄｉｚｅｄ ｂｅｄ． ＣＦＢ）锅 炉 为 其 燃 料 适 应 性 广 负 荷 调 节 性 强 以 及 环 保 性 能 优 良 而 得 到 了 越 来 越 多 的 应 用 在 能 源 与 环 境 的 双 重 压 力下 ．循 环 流 化 床 锅 炉 在 中 国得 到快 速 发 展 … 、 随 着 循 环 流 化 床 锅 炉 同 产 化 的 不 断 进 步 ．巾 围 已成 为 了世 界 上 循 环 流 化 床 锅 炉 保 有 量 最 多 的 闰 家 ．然 而 ．不 同制 造 企 业 设 计 细 节 不 尽 相 同 ． 在 大 型 化 过 程 中 逐 渐 暴 露 一 些 设 计 缺 陷 ３１． 有 待 进 一 步 改 进
９７
闰 ｔ 消 豳
验 的 测 点 位 置 在 一 次 风 机 口风 道 ． 风 量 损 失 较 小 ． 能 够 比 较 准 确 地 反 映 一 次 风 机 实 际 出 力 ［８－９１ 而 电 厂 ＤＣＳ测 点 是 在 宅 气 预 热 器 口热 一 次 风 管 上 ． 空 气 预 热 器 出 口 两 侧 热 一 次 风 管 有 联 箱 ．无 法 准 确 反 映 单 个 一 次 风 机 的 情 况 ． 只 能 对 ２ 台 一 次 风 机 总 风 量 进 行 标 定 ． 另 外 ． 试 验 测 点 位 置 与 ＤＣＳ测 点 距 离 较 远 ． 中 问 存 在 空 气 预 热 器 等 设 备 的 漏 风 ． 『大Ｊ此 ， 风 量 存 在 偏 差 。
锅炉空气动力场试验
锅炉空气动力场试验目：防止水冷壁结渣，使四角来粉均匀，个通风口速度场均衡，炉内温度场均衡，保证机组在额定出力工况下长期稳定运行，根据对炉进行大修后锅炉冷态一、二次风调平试验。
为热态运行提供依据。
冷态动力场试验步骤及方法1.逐个检查和校正各风门、挡板，要求实际开度与指示开度一致，开关灵活、到位，无卡涩现象。
2待检查完毕，具备启动条件后，启动两台空气预热器、两台引风机、两台送风机、两台一次风机、一台密封风机。
3炉膛吹扫4小时以上。
3.1维持炉膛负压-50Pa，一次风机出口风压保持6.0KPa以上运行。
3.2所有磨煤机热风门、冷风门、混合风门全开。
3.3所有磨煤机驱动端和非驱动端容量风全开。
3.4所有磨煤机驱动端和非驱动端旁路风全开。
3.5所有磨煤机各出口粉管关断门全开。
3.6所有二次风辅助风挡板全开。
3.7维持以上工况，每半小时摆动一次燃烧器。
期间间隔全关、全开以上各风门、挡板进行炉膛吹扫。
4进行尾部烟道新安装挡板试验4.1新安装挡板开至100%，吸、送风负荷加至200MW负荷风量，记录各风机电流、挡板等参数；再逐步关小新安装挡板开至75%，50%，25%，0%记录各风机电流、挡板等参数；观察负压变化及风机喘震情况。
5实测一次风喷口风速，对一次风风量测量装置进行标定。
6对四角一次风速进行偏差计算，通过调整一次风管的可调缩孔，进行一次风调平。
一次风模化风速选定为28m/s。
7实测二次风速，记录二次风风箱静压，校核二次风大风箱特性。
二次风模化风速选定为30m/s。
质量验收标准1、烟风系统通风检查符合设计要求。
2、同层一次风调平四角风速偏差小于5% 。
3、同层二次风调平四角风速偏差小于5% 。
4、目视燃烧器同层摆动一致，且与表盘一致。
安全注意事项1、炉膛组合架由相关部门验收合格，并由检修部专人操作。
2、试验期间，炉膛内部及烟、风道内停止一切施工作业。
3、烟、风道上的各人孔门、检查孔应关闭，捞渣机水封应投入。
300MW机组锅炉热力计算研究综述
300MW机组锅炉热力计算研究综述摘要：本文分析了目前国内典型的300mw机组的热力系统特点，全面阐述了原则性热力系统简洁计算过程，通过对比计算分析，得到了标称工况下的各项热经济性指标，为分析热力系统经济性提供参考。
关键词：300mw机组；热力系统一、前言我国是一个能源大国，有丰富的石油和煤炭等资源。
但是，随着经济的发展、社会的进步，人们对能源提出越来越高的要求，电厂锅炉负荷日益增大。
近十多年来，我国的电力事业取得很大的发展，自行设计生产的火电机组单机出力不断提高。
但应看到，包括引进的国外300mw~600mw在内的燃煤火电机组，其锅炉在安全可靠的工作和经济运行方面，至今还有着相当部分的不尽如人意。
主要原因之一是现今采用的锅炉热力计算方法存在着不足。
本课题将研究300mw机组锅炉热力计算综述。
二、引进300mw机组锅炉的背景及发展1.引进300mw机组锅炉的背景我国的发电总量中，火力发电约占70%。
电站锅炉是火力发电的重要设备，设计出燃料效率高、排出有害污染物少、节省钢材而又长期经济安全运行的电站锅炉对国民经济具有十分重要的意义，同时也符合现阶段环保和节能减排两大世界性的主题。
自20世纪70年代以来，高参数、大容量已成为火力发电机组的发展趋势。
改革开放后，我国从国外引进300mw和600mw火电机组制造技术被提上议事日程，并在80年代初从美国西屋电气公司开始了这方面的技术引进。
2.我国锅炉技术的发展五十年来，我国电力工业飞速发展，近二十年的发展更可谓突飞猛进。
相应的电站锅炉不仅在数量上增加，而且技术水平也有了质的飞跃。
在上世纪五十年代，主力机组仅是小容量120t/h~230t/h、低参数3.83mpa/cm、450℃的自然循环煤粉锅炉；在上世纪六七十年代主力机组为高温高压（7.8mpa~14.7mpa，535℃~540℃）的125mw 和200mw再热机组，并建造了一些1000t/h的up型直流锅炉，同时也引进了一些300mw和500mw的低循环倍率锅炉，在燃烧技术方面也发展了液态排渣炉和小型鼓泡流化床锅炉；1978年成为一个重要的历史转折点，八十年代的改革开放加快了设备和技术的引进，300mw~600mw亚临界（~18mpa、540°c）控制循环锅炉机组逐渐成为主力，设计、制造、安装和运行水平得到大幅度的提升，达到了世界先进水平；进入本世纪后，随着高速的经济发展、节约能源和环保要求的日益严格，火电机组进入了向1000mw、超临界和超超临界参数发展的新时期。
锅炉冷态空气动力场试验
前言
根据我们的实践和认识，采用固态排渣煤粉锅 炉燃用神华煤，锅炉结渣和受热面粘污倾向是 存在的，结渣和粘污，既是直观上必须面对的 表面问题，又是可能派生和转化到其它方面、 会对机组运行安全性和经济性产生严重影响的 深层次问题；在盘山电厂和其它地方开展的工 作表明，防治锅炉结渣和受热面粘污，仍然是 燃用神华煤的中心问题，和防治制粉系统爆炸 一样，是需要长期持续关注的重点问题。
4.理论依据 4.理论依据
临界雷诺数的确定可由下面方法进行：首先引入欧拉 准则Eu，它表示压力差和惯性力的比值，即： Eu=∆P/ρω2=∆Pµ/(L.ρω2L/µω/L2)=∆Pµ/(L.Re) =ƒ(Re) 当气体流动状态进入自模化区，即当雷诺数达到或超 过临界雷诺数时，惯性力远远大于压力差，此时压力 差与惯性力的比值将趋于某一极限值，即欧拉数不再 与雷诺数有关而保持一个定值。利用这一特性，可以 确定炉膛的临界雷诺数。例如：我们可以通过测量燃 烧器区域和炉膛出口两个截面间的压力差，并作出 Eu=ƒ(Re)的关系曲线，即可求出该炉膛的临界雷诺数。
5.2冷态试验二次风速的确定 5.2冷态试验二次风速的确定
根据相似理论，冷态试验时各股射流混合时必须满足冷、热态各 股射流动量比相等的原则: 即：((ρ1ω12)/(ρ2ω22))c=((ρ1ω12)/(ρ2ω22))h------1 其中：ρ1c=ρ2c 则，上式可简化为： (ω12/ω22)c=((ρ1ω12)/(ρ2ω22))h-------------2 其中：ω2h--热态二次风速(燃烧器设计热力参数，已知) ω1h--热态一次风速(燃烧器设计热力参数，已知) ω1c--冷态试验一次风速，5.1步骤中已经求出 ρ2h--热态二次风密度，可以根据燃烧器出口二次风温、静压计算 得到： ρ2h=ρ0×(1+Pa/Hs)273/(273+t) 其中：t--燃烧器出口设计二次风温，已知 Hs--燃烧器出口二次风静压 23 从而，冷态模化的二次风速即可由2式求得
300 MW循环流化床锅炉冷态通风及流化试验
300 MW循环流化床锅炉冷态通风及流化试验杨守伟;张姣;郭宗林【摘要】介绍300 MW循环流化床锅炉设备情况、试验前准备工作及冷态通风及流化试验过程，分析各主要风量测量装置的标定，布风板空板阻力特性测试，床料添加与流化均匀性试验，料层阻力特性及临界流化试验，回料阀返料及排渣试验等环节存在的问题，提出相应的处理方法及建议。
%This paper introduces the experiment preparation and test process of 300 MW circulating fluidized bed boiler, and cold ventilation and fluidization experimenttest process, analyzes the problems on the main air flow measurement de-vice calibration,the air distribution plate resistance charac-teristics of empty board test,bed material added with fluid-ization uniformity test,material layer resistance characteris-tics and critical fluidization experiment,material valve to re-turn back and slag discharge links,advances the correspond-ing treatments methods and suggestions.【期刊名称】《河北电力技术》【年(卷),期】2013(000)006【总页数】3页(P3-5)【关键词】循环流化床锅炉;冷态通风;流化【作者】杨守伟;张姣;郭宗林【作者单位】国网河北省电力公司电力科学研究院，石家庄 050021;国网河北省电力公司电力科学研究院，石家庄050021;国网河北省电力公司电力科学研究院，石家庄 050021【正文语种】中文【中图分类】TK227.71 概述我国已探明褐煤储量达1 000亿t以上，占全国煤炭储量的16.24%，但燃用褐煤的火力发电机组比例却很小，褐煤这种煤炭资源没有得到充分开发利用，大型燃用褐煤锅炉市场前景广阔。
高效煤粉锅炉冷态空气动力场试验研究
Vol. 39 ,Sum. Na. 225Jan82021 ， No81第39卷，总第225期2021年1月，第1期《节能技术》ENERGY CONSERVATION TECHNOLOGY高效煤粉锅炉冷态空气动力场试验研究沈滨文(武汉武锅能源工程有限公司动力锅炉事业部，湖北武汉430000)摘要：为了给锅炉热态调整提供依据，对高效煤粉锅炉进行冷态空气动力场试验。
方法是通过锅炉冷态模化原理,模拟炉膛热态下的空气动力场。
通过试验，得到一次、二次、三次风对应风速 的风门开度,并绘出炉膛燃烧假想切圆的直径以及偏心情况的结果。
根据一次、二次、三次风风门调节特性，有以下规律：一次、二次、三次风风速均可达到设定值,且四个角风速一致;#1与#4,#2与#3喷口的二次风门调节特性较接近；随着风门开度增加，风速将增加，其中60%的开度是个拐点，之后开度增加，风速增加较快;二次风风门开度一定情况下，风速不随启停磨煤机变化；二次风速至32 m/s 时，1#、4#二次风风门开度需比2#、3#风门开度大；送风机出力在80%以上，风门调节曲线趋于水平；送风机出力越大，达到相同的风速，二次风风门开度越小，当送风机出力达80%以上，送风 机出力对风门影响不大；炉膛燃烧切圆中心基本无偏斜，一次风切圆大小约/1 400 mm ，燃烧器安装完好％关键词：高效煤粉锅炉；冷态；空气动力场；风门调节特性；试验研究中图分类号:TK36文献标识码：A文章编号$1002 -6339 (2021) 01 -0074 -05Experimental Study on the Cold Aerodynamic Fiell ofHigh Efficieecy Pulverizer Coal BoilerSHENBon -wen(Busina s Depa/ment of Power Boiler , Wuhan Boiler Energy Enginee/ny Co. , Lth. , Wuhan 430000 , China )Abstract : In order to p/yiVe the basis far the hat adjust/ent of the boiler , the caU aerodynamic field testis cavied out fxr the high aficienco pulve/zed coal boiler. The method is that the aerodynamic fieU of the furnace in hat state is simulated , based on the p/ncipla of boiler cold modeling. The opening ape/ure of the damper coeapondiny to the p/ma/, seconda/ and tertia/ air velocity is found , and the diameterand eccent/city of the imayina/ tangential circle of the furnace combustion are plotted as a conclusion.According to the regulation characte/stics of p/ma/, seconda/ and //// air dampers , there are the following rules : the air velocity of p/ma/, seconda/ and te/ia/ air can reach to the sel value , and the four angular air velocity are the same. Between #1 and # 4, #2 and # 3 , nozzles are same at the cauU-tion characte/stics of secondarg air dampers ； as the opening ape/ure of air damper increases , air velocitywill incuse, of which , 60% is an inflection point. After it , thaa is a faster growth in air velocity. When the opening apatura of the secondvy air damper is fixed , the air velocity does not change as thestartup or shutoff of the pulve/zer. When the seconda/ air velocity reaches to 32 m/s , the opening aper ture of #1 and #4 are larger than that of #2 and #3 - When the output of the bUwar is above 80% , the收稿日期 2020 -04 -15 修订稿日期 2020 -07 -04作者简介:沈滨文(1985-),男，硕士研究生，中级工程师，从事锅炉设计及研究’・74・opening apeEure cume of Hr damper tends to be hoEzontal.The larger the output of the blower is,the smaller the opening apeEure of the secondam air damper is at the secondam air velocity of32m/c,while the output of the blower reaches above80%,the diPemnt out/uf of the blower reaches the same Hr ve-eoooty.ThetangentoaeoenteRottuRnaoeoombustoon hasnodeteeotoon basooa e y.ThedoameteRotp omayao tangentoaeoooeeosabout1400mm,and thebuRneRosonsta e d we e.Key words:high eXiciency pulvexzed coal boiler;cold;aerodynamic fiXO;re-ulation chvactexstid of Hr dampers；expeEmental study对于发电用煤粉锅炉而言，燃烧的稳定性及经济性十分重要，而燃烧的好坏取决于燃烧器及炉膛的空气动力学工况[1'2]o新安装的锅炉通常通过冷态空气动力场试验，来模拟热态的空气动力场情况'它不仅可以为热态运行提供依据，而且为避免结焦,炉膛火焰偏心，实际燃烧切圆的大小测量等问题提供帮助[3"7]O为了探究炉膛内空气动力场对燃烧的影响，各国从上世纪中叶开始采取各种方法对其进行研究。
300MW机组锅炉的低氮燃烧技术改造与性能分析
300MW机组锅炉的低氮燃烧技术改造与性能分析氮氧化物是燃煤电站排放的主要污染物之一，在国家颁布的全新的火电厂大气污染排放标准中，对火电厂机组的氮氧化物排放标准作出了全新规定，并对新旧机组的氮氧化物最高允许排放浓度都作出了详细的规定。
为了切实保护环境，降低火电厂运行成本，就需要我们对机组锅炉的低氮燃烧技术做出有效改造，以提高锅炉的运行性能。
本文主要结合实际情况，分析了300MW机组锅炉低氮燃烧技术改造方案，然后评价了改造之后的性能，希望通过本次研究对同行有所帮助。
标签：300MW机组锅炉低氮燃烧技术改造方案性能测定进入新世纪以来，随着我们对燃料燃烧热能的研究不断深入，并发明了一些燃烧设备，使得依靠燃料产生的巨大能量能够转化成多种能量来源。
但现阶段燃料热能利用效率依然较低，燃煤燃烧过程中会产生大量有毒有害气体，对大气环境造成一定污染，为了解决这个问题，燃煤在燃烧之后，就需要经过必要的脱硫脱硝处理，有效降低污染物。
随着我国化工水平不断提升，社会大众环保意识不断增强，国家环境保护部门连续出台了多项政策，对发电厂的燃烧技术提出了更高要求，所以，改善低氮燃烧技术不仅可以最大限度的发挥燃料的燃烧效率和燃烧能量，而且还能够起到明显的环保作用。
在300MW机组锅炉运行过程中，加强低氮燃烧技术改造势在必行。
一、锅炉机组氮氧化物生成过程在火力电厂发电过程中，锅炉机组中氮氧化物生成量与燃料的燃烧方式，特别是燃料的燃烧温度以及过量空气系数等燃烧条件有着密切联系。
连续多年研究结果证明，燃料在燃烧过程中，氮氧化物的生成途径主要分为三种，分别为热力型、燃料型和快速型。
首先，热力型氮氧化物是在高温高压环境下，空气中的氧气和氮气发生化学反应，生成一氧化氮和二氧化氮，并随着锅炉内温度的升高，氮氧化物的生成速度按照指数规律增加。
当锅炉内的温度低于1000℃，是氮氧化物的生成量最少，而超过1400℃氮氧化物的生成量加速增加，当温度超过1600℃后，热力型氮氧化物生成量占总氮氧化物生成量的30%左右；其次，燃料型氮氧化物是燃料中所含有的氮化合物，在燃烧过程中进一步发生分解，产生一氧化氮和其它产物，在此过程中氮氧化物发生还原反应，生成氮气。
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300MW锅炉冷态空气动力场试验研究周立文（韶关发电厂，广东韶关512132）摘要 :韶关发电厂 10号机组锅炉是东方锅炉 (集团 )股份有限公司引进美国福斯特·惠勒能源公司 (ＦＷＥＣ)技术设计制造的 300ＭＷ W型火焰锅炉 ,采用双旋风筒煤粉浓缩型燃烧器。
本文论述了W型火焰锅炉的特点，通过现场试验，对炉内空气动力场特性进行了研究。
关键词 :Ｗ型火焰锅炉；冷态；空气动力场Tests and Researches on Cold Model Aerodynamic Field for Unit 10 in Shaoguan Power PlantAbstract: The 300MW W-shape flame boiler for Unit 10 in Shaoguan Power Plant is made by Dongfang Boiler Group Co.,Ltd based on the technology of FWEC,U.S, which adopts twin-cyclone enriched pulverized coal burners. This paper describes the structure feature, and determines the aerodynamic characteristics of the furnace by means of field tests.Keywords:Ｗ-shape flame boiler ；cold model；aerodynamic field0 前言韶关发电厂 10号机组锅炉是东方锅炉 (集团 )股份有限公司引进美国福斯特·惠勒能源公司 (ＦＷＥＣ)技术设计制造的 300ＭＷ W型火焰锅炉。
#10炉从2006年7月17日～8月16日进行了B级检修，更换了全部燃烧器喷口的内套筒和均分器；更换了5个一次风可调节缩孔，检查修复了一次风可调节缩孔及二次风量调节挡板等设备；校对二次风量调节挡板。
为了掌握该炉的冷态空气动力场特性，给运行燃烧调整作依据，于2006年8月8日完成了#10炉冷态一次风速调平试验和炉内烟花试验，并达到了预期的效果。
1 设备简介1.1结构简介韶关电厂#10炉是由东方锅炉厂设计制造、燃用无烟煤的“W”型火焰锅炉，其设计制造技术从美国福斯特·惠勒能源公司引进。
锅炉型号为DG1025/18.2-Ⅱ10，与300MW的汽轮机配套运行。
锅炉型式是亚临界压力、一次中间再热的自然循环锅炉。
该锅炉采用双拱型、单炉膛，燃烧器布置于下炉膛的前后拱上、呈“W”型火焰，尾部双烟道结构，采用烟气挡板调节再热蒸汽温度，全钢构架、全悬吊结构、平衡通风、固态排渣的煤粉炉，配有静电除尘器。
1.2特点及原理本锅炉燃烧系统采用分级送风的双拱绝热炉膛，拱型炉膛由下炉膛前后墙水冷壁向炉外弯曲而成，24个旋风分离式煤粉浓缩型燃烧器分别错列布置在前后拱上。
从预热器来的二次风经锅炉两侧风道送入前后墙大风箱，安装在拱上的燃烧器则穿过大风箱，大风箱被分成若干个单元，每个燃烧器为一单元。
风箱每一燃烧器单元均布置有6个二次风道及挡板，其中A﹑B﹑C挡扳上控制拱上的部分二次风，D ﹑E ﹑F挡扳则控制拱下部（前后墙）二次风量。
拱上部分二次风占二次风总风量的30－35％。
该部分风的主要作用是调节煤粉气流的刚性，还可冷却设备，如燃烧器喷嘴、火检、油枪等。
A挡板控制的是燃烧器乏气喷口环形二次风及主火检安装孔的风量；B挡板调节燃烧器主燃料喷口环形二次风的风量，可调节煤粉气流和穿透能力、火焰行程，冷却煤粉喷口；C挡板控制点火油枪及其火检设备风口的风量，当投煤时C挡板关闭，但仍留有不低于5％的开度，向油枪及火检设备提供必需的冷却风。
除部分二次风从拱上进入炉膛满足冷却和燃烧所需外，其余二次风（约占二次风总量的60－65％）从前后墙沿高度方向分级送入炉膛。
前后墙二次风分成三部分，由D﹑E﹑F挡板分别控制，D、E、F的进风量呈阶梯形，其中D挡板主要控制着火点，进风量最小；E挡板控制火焰形状；F挡板则提供燃烧所需的大部分用风，进风量最大（约为前后墙风量的60—65%）。
燃烧系统采用双旋风分离式煤粉浓缩型燃烧器，进入燃烧器的一次风粉混合物通过旋风筒的分离作用，可将一次风分离成浓淡两部分，可提高主燃料喷口的煤粉浓度，有利于低挥发分燃料的着火。
该燃烧器还布置有乏气挡板和消旋叶片，可根据煤质的不同，调整乏气挡板及消旋叶片的位置，以获得最佳的燃烧效果。
当挥发分较低时，可开大乏气挡板，提高喷嘴出口煤粉浓度，并降低出口一次风速；将消旋叶片下放，延长火焰行程，增加煤粉在炉内的停留时间，提高燃烬度。
锅炉配有四套正压直吹式制粉系统，每套制粉系统由一台D—11D型双进双出钢球磨煤机和两台称重式给煤机组成。
双进双出钢球磨煤机由福斯特·惠勒能源公司生产，每台磨两端各有3根一次风管与双旋风式燃烧器相连。
配有两台50%容量的单吸、离心式一次风机，提供磨煤机所需热风、冷风、密封风以及辅助风。
双进双出钢球磨的特点是对煤种的适应性强，能磨制硬煤及磨损性高的煤，维修工作量小，利用率高，出力稳定且煤粉细度高，特别是在低负荷时煤粉更细对稳定燃烧有利，能适应大幅度负荷变化，可单侧运行，也可双侧运行。
燃烧器设计计算数据如表1所示。
表1 燃烧器设计计算数据2 试验及结果分析2.1试验方法通过锅炉冷态空气动力场试验，检查校对二次风量调节挡板；检查锅炉的烟风系统是否正常；调平各一次风管的风量和风速；通过录像烟花火焰示踪, 直观地观察炉内气流的分布、扩散、扰动、混合等现象是否良好，判断炉膛空气动力场是否正常，以帮助分析锅炉燃烧器及各风管道设计、安装、配风等可能出现的一些问题，从而为热态运行操作和燃烧调整提供参考依据。
2.2二次风可调节挡板检查校对图1 大风箱及燃烧器结构示意图锅炉燃烧所需的二次风全部来自大风箱。
从空预器出来的二次风经锅炉两侧风道送入前后墙大风箱，分别从拱上和拱下的风口进入炉膛。
大风箱用隔板分成若干单元，每个燃烧器为一个单元，每一单元布置6组二次风及其挡板，分别由A、B、C、D、E、F等6个挡板控制。
其中A、B、C挡板控制拱上部分二次风量，D、E、F挡板控制拱下部分二次风量（见图1）。
在实际运行过程中，往往需要根据煤种的不同，对二次风系统的挡板开度进行优化试验。
所以，检查校对二次风可调节挡板尤为重要。
分别进行了A、B、D、E、F二次风挡板设定开度的检查校对，检查表明，除部分A挡板开度内外不一致外，其余二次风挡板特性良好。
2.3一次风管风速的调平启动空气预热器、引风机、送风机和一次风机，维持炉膛负压-20Pa，首先进行非标准靠背管标定，在B磨的B3一次风管，负荷调节挡板开度调整至60％，快关挡板全开，一次风压分别为6.0KPa、8.0KPa时，用标准靠背管和非标准靠背管、微压计分别测量标定位置的动压值，根据公式计算出出口风速和一次风测速管的修正系数。
测量结果见表2，结果表明，6根非标准靠背管修正系数在1.02～1.09，之间，说明靠背管的制作和安装良好，可以作为一次风速调平风速测量。
表2 非标准靠背管修正系数测量结果负荷挡板开度调整至60％，分别进行A、B、C、D磨煤机出口一次风管风速的调平。
一次风压分别维持7.0KPa、8.0KPa、9.0KPa，用以上标定过的靠背管和微压计测量每台磨煤机出口的一次风管的风速，对一次风管风速偏离平均风速较大的，调整其缩孔开度，直到每台磨煤机出口的六根一次风管风速偏差值小于5%时，这台磨煤机出口的六根一次风管风速调平完成，一次风速调平前后的测量数据及计算结果见表3、4。
表3 ＃10炉冷态一次风速调平前试验数据表表4 ＃10炉冷态一次风速调平后试验数据表续表4 ＃10炉冷态一次风调平后试验数据表从试验结果看，A磨#3管风速偏低，偏差率-5.42~-6.71,#6管风速偏高，偏差率5.93％～7.81％，其余各风管风速较均匀，偏差率合格为61％。
由于B1、B4、B6一次风缩孔存在缺陷，不能满足调节要求，B磨在一次风7KPa时，一次风速偏差率全部不合格，三个工况偏差率合格仅为28％。
由于C2、C3、C5、C6一次风缩孔存在缺陷，不能满足调节要求，C磨三个工况一次风速偏差率合格仅为33.3％。
D磨#1管风速偏低，偏差率-7.22～－8.82％,＃6管风速偏高，偏差率6.06％，其余各风管风速较均匀,一次风速偏差率合格为83.3％。
A、B、C、D磨冷态一次风量偏差率合格（正负偏差小于5％为合格）分别为61％、28％、33.3％和83.3％，偏差率不合格的一次风缩孔开度已经全开或全关，或存在缺陷没法调整。
总体来说，B、C磨一次风缩孔存在缺陷较多，不能满足调节要求，是冷态一次风速偏差率合格偏低的主要原因。
2.4烟花试验工况在取得有关标定数据的基础上，进行炉内冷态空气动力场烟花试验。
启动引、送风机，调节各风机的档板、各二次风门档板；各工况的一次风管风速调整至30m/s ，调节进入炉膛的风速模拟热态满负荷工况，按额定工况进行炉内空气动力场试验，采用烟花形式实际加以观察，并进行摄像和拍照。
表5 烟花施放顺序及挡板的设置由于二次风箱积灰严重和制粉系统积粉较多，炉膛吹扫时间短等原因，炉内灰尘多，能见度极低，给摄像和拍照带来了一定困难，摄像对光线要求相对较低，摄像效果比相片稍好一些。
所以烟花气流轨迹分析是根据相片和摄像资料进行分析。
图2、工况一烟花图片第一工况为C1、B1燃烧器，设定一次风管速度为30m/s ，乏气挡板为50％，相应煤种为差煤。
从相片的烟花气流轨迹看，气流没有飞边刷墙的现象，前后墙气流不对称，由于E、F挡板开度过小，气流下托作用力不够，使主气流下冲。
见图2。
图3、工况二烟花图片第二工况为D1、A1燃烧器，设定一次风管速度为30m/s，乏气挡板D1为70％，A1为50％，相应煤种为差煤。
从相片的烟花气流轨迹看，气流没有飞边刷墙的现象，前后墙气流不对称，前墙因乏气挡板相对大，乏气气流压向主气流，使主气流偏向前墙，前主气流射程比后墙短。
见图3。
图4、工况三烟花图片第三工况为C2、B2燃烧器，设定一次风管速度为30m/s，乏气挡板为30％，B、D、E挡板开度比工况一增大10％，相应煤种为设计煤种。
从相片的烟花气流轨迹看，气流没有飞边刷墙的现象，火焰末端在中心汇合。
见图4。
图5、工况四烟花图片第四工况为D2、A2燃烧器，设定一次风管速度为30m/s，乏气挡板50％，E、F挡板开度比工况三增大10％，相应煤种为好煤。
从相片的烟花气流轨迹看，前后墙气流射程较短，由于E挡板开度过大，使气流过早汇合。