α-Fe快淬合金晶化和磁性能的影响
粉末冶金--熔体快淬法制非晶,纳米晶
熔体快淬法制备非晶，纳米晶一、实验目的1．实践粗晶材料如何制备成非晶、纳米晶材料；2．了解不同快淬速度对材料的组织的影响；3．了解材料从粗晶变成非晶或纳米晶对其性能的影响。
二、概述熔体快淬就是在真空状态下，将熔融的金属或合金在一定的压力下，注射到高速旋转的水冷铜辊上，使其在极大的过泠度下凝固，获得具有超细结构的非平衡组织，由于这种方法具有极高的冷速，可使金属及合金的晶粒尺寸达到纳米级或得到非晶组织。
使制备的金属或合金具有与一般非平衡冷却完全不同的力学和物理性能。
金属或合金的晶粒尺寸随过冷度的增加而减小。
熔体快淬的冷速极高，可以使多种金属及合金形成纳米晶或非晶态。
而且，由于冷却铜辊的转速及液态金属及合金的喷射压力是可调的，所以冷却速度可以严格控制，从而达到控制金属或合金的晶粒度的目的。
应用熔体快淬制备纳米晶、非晶态金属及合金的工艺易于控制，而且可以实现批量生产，易于产业化。
目前，熔体快淬已经在稀土永磁材料、贮氢合金、Ni2MnGa磁性形状记忆合金、耐高温非晶钛基及钛锆基钎焊料、高强度非晶态结构材料等领域得到广泛的应用。
熔体快淬方法的典型工艺如下所示，母合金冶炼→浇注成锭→铸锭在带喷嘴的试管中再熔化→熔化喷射→高速旋转的冷却辊→固化→薄带和辊分离→收集带子→晶化退火（可省略）→破碎制粉→SPS烧结。
熔体快淬分为单辊快淬法和双辊快淬法。
本实验室用的是单辊快淬法，其原理如图1 所示。
铸锭在试管内被感应线圈加热熔化，然后通入氩气，使试管内外产生0.3～0.7个大气压的压力差，使熔化合金从漏嘴喷出，到达快速旋转的辊面，迅速凝固，形成连续薄带，再借助离心力抛离辊面。
如此完成一次喷铸过程需要数秒到数十秒的时间。
图2为快淬的薄带。
如果淬速更高，得到的薄带将更碎且细小，其晶粒为纳米级（如图3）。
实验中，水冷铜辊的转速、液态金属的压力、液态金属的温度、石英管喷口的尺寸、形状以及喷口与铜辊的距离都是快淬工艺的关键因素。
各种合金元素对钢性能的影响
各种合金元素对钢性能的影响各种合金元素对钢性能的影响1、Al（1）Al当钢中其含量小于3～5%时，是一有益的元素。
其作用是：高的抗氧化性和电阻。
①作为强烈脱氧剂加进的Al，可生成高度细碎的、超显微的氧化物，分散于钢体积中。
因而可阻止钢加热时的晶粒长大（含Al＜10%，在加热＜1200℃才有细化作用，否则其作用甚小）和改善钢的淬透性。
所以这些氧化物成为结晶的中心，而在钢冷却时又对A体分解起促进作用。
作为合金元素，有助于钢的氮化，因而可提高钢的热稳定性。
所以AlN本身在加热时具有高稳定性，①与②都有利于减弱钢的过热倾向。
③可改善钢的抗氧化性，考虑②和③，④能提高钢的电阻，与Cr共同用于制造高电阻铬铝合金：如Cr13Al4、1Cr17Al5、1Cr25Al5。
Al使电阻增高的程度比Cr还高的多。
在Cr钢中加Al，会粗晶易脆，所以其量一般不超过5%，个别才有8～9%。
⑤对硅钢而言，Al可减少α铁心损失，降低磁感强度，与氧结合可减弱磁时效现象，但Al的氧化物会使磁性变坏。
Al（＞0.5%）也会使硅钢变脆。
（2）Al的不良影响①促进钢的石墨化，减少合金相中的碳溶浓度，所以硬度、强度降低。
②加速脱碳当Al含量增加至3～5%时，8～9%将会大大地促进钢锭的柱状结晶过程。
因此而大大增加钢的机械热加工的困难，也使钢极易脱碳。
（其热加工之所以困难是因为该合金钢锭具有粗晶结构，且其晶体的解理极弱，所以导热性低，加热时容易出现大的温度差而锻裂，甚至钢锭的去皮加工都会使其晶界氧化而破坏。
此外，它在800℃以上的高温长时间停置也极易变脆。
一般合金钢中含Al量：合金结构钢：Al=0.4～1.1% (38CrAlA、38CrMoAlA、38CrWVAlA等)耐热不起皮钢：Al=1.1～4.5% (Cr13SiAl、Cr24Al2Si、Cr17Al4Si等)电热合金：Al=3.5～6.5% (Cr13Al4、1Cr17Al5、Cr8Al5、0Cr17Al5等)甚至Al=8% Cr7Al7：考虑电热合金受荷不大，虽有脆性，仍可使用。
快淬FeSiCo磁性材料结构研究
重庆科技学院课程结业论文课程名称：磁性材料专业班级：金材普11-01 学生姓名：吴昊学号：2011440867 成绩：快淬FeSiCo 磁性材料结构研究吴 昊摘要 采用快淬工艺制备8020x x Fe Si Co -（x=10、15、20、25）磁性合金，高能球磨后使用SEM 、XRD 分析快淬合金的微观形貌与相组成，通过VSM 测量快淬合金的磁性能。
研究结果表明：经高能球磨后的FeSiCo 合金粉末具有扁平状的疏松结构；Co 含量的变化未改变合金粉末的相结构，都为α-Fe(Co)结构，随着Co 含量的增加，矫顽力Hc 先增大后减小，饱和磁化强度Ms 亦先增大后减小关键词 快淬 球磨 磁性材料 磁性能0 引言FeCo 基合金是一种性能优良、应用前景广阔的软磁材料，它既保持了Co 基合金优异的磁性能，又降低了成本。
FeCo 基合金与Fe 基、坡莫合金相比具有更高的饱和磁化强度、磁导率、居里温度以及较低的矫顽力等特点，因此广泛用于民用领域。
在FeCo 基合金中添加Si 元素，可以提高合金的非晶形成能力与饱和磁化强度，且有利于阻碍Fe 与其他元素形成化合物并提高材料的易破碎能力。
同时，有实验表明，Co 含量的增加能有效提高纳米晶软磁材料的居里温度和软磁性能。
为了进一步改善Fe —Co 基合金的磁性能及吸波特性，并增加球磨过程中合金的易碎性，本实验通过掺杂Si （20%，原子分数）并调节Co 在FeSiCo 合金中的含量，采用真空快淬法制备8020x x Fe Si Co -（x=10、15、20、25）合金，利用SEM 、XRD 、VSM 等测量手段，系统研究Co 含量对FeSiCo 合金微观形貌、相组成、磁性能。
1 实验将高纯铁棒（99.9%，质量分数，下同）、纯钴片（99.8%）FeSi 合金（Si 70%，Fe30%），按各元素在合金中所占的百分比配成名义成分为8020x x Fe Si Co -（x=10、15、20、25）的4种合金。
Fe基非晶纳米晶带材的快速热处理工艺研究
Fe基非晶纳米晶带材的快速热处理工艺研究张林;朱正吼;左敏【摘要】研究了Fe基非晶纳米晶带材采用较快升温速率和不同出炉温度对软磁性能的影响.研究结果表明,采用宽度为(10±0.2)mm、厚度(33±2)μm的带材卷绕成内径为20mm、外径为30mm的圆环磁芯,在以480℃为起始温度,再以1℃/min 的速率升至退火温度,当退火温度540℃,退火时间60min,随炉冷却至200℃出炉磁性能最佳,当测试频率f=1kHz,初始磁导率μi=135800,最大饱和磁感应强度Bs为1.157T,剩余磁感应强度Hr为0.6781T,矫顽力Hc为0.6434A/m,与普通真空热处理最佳性能(测试频率f=1kHz,初始磁导率μi＝159700,最大饱和磁感应强度Bs为1.122T,剩余磁感应强度Hr为0.5964T,矫顽力Hc为0.6828A/m)相差不大,在实际生产中可以将起始温度提高到480℃;同时,当出炉温度高于300℃时,带材磁性能下降剧烈.【期刊名称】《功能材料》【年(卷),期】2013(044)016【总页数】4页(P2416-2418,2424)【关键词】非晶纳米晶;快速热处理;软磁性能【作者】张林;朱正吼;左敏【作者单位】南昌大学材料科学与工程学院,江西南昌330031;南昌大学材料科学与工程学院,江西南昌330031;南昌大学材料科学与工程学院,江西南昌330031【正文语种】中文【中图分类】TG156.91 引言Fe基非晶纳米晶带材具有高磁导率、高饱和磁通、低矫顽力、低损耗等优点而得到广泛技术应用备受关注，成为近年来软磁材料研究的热点［1－3］。
非晶纳米晶带材需要通过适当的晶化退火后才获得优异的软磁性能。
目前真空等温退火法是应用最广最为普遍的一种方法［4，5］，但该方法在实际工业化生产应用中因其升温速度慢（约为1℃／min）且随炉自然冷却至室温而耗时耗能［6］。
本文设想采用较快升温速度对磁芯进行真空等温热处理，并且考虑在较高温度时出炉在空气中冷却至室温，研究Fe基非晶纳米晶带材最佳快速热处理工艺及其对软磁性能的影响原因，在得到较好软磁性能的同时达到节能提高效益的目的，具有一定的实际意义。
快淬fe_(85)ga_(15)合金的显微组织和磁致伸缩性能
快淬fe_(85)ga_(15)合金的显微组织和磁致伸缩性能Fe_(85)Ga_(15)合金的显微组织与磁致伸缩性能是在金属材料中最为基本的特征之一。
它们不仅影响着材料的机械性能，同时也对材料的电磁性能有很大的影响。
本文详细的对Fe_(85)Ga_(15)合金的显微组织和磁致伸缩性能进行了介绍。
Fe_(85)Ga_(15)合金具有良好的拉伸性能，其显微组织由马氏体组织构成，由于其具有高熔点，因此它们在高温下具有良好的熔流性。
Fe_(85)Ga_(15)合金显微组织几乎没有间接组织，基材的组织良好，变形量大，密度密封特性良好，微观细节清晰，材料性能可靠。
Fe_(85)Ga_(15)合金的磁致伸缩性能也是其电磁性能的重要组成部分。
Fe_(85)Ga_(15)合金具有很好的磁致伸缩性能，可以在低磁场强度下较大的应变。
其磁致伸缩性能得益于异常热处理在材料内部形成许多空气道，空气道具有很好的半导体特性，当放置于低磁场强度条件下，空气道内发生热量传递，金属材料大量变形，产生大量的磁致伸缩应力，以达到大的应变的要求。
Fe_(85)Ga_(15)合金也有很好的耐蚀性能，可以耐受一定的耐温度和耐腐蚀性能，同时具有良好的韧性、高密度密封特性和零件加工性能，使其在空间机械结构材料中得到更广泛的应用。
Fe_(85)Ga_(15)合金通过其良好的显微组织结构以及磁致伸缩性能的优势，可以实现出高性能的金属材料，这不仅有利于扩大Fe_(85)Ga_(15)合金的应用范围，而且还可以在一定程度上改善材料的使用性能。
因此，Fe_(85)Ga_(15)合金在许多领域依然受到同行的青睐。
al-fe系合金中的相及相转变
al-fe系合金中的相及相转变Al-Fe合金是Al-Fe成分当中根据Fe的含量划分的不同的相。
它们的结构各有不同的SC的图案、行为和特性。
下面将详细介绍每一种Al-Fe合金的特征、相及相变：1. α-Fe (α-铁)：α-Fe是Al-Fe合金中最常见的相，其化学组成可以分解为Fe0.7Al0.3，它是等比三角形组织的晶体(BCC)细胞，晶体结构由八面体Cl构成，其直径约为1.3nm。
α-Fe的结晶度也很高，属于良好的结晶度铁素体。
在Fe的高温下能够获得稳定性，其动力学性能极强，因此在中低厚度板材加工过程中具有良好的特性，成为加工和锻造工艺中常用的材料。
2. γ-Fe (γ-铁)：γ-Fe是Al-Fe合金中常用的相，化学成分由Fe73.5Al26.5组成，它是一种六方晶系，其晶体结构是由七面六角体Cr构成，其晶体结构直径约为2.0 nm。
γ-Fe具有良好的结晶度，对温度变化更加敏感。
在固溶时间长之后，会形成结晶的γ-Fe晶粒，它具有优秀的机械性能，可增加材料的塑性，可以在轻微负荷下实现形变，同时具有自攻丝的特征，有利于生产的连续加工。
3. Al21Fe (Al21Fe)：Al21Fe是Al-Fe合金态图中的一种重要相，其化学成分是Al21Fe，其晶体结构是由八面体MnCr构成，其晶粒大小为1.8 nm。
Al21Fe具有良好的力学性能，其OMP流变温度较低，可以在低温下取得满足加工工艺要求的力学性能。
此外，该相具有较高的耐腐蚀能力，可以满足高要求的耐腐蚀性环境。
4. α-Al (α-铝)：α-Al是温度变化对Al-Fe合金影响最大的一种相，其化学组成由Fe69.2Al30.8组成。
它是一种四方晶的细胞结构，晶体由八面体Ag构成，晶体的大小约为2.8 nm。
α-Al具有较强的耐腐蚀性能，而且还具有较好的机械性能，有助于加工中负荷均匀分布，从而达到满足加工要求的特性。
以上就是Al-Fe合金中的相及相转变的介绍，每种相都有不同的性能，使它们在加工的时候具有不同的特性，一定程度上提高加工工艺的效率和精度。
宇宙中元素对材质焊接的各种影响
1、硫（S）：是由生铁及燃料带入钢中的杂质。
S在钢中几乎不能溶解，而与铁形成化合物，在钢中以FeS形式存在，FeS与Fe形成熔点较低的共晶体（熔点为9850C）。
当钢在12000C左右进行热加工时，分布于晶界的低熔点共晶体将因熔化而导致开裂，为种现象称为热脆性。
为了消除S的有害作用，必须增加钢中的Mn含量。
Mn与S可优先形成高熔点的MnS（熔点为16200C），而且MnS呈颗粒分布于晶粒内，比钢材热加工温度高，从而避免了热脆性的发生。
2、磷（P）：是由生铁带入钢中的。
P比其它元素具有更强的固溶强化能力室温时P在α-Fe中的溶解度大约略小于0.1%。
在一般情况下，钢中的P能全部溶于铁素体中，使钢的强度、硬度提高，塑性、韧性则显著降低，尤其是在低温时更为严重，为种现象称为冷脆性。
P在结晶过程中有严重的偏析倾向，从而在局部发生冷脆，并使钢材在热轧后出现带状组织，而且P在γ-Fe及α-Fe中的扩散速度很小，很难用热处理方法消除P的偏析。
3、氮（N）：是由炉气进入钢中。
N在奥氏体中的溶解度较大，而在铁素体中的溶解度很小，且随着温度的下降而减小，在5900C时溶解度为0.1%，室温时则降至0.001%以下，当钢材由高温较快冷却时，过剩的N由于来不及析出便过饱和地溶解在铁素体中。
随后在2000C～2500C加热（或者钢材在室温下静置，随着时间的延长），将会发生氮化物Fe4N的析出，使钢的强度、硬度上升，而塑性、韧性大大降低，为种现象称为蓝脆（时效脆性）。
在钢液中加入Al、Ti进行脱N处理，使N固定在AlN及TiN中，可以消除钢的时效倾向。
4、氢（H）：炼钢炉料和浇注系统带有水分或由于空气潮湿，都会使钢中的H含量增加。
H是钢中的有害元素，钢中含H将使钢材变脆，称为氢脆。
H还会使钢中出现白点等缺陷，这种现象在合金钢中尤为严重。
焊接时H主要来源于焊接材料中的水分、电弧周围空气中的水蒸气、母材坡口表面的铁锈、油污等。
铌合金技术专题
铌合金发明专利 48 条序号申请号专利名称1 01805237.1 用在核反应堆中的锆-铌-锡合金及其生产方法2 02139705.8 一种复合钒或铌氮合金及其制造工艺3 02126512.7 制备用于核燃料棒包层的含铌的基于锆合金的方法4 02147597.0 用于核燃料包复层的含铌锆合金5 02150543.8 用于核燃料包复层的含铌锆合金6 03137516.2 一种高铌TiAl合金板材的制备方法7 01812875.0 高纯度铌和含有该高纯度铌的产品及其制备方法8 97100577.X 铌合金铸钢心盘及其制造方法9 85103967 稀土精矿球团(或块)矿热炉制备稀土精矿渣和含铌磷铁10 85103106 铌渣合金化添加剂及其在炼钢中的应用11 85103631 船用零玖锰铌低合金钢12 85107979 制备铌三锡高场超导复合线的方法13 85109070 铌合金的制造方法14 88101251.3 含铌高强度鱼尾板15 90108339.9 铌合金铸铁活塞环材质及其生产工艺16 91111952.3 铌钛铝系金属间化合物耐热高温材料17 92105409.2 一种含铌的铁基稀土永磁体及其制造方法18 92106638.4 稀土铌钼高碳高铬合金铸铁复合泥浆泵缸套19 92106728.3 铁路内燃机车铌铸铁汽缸套与活塞环20 98117560.0 一种锆铌合金的制备方法21 00102990.8 用于核燃料包复层的含铌锆合金22 01134630.2 一种高铌TiAl合金大尺寸饼材制备方法23 01134629.9 一种高温高性能高铌钛铝合金24 01115930.8 制造高燃耗核燃料所用含铌锆合金管和薄片的方法25 02144627.X 改善高铌强化型单晶高温合金使用性能的热处理方法26 200310107931.3 微米细晶钛镍-铌形状记忆合金块材制备方法27 200310121440.4 一种人工钉扎铌钛超导体的制备方法28 200410037721.6 用于炼钢的含铌铁合金29 200410064403.9 铌固体电解电容器30 200410046703.4 钒铌氮熔体及其生产方法31 02824689.6 铌合金、其烧结体以及用其制成的电容器32 02825031.1 氧化锆稳定的复丝铌-锡超导线33 03805193.1 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BT5-1钛合金与C-103铌合金的真空电子束焊接工艺研究杨尚磊[2] 楼松-[1]... 热加工工艺-2005-214 热变形高铌Ti-Al合金获取全片层组织的热处理工艺高建峰[1] 徐向俊[1]... 金属热处理-2005-615 铌钛微合金化汽车大梁用热轧板带BM510L的开发万兰凤冷祥贵汽车工艺与材料-2005-416 铝热还原法生产铌铁合金中影响铌收率的因素分析王才明肖维超... 稀有金属与硬质合金-2005117 一种复合钒或铌氮合金及其制造工艺吴光亮钢铁钒钛-2005-218 铌对镍基合金蠕变性能的影响祝群喜[1] 关华[2] 物理测试-2005-319 铸态铌铁中的相田青超[1] 陈家光[1]... 物理测试-2005-220 含铌高温合金液相中铌偏聚行为董建新张麦仓... 北京科技大学学报-2005-221 铌微合金化400MPaⅢ级钢筋的开发任一峰吴小林... 特殊钢-2005-222 合金元素铌对新锆合金耐蚀性能的影响李中奎[2] 张建军[1]... 原子能科学技术-2005-B0723 低铌新锆合金的抗蠕变性能王文生[2] 李中奎[1]... 原子能科学技术-2005-B0724 超高温铌硅化物基自生复合材料的成分设计及性能特点高丽梅郭喜平材料导报-2005-725 铌和锆对（Nd，Pr）2Fe14B／α-Fe快淬合金晶化和磁性能的影响王晨张文勇... 中国稀土学报-2005-326 铌／钒微合金化400MPaⅢ级钢筋的生产技术东涛付俊岩中国冶金-2004-527 加热温度对含铌Q345钢第二相粒子固溶析出及晶粒长大的影响刘微宽厚板-2004-228 铌对奥氏体Fe-Ni-C热变形后再结晶的影响 A．Abdollah-Zedeh 范秀风... 现代冶金-2004-229 铌含量对Ti-xNb-10Ta-5Zr合金微观结构和力学性能的影响蔡玉荣稀有金属快报-2004-430 西北有色金属研究院研制出大规格钼铌合金化单晶张清稀有金属快报-2004-1031 以质量求生存以科技促发展——株洲硬质合金集团有限公司钽铌事业部无稀有金属快报-2004-1032 能降低铌合金热膨胀系数的喷涂材料李惠萍中国钼业-2004-233 铀铌合金铸造晶粒度的计算机模拟与实验研究罗超武胜... 中国有色金属学报-2004-F0134 焊接工艺对高铌Ti3Al合金电子束焊接接头显微组织和显微硬度的影响吴会强冯吉才... 中国有色金属学报-2004-835 热锻开坯对高铌TiAl合金微观组织的影响苏喜孔[1] 李树索[1]... 中国有色金属学报-2004-836 铌微合金化高碳钢的连续冷却转变李翔[1] 康永林[1]... 钢铁研究学报-2004-337 铀铌合金真空热氧化膜的俄歇电子能谱研究陆雷白彬... 核化学与放射化学-2004-438 预热退火对铀和铀铌合金氢化动力学的影响邹乐西孙颖... 核化学与放射化学-2004-339 Nb（N，C）的析出行为对含铌16MnR钢板性能的影响朱爱玲[1] 朱红健[1]... 江苏冶金-2004-440 铌和钽对钛铝等温锻造材高温特性的影响李有观世界有色金属-2004-841 高铌TiAl基合金高温抗氧化性能研究沈勇[1] 丁晓非[2]... 中国腐蚀与防护学报-2004-442 铌在Nd-Fe-B合金中的作用研究易健宏吕豫湘... 湖南冶金-2004-543 含铌微合金钢中铌的析出行为对晶粒细化的影响薛春芳[1] 胡贻苏[2] 冶金丛刊-2004-444 高铌TiAl合金的氧化及其显微结构研究鲁伟贺连龙电子显微学报-2004-445 含铌微合金钢形变诱导相变上限温度影响因素的研究刘嵩韬杜林秀... 钢铁研究-2004-346 铌在不锈钢中的应用王俊琴刘云霞大型铸锻件-2004-247 铌钛复合微合金化载重汽车轮辐钢板的研制邵正伟山东冶金-2004-648 几种含铌低弹性模量钛合金组织与性能研究于洋刘伟稀有金属-2004-249 铌微合金化HRB400钢筋控轧控冷工艺实践邓保全赵自义... 轧钢-2004-650 铌-铬复合溅射膜对锆合金基体的附着性范洪远[1] 樊庆文[1]... 稀有金属材料与工程-2004-651 W，Cr对高铌y-TiAl基合金高温抗氧化性能的影响丁晓非沈勇... 稀有金属材料与工程-2004-552 高铌钛铝基合金板材的高温包套轧制缪家士林均品... 稀有金属材料与工程-2004-453 Zr-Sn-Nb-Fe合金中铌的存在方式及其与热处理的关系李中奎[2] 周廉[1]... 稀有金属材料与工程-2004-1254 萃取分离ICP-AES法测定含锆铀铌合金中的杂质元素张正雄刘勇... 分析试验室-2004-655 唐钢生产出HRB400铌微合金钢筋新产品无天津冶金-2004-556 铌／钒微合金化400MPaⅢ级钢筋的生产技术东涛天津冶金-2004-357 铌对镍基合金组织与性能的影响关长斌[1] 马明臻[1]... 金属热处理-2004-358 鞍钢含铌汽车板和高强船板钢的开发刘仁东周丹... 鞍钢技术-2004-459 鞍钢含铌管线钢和超低碳贝氏体钢的开发黄国建王道远... 鞍钢技术-2004-360 含铌微合金钢热连轧过程中组织演变及工艺参数的预测周家林[1] 李立新[1]... 金属成形工艺-2004-261 高强度低合金铌钒钢板的失效分析吴益文初敏物理测试-2004-362 CSP流程铌微合金化热轧钢带的研制李德刚[1] 王雪莲[1]... 钢铁-2004-563 铌对低碳钢形变板条马氏体组织再结晶的影响王耀华刘静... 特殊钢-2004-464 铈在低硫铌钛钢中的微合金化作用朱兴元[1] 石勤[1]... 中国稀土学报-2004-565 CSP条件下微合金含铌钢的强韧化机理及其开发宗云赵莉萍冶金设备-2004-266 进口高强度低合金铌钒钢板失效分析吴益文初敏检验检疫科学-2004-167 微量C，B对高铌TiAl合金显微组织与力学性能的影响李书江王艳丽... 稀有金属材料与工程-2004-268 高铌钛铝合金的制备工艺李书江王艳丽... 航空材料学报-2004-169 微量铌和钛对控轧低合金高强度结构钢力学性能的影响孙传水钢铁-2004-270 铌及铌合金高温涂层研究进展肖来荣易丹青... 材料导报-2004-171 ICP—AES法同时测定低合金钢中锆和铌张光高霞冶金分析-2004-172 铌在模具钢中的应用刘建华马党参... 酒钢科技-2004-273 我国铌／钒微合金化400MPaⅢ级钢筋生产技术发展迅速东涛付俊岩酒钢科技-2004-274 铌微合金化技术在薄板坯连铸连轧生产线上的应用侯豁然杨雄飞... 酒钢科技-2004-275 Nb（N，C）的析出行为对含铌16MnR钢板性能的影响王长军南钢科技与管理-2004-276 电容器用低成本纯铌粉末杨英慧现代材料动态-2004-777 铌杨守春现代材料动态-2004-1278 铌微合金化在管线钢板生产中的应用于海颖张海军... 宽厚板-2003-279 钽合金和铌合金的离子氮化张华稀有金属快报-2003-680 铌基超合金的氧化涂层技术蒲正利稀有金属快报-2003-181 分光光度法快速测定低合金钢中的铌王长青杨安香... 化学分析计量-2003-682 ICP-AES法测定铌铁合金中的3种金属杂质庞昌信李燕发有色金属分析-2003-383 铌在不锈钢中的应用王俊琴太钢科技-2003-384 添加硼、铝、铌的硅化钼的制备 HashimotoH 粉末冶金技术-2003-185 用ICP-AES测定中低合金钢中铌元素梅冰江苏冶金-2003-686 新型钛—铝—铌合金李有观世界有色金属-2003-387 钢中稀土与铌、钒、钛等微合金元素的相互作用姜茂发[1] 王荣[2]... 稀土-2003-588 含铌钛微合金汽车用钢力学性能与控轧控冷工艺关系的研究赵刚[1] 曾萍[2]... 钢铁研究-2003-291 铌及铌合金高温抗氧化研究进展殷磊易丹青... 材料保护-2003-892 铌和钨对γ-TiAl基合金热稳定性的影响丁晓非[1] 沈勇[1]... 材料工程-2003-1293 铌微合金化在特殊钢中的应用胡心彬[1] 李麟[2]... 金属热处理-2003-694 含铌微合金钢强韧化机理薛春芳[1] 王新华[1]... 金属热处理-2003-595 含铌微合金带钢精轧过程中的再结晶行为沙庆云[1] 范丹宇[2] 鞍钢技术-2003-396 铌及铌合金的氧化行为姜传海周健威... 机械工程材料-2003-1297 薄板坯连铸连轧工艺对铌微合金化高强度钢组织和性能的影响刘苏章洪涛... 钢铁-2003-1098 大型铌-铝合金超导线圈在日本研制成功无国际电力-2003-199 铌基合金的抗高温氧化性研究赵群于永泗材料导报-2003-2100 铜合金中铌的快速测定刘英波杨谅孚云南冶金-2003-1101 铜铌合金中微量铌的快速分离与分光光度法测定刘英波杨谅孚... 冶金分析-2003-1102 XRF聚酯薄膜-薄纸法测定铀铌合金的铌量杨明太吴伦强... 工程物理研究院科技-报-2003-1103 铀铌合金热氧化过程的AES研究陆雷赖新春... 工程物理研究院科技-报-2003-1104 铌杨守春现代材料动态-2003-12105 热机械控制轧制和快速冷却对含铌0—0．1％钢机械性能的影响莫德敏车金锋... 宽厚板-2002-3106 俄美铌合金的成分和性能（Ⅲ）宁兴龙稀有金属快报-2002-9107 俄美铌合金的成分和性能（Ⅱ）宁兴龙稀有金属快报-2002-8108 俄美铌合金的成分和性能（1）无稀有金属快报-2002-7109 影响铀铌合金中微量氢测定的因素研究邹乐西李英秋... 核化学与放射化学-2002-1110 高温合金中钛铌钨和钼的某些晶界析出行为李玉清陈国胜上海金属-2002-3111 铌微合金化HRB400热轧带肋钢筋的研制梁龙飞钢铁研究-2002-3112 一种高铌TiAl合金的蠕变性能李书江刘自成... 稀有金属材料与工程-2002-1113 ICP—AES法测定钴基高温合金中铌、钽、锆、钼、铝、钛、镧的研究刘文虎姜秀玉材料工程-2002-9114 5Br—PADAP测定钛合金中铌的含量张桂竹材料工程-2002-12115 含铌微合金钢焊接性能研究杨春楣[1] 卜红旗[2]... 金属成形工艺-2002-3116 中国铌微合金化钢发展方向东涛曹铁柱钢铁-2002-7117 铌钒微合金化BS460钢筋的试制刘丽华[1] 乐可襄[2]... 特殊钢-2002-2 118 不锈钢与铌合金电子束自钎焊焊缝的抗拉强度马雁杨启法... 中国原子能科学研究院-报-2002-1119 含铌400MPa热轧带肋钢筋无屈服的成因分析与对策宋当替李占斌... 山西冶金-2002-4120 欧洲铌微合金的最新发展周玉红宽厚板-2001-3121 铌及其合金的应用汪京荣稀有金属快报-2001-1122 铌微合金钢产品的技术和市场 Stuart,H 马智明... 河南冶金-2001-6123 微量硼和铌对铸造Ni50Al20Fe30合金组织及性能的影响王淑荷郭建亭... 钢铁研究学报-2001-2124 铀铌合金与CO反应后的表面层研究伏晓国柏朝茂... 腐蚀科学与防护技术-2001-6125 同时测定铀铌合金中微量氧和氮吴伦强邹乐西... 理化检验：化学分册-2001-3126 柱前衍生—反相高效液相色谱法测定钢铁及合金中铌李冬玲胡晓燕... 理化检验：化学分册-2001-10127 人工神经网络吸光光度法同时测定钛和铌高志明李井会... 理化检验：化学分册-2001-1128 料浆法制备铌合金和钼合金高温抗氧化涂层贾中华粉末冶金技术-2001-2 129 两种同碳铌微合金化钢再结晶—析出沉淀交互作用的研究 S.F.MEDINA 李忠义钢铁译文集-2001-2130 铀铌合金在水溶液中的电化学腐蚀行为伏晓国汪小琳... 兵器材料科学与工程-2001-4132 稀土微合金化及其对钒铌沉淀相析出规律的影响周兰聚唐立东... 钢铁研究-2001-4133 C1023高温合金中钨、铌的分析方法研究张秋月杨桂香金属材料研究-2001-1134 含铌微合金的高温塑性张丽珠山东冶金-2001-4135 现代刀具材料系列讲座（四）：新型硬质合金——添加钽、铌的硬质合金于启勋机械工程师-2001-4136 钛合金与铌合金的真空电子束焊接工艺研究胡振海[1] 张建浩[2]... 航天工艺-2001-1137 铀铌合金在O2气氛中氧化初期的XPS研究伏晓国刘柯钊... 核技术138 铀铌合金中微量碳的测定邹乐西吴伦强... 分析试验室-2001-3139 钽铌工业述评高敬屈乃琴稀有金属与硬质合金-2001-3140 世界铌的发展动态陈满元稀有金属与硬质合金-2001-2141 鞍钢钒、钛、铌微合金钢的应用与开发林滋泉敖列哥... 钢铁钒钛-2001-1 142 铌微合金化400MPa级高强度带肋钢筋（20MnSiNb）试制生产技术总结孙卫华李洪春钢铁厂设计-2001-6143 铬钼铌合金铸钢衬板在火力发电厂的应用冼卫泉[1] 赖斌[2] 广东有色金属学报-2000-2144 关羧基氯磺酚的合成及其光度法测定钢中铌朱传征余方多理化检验：化学分册-2000-3145 CO钝化对铀铌合金电化学腐蚀行为的影响伏晓国戴连新... 核化学与放射化学-2000-4146 铌合金表面改性Ti—Cr—Si保护涂层耐热性研究王禹[1] 陈Wei[2] 空间科学学报-2000-3147 16Mn铌微合金化钢试制报告李有龙江苏冶金-2000-1148 稀土在含铌钢中的作用规律朱兴元朱天佑钢铁研究-2000-2149 催化动力学光度法测定痕量铌陶慧林李建平分析化学-2000-6150 铜铌稀合金超薄膜的弱局域电性宋鹏程危健低温物理学报-2000-2151 钢中稀土微合金化及其对钒铌沉淀相析出规律的影响周兰聚[1] 高海伟[2]... 山东冶金-2000-6152 铌合金硅化物涂层的结构及高温抗氧化性王禹郜嘉平无机材料学报-2000-1153 注铌法改善铀及铀铌合金抗蚀性的研究罗文华倪然夫材料保护-2000-8 154 用铬钼铌合金耐磨钢制作斗齿和刃口板朱甫洪[1] 图晓惠[2] 工程机械-2000-4155 钽,铌主要产品技贸简析刘杰锋宁华稀有金属与硬质合金-2000-2156 加速冷却对低碳锰铌钛钢力学性能的影响冯光宏任庆海钢铁-2000-3 157 铜、铌在非晶Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9激波晶化中作用失效研究刘应开[1] 刘佐仅[2] 材料导报-2000-6158 铌微合金化16Mn钢板的生产实践朱红健黄一新南钢科技-2000-1159 变形和微合金化对铌基合金组织和热强性能的影响石宝林稀有金属快报-1999-9160 粉末钼和铌钼合金中的合金元素钼的共毒性比较张德尧稀有金属快报-1999-7161 高温铌合金王镐稀有金属快报-1999-6162 钎焊铌合金用的焊带王国宏稀有金属快报-1999-2163 控轧控冷工艺对铌钛微合金组织和性能的影响陈红桔[1] 韩力[2] 钢铁研究学报-1999-3164 77154D高温钛合金铌钼含量的连续测定方法薛光荣[1] 彭桂芬[2] 上海航天-1999-1165 钛,铌添加量对超深冲IF钢板力学性能的影响程国平袁明生钢铁-1999-5166 氮,铌和稀土微合金化的25—12铸钢的显微组织肖晓玲[1] 陈和兴[2] 钢167 测定非铁基高温合金中铁对铌钽锆水合物脱水分离法的研究崔秋红[1] 关爱丽[2] 冶金分析-1999-2168 含铌低合金高强度钢的应用苔.,杰黄欣秋宽厚板-1998-1169 铌铪合金中钨钽铪钛锆的X射线荧光光谱分析郗庚民理化检验：化学分册-1998-12170 高温合金GH871中铌的强化效应研究李华飞刘祖林兵器材料科学与工程-1998-4171 管线用铌微合金化钢板的生产技术叶舜发上海金属-1998-6172 含铌钢再加热和晶粒粗化时成分及微观结构的变化 Palm.,EJ 姚卫薰世界钢铁-1998-4173 中国钽铌湿法合金何季林张宗国稀有金属材料与工程-1998-1174 钽铌及其合金与应用屈乃琴稀有金属与硬质合金-1998-2175 货车用铌合金铸钢心盘的研究及运用牟维川王增义铁道车辆-1998-3176 减少含铌,钒,钛微合金化钢连铸板坯角横裂纹的研究王新华[1] 费惠春[2] 钢铁-1998-1177 铌钼镍对冷硬铸铁高温力学性能的影响姚正辉王玉环... 沈阳大学学报-1998-2178 含铌低合金高强度钢的开发与应用苔瑟.,杰黄欣秋宽厚板-1997-4179 高温铌基合金及其强化黄虹黄金昌稀有金属快报-1997-7180 铌—铝粉末的机械合金化黄虹黄金昌稀有金属快报-1997-2181 高温用铌基合金的粉末冶金工艺和性能黄金昌稀有金属快报-1997-1182 铌的应用和市场黄金昌世界有色金属-1997-5183 铬镍钨铌系铁基高温耐磨合金等离子弧堆焊刘政军季杰焊接学报-1997-4184 把我国稀土及铌的资源优势转化为微合金稀土钢和铌钢的品种优势卢先利冶金信息工作-1997-5185 含铌钛微合金化钢连铸坯高温变形试样中碳氮化物的析出吴冬梅张立化工冶金-1997-3186 含铌低合金钢相分析余卫华姜风琴钢铁研究-1997-3187 低品位铌为表矿二步电炉熔炼Nb—Fe合金屈曙光毛拥军矿冶工程-1997-2188 ICP—AES法测定高温合金中铌,钽,锆,铪——溶样及光谱干扰的进一步探讨张宝松光谱实验室-1997-5189 高铌高钒微合金化钢的形变热处理 Lenar,JG 丁勤国外钢铁钒钛-1997-1 190 硅对含铌Ti3Al合金显微组织的影响张国才钛合金信息-1997-5191 钛,锰,铌对Fe—25Cr合金在硫化环境中预氧化保护作用的影响齐慧滨何业东北京科技大学学报-1997-6192 铬钼铌合金铸钢组织与耐磨性的探讨戴敦才曾耀东机械工程材料-1997-2193 新的结构应用铌基金属间化合物合金的发展黄汉良稀有金属快报-1996-7 194 铌化合物和合金的应用与市场黄金昌稀有金属快报-1996-5195 钛和Ti—6Al—4V合金上铌涂层对硫化／氧化作用的影响朱康英稀有金属快报-1996-3196 添加铌氮的铁基高温合金晶界相分析刘祖林龚玉汉分析测试仪器通讯-1996-4197 铌钒微合金中碳钢的微观组织与强度的关系蔡爱国钢铁研究学报-1996-2 198 结构应用的铌基先进金属间化合物的进展冯景苏有色与稀有金属国外动态-1996-10199 铌钼杂多酸的极谱行为及其应用于铌的测定李建平姜小林分析化学-1996-9200 铌铁合金生产中铌实收规律性的研究何万- 王乃宾稀有金属-1996-2201 铌—钽—钨合金条生产工艺研究杨培林江西有色金属-1996-4202 ICP—AES法测定高温合金中铌,钽,锆,铪张宝松光谱实验室-1996-2203 铌钼镍对冷硬铸铁高温力学性能的影响翟启杰符莉铸造-1996-4204 铬钼铌合金耐磨铸钢的研制戴敦才林怀涛铸造-1996-11205 3,5—二溴—PADAP—酒石酸光度法测定铌李宏玲[1] 董俊平[2] 北京科技大学学报-1996-1206 钒,钛对含铌微合金钢焊接热影响区韧性的影响彭云陈钰珊钢铁-1996-4 207 铌,钼含量对FeCuNbMoSiB超微晶合金磁性能的影响梁工英刘怡钢铁-1996-2208 稀土对微合金钢中碳化铌析出规律的影响叶文刘勇华中国稀土学报-1996-4209 氯代磺酚S快速光度法测定高温合金中铌的改进孙景义李德新冶金分析-1996-4210 铌化合物与合金的生产,应用和市场黄金昌稀有金属快报-1995-8211 粉冶钛铝铬铌合金的热压和显微组织黄金昌稀有金属快报-1995-8212 钛铌铝淬火合金的性能和组织顾诚稀有金属快报-1995-6213 工具钢的发展与铌的合金化作用李殿魁上海钢研-1995-1214 浅谈铌元素对钢丝力学性能的影响李海青金属制品-1995-3215 宝钢钒—钛—铌微合金钢种的开发研制张瑞祥上海金属-1995-2216 铌合金钝性的研究何庆琳衷维章防腐蚀工程-1995-1217 铌的化合物与合金黄Yue 有色与稀有金属国外动态-1995-10218 铌钛的连续测定覃文黄玮广西机械-1995-3219 铌铁精矿制取优质铌铁合金的方法朱宗厚科技开发动态-1995-5220 铌铁精矿直接制取优质铌铁合金工艺无科技开发动态-1995-3221 浅论铌铁合金的生产方法何万- 何思郏铁合金-1995-6222 机械合金化制备金属铌的难熔化合物章桥新张东明无机材料学报-1995-2223 高Jc铌钛多芯超导线的研制布凤山盛芳谷稀有金属-1995-6224 钽,铌金属和合金废料的再生幸良佐江西有色金属-1995-2225 原子吸收光度法测定钢铁及合金中的铌量潘伯春俞膺浩光谱实验室-1995-6226 铌基泥纹膜片材料抗蚀性研究黄特伟功能材料-1995-3227 铬硼钨钼铌钒系高温抗磨料磨损堆焊焊条的研究刘政军郝雪枫沈阳工业大学学报-1995-4228 铌精矿内配炭球团预还原技术条件的研究马伟钟祥稀有金属与硬质合金-1995-4229 喷吹铌精矿直接合金化工业性试验武文华钢铁-1995-1230 添加铌,钽的TiAl恒温锻材的高温特性糜丹青钛工业进展-1995-6231 高铌Ti—Al合金变形温度和显微组织关系张廷杰钛工业进展-1995-1 232 铌铸铁在玻璃模上的应用王良映林良澄模具工业-1995-3233 铌硼微合金钢高温应变诱导析出行为杨善武陈钰珊材料科学与工程-1994-2234 铀铌合金中铌的测定王训银核动力工程-1994-5235 铌应用的新进展冯景苏稀有金属材料与工程-1994-3236 锆铌合金冷变形与低温退火板织构的研究高积强杨继材稀有金属材料与工程-1994-3237 金属及合金中铌和钽的光度分析近况段群章有色矿冶-1994-1238 钕铁硼永磁合金中微量铌的光度测定魏宏杨正伟磁性材料及器件-1994-1239 C—103铌合金上Si—Cr—Ti料浆熔烧涂层的改性研究翟金坤白新德航空学报-1994-4240 含铌非调质微合金钢的研制万毅工程机械-1994-3241 铌钛合金化高强度焊结构钢的研制胡飞彪陈立涛鞍钢技术-1994-2242 铌铬合金铸铁活塞环金相组织的探讨张兴涛汽车工艺与材料-1994-5243 含铌镍基合金中锆元素的测定董淑琴机车车辆工艺-1994-6244 通过铌的微合金化处理提高09Г2C的强度性能龚世佩苏联科学与技术-1994-3245 钼—铌合金的高温硫化王庆祥武汉钢铁学院学报-1994-2246 代铂的高温钎料钒钽铌合金研制张翊俭曹新海钨钼材料-1993-3247 铌和稀土元素对Ti3Al基合金显微组织和性能的影响脱祥明周光爵稀有金属-1993-2248 炉外铝热法从废铌酸锂晶体制取铌铁合金幸良佐江西有色金属-1993-3 249 盐酸中钛,锆,钽,铌金属及其合金的耐蚀性梁成浩辽宁化工-1993-2250 轧制工艺对钒铌微合金化钢显微组织的影响张羊换刘宗昌包头钢铁学院学报-1993-4251 半镇静高强度铌微合金化钢控制轧制的研究傅师曾[1] 李文卿[2] 钢铁-1993-7252 5—Br—PADAP高灵敏吸光光度法测定钢铁及低合金钢中的微量铌金伟上海钢研-1992-4253 用铌基弹性膜片的耐蚀微压传感器黄特伟吴启民仪表技术与传感器-1992-3254 在1400—600℃温度下铬对含20%—35%与5%Al的铌合金... А.,АМ张文成国外稀有金属-1992-3255 含铌,钒复合微合金非调质钢35MnVNb研制刘庆华肖锋江西冶金-1992-4 256 铌钼杂多酸—结晶紫缔合物体系光度法测定痕量铌李祖碧徐其亨冶金分析-1992-4257 制造车辆用的含铌低合金钢В.,ИЯ李正平国外钢铁-1992-1258 轧制工艺参数对钒铌微合金钢沉淀强化的影响张羊换佟庆安东北工学院学报-1992-4259 铌铁合金中五害杂质元素的光谱分析张兰有色金属分析通讯-1991-2。
添加Co对Nd2Fe14B／α-Fe双相纳米晶永磁材料熔炼、快淬和晶化过程影响的研究
Ｋｅ ｒ ｓ ｍ ｅｔ ｐ ； ＮｄＦ ， ／ － ｅ ｃ ｓ ｌｚ ｔ ｎ ｅ ｃ ａ ｇ ｏ ｐ ｉｇ ｙｗｏ ｄ ｌｓ ｕ － ｎ ｚｅ４ ａ Ｆ ： ｒ ｔ ｌ ａｉ ｘ ｈ Ｂ ｙ ａ ｉ ｏ ｎ ｅｃ ｕ ｌ ｎ
（ ．Ｓｈ ｏ ｆ ｔｒ ｌ ｃ ｎｅａｄＥ ｇｎｅ ｎ 。Ｈ ｂ ｉ ｎｖｒｉ ｆ ｅｈ ｏｏ ｙ ｉｎｉ ０ １０ ｈｎ ；２ ｈ ｓｔｔ ｆ ｈ ｓｃ １ ｃｏ ｌ Ｍａ ｉ ｉ ｃ ｎ ｉｅｒ ｇ ｅ ｅ Ｕ ｉｅｓｙｏ Ｔ ｃ ｎ ｌｇ ，Ｔａｊ ３ ０ ３ 。Ｃ ｉａ ．Ｔ ｅｎ ｔｕｅｏ Ｐ ｙｉｓ ｏ ｅ ａＳ ｅ ｎ ｉ ｔ ｎ Ｉ ｉ Ｃ ｉｅｅＡ ａｅ ｆ ｃｅｃｓ ｅｊ ｇ １０ ８ ，Ｃ ｉａ） ｈｎ ｓ ｃｄ ｍｙｏ ｉｎ ｅ，Ｂ ｉｎ ０ ０ ｈｎ Ｓ ｉ ０
摘要
采用熔体快淬法制备 了 Ｎｄ （ｅ ｏ ， ／—ｅ双相纳米 晶永磁材料 ，利用 Ｘ Ｄ，Ｓ Ｍ 和 Ｔ Ｍ 方法研究加入 ２Ｆ Ｃ ）４ ａＦ Ｂ Ｒ Ｅ Ｅ
ｃ ｏ元素对该材料铸态、熔体快淬以及 晶化过程 中微观组织和物相转变规律的影响，确定 以 ４ ／ ０ｍ ｓ的钼辊线速度 熔体快淬实现较 为理 想的非晶化 、 ７０℃下保温 Ｏ５ 在 ５ ．ｈ的晶化工 艺下可以获得 ５ ｎ ０ ｍ￣右的较 为理想的显微组织．
ｅ ｎ ． Ｔ ｅｍｉｒ ｓ ｃｕ ｅ ｎ ｅｐ ａｅ ｆ ａｔ ｍｅｔｓ ｕ ｎ ｒｓａｌ ａｉｎｈ ｖ ｅｎｓｕ ｉｄｉ ｅ ｉ Ｅｆｅｔ ｍｅ ｔ Ｃｏ ｈ ｃｏ ｔ ｔｒ ｓ ｄｔ ｈ ｓ ｓ ｓ， ｍ ａ ｈ ｏ ｃ ｌ ｐ ｎａ ｄｃｙ ｔｌｚ ｔ ａ ｅｂ ｅ ｔｄ ｅ ｄ ｔ ｌ ｆ ｃ — ｉ ｏ ｎ ａ ． ｏ ｄ ｉｇｅｅ ｅ ｔ ａ ｅ ｎｓ ｄｅ ． Ｔ ｅｌ ｅ ｒ ａｅ４ ｍ／ ｈ ｓｂ ｅ ｐ ｌ ｄｔ ａ ｒｃｔ ｌ ｓ ｕ ｔｒａ， ａ ｄｔｅ ｆ ｄｎ ｌｍ ｎ ｈ ｓ ｅ ｔ ｉｄ ａ Ｃｏ ｂ ｕ ｈ ｎ ａ ｔ ０ ｓ ａ ｅ ｎａ ｐｉ ｆｂ ａｅｍｅｔ ｐ ｎｍａｅ ｌ ｎ ｉ ｒ ｅ ｏ ｉ － ｉ ｈ ｔｃ ｎｑ ｅａ ｄｈ ａｉｇｕ ５ ℃ ｆｒ０５ｈｈ ｓ ｅ ｎａ ｐｉｄｔ ｂ ｃ ｔ ｅｄ ｕ ｌ—ｈ ｓ ａ ｏ ｇ ｔｃ ｓ ｌｎ ｔ ｌ ｅｈ ｉｕ ｎ ｅ ｔ ｐ７ ０ ｎ ｏ ． ａ ｅ ｐ ｌ ｆ ｒ ａｅｔ ｏ ｂｅｐ ａｅｎ ｎ ｍａ ｎｅｏ ｒ ｔ ｌ ｅｗｉ ａ＇ ｂ ｅ ｏａｉ ｈ ｙ ａｉ ｈ －
非晶合金的发展及应用
先进制导技术
非晶合金的发展概况
二,非晶合金发展历史
非晶的历史当以1960年美国Duwez教授发明用快淬工艺制备非晶态 合金为始.其间,非晶软磁合金的发展大体上经历了两个阶段: 第一个阶段从1967年开始,直到1988年.1984年美国四个变压器 厂家在IEEE会议上展示实用非晶配电变压器则标志着第一阶段达到高 潮,到1989年,美国Allied Signal公司(现被Honeywell公司兼并) 已经具有年产6万吨非晶带材的生产能力,全世界约有100万台非晶配 电变压器投入运行,所用铁基非晶带材几乎全部来源于该公司. 这个阶段以美国为主,除美国之外,日本和德国在非晶合金应用 开发方面也拥有自己的特色,重点是电子和电力电子元件,例如高级 音响磁头,高频电源(含开关电源)用变压器,扼流圈,磁放大器等.
2010-6-7
R c 102~103K.s-1 T 10mm Zr-Al-Ni-Cu R c 102~103K.s-1 D 16mm&30mm Zr55Al10Ni5Cu30 P 50~200MPa D 15mm Ln- &10mm MgL 300mm W 12mm H 10mm Zr-Al-Ni-Cu-Pd
六,块体纳米材料的制备
目前制备块体纳米材料常用的方法是通过大塑性变形使经理尺寸 细化至纳米级,由于这种方法的结果是晶界处残留了很大的内应力, 因此在改善材料某些性能的同时牺牲了别的一些性能.通过合理的退 火工艺,大块非晶合金的基体上能够析出均匀分布的一定大小的纳米 晶粒,这种纳米结构材料也称之为非晶基复合材料,它们可以达到此 非晶合金更为优良的综合性能. 2010-6-7 Hongkang Yao TYUST 先进制导技术
《2024年晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》范文
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言永磁材料在现代电子和电气技术中具有至关重要的地位。
α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料以其独特的磁性能在诸多领域得到了广泛应用。
本文着重探讨晶粒尺寸对这种纳米复合永磁材料磁性能的影响，通过深入的研究和实验分析，旨在揭示晶粒尺寸与磁性能之间的内在联系。
二、材料与方法1. 材料制备本实验所采用的α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料，通过真空熔炼和快淬法制备。
制备过程中，通过调整快淬速度来控制材料的晶粒尺寸。
2. 实验方法利用X射线衍射（XRD）和透射电子显微镜（TEM）对材料进行结构分析，测定晶粒尺寸。
利用振动样品磁强计（VSM）对材料的磁性能进行测量，包括矫顽力、饱和磁化强度等。
三、晶粒尺寸对磁性能的影响1. 矫顽力实验结果表明，随着晶粒尺寸的减小，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的矫顽力呈现先增大后减小的趋势。
当晶粒尺寸在纳米级别时，矫顽力达到最大值。
这是因为纳米级晶粒具有较高的晶界密度和较强的晶界交换耦合作用，有利于提高矫顽力。
然而，过小的晶粒尺寸可能导致晶界无序化和晶界缺陷增多，反而降低矫顽力。
2. 饱和磁化强度晶粒尺寸对饱和磁化强度的影响也十分显著。
随着晶粒尺寸的减小，饱和磁化强度先增大后减小。
这是由于纳米级晶粒具有较高的比表面积和较多的表面原子，表面原子对磁矩的贡献较大，从而提高饱和磁化强度。
然而，过小的晶粒尺寸可能导致晶格畸变和磁畴壁移动困难，从而降低饱和磁化强度。
四、讨论本文的研究结果表明，晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的磁性能具有重要影响。
适当的晶粒尺寸可以提高材料的矫顽力和饱和磁化强度，从而提高材料的整体磁性能。
这一研究结果对于优化永磁材料的制备工艺、提高材料性能具有重要意义。
五、结论本文通过实验研究发现，晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的磁性能具有显著影响。
合金元素对块体纳米晶Fe3Al材料磁学性能的影响
第20卷 第4期2012年8月材 料 科 学 与 工 艺MATERIALS SCIENCE &TECHNOLOGYVol.20No.4Aug.,2012合金元素对块体纳米晶Fe 3Al 材料磁学性能的影响喇培清,胡苏磊,白亚平,魏玉鹏(兰州理工大学有色金属新材料国家重点实验室,兰州730050)摘 要:为了研究合金元素对块体纳米晶Fe 3Al 材料磁学性能的影响,通过铝热反应熔化法制备了纳米晶Fe 3Al 以及分别含Ni 质量分数10%㊁Cr 质量分数10%㊁Mn 质量分数10%和含Ni 质量分数10%-Cu 质量分数2%的块体纳米晶Fe 3Al.在振动样品磁强计(VSM )上测得合金的磁滞回线,分析其磁性能,采用X 射线衍射仪进行结构分析和平均晶粒尺寸计算.结果表明:各样品的磁滞回线呈倾斜状且狭长,磁滞损耗很小;含Ni 质量分数10%的样品饱和磁化强度Ms 较大,剩余磁化强度Mr 和矫顽力Hc 较其他样品最小,具有较好的软磁性能;添加合金元素后几种材料的晶粒尺寸变小,磁性能有较大变化,合金元素对纳米晶Fe 3Al 块体材料的磁性能影响明显.关键词:磁学性能;合金元素;铝热反应中图分类号:TG132.2文献标志码:A文章编号:1005-0299(2012)04-0089-05Effects of alloying elements on magnetic properties of bulk nanocrystallineFe 3Al based materialsLA Pei⁃qing,HU Su⁃lei,BAI Ya⁃ping,WEI Yu⁃peng(State Key Laboratory of New Nonferrous Materials,Lanzhou University of Technology,Lanzhou 730050,China)Abstract :The bulk nanocrystalline Fe 3Al and Fe 3Al with Ni10wt%,Cr10wt%,Mn10wt%and Ni10wt%-Cu2wt%elements were prepared by aluminothermic reaction,respectively.The hysteresis loop was measured by vibrating sample magnetometer (VSM),the crystal structures of the samples were characterized by X -raydiffractometer (XRD)and the average grain sizes were calculated.Results show that the magnetic hysteresis loop of the alloys have tilting shape and long narrow,which indicates that the hysteresis loss is small.The satu⁃ration magnetization Ms of the Fe 3Al with 10wt%Ni is larger and the residual magnetization Mr and coercivity Hc are smaller than those of other alloys and demonstrate good soft magnetic property.The grain size of Fe 3Albecomes smaller after adding alloying elements,but the magnetic property changes a lot.It could be concluded that the effect of alloying elements on the magnetic property of nanocrystalline Fe 3Al based materials is obvi⁃ous.Key words :soft magnetic properties;alloying elements;aluminothermic reaction 收稿日期:2011-07-26.基金项目:国家自然科学基金资助项目(51164022).作者简介:喇培清(1971-),男,教授.通信作者:喇培清,E⁃mail:pqla@. 近年来,金属间化合物作为一种新型材料受到广泛关注[1-2].这类化合物是金属间或金属与类金属间形成的,以具有整数比的中间化合物为基,成分在一定范围内变化,具有有序的超点阵结构.从Fe -Al 相图看,在富铁侧含原子数分数25%Al 的Fe 3Al 具有DO 3超结构,并表现出铁磁性,而具有B 2超结构㊁含原子数分数50%Al 的FeAl 是无磁的[3].由于具有良好的耐高温㊁抗腐蚀性能,Fe 3Al 金属间化合物可能成为航空㊁航天㊁交通运输㊁化工㊁机械等许多工业部门的重要结构材料[4-8],而且Fe 3Al 基金属间化合物具有优异的力学㊁电学和磁学性能[9].研究表明,通过添加不同的合金元素能显著提高纳米晶Fe 3Al 材料的磁学性能,这主要是由于合金元素本身具有一定的磁性能,合金元素的加入改变了合金的各向异性能和交换能等,引起畴壁本身的一些性质如畴壁的能密度㊁体密度和厚度的改变[10],会对纳米晶Fe3Al的磁性能造成一定的影响.本文通过改变纳米晶Fe3Al成分,测定获得的纳米晶Fe3Al基合金的磁学性能,通过研究添加不同合金元素的纳米晶Fe3Al材料的磁性能,揭示合金元素对铝热反应熔化法制备的纳米晶Fe3Al块体材料磁学性能的影响.1 实 验实验所用反应物原材料为Fe2O3粉末㊁Al粉等,参数见表1.表1 原材料的化学成分原料Fe2O3Al Ni Cu Cr Mn 质量分数/%≥99≥99≥99.9≥99.7≥99.9≥99.5杂质Cl-,SO42-,N,Cu N,Si,Fe,Cu Fe,S,Pb,As,Sb Fe2O3粉和Al粉的比例按式(1)进行称量后放入行星式球磨机中,和质量分数10%的Ni粉一起干磨16h,所用磨球为Al2O3球,球料比为1∶2,球磨速度为150r/min.粉料特性见表1.将200g混合好的反应物料置于配有铜底材的铜模具中,然后用压力机在60MPa压力下压实,铜模具和铜底材在使用前先用酒精和超声波清洗.3Fe2O3+8Al=2Fe3Al+3Al2O3.(1)将2g薄片状的引燃剂放置于反应物料上部来引发反应,将放置有反应物料的铜模具放入铝热反应容器中进行铝热反应.室温下用氩气吹扫反应容器以排除其中的空气,将反应容器的温度升至180℃再次排气,然后通入8MPa的氩气继续升高容器温度.当容器内温度达到260℃左右时引燃剂开始反应并释放出大量的热,从而引发反应物料间的反应.反应在几秒钟内完成,生成的产物在氩气保护下随炉冷却至室温.室温下将产物取出,在Fe3Al表面有一层灰色Al2O3,可手工除去.这样就得到含Ni质量分数10%的块体纳米晶Fe3Al样品[11].其他几种合金制备与上述方法相同.通过此方法制备了纯Fe3Al㊁质量分数10%Ni的Fe3Al材料㊁质量分数10%Cr的Fe3Al材料㊁质量分数10%Mn的Fe3Al 材料和质量分数10%Ni-质量分数2%Cu的Fe3Al材料.采用Rigaku.D/max-2400型X射线衍射仪对样品进行结构分析和平均晶粒尺寸计算,并用Lake shore-7043型振动样品磁强计(VSM)测得合金的磁滞回线,分析其磁性能的变化.测量时外加磁场为-15000~15000Oe.2 结 果2.1 XRD结果图1为纯Fe3Al样品和含有不同合金元素的块体纳米晶Fe3Al样品的X射线衍射谱图,可以看出,所有合金的晶体结构相同均为bcc结构,同时无其他第二相存在,因此,加入的合金元素应以固溶形式存在.a 纯Fe3Al;b Ni质量分数10%;c Ni质量分数10%, Cu质量分数2%;d Mn质量分数10%;e Cr质量分数10%图1 Fe3Al和含不同合金元素Fe3Al样品的XRD曲线 根据单峰Voigt函数法[12],利用衍射线宽化近似计算去除微观应变影响的块体纳米晶Fe3Al 材料的平均晶粒尺寸D,结果见表2,其柱状图如图2所示.从表2和图2可以看出,加入合金元素后晶粒尺寸明显减小,含有不同合金元素的材料晶粒尺寸在45nm左右,变化不大,而含两种合金元素的合金晶粒尺寸最小为33.3nm,不含合金元素的材料最大为67.4nm.㊃09㊃材 料 科 学 与 工 艺 第20卷 表2 各样品的平均晶粒尺寸比较表试样成分Fe 3Al Fe 3Al -10NiFe 3Al -10CrFe 3Al -10MnFe 3Al -10Ni -2Cu平均晶粒尺寸/nm67.444.148.54233.3图2 各样品的晶粒尺寸2.2 合金的磁学性能图3为纳米晶Fe 3Al 合金和含有Ni10%,Cr10%,Mn10%,Cu2%-Ni10%(均为质量分数)的纳米晶Fe 3Al 合金的磁滞回线,磁滞回线呈倾斜状且狭长,磁滞损耗很小.图3 各样品的磁滞回线 图4和5为合金的矫顽力(H c)㊁饱和磁化强度(M s)和剩余磁化强度(M r).从图4和5可以看出:1)纳米晶Fe 3Al 材料的矫顽力随加入合金元素的不同而不同.加入质量分数10%的Cr 元素和加入质量分数10%的Mn 元素后,材料的矫顽力远大于未添加任何合金元素的纳米晶Fe 3Al 材料;加入质量分数10%的Ni 元素后,材料的矫顽力小于未添加任何合金元素的纳米晶Fe 3Al 材料.2)纳米晶Fe 3Al 材料的饱和磁化强度(M s)随合金元素的加入而增大,其中,加入质量分数10%的Ni 元素后,材料的饱和磁化强度(M s)最大,是纳米晶Fe 3Al 材料的3倍.3)加入质量分数10%的Cr 元素和加入质量分数10%的Mn 元素后,纳米晶Fe 3Al 材料的剩余磁化强度(M r)均大于未添加合金元素的纳米晶Fe 3Al 材料;加入质量分数10%的Ni 后,材料的剩余磁化强度(M r)小于未添加任何合金元素的纳米晶Fe 3Al 材料.4)含Ni 质量分数10%的纳米晶Fe 3Al 在加入质量分数2%的Cu 后,矫顽力(H c)增加2倍,剩余磁化强度(M r)增加近4倍,饱和磁化强度(M s)变化不大,其磁性能明显降低.图4 各样品的矫顽力(H c )和剩余磁化强度(M r ) 从以上数据可看出,含Ni 质量分数10%的合金具有最佳的磁性能,含Mn 和含Ni 以及加Cu 的合金具有几乎相同的晶粒尺寸,而磁性能差别较大,说明对纳米晶Fe 3Al 磁性能合金元素的作用显著,而晶粒尺寸的变化影响不明显.㊃19㊃第4期喇培清,等:合金元素对块体纳米晶Fe 3Al 材料磁学性能的影响图5 各样品饱和磁化强度(M s)3 讨 论从传统的技术磁化观点来看,晶粒尺寸越小,晶界所占的比例越大,因而畴壁位移所受的钉轧作用越明显,从而恶化其软磁性能;与此相反,纳米晶软磁材料的软磁性能不仅没有降低,反而大幅度提高.Herzer[13]采用Alben的无规各向异性模型,对此作出了比较满意的解释.Herzer认为,对于大晶粒的无规取向多晶态材料,每个晶粒的磁化强度按各个晶粒的易磁化方向排列,在每个晶粒中形成磁畴,材料的磁化过程由每个晶粒的磁晶各向异性能决定.但是,对于无规取向的细小多晶材料来说,各个微小晶粒中的原子磁矩同时受到铁磁交换作用以及磁晶各向异性场的作用,它们的磁化不再像大晶粒那样按照每个晶粒的易磁化方向排列.即随着晶粒尺寸的变小,磁导率显著上升,矫顽力明显下降.所以纳米晶Fe3Al软磁材料的软磁性能不仅没有降低,反而大幅度提高.因此,添加合金元素使合金晶粒尺寸明显减小,从而使其磁性能明显提高,例如饱和磁化强度.添加的合金元素本身具有一定的磁性能,会对合金的磁性造成一定的影响.软磁合金的饱和磁化强度随合金中铁磁元素含量的减少而减小,当铁磁元素含量小于一定值时合金将失去铁磁性能[13].到目前为止,仅有4种金属元素在室温以上是铁磁性的,即铁㊁钴㊁镍和钆,所以添加Ni质量分数10%元素的试样较纯纳米晶Fe3Al材料具有最小的矫顽力(H c)和剩余磁化强度(M r),最大的饱和磁化强度(M s),所以与其他样品相比其磁性能最好.在纳米晶Fe3Al材料中添加Cr和Mn元素后,由于Cr[14]和Mn[15]为反铁磁体,且Cr原子取代Al原子次紧邻位置的Fe原子,Mn取代Al原子最紧邻的Fe原子[16],在含Cr质量分数10%㊁Mn质量分数10%的纳米晶Fe3Al材料中铁磁体减少,而反铁磁体增加,这些因素导致两种纳米晶Fe3Al材料具有较高的矫顽力(H c)和剩余磁化强度(M r).反铁磁体中存在磁畴,在外加磁场的作用下反铁磁畴会发生重构,而当磁场去掉后则恢复到原来的磁畴结构,因此含Cr质量分数10%㊁Mn质量分数10%的纳米晶Fe3Al材料又具有较高的饱和磁化强度(M s).含质量分数10%Ni的Fe3Al纳米晶加入质量分数2%的Cu后,晶粒尺寸减小,使饱和磁化强度变大.矫顽力(H c)和剩余磁化强度(M r)升高,该差异主要在于Cu元素为抗磁质,其抗磁效应大于顺磁效应,所以加入Cu元素使顺磁性的含质量分数10%的Ni纳米Fe3Al材料的磁性能降低.4 结 论1)纳米晶Fe3Al材料中添加合金元素后,晶粒尺寸减小,磁导率明显变大,导致饱和磁化强度升高.2)添加质量分数10%的Cr㊁Mn元素后,纳米晶Fe3Al的矫顽力(H c)㊁剩余磁化强度(M r)和饱和磁化强度(M s)都有所升高;添加质量分数10%的Ni元素后,材料的矫顽力(H c)和剩余磁化强度(M r)均降低,饱和磁化强度(M s)升高. 3)含Ni质量分数10%的纳米晶Fe3Al添加Cu质量分数2%后,矫顽力(H c)增加近2倍,剩余磁化强度(M r)增加近4倍,其磁性能远低于未添加Cu元素含Ni质量分数10%的纳米晶Fe3Al 的磁性能.4)合金元素的种类对磁性能的作用明显,添加质量分数10%的Ni合金元素后得到的材料磁学性能最好.参考文献:[1] 古安林,薛屺,张进,等.Fe3Al基金属间化合物涂层的研究进展[J].材料导报,2009,23(5):457-460.GU An⁃lin,XUE Qi,ZHANG Jin,et al.Progress in㊃29㊃材 料 科 学 与 工 艺 第20卷 study on Fe3Al matrix intermetallic compound coatings[J].Materials Review,2009,23(5):457-460. 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《2024年晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》范文
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言随着纳米科技的飞速发展，纳米复合永磁材料因其独特的物理和化学性质在众多领域中得到了广泛的应用。
其中，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料因其高磁能积、高矫顽力和良好的温度稳定性等优点，成为了当前研究的热点。
而晶粒尺寸作为影响其磁性能的关键因素之一，对其磁性能的影响机制研究显得尤为重要。
本文旨在探讨晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响。
二、晶粒尺寸与磁性能的关系晶粒尺寸是影响永磁材料磁性能的重要因素之一。
在α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料中，晶粒尺寸的减小可以有效地提高材料的矫顽力和磁能积。
这是因为较小的晶粒尺寸可以增加材料的磁晶各向异性，从而使得材料在磁场中的磁化过程更加困难，矫顽力得到提高。
同时，较小的晶粒尺寸还可以有效地减少材料中的缺陷和杂质，从而提高材料的磁能积。
三、实验方法与结果为了研究晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响，我们采用了一种先进的制备技术制备了不同晶粒尺寸的样品。
通过X射线衍射、扫描电子显微镜等手段对样品的晶粒尺寸、微观结构等进行了表征。
同时，我们还测试了样品的磁性能，包括矫顽力、磁能积等参数。
实验结果表明，随着晶粒尺寸的减小，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的矫顽力和磁能积均有所提高。
这一结果与我们的预期相符，证明了晶粒尺寸对材料磁性能的重要影响。
此外，我们还发现，当晶粒尺寸达到一定值时，材料的磁性能达到最优。
这一现象可能与材料的微观结构、晶界性质等因素有关，值得进一步深入研究。
四、讨论与结论根据实验结果，我们可以得出以下结论：晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的磁性能具有重要影响。
较小的晶粒尺寸可以有效地提高材料的矫顽力和磁能积。
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言纳米复合永磁材料因其高磁能积、良好的温度稳定性以及优异的机械性能，在电机、传感器、磁存储等领域得到了广泛的应用。
其中，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料因兼具了α-Fe的高饱和磁化强度和Nd2Fe14B的强磁晶各向异性而备受关注。
晶粒尺寸作为影响材料磁性能的关键因素之一，其大小和分布对材料的整体性能有着显著的影响。
本文旨在探讨晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响。
二、α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的结构与性质α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料由软磁相α-Fe和硬磁相Nd2Fe14B组成。
其中，α-Fe具有高饱和磁化强度，而Nd2Fe14B 具有高的磁晶各向异性和良好的温度稳定性。
这两种相在纳米尺度上的复合，使得材料在保持高饱和磁化强度的同时，具有优异的磁性能。
三、晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响1. 晶粒尺寸与饱和磁化强度晶粒尺寸的减小会导致饱和磁化强度的降低。
这是因为随着晶粒尺寸的减小，晶界所占的比例增加，而晶界对磁畴的转动有一定的阻碍作用，从而降低材料的饱和磁化强度。
然而，当晶粒尺寸减小到纳米尺度时，由于晶界处的原子排列混乱，可能产生额外的磁各向异性，从而在一定程度上抵消了晶界对饱和磁化强度的负面影响。
2. 晶粒尺寸与矫顽力晶粒尺寸对矫顽力的影响较为复杂。
一方面，较小的晶粒尺寸可以增加材料的形核场，从而提高矫顽力；另一方面，随着晶粒尺寸的减小，晶界处的缺陷和杂质可能会增加，这可能会降低矫顽力。
因此，晶粒尺寸与矫顽力之间的关系取决于多种因素的共同作用。
3. 晶粒尺寸与磁能积晶粒尺寸对磁能积的影响主要体现在对饱和磁化强度和矫顽力的综合作用上。
在一定的范围内，减小晶粒尺寸可以提高材料的磁能积。
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》范文
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言随着纳米科技的飞速发展，纳米复合永磁材料已成为现代材料科学领域的研究热点。
α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料以其高矫顽力、高饱和磁化强度等优异性能，在电机、传感器、磁存储等多个领域得到了广泛应用。
晶粒尺寸作为影响材料性能的关键因素之一，其大小及分布对材料的磁性能具有显著影响。
本文旨在探讨晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响，为优化材料性能提供理论依据。
二、晶粒尺寸与α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料是一种由软磁性α-Fe相和硬磁性Nd2Fe14B相组成的复合材料。
其独特的微观结构使其具有优异的磁性能，如高矫顽力、高饱和磁化强度等。
晶粒尺寸作为材料微观结构的重要组成部分，对材料的磁性能具有重要影响。
三、晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响1. 晶粒尺寸与矫顽力的关系晶粒尺寸的减小可以显著提高α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的矫顽力。
当晶粒尺寸减小到纳米级别时，晶粒间的交换耦合作用增强，使得材料的矫顽力得到提高。
此外，较小的晶粒尺寸还可以有效降低材料中的缺陷和杂质对矫顽力的影响。
2. 晶粒尺寸与饱和磁化强度的关系随着晶粒尺寸的减小，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的饱和磁化强度呈现先增大后减小的趋势。
在一定的晶粒尺寸范围内，减小晶粒尺寸可以提高材料的饱和磁化强度。
然而，当晶粒尺寸过小时，由于晶界效应的增强，饱和磁化强度可能会降低。
3. 晶粒尺寸对其他磁性能的影响除了矫顽力和饱和磁化强度外，晶粒尺寸还会影响α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的其他磁性能，如剩余磁感应强度、磁导率等。
适当的晶粒尺寸可以使这些性能达到最优值。
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言在磁性材料领域，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料因其高矫顽力、高饱和磁化强度和良好的温度稳定性而备受关注。
这些材料的磁性能在很大程度上取决于其微观结构，尤其是晶粒尺寸。
本文旨在探讨晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响。
二、α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料概述α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料是一种由软磁性α-Fe相和硬磁性Nd2Fe14B相组成的复合材料。
这种材料具有优异的磁性能，广泛应用于电机、传感器、磁存储器件等领域。
其磁性能的优劣主要取决于材料的微观结构，其中晶粒尺寸是一个重要因素。
三、晶粒尺寸对磁性能的影响1. 晶粒尺寸对矫顽力的影响：矫顽力是衡量材料抵抗反磁化能力的指标。
当晶粒尺寸减小时，晶界增多，晶界处的交换耦合作用增强，有助于提高矫顽力。
然而，过小的晶粒尺寸可能导致晶界处的非晶层增厚，反而降低矫顽力。
因此，存在一个最佳的晶粒尺寸范围，使得矫顽力达到最大。
2. 晶粒尺寸对饱和磁化强度的影响：饱和磁化强度是材料在饱和磁场下的磁化强度。
晶粒尺寸的减小会使得材料的饱和磁化强度降低，因为较小的晶粒具有较少的磁畴壁和较低的饱和磁化强度。
然而，当晶粒尺寸达到纳米级别时，由于量子效应和界面效应的增强，材料的饱和磁化强度可能会得到一定程度的提高。
3. 晶粒尺寸对温度稳定性的影响：温度稳定性是衡量材料在不同温度下磁性能保持能力的重要指标。
适当的减小晶粒尺寸可以提高材料的温度稳定性，因为较小的晶粒具有更高的热稳定性。
然而，过小的晶粒尺寸可能导致材料在高温下出现晶界滑动和相变等问题，从而降低温度稳定性。
四、实验研究为了研究晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响，我们采用不同的制备工艺和热处理制度，得到了不同晶粒尺寸的样品。
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言纳米复合永磁材料，尤其是α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料，因其在现代电子、信息及能源科技中的广泛应用而备受关注。
这种材料的磁性能在很大程度上受到其晶粒尺寸的影响。
本文将详细探讨晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响，为相关研究与应用提供理论依据。
二、α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料简介α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料是一种由铁基硬磁相和钕铁硼软磁相组成的复合材料。
其独特的结构使得该材料具有高矫顽力、高饱和磁化强度等优良的磁性能，广泛应用于电机、传感器、永磁体等众多领域。
三、晶粒尺寸对磁性能的影响晶粒尺寸是影响永磁材料磁性能的关键因素之一。
晶粒尺寸的变化不仅会影响材料的显微结构，还会显著改变其磁学性能。
对于α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料而言，晶粒尺寸的影响主要体现在以下几个方面：1. 矫顽力晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的矫顽力具有显著影响。
当晶粒尺寸减小到纳米级别时，由于晶界效应的增强，材料的矫顽力会得到显著提高。
然而，当晶粒尺寸进一步减小至超细尺度时，矫顽力可能会因晶界处的自旋团簇效应而有所降低。
2. 饱和磁化强度晶粒尺寸也会影响α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的饱和磁化强度。
随着晶粒尺寸的减小，材料的饱和磁化强度会先增大后减小。
这是因为在一定范围内，晶粒尺寸的减小可以增加单位体积内的畴壁数量，从而提高饱和磁化强度。
然而，当晶粒尺寸过小时，由于晶界处的散射效应和自旋团簇效应，饱和磁化强度可能会降低。
3. 稳定性此外，晶粒尺寸还会影响α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的热稳定性和抗老化性能。
适当大小的晶粒可以保证材料在高温环境下保持良好的磁性能，而较大的晶粒则可能导致材料在高温下出现性能退化。
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》
《晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响》篇一晶粒尺寸对α-Fe-Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响一、引言随着纳米科技的飞速发展，纳米复合永磁材料因其独特的物理和化学性质，在诸多领域中得到了广泛的应用。
其中，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料因具有高磁能积、高矫顽力等优点，已成为现代永磁材料研究的热点。
本文将探讨晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响，旨在为优化材料性能提供理论依据。
二、α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料概述α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料是由α-Fe相和Nd2Fe14B 相组成的双相永磁材料。
这种材料的高性能得益于其特殊的晶体结构和良好的相结构。
当α-Fe相和Nd2Fe14B相在纳米尺度上形成复合结构时，它们之间的界面交互作用使得材料的磁性能得到了显著提高。
三、晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响晶粒尺寸是影响α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的重要因素。
随着晶粒尺寸的减小，材料的磁性能呈现出一定的变化规律。
首先，较小的晶粒尺寸可以增加材料的比表面积，从而增加材料的界面交互作用，有利于提高材料的矫顽力和磁能积。
此外，较小的晶粒尺寸还能提高材料的热稳定性，使材料在高温下仍能保持良好的磁性能。
然而，当晶粒尺寸过小时，晶界过多可能导致材料内部应力增大，反而不利于提高材料的磁性能。
因此，在优化晶粒尺寸时，需要找到一个合适的平衡点。
四、实验方法与结果分析为了研究晶粒尺寸对α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料磁性能的影响，我们采用了一系列实验方法。
通过改变制备过程中的条件，如烧结温度、保温时间等，得到不同晶粒尺寸的样品。
然后利用振动样品磁强计等设备对样品的磁性能进行测试和分析。
实验结果表明，当晶粒尺寸在某一合适范围内时，α-Fe/Nd2Fe14B纳米复合永磁材料的磁性能达到最优。
Fe、Lu掺杂及时效处理对Sm_2Co_(17)永磁体微结构和磁特性的影响研究
Fe、Lu掺杂及时效处理对Sm_2Co_(17)永磁体微结构和磁特性的影响研究摘要：Sm2Co17永磁合金因其较高的磁性能,良好的温度稳定性和优异的耐腐蚀性获得了科研工作者的广泛关注。
本文研究了Fe、Lu掺杂和时效处理工艺对磁体微结构和磁特性的影响。
研究主要包括以下几方面内容：1、研究了Fe含量对Sm(CobalFexCu0.08Zr0.06)7.4合金微结构和磁特性影响研究。
实验结果表明：a.Fe含量的增加没有改变合金的相结构和种类,XRD结果显示晶体结构主要由2：17R相和1：5H相组成,而Fe含量增加有利于磁体中形成更多含量的2：17R相。
b.一定范围内Fe含量的上升能有效的提升磁体的剩磁,从x=0.125时的10.8kG提高至x=0.2时的11.3kG。
然而磁体矫顽力却下降很快,从x=0.125时的35kOe下降至x=0.225时的19kOe。
c.胞状组织TEM形貌表明Fe含量对合金胞状组织尺寸影响很小,对片状组织形貌及其密度也没有影响。
当x=0.125时,胞状组织平均尺寸为172.4nm,片状组织密度为0.034/nm；x=0.175时,胞状组织平均尺寸为177nm,片状组织密度为0.033/nm。
然而,Fe含量对各元素在胞壁相和片状相附近的元素分布影响很大；Fe含量高的样品中,Fe元素在磁体中呈现均匀分布影响了胞壁相和主相的畴壁能,从而降低了磁体的矫顽力。
另一方面,两种合金的胞壁相／片状相中都出现了Cu/Zr 元素的富集。
通过分析TEM衍射斑图和高分辨像可以确定合金主相为2：17R相,胞壁相为1：5H相,片状相为2：17H相。
d.Fe含量的增加会对磁体剩磁温度系数和矫顽力温度系数产生不利影响。
随着Fe含量的增加磁体的剩磁温度系数和矫顽力温度系数都增加,x从0.125增至0.175时,矫顽力温度系数从-0.22%/℃升至-0.302%/℃,剩磁温度系数从-0.0093%/℃升至-0.032%/℃。
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铌和锆对（N d ，P r ）2F e 14B ／α-F e 快淬合金晶化和磁性能的影响✷王晨，张文勇，严密*（浙江大学硅材料国家重点实验室，浙江杭州310027）摘要：研究了N b 和Z r 添加对快淬纳米双相（N d ，P r ）2F e 14B ／α-F e 合金晶化行为和磁性能的影响。
结果表明：（N d 0.4P r 0.6）8.5F e 85.5B 6合金非晶晶化时，在α-F e 相初始晶化后，出现了（N d ，P r ）3F e 62B 14亚稳相，最终亚稳相分解形成（N d ，P r ）2F e 14B 和α-F e 两相组织；（N d 0.4P r 0.6）8.5F e 84.5N b 0.5Z r 0.5B 6非晶晶化时，同时析出α-F e 相和（N d ，P r ）2F e 14B 相。
这说明添加N b 和Z r 可避免亚稳相的形成并细化晶粒，最大磁能积（B H ）m a x 从复合添加前的107.5上升到143.6k J ・m -3。
而且，N b 和Z r 原子在非晶晶化过程中可以部分取代N d 和P r 的晶位，使稀土原子可以参与形成更多的硬磁相，进一步提高了内禀矫顽力i H c 。
合金（N d 0.4P r 0.6）8.5F e 84.5Z r 0.5N b 0.5B 6经690࠷退火10m i n 后磁性能最优，B r E 1.10T ，i H c E 534.2k A ・m -1，（B H ）m a xE 143.6k J ・m -3。
关键词：钕铁硼；纳米双相；快淬；晶化；稀土中图分类号：T M 273；T G 146文献标识码：A文章编号：1000-4343（2005）03-0307-05纳米双相永磁合金由纳米晶的软磁相和硬磁相构成，通过两相间的交换耦合作用可使材料同时具有硬磁相高矫顽力和软磁相高饱和磁化强度的优点，各向同性N d 2F e 14B ／α-F e 纳米双相磁粉的理论磁能积可达到400k J ・m -3［1，2］，且该合金稀土含量少，价格便宜，有望发展成为新一代永磁材料。
目前这类材料实验值与理论值相差较大，主要原因是实验制备的磁粉达不到理想模型：即晶粒尺寸为10n m 左右，形状规则且两相分布均匀，软、硬磁相晶粒充分交换耦合。
为此人们通过改进制备工艺（如：高压退火［3］和磁场热处理［4］等）和元素添加（如：D y ［5］，C o ［6］，C r ［7］等）来提高磁粉磁性能。
Z h a n g 等［8］发现，添加Pr 能有效提高材料的内禀矫顽力；C h e n 等［9］发现添加Nb 可以在晶间形成析出物，抑制晶粒长大；B e t a nc o u r t I 等［10］发现添加Z r 可以提高双相快淬合金的剩磁；J i n等［11］发现在含T b 的P r 2F e 14B ／α-F e 合金中复合添加N b 和Z r 比单独添加效果更好。
熔体快淬结合晶化热处理是制备纳米双相N d F e B 永磁材料的有效途径之一，通过控制热处理参数和添加微量元素可以有效地控制晶粒的尺寸及其微结构，同时改善材料的内禀磁性能，进而提高合金的综合磁性能。
本文在（N d 0.4P r 0.6）8.5F e 85.5B 6合金的基础上，研究了N b 和Z r 元素的复合添加对快淬纳米双相（N d ，P r ）2F e 14B ／α-F e 磁粉晶化过程和磁性能的影响。
1实验方法采用真空感应熔炼法制得名义成分为（N d 0.4P r 0.6）8.5F e 85.5-x -y N b x Z r y B 6（x E 0，0.5，1；y E 0，0.5，1）的合金铸锭。
然后在高纯氩气保护下，用熔体快淬法制备非晶薄带，辊轮表面线速度为35m ・s-1。
样品在真空热处理炉中进行晶化退火，热处理温度为500~750࠷，时间为5~25m i n。
用R i ga k u D ／m a x2550P c 型X 射线衍射仪（X R D ）分析样品相组成和平均晶粒大小（C u ，K α靶），用S D TQ 600型差式扫描量热仪（D S C ）分析磁粉的晶化过程（升温速率10࠷・m i n-1），用L a k e S h o r e 7410型振动样品磁强计（V S M ）对样品进行室温磁性能测量（最大测量场为2.5T ）和热磁分析（T M A ，外加测量场为0.05T ）。
2结果与分析图1给出了不同温度下退火10m i n 后，（N d 0.4P r 0.6）8.5F e 85.5-x -y N b x Z r yB 6合金的室温磁性能。
可以看出，所有样品的剩磁B r===============================================================，内禀矫顽✷收稿日期：2004-11-11；修订日期：2005-01-21基金项目：国家自然科学基金（50471041）资助项目作者简介：王晨（1979-），男，福建福州人，博士研究生；研究方向：稀土永磁材料*通讯联系人（E -m a i l ：m s e y a n m i @d i a l .z ju .e d u .c n ）力iH c和最大磁能积（B H）m a x都随着温度的升高先增后降，在某一温度获得最佳磁性能（本文称此温度为最佳退火温度）。
（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5B6的最佳退火温度为700࠷，而微量添加Z r，N b或复合添加N b／Z r后，最佳退火温度都为690࠷，与添加前相比降低了10࠷。
而且，磁粉的磁性能较之添加前都有了较大提高。
其中，单独添加N b对磁粉矫顽力的提高比单独添加Z r显著，但剩磁下降较多，而适量复合添加N b和Z r则能得到最高的内禀矫顽力和最佳的综合磁性能，合金（N d0.4 P r0.6）8.5F e84.5Z r0.5N b0.5B6经过690࠷退火10m i n后，磁性能达到BrE1.10T，i H c E534.2k A・m-1，（B H）m a x E143.6k J・m-3。
图2为晶化退火后（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5B6和（N d0.4P r0.6）8.5F e84.5Z r0.5N b0.5B6的X R D图谱。
可以看出，两个样品的相结构均由2:14:1硬磁相和α-F e软磁相构成，并无其他杂相。
值得注意的是，复合添加N b和Z r微量元素后，α-F e相的衍射峰强度明显降低。
这说明N b和Z r复合添加能显著抑制图1不同温度退火10m i n后（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5-x-y N b x Z r y B6合金的室温磁性能（1）x E0，y E0；（2）x E1，y E0；（3）x E0，y E1；（4）x E0.5，y E0.5图2最佳热处理后（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5-x-y N b x Z r y B6的X R D图谱（1）x E0，y E0；（2）x E0.5，y E0.5非晶快淬带晶化过程中α-F e相的析出和长大，提高（N d，P r）2F e14B硬磁相的体积百分比，对内禀矫顽力iH c的提高起到了较大作用。
Y i n等［12］通过研究X R D中α-F e相衍射峰强度的下降，发现在N d2F e14B／α-F e快淬合金中添加M o也会导致α-F e 相体积百分比下降。
复合添加N b和Z r后，2:14:1相和α-F e相衍射峰的半高宽明显大于添加前样品中2:14:1相和α-F e相衍射峰的半高宽，这说明适量复合添加N b 和Z r元素能有效细化两相晶粒。
根据X R D图谱，并结合S c h e r r e r公式［13］，估算出（N d0.4P r0.6）8.5 F e84.5N b0.5Z r0.5B6样品中2:14:1相和α-F e相的平均晶粒尺寸分别为25，18n m，而（N d0.4P r0.6）8.5 F e85.5B6样品中2:14:1相和α-F e相的平均晶粒尺寸分别为40，33n m，这表明通过复合添加N b和Z r元素能细化晶粒，增强两相纳米晶粒间的交换耦合作用，因此最大磁能积（B H）m a x得以显著提高，从复合添加前的107.5上升到143.6k J・m-3。
晶粒间交换耦合作用的强弱可以用剩磁曲线分析法（即δM-H曲线，也称为H e n k e l曲线）确定［14］。
若δM>0，则晶粒之间以交换耦合相互作用为主，δM峰值越高，交换耦合作用越强；若δM<0，晶粒之间以长程静磁相互作用为主；δM E0说明晶粒间不存在相互作用。
图3是（N d0.4 P r0.6）8.5F e85.5B6和（N d0.4P r0.6）8.5F e84.5Z r0.5N b0.5 B6快淬薄带在各自最佳退火温度晶化10m i n后的δM-H曲线图。
可以看出，两个样品的δM值在外磁场较小时均为正值，表明晶粒间的相互作用在83中国稀土学报23= ==============================================================卷外磁场较小时以交换耦合作用为主，随着外磁场的增大，δM逐渐上升，在外磁场增大到内禀矫顽力附近时δM升到峰值（相应静磁相互作用最弱），随后便很快下降，交换耦合作用的影响逐步减小，静磁相互作用逐渐占据主导地位。
复合添加N b和Z r后，样品对应的δM-H曲线的正向峰值明显提高，说明此合金中硬磁相和软磁相之间的交换耦合作用增强，由于δM-H曲线取正向峰值的磁场与内禀矫顽力相当，所以δM-H曲线也随着微量元素N b和Z r的添加而向高磁场方向移动。
δM-H 曲线进一步证明了复合添加N b和Z r导致的晶粒细化，可以使双相纳米晶粒之间的交换耦合度增高，从而提高了样品的综合磁性能。
图4是（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5B6和（N d0.4 P r0.6）8.5F e84.5N b0.5Z r0.5B6快淬薄带的D S C曲线。
可以看出，图3最佳热处理后（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5-x-y N b x Z r y B6快淬薄带的δM-H曲线（1）x E0，y E0；（2）x E0.5，y E0.5图4（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5-x-y N b x Z r y B6快淬态（35m・s-1）薄带的D S C曲线（1）x E0，y E0；（2）x E0.5，y E0.5（N d0.4P r0.6）8.5F e85.5B6在560，605和678࠷出现3个放热峰，而（N d0.4P r0.6）8.5F e84.5N b0.5Z r0.5B6只在644࠷出现1个放热峰。