循环水设计计算
循环水排放计算公式
循环水排放计算公式
循环水排放计算公式
注：循环水排污总量＝蒸发量＋风吹损失量＋循环水排污量。
1、敞开式系统循环冷却水的设计浓缩倍数不宜小于3.0。
浓缩倍数可按下式计算：
式中N——浓缩倍数；
Qm——补充水量（/h）；
Qb——排污水量（/h）；
Qw——风吹损失水量（/h）
2、循环冷却水在系统内的设计停留时间不应超过药剂的允许停留时间。
设计停留时间可按下式计算：
式中Td——设计停留时间（h）；
V——系统容积（）。
3、循环冷却水的系统容积宜小于小时循环水量的1/3。
当按下式计算的系统容积超过前述规定时，应调整水池容积。
式中Vf——设备中的水容积（）；
Vp——管道容积（）；
Vt——水池容积（）。
4、循环冷却水系统阻垢、缓蚀剂的首次加药量，可按下列公式计算：
式中Gf——系统首次加药量（kg）；g——单位循环冷却水的加药量（mg/L）。
5、敞开式循环冷却水系统运行时，阻垢、缓蚀剂的加药量，可按下列公式计算：
式中Gr——系统运行时的加药量（kg/h）Qe——蒸发水量（/h）。
3.4.9 密闭式循环冷却水系统运行时，缓蚀剂加药量可按下列公式计算：
JH801投加量:
投加量(kg/d)=
)(1024)/()/(33kg h
L mg h m -⨯⨯⨯浓缩倍数
加药浓度补充水量 JH801补加量:
补加量(kg)=保有水量×(3.6－有机膦分析值)÷60
杀菌剂的投加:
投加量(kg)=保有水量(m 3)×加药浓度(mg/L)×10-3。
喷淋塔循环水箱设计计算
喷淋塔循环水箱设计计算一、容量计算根据喷淋塔的工艺要求和设计参数，计算循环水箱的容量。
容量计算应考虑喷淋塔的最大用水量和补水量，以及水箱的缓冲能力。
根据计算结果，选定合适的尺寸和形状，以满足工艺需求。
二、材质选择根据循环水的水质条件和工艺要求，选择合适的材质。
常用的材质包括碳钢、不锈钢、玻璃钢等。
对于腐蚀性较强的水质，应选用耐腐蚀性能好的材质，如不锈钢或玻璃钢。
对于一般的循环水，可选用碳钢材质。
在选材时，还应考虑材料的耐压性能、抗老化性能等因素。
三、结构设计根据循环水箱的用途和工艺要求，设计合理的结构。
结构应便于清洗、维修和更换，同时应考虑水箱的承重、抗压、抗风等性能。
对于大型水箱，应设计合理的支撑结构和排水装置，以防止水箱变形和破裂。
四、管道布置合理布置循环水箱的进出水管、溢流管、排污管等管道。
管道布置应满足工艺要求，便于操作和维护。
在布置管道时，应充分考虑管道的走向、弯曲半径、支撑结构等因素，以减小管道阻力、防止振动和破坏。
五、循环水处理根据工艺要求和水质条件，确定合适的循环水处理方案。
循环水处理方案应包括水质净化、PH值调节、防腐防垢等方面。
对于较大的循环水系统，可采用物理过滤、化学处理等多种方法综合处理。
处理后的循环水应满足工艺要求和环保标准。
六、能耗分析对循环水系统的能耗进行分析，包括水泵的能耗、加热/冷却能耗等。
根据分析结果，优化系统设计，降低能耗。
在满足工艺要求的前提下，尽可能选用节能型设备和优化控制方式。
此外，还可采用智能控制系统，实现对循环水箱的自动控制和能源管理。
七、安全防护为确保循环水系统的安全运行，应采取相应的安全防护措施。
例如：设置安全阀、压力表等安全装置；定期对设备进行检查和维护；加强员工的安全培训和教育等。
同时，应关注环保要求，确保排放的废水符合相关标准。
对于可能存在的安全隐患和问题，应及时采取措施进行整改和解决。
八、环保要求在循环水箱的设计过程中，应充分考虑环保要求。
循环水池的计算
概念循环水池主要用来存放装置设备冷换所需的冷却水,起循环、冷却(凉水塔)与储存作用;如供给冷凝器、冷却器、压缩机、机泵等冷却用水。
编辑本段其她用途可以兼做消防水池,只要保证循环水正常水质要求即可。
可以作为事故时的一个备用水源。
满足一般事故从发生到扑救时间缓冲即可。
编辑本段循环水池设计与节能1、循环水池位置的选择:循环水池的建造位置应该就近建造需求循环水量最大的装置区周围,其余生产装置区尽可能建立在循环水池四周,以减少给排水管线长度与弯头,降低管阻损耗,对于较远的生产装置区,可采用单独建造循环水池的方式。
同时尽可能将循环水池建立在地势较高部位,高位供水系统中,生产装置区内的循环水进口压力与出口压力会同时加大,可以满足较多平面层的用水需求。
例如:某项目需求建设一个循环水池,分别向0、00平面、6、00平面与12、00平面供水,如果将水池建在0、00平面,供水压力必须达到0、12Mpa 以上方能满足需要,如果将水池与泵房建在12、0平面,只需供水压力大于最远处的管阻压力便能满足供水需求,可以瞧出,产生很明显的节能效果。
2、设计时尽可能的降低泵的进口管阻。
泵的进口管阻的影响,要比同样管阻泵的出口管阻影响大的多。
因为在实际的生产运行过程中,泵的进口管阻除会产生压力降外,同时会因为泵的进口管阻大,容易造成泵的进水扩散的流态不稳,存在旋流现象,容易发生“喘振”及“气蚀”现象,降低了泵的吸水能力与效率,造成能源浪费。
3、打破原先循环水压集中供给的设计方式,根据各个项目的提姿对循环水的压力进行统计,按照压力进行分级,首先确定需求流量最大的压力,作为主要供给对象,对于压力低,流量很小的,可以并入确定的压力供给。
对于,需求循环水压力大或压力小、流量大的生产单元或设备采用另选泵单独供给的方式。
为确保生产的稳定,可以将各个压力区的泵群总管利用连通阀门连接起来,以满足各等级水压系统互为备用。
4、泵的选择我国水泵耗能总量约占全国总发电量的20～25%,而我国水泵的平均设计效率为75％,比国际先进水平低约5个百分点,因此,泵型号的选择,存在着极大的节能潜力。
游泳池循环水处理设计方案
游泳池循环水处理设计方案施工方案工程名称：编制单位：编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日一、项目概况1.原水来源及水量：700T游泳池循环水。
2.循环水处理站规模：Qd=60 m3/h。
3.处理出水水质标准：处理后的出水达到游泳池的水质卫生标准。
二、设计依据、原则、范围1.设计依据：1) 根据贵公司提供的原水水质及水量情况以及处理后出水的水质要求；2) JB2932《水处理设备系制造技术条件》；3) ZBG-90《水处理设备系列型谱》；4) JB2932-86《水处理设备制造技术条件》；5) HGJI32-90《橡胶衬里化工设备》；6) ZBJ-87《水处理设备油漆、包装技术条件》；7) HGJ229-83《水处理设备橡胶衬里技术条件》；8) 计量泵采用XXX标准API676及FB7783《计量泵试验方法》。
2.设计原则：1) 确保出水质量达标。
游泳池水主要特点是水中毛发含量及水的浊度高，为确保处理达到用水水质要求，结合工程实际，本着技术上先进、安全、可靠，经济上合理可行的原则，我们采用了目前国内外先进、成熟的工艺。
2) 系统运行稳定。
在设备上我们选用关键设备采用进口设备，其他设备采用国内著名厂家产品，以设备的高质量来进一步确保系统的安全稳定运行。
3) 控制方面采用较高程度的自动化水平。
3.设计范围：游泳池循环水处理工程方案(60m3/h)设计包括以下内容：1) 工艺设计；2) 设备工艺、管道等设计；3) 电气及自动控制设计。
三、技术方案1.工艺流程：本方案流程为：游泳池水——毛发聚集器——絮凝加药——加压泵——砂缸——消毒装置——PH调整装置——杀菌装置——回用。
2.简要流程说明：1) 毛发过滤器：去除毛发、纸屑及大块颗粒状杂物，以确保后续水泵及管道的畅通。
2) 加药絮凝装置：加药絮凝装置主要是使水中的杂质更多的被截留在砂缸内，使出水的效果更佳。
3) 砂缸过滤系统：砂缸过滤系统由玻璃钢罐体、石英砂、布水装置以及控制系统组成。
循环水池的计算
概念循环水池主要用来存放装置设备冷换所需的冷却水，起循环、冷却（凉水塔）和储存作用；如供给冷凝器、冷却器、压缩机、机泵等冷却用水。
编辑本段其他用途可以兼做消防水池，只要保证循环水正常水质要求即可。
可以作为事故时的一个备用水源。
满足一般事故从发生到扑救时间缓冲即可。
编辑本段循环水池设计与节能1.循环水池位置的选择：循环水池的建造位置应该就近建造需求循环水量最大的装置区周围，其余生产装置区尽可能建立在循环水池四周，以减少给排水管线长度和弯头，降低管阻损耗，对于较远的生产装置区，可采用单独建造循环水池的方式。
同时尽可能将循环水池建立在地势较高部位，高位供水系统中，生产装置区内的循环水进口压力和出口压力会同时加大，可以满足较多平面层的用水需求。
例如：某项目需求建设一个循环水池，分别向平面、平面和平面供水，如果将水池建在平面，供水压力必须达到以上方能满足需要，如果将水池和泵房建在平面，只需供水压力大于最远处的管阻压力便能满足供水需求，可以看出，产生很明显的节能效果。
2、设计时尽可能的降低泵的进口管阻。
泵的进口管阻的影响，要比同样管阻泵的出口管阻影响大的多。
因为在实际的生产运行过程中，泵的进口管阻除会产生压力降外，同时会因为泵的进口管阻大，容易造成泵的进水扩散的流态不稳，存在旋流现象，容易发生“喘振”及“气蚀”现象，降低了泵的吸水能力和效率，造成能源浪费。
3、打破原先循环水压集中供给的设计方式，根据各个项目的提姿对循环水的压力进行统计，按照压力进行分级，首先确定需求流量最大的压力，作为主要供给对象，对于压力低，流量很小的，可以并入确定的压力供给。
对于，需求循环水压力大或压力小、流量大的生产单元或设备采用另选泵单独供给的方式。
为确保生产的稳定，可以将各个压力区的泵群总管利用连通阀门连接起来，以满足各等级水压系统互为备用。
4、泵的选择我国水泵耗能总量约占全国总发电量的20～25%，而我国水泵的平均设计效率为75％，比国际先进水平低约5个百分点，因此，泵型号的选择，存在着极大的节能潜力。
循环水系统设计说明
1系统概述电厂本期供水系统采用以自然通风冷却塔为冷却设备的扩大单元制循环供水系统。
每台机组配一座自然通风冷却塔，一条压力进水管，一条压力排水管，设 2 台循环水泵．两台机组在冷却塔前共建一座循环水泵房，冷却塔至循环水泵房段采用 4 条循环水回水沟。
考虑到运行及检修的灵活性以及冷却塔在冬季防冻的要求，在两台机组循环水进水管上及排水管上设联络管，两座冷却塔水池之间设连通沟．在循环水排水管上设有通往冷却塔贮水池的旁路管。
经冷却塔冷却后的循环水，通过循环水回水沟自流到循环水泵房，通过清污机至循环水泵吸水池，经循环水泵升压后由压力进水管送到凝汽器，经凝汽器升温后排出的热水，通过循环水压力排水管送回冷却塔冷却。
循环水系统工艺流程如下：循环水泵→循环水压力给水管→凝汽器及辅机冷却器→循环水压力排水管→自然通风冷却塔→循环水回水沟及循环水连通沟→清污机→循环水吸水前池→循环水泵。
供水系统图见F4495-S0201-01 。
2 循环水量根据初设优化结果，循环冷却水冷却倍率采用热季55 倍、冬季为33 倍。
本期工程两台35OMW 机组的循环冷却水量见表2-1 。
本期扩建工程循环水量表表2-13 循环水泵根据供水系统优化结果，循环水系统采用变倍率运行，夏季为55 倍，冬季为33 倍．按汽轮机额定运行工况选择循环水泵，每台机组配2 台50 ％容量循环水泵，采用立式斜流泵。
由于本工程为供热机组，每台机组循环水泵均采用双速电机。
夏季运行2 台循环水泵，冬季运行1 台循环水泵或1台低速循环水泵。
根据循环水系统水力计算结果，采用双速电机循环水泵及电动机特性参数如下：流量：Q = 5.20m3 / s 或Q ＝4.46 m3/s扬程：H = 23m 或H = 17m电动机功率：N =1600 KW 或1010kW电压：U = 6000VN=495rpm 或425rpm4 循环水管沟本期每台机组设一条压力进水管，一条压力回水管，循环水管主管采用DN2400 加肋钢管（内壁特种涂料防腐），两台机组循环水管主管总长约为430m ，当通过循环水量为37122 m3/h 时，管内循环水流速为2.28m/s 。
[说明]循环水换热计算
![[说明]循环水换热计算](https://img.taocdn.com/s3/m/4d5322310622192e453610661ed9ad51f01d540b.png)
循环水换热计算1、水和水蒸汽有哪些基本性质？答：水和水蒸汽的基本物理性质有：比重、比容、汽化潜热、比热、粘度、温度、压力、焓、熵等。
水的比重约等于1（t/m3、kg/dm3、g/cm3）蒸汽比容是比重的倒数，由压力与温度所决定。
水的汽化潜热是指在一定压力或温度的饱和状态下，水转变成蒸汽所吸收的热量，或者蒸汽转化成水所放出的热量，单位是：KJ/Kg。
水的比热是指单位质量的水每升高1℃所吸收的热量，单位是KJ/Kg· ℃，通常取4.18KJ。
水蒸汽的比热概念与水相同,但不是常数，与温度、压力有关。
2、热水锅炉的出力如何表达？答：热水锅炉的出力有三种表达方式，即大卡/小时（Kcal/h）、吨/小时(t/h)、兆瓦（MW）。
（1）大卡/小时是公制单位中的表达方式，它表示热水锅炉每小时供出的热量。
（2）"吨"或"蒸吨"是借用蒸汽锅炉的通俗说法，它表示热水锅炉每小时供出的热量相当于把一定质量（通常以吨表示）的水从20℃加热并全部汽化成蒸汽所吸收的热量。
（3）兆瓦(MW)是国际单位制中功率的单位，基本单位为W（1MW=106W）。
正式文件中应采用这种表达方式。
三种表达方式换算关系如下：60万大卡/小时（60×104Kcal/h）≈1蒸吨/小时〔1t/h〕≈0.7MW3、什么是热耗指标？如何规定？答：一般称单位建筑面积的耗热量为热耗指标，简称热指标，单位w/m2,一般用qn表示，指每平方米供暖面积所需消耗的热量。
黄河流域各种建筑物采暖热指标可参照表2-1《暖通空调注册考试最新备考指南及执业范围》建筑物类型住宅综合居住区学校或办公场所旅馆食堂餐厅非节能型建筑56~64 60~80 60~80 60~70 115~140节能型建筑38~48 50~70 55~70 50~60 100~130上表数据只是近似值，对不同建筑结构，材料、朝向、漏风量和地理位置均有不同，纬度越高的地区，热耗指标越高。
循环水系统的设计问题
国标要求分开的出发点是因为这样使用存在隐患的。可 以这样假设，正常情况下肯定只是打扫卫生时临时用一 下循环冷却水，应该没什么问题，但是就怕用顺手了， 阀门就一直开着，有可能大量使用消防水时，就把循环 冷却水系统的水给用了，导致生产上出现别的事故。所 以，建议最好不要采取这样图省事的办法，毕竟安全无 小事。
装置内各用水点的路由和用水量不同，需要考虑管网各用水点的 水力平衡，但要求上水比回水管径小一个等级是没有道理的，循 环上水和回水不是可压缩流体，不存在体积流量变化的问题，而 且上水总管管径降一个等级，反而会增加到远端用水点的阻力降， 加剧远端用水点的供水压力问题，且在生产过程中调整更困难。
保证各用水点的水量和水压是最合理的解决应是要以水力平衡设 计为主，阀门调节为辅。 关于水力平衡，简单点说，最近端和最远端用水点的供水流速根 据路由最好要有梯次的变化，至少要基本一致。在试车装置调试 时，则应从近端用水设备开始逐台调试，对照压力表或温度计来 调节阀门开度，只要回水温度不超过设计值就可以尽量关小出口 阀，来保证远端用水点的供水压力。
补水量了 考虑补水量，首先要明白都是哪些地方造成了水的损失：蒸发量，
遗失量，排污量等主要是这几个方面，根据我的经验补水4%足够。
2021/5/27
6
gb50050中规定循环水系统容积要小于小时循环量的1/3，求解释。通常所 说的循环水厂设计规模 m3/h，这个规模数据是怎么算出来了？各冷却器 正常使用循环水量的计算时根据管程直径和管程数来算吗，那循环水停留的 时间怎么算，流速按经济流速还是那个流速算？
循环水量是根据换热器热负荷计算的，做设计 都有PFD的，里面会有热负荷的，用循环水的 换热设备总的热负荷加起来，再知道循环水的 温差，循环水量不就出来了！假设1200m3/小 时的循环量，那你的循环水池可以做成400立 方左右的。至于流速，规范有要求，看管径大 小，总管，一级支管，二级支管流速都有要求 的。总管流速最大，管径较大的话通常2.5m左 右，最小支管一般1.5m左右
循环水补水量的计算
汽轮机机组循环水补水量的估算楼主找本《GB/T 50102-2003工业循环水冷却设计规范》翻翻就知道了，只要不是专业人士，不搞那些啥加药处理系统啥的，其实循环水站的基础参数很容易计算的。
经验数据记住就差不多了，蒸发量和循环水量的关系是当蒸发量为循环量的1%时，循环水进出水温差~5.6℃，如按10℃设计，那么蒸发量≈循环量×1.8%；补充水量=浓缩倍率/(浓缩倍率-1)×蒸发量，浓缩倍率一般取3，也就是补充水量是蒸发量的1.5倍。
循环水池取15~25分钟的循环水量，水量大时靠低限（别把水池整太大啊），水量小时取高限，自己看着办。
一般来说补水量不要大于蒸发量（蒸发量按经验值来取就是1.6--2.0之间。
其中1.6%是蒸发量，0.2%是系统漏水量）比较节水。
浓缩倍数控制在2--3之间。
过大就没有实际意义。
m=W/Dn式中:m表示冷却倍率W表示循环水量Dn表示进入凝结器的蒸汽流量一般情况m在50-100之间冷却塔之补给水量计算说明1、循环水量在冷却塔运转当中，因下列因素逐渐损失：A当热水与冷空气在塔体内产生热交换过程中，部份水量会变成气体蒸发出去；B由于冷空气系借助机械动力（马达与风车）抽送，在高风速状况下，部份水量会被抽送出去；C由于冷却水重复循环，水中之固体浓度日渐增加，影响水质，易生藻苔，因此必须部份排放，另行以新鲜的水补充之。
2、补给水量计算说明：A 蒸发损失水量（E）E = Q/600 = （T1-T2）*L /600E 代表蒸发水量 (kg/h) ； Q代表热负荷(Kcal/h)；600代表水的蒸发潜热(Kcal/h)； T1代表入水温度(℃)；T2代表出水温度(℃)； L代表循环水量(kg/h)B飞溅损失水量（C）冷却塔之飞溅损失量依冷却塔设计型式、风速等因素决定之。
一般正常情况下，其值约等于循环水量的0.1~0.2%左右。
C定期排放水量损失（D）定期排放水量损失须视水质或水中固体浓度等因素决定之。
（完整版）循环水排放计算公式
（完整版）循环⽔排放计算公式
循环⽔排放计算公式
循环⽔排放计算公式
注：循环⽔排污总量＝蒸发量＋风吹损失量＋循环⽔排污量。
1、敞开式系统循环冷却⽔的设计浓缩倍数不宜⼩于3.0。
浓缩倍数可按下式计算：
式中N——浓缩倍数；
Qm——补充⽔量（/h）；
Qb——排污⽔量（/h）；
Qw——风吹损失⽔量（/h）
2、循环冷却⽔在系统内的设计停留时间不应超过药剂的允许停留时间。
设计停留时间可按下式计算：
式中Td——设计停留时间（h）；
V——系统容积（）。
3、循环冷却⽔的系统容积宜⼩于⼩时循环⽔量的1/3。
当按下式计算的系统容积超过前述规定时，应调整⽔池容积。
式中Vf——设备中的⽔容积（）；
Vp——管道容积（）；
Vt——⽔池容积（）。
4、循环冷却⽔系统阻垢、缓蚀剂的⾸次加药量，可按下列公式计算：
式中Gf——系统⾸次加药量（kg）；g——单位循环冷却⽔的加药量（mg/L）。
5、敞开式循环冷却⽔系统运⾏时，阻垢、缓蚀剂的加药量，可按下列公式计算：
式中Gr——系统运⾏时的加药量（kg/h）Qe——蒸发⽔量（/h）。
3.4.9 密闭式循环冷却⽔系统运⾏时，缓蚀剂加药量可按下列公式计算：
JH801投加量:
投加量(kg/d)=
)(1024)/()/(33kg h
L mg h m -浓缩倍数
加药浓度补充⽔量 JH801补加量:
补加量(kg)=保有⽔量×(3.6－有机膦分析值)÷60
杀菌剂的投加:
投加量(kg)=保有⽔量(m 3)×加药浓度(mg/L)×10-3。
循环水水浴式汽化器的传热设计计算
循环水水浴式汽化器的传热设计计算下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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循环水设计计算
循环水设计计算一、基础资料:1.气象资料：影响水温的气象资料：大气干球温度大气湿球温度大气压风向风速2.换热器资料为了恰当选择水处理工艺和水处理药剂，必须了解换热器的结构形式和材质，被冷却工艺介质的温度和性质等有关资料。
3.水质分析：包括水的物理、化学及菌藻分析4.垢层和腐蚀产物的分析（旧厂改造）二、循环冷却水的水质变化a.CO2含量的降低：循环水冷却水与大气接触，水中游离及溶解的CO2大量散失，引起循环水产生CaCO2结垢.b.碱度的增加：随着循环冷却水被浓缩，冷却水的碱度会升高,当补充水被浓缩N倍时，循环水的总碱度则相应增加为补充水总碱度的N倍，从而使冷却水的结垢倾向增大。
c.PH的变化：循环水的PH值变化与碱度、温度有关，并高于补充水的PH值，补充水进入循环冷却水系统中后,水中游离的和溶解的CO2在曝气过程中逸入大气而散失，故冷却水的PH值逐渐上升，直到冷却水中的CO2与大气中的CO2达到平衡为止，此时的PH值称为冷却水的自然平衡PH值,冷却水的自然平衡PH值通常为8.5～9。
3之间。
d.浊度的增加：在冷却塔中循环水和空气接触，使空气中的尘埃带入循环水系统。
进行旁滤处理可将循环水浊度控制在10～15mg/L（高限一般为20mg/L).e.含盐量的增加：循环水经蒸发损失后,水中含盐量必增加。
f.溶解氧的增加:由于水在冷却塔内喷洒曝气，水中溶解氧大量增加，达到接近该温度与压力下氧的饱和浓度，增加了循环水设备的腐蚀。
g.微生物含量的增加:由于日光、水温及循环水中的营养成分,都是有利于微生物繁殖的因素，受日光照射部分常产生大量藻类，不受日光照射部分，则由于细菌、真菌的大量繁殖、生产粘泥。
h．有害气体的进入。
j．工艺泄漏物的进入。
三、水质判断设计时我们常用的简易方法1.极限碳酸盐硬度公式要求循环水耗氧量≤25mg/L ，最高温度t=30～65℃[][][]⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+-----+=31040768.275.540388.21t O Hy O t O Hjz 式中：Hjz-—循环水极限碳酸盐硬度（mmol/L ）。
冷却循环水工艺设计计算书(精编文档).doc
【最新整理，下载后即可编辑】六、 工艺设计计算书 6.1、 热力性能计算 6.1.1、热力性能计算方法工艺设计采用CTI 颁布的权威软件“CTIToolkit ”进行设计，并按GB7190.2 ―2008《大型玻璃纤维增强塑料冷却塔》进行校核，用焓差法计算，积分计算采用辛普逊20段近似积分计算公式。
6.1.2、计算公式逆流冷却塔热力计算基本方程式：⎰-''=12t t w ii dtC N （1）式中：t 1、t 2―进、出塔水温 ℃i ―冷却塔淋水装置中对应于某点温度的空气比焓kJ/kgi ″ ―与i 对应的饱和空气焓 kJ/kg K ―蒸发水量带走的热量系数)20(56.0585122---=t t K（2）20段近似积分计算公式：⎥⎦⎤⎢⎣⎡∆++∆+∆+∆++∆+∆+∆+∆⋅∆⋅=)111(2)111(4116018421931200i i i i i i i i t C N w（3） 式中：C w ―水的比热 4.1868 kJ/（kg ·℃） Δt ―进出水温差 ℃ Δt= t 1- t 2Δi 0，Δi 1，Δi 2，······Δi 19，Δi 20 ―分别表示对应于t 2，t 2+Δt/20，t 2+2Δt/20······t 2+19Δt/20，t 1时的焓差，即i ″- i kJ/kg空气的焓按下式计算：““θθθθP P P C r C i q g ⋅Φ-⋅Φ++=00)(622.0 （4）式中：C g ―干空气的比热 1.005 kJ/kgC q ―水蒸气的比热 1.842 kJ/kgr 0 ―温度为0度时水的汽化热 2500.8kJ/kg θ ―空气干球温度 ℃ Φ ―相对湿度P 0 ―进塔空气大气压 kPaP “θ―空气温度为t 时的饱和水蒸气分压力 kPa 如取Φ=1，可将（4）改写为温度t 时的饱和湿空气焓计算式：““ttq g tP P P t C r t C i -++=00")(622.0 （5）饱和水蒸气分压力及相对湿度按下式计算：)16.373(0024804.0)16.373lg(2.8)16.37311(305.31420141966.0T TT E -⋅-⋅+-⋅-=E t P 100665.98"⨯= （6）式中：T ―绝对温度 K T=273.16+t"0")(000662.0θττθP P P --=Φ （7）式中：τ ―空气湿球温度，由机械通风干湿表测得 ℃ P “τ―空气温度为τ时的饱和水蒸气分压力 kPa 将进塔空气干球温度θ1、湿球温度τ1及大气压P 0代入以上各式，即可求得进塔空气的相对湿度Φ和焓值i 1。
游泳池循环计算书
游泳池循环水净化系统计算书游泳池池水的卫生标准1、水温：成人池：26℃±1℃儿童池：27℃±1℃2、PH 值：7.2~7.63、浑浊度：<3NTU4、尿素：<3.5mg/L5、游离性氯：<0.3~0.5mg/L6、细菌总数：<100个/mL7、大肠菌数：<18个/mL8、有毒物质：符合TJ36表3的规定。
池水循环流量1、泳池基本尺寸：25m ×16m ×1.2~1.8m，儿童池：D 1＝5.8m,D 2＝3.8m,H=0.38m。
2、泳池有效容积：V＝［25×16×（1.2+1.8）/2］=600m 3/h3、池水循环周期：成人池：T<6h ；4、循环流量：q x =αf ·V／T X式中：αf －管道和净化设备的水容积附加系数，αf ＝1.10V －游泳池的池水容积，由上知V=600m3T X －循环周期，T X ＝6hq 成＝1.10×600／6＝110m 3/h三、补充水量每日新鲜水补充水量按池容积的5％计，则q b ’=V×5％=600×0.05=30m 3/d2、游泳池每日开放时间按12h 计，则每小时补水量q b ＝V／T K ＝30m 3/12=2.50m 3/d补充水管管内流速不大于1.0m/s，则补充水管管径DN32。
游泳池初次补充水1、初次补充水时间按24h 设计，则每小时流量为q C ＝600m 3/24=25m 3/h2、补充水管管内流速不大于1.0m/s，则补充水管管径DN100。
循环水泵2、循环水量流量为池水循环流量q x ＝110m 3/h3、循环水泵扬程：H b =1.10(h s +h x +h c )式中：h s －水处理设备（过滤器、加热器、反应罐等）的阻力：过滤器按2mH 2O 计，加热器按2mH 2O 计，反应罐按1mH 2O 计，则h s ＝2＋2＋1＝5mH 2O ；h X －管道系统（管道、毛发聚集器、混合器等）的阻力：毛发聚集器按2mH2O计，混合器按2mH2O计，泳池布水口按2mH2O计，管道沿程水头损失按2mH2O估计则h X＝2＋2＋2＋2＝8mH2O；h C－循环水泵安装中心与泳池池水表面的水位高差为4.7m。
火电厂循环水热量计算公式
火电厂循环水热量计算公式
火电厂循环水热量计算公式一般可以使用以下公式：
Q = m * c * ΔT
其中，
Q 代表热量（单位为焦耳，J）
m 代表水的质量（单位为千克，kg）
c 代表水的比热容（单位为焦耳/千克·摄氏度，J/(kg·℃)）
ΔT 代表水温的变化（单位为摄氏度，℃）
根据这个公式，我们可以通过已知的参数来计算循环水的热量。
需要注意的是，循环水的热量计算还涉及到其他因素，例如所处的循环系统、循环水的流速等，具体情况可能会有所不同。
因此，在实际应用中，可能还需要考虑一些修正因子来提高计算的准确性。
循环水换热计算范文
循环水换热计算范文首先，计算换热器的传热系数。
传热系数受到流体流动状况的影响，常用的计算方法有Dittus-Boelter公式、Sieder-Tate公式等。
传热系数的计算需要知道循环水的流速、管径、物性以及流体的流动状态（层流或紊流）。
根据所选用的传热系数计算公式，可以得到换热器的传热系数。
其次，计算换热器的换热面积。
换热面积可以通过热负荷和传热系数的乘积来计算。
热负荷是指单位时间内需要换热的热量，可以根据工艺流程中的温度差、流量和物性参数来计算。
通过计算得到的热负荷和传热系数，可以得到换热器的换热面积。
最后，计算循环水的流量和温度。
循环水的流量是指单位时间内通过换热器的水量，可以根据热负荷和循环水的温度差来计算。
循环水的温度差是指循环水进出口温度的差值，它是根据流程要求和换热器设计条件来确定的。
为了更好地理解循环水换热计算的方法，下面给出一个具体的例子。
假设一些工艺过程需要换热，出口水温为30℃，进口水温为80℃。
热负荷为5000kW，循环水的物性参数为1000kg/m³和4.18kJ/(kg·℃)。
设换热器的传热系数为3000W/(m²·℃)，需求换热的效能为90%。
首先，计算换热器的换热面积。
根据热负荷和传热系数的关系，可以得到换热器的面积为：换热面积=热负荷/(传热系数×效能)=5000kW/(3000W/(m²·℃)×0.9)≈1.852m²其次，计算循环水的流量。
根据热负荷和入口出口温度差的关系，可以得到循环水的流量为：流量 = 热负荷 / (物性参数× 温度差) = 5000kW / (1000kg/m³× 4.18kJ/(kg·℃) × 50℃) ≈ 2.385m³/h最后，计算循环水的温度。
根据进口和出口温度的关系，可以得到循环水的温度为：出口温度 = 进口温度 - (热负荷 / (流量× 物性参数)) = 80℃ - (5000kW / (2.385m³/h × 1000kg/m³ × 4.18kJ/(kg·℃))) ≈ 79.64℃根据上述计算方法，我们可以得到循环水换热计算的结果，即换热器的换热面积为1.852m²，循环水的流量为2.385m³/h，出口温度为79.64℃。
循环水设计方案一车间
技术方案******生物科技有限公司工业循环水技术方案2022 年10 月31 日技术方案：循环冷却水系统为敞开式循环水系统，补充水为自来水，循环水量Qr: 约 3000 m3。
该系统对水量的消耗主要取决于2500 m3 /h ，保有水量 Qv系统的蒸发损失，风吹损失和排污损失。
本方案是以该厂提供的水质及运行参数为基础设计。
A ．补充水：饱和指数 LSI=-0.41稳定指数 RSI=8.41 (为强型溶垢性水质。
)结垢指数 PSI=10.93结论：补充水水质为腐蚀型水质。
在浓缩倍率及温度较高的情况下，由于水中各种成垢性离子的增加，造成循环水的结垢和腐蚀都有可能发生且趋势特殊大。
技术方案通过低剂量的化学药剂抑制循环水系统中结垢、腐蚀和微生物的危害，使生产运行高效、安全、稳定、满负荷、高产量、优质量。
循环冷却水量:Qr: 2500m3/h系统水容积:V:3000m3温差：ΔT=7-8℃主要材质：碳钢、不锈钢，混凝土浓缩倍率N≤3.01.贵厂在运行中管理应严格，加药及时，监控得当，浓缩倍率 K 控制在2 摆布，ΔJD 小于 0.2 ，运行正常。
2、解决办法：我厂对缓蚀阻垢剂的配方进行子细筛选，并对配方的完美性、局限性进行跟踪试验调查，因此，随时监测循环水水质，是检测药剂配方是否有针对性的重要依据之一。
所有设计均遵照 GB 50050-2022 之规定和系统实际运行情况，采用日常加药自然 PH 值运行处理，以保证系统良好的运行期达 5 年以上。
( 1 ) 日常加药处理用药：缓蚀阻垢、杀菌灭藻及粘泥剥离剂综合考虑——高效。
缓蚀阻垢剂采用有针对性的复合配方，既有良好的阻垢分散性能又要有效地控制碳钢、铜的腐蚀，同时具有良好的配伍性和协同增效性能。
杀菌灭藻剂采用氧化性杀菌剂和非氧化性杀菌剂交替使用法，既有杀菌抑菌的高效持久性，同时具有剥离粘泥的功能，也防止了菌藻抗药性的浮现。
( 2 )紧跟水处理药剂的发展方向——环保性。
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循环水设计计算
一、基础资料：
1.气象资料：
影响水温的气象资料：
大气干球温度
大气湿球温度
大气压
风向风速
2.换热器资料
为了恰当选择水处理工艺和水处理药剂，必须了解换热器的结构形式和材质，被冷却工艺介质的温度和性质等有关资料。
3.水质分析：包括水的物理、化学及菌藻分析
4.垢层和腐蚀产物的分析（旧厂改造）
二、循环冷却水的水质变化
a.CO2含量的降低：循环水冷却水与大气接触，水中游离及溶解的CO2大量散
失，引起循环水产生CaCO2结垢。
b.碱度的增加：随着循环冷却水被浓缩，冷却水的碱度会升高，当补充水被浓
缩N倍时，循环水的总碱度则相应增加为补充水总碱度的N倍，从而使冷却水的结垢倾向增大。
c.PH的变化：循环水的PH值变化与碱度、温度有关，并高于补充水的PH值，
补充水进入循环冷却水系统中后，水中游离的和溶解的CO2在曝气过程中逸入大气而散失，故冷却水的PH值逐渐上升，直到冷却水中的CO2与大气中的CO2达到平衡为止，此时的PH值称为冷却水的自然平衡PH值，冷却水的自然平衡PH值通常为8.5～9.3之间。
d.浊度的增加：在冷却塔中循环水和空气接触，使空气中的尘埃带入循环水系
统。
进行旁滤处理可将循环水浊度控制在10～15mg/L(高限一般为20mg/L)。
e.含盐量的增加：循环水经蒸发损失后，水中含盐量必增加。
f.溶解氧的增加：由于水在冷却塔内喷洒曝气，水中溶解氧大量增加，达到接
近该温度与压力下氧的饱和浓度，增加了循环水设备的腐蚀。
g.微生物含量的增加：由于日光、水温及循环水中的营养成分，都是有利于微
生物繁殖的因素，受日光照射部分常产生大量藻类，不受日光照射部分，则由于细菌、真菌的大量繁殖、生产粘泥。
h．有害气体的进入。
j．工艺泄漏物的进入。
三、水质判断
设计时我们常用的简易方法
1.极限碳酸盐硬度
公式要求循环水耗氧量≤25mg/L ，最高温度t=30~65℃
[][][]⎥⎥⎥⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎢⎢⎢⎣
⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+-----+=31040768.275.540388.21t O Hy O t O Hjz 式中：Hjz ——循环水极限碳酸盐硬度(mmol/L)。
[O]——补充水的耗氧量（mg/L ）
t ——循环水最高温度（℃），当t<40℃时，仍按t=40℃计。
Hy ——补充水的非碳酸盐硬度（mmol/L ）
求得极限碳酸盐硬度后，可按下式判断循环水是否发生碳酸钙沉淀： NxHz ＞Hjz 结垢
NxHz ≤Hjz 不结垢
2.饱和指数法
I L =Pho-PHs
式中：I L ——饱和指数
Pho ——水实测PH 值。
PHs ——水的碳酸钙饱和平衡的PH 值。
根据饱和指数，可对水的特性进行判断
当I L =Pho-PHs>0时，结垢。
当I L =Pho-PHs=0时，不腐蚀不结垢。
当I L =Pho-PHs<0时，腐蚀。
计算饱和PH （PHs ）的简化方法
PHs=(9.7+Ns+Nt)-(N H + N A )
式中：Ns ——溶解固体常数，可查给排水手册第4册表7-6
Nt ——温度常数，可查给排水手册第4册表7-7
N H ——钙硬度常数，可查给排水手册第4册表7-8
N A ——总碱度常数，可查给排水手册第4册表7-8
四、循环水加药计算及规定
1.缓蚀与阻垢
大、中型循环冷却水处理系统，宜采用2个药剂溶解槽，溶解槽容积宜按4～24h 用药量确定。
小型循环冷却水处理系统，当采用复合药剂时，可采用1个药剂溶解槽，其容积宜按不小于24h 用药量确定，当采用单独配制的药剂时，应根据实际用药品种数量确定溶解槽个数，每个溶解槽容积宜按不于24h 用药量确定。
加药设备边沿与墙体或其它设备之间应有不小于1000mm 的净距。
加药设备四周应设排水明沟或其它排水设施。
循环冷却水系统的首次加药量可按下式计算：
Gf=V.g/1000
式中：Gf——系统首次加药量（KG）
g——加药浓度（mg/L）
V——系统容积（m2）
循环水冷却水系统运行时的加药量可按下列各式计算：
G=Qe.g/[1000.(N-1)]或
G=（Qb+Qw）.g/1000，
G=(Qm-Qe).g/1000
式中：G——加药量kg/h
Qe——蒸发损失水量m3/h
Qb——排污水量m3/h
Qw——风吹损失水量m3/h
Qm——补充水量m3/h
N——循环冷却水浓缩倍数。
2.杀菌剂
（1）加氯
当采用冲击投加方式，每天投加1～3次，每次投加持续时间为2～3h，冲击投加量为2～4mg/L.。
连续投加宜取0.1～0.5mg/L。
水中余氯量控制在0.5～1.0mg/L,并维持2～3小时。
a.采用氧化型杀菌灭藻剂用量的计算：
Gc=Q.g c/1000
式中：Gc——氧化型杀菌灭藻剂用量Kg/h;
Q——循环冷却水量m3/h.
g c——氧化型杀菌灭藻剂冲击投加量mg/L
b.采用非氧化型杀菌灭藻剂用量的计算;
Gn=Q.g n/1000
式中：Gn——非氧化型杀菌灭藻剂用量Kg/h;
g n——非氧化型杀菌灭藻剂冲击投加量mg/L
加氯机应按计算出的最大加氯量选用，并应设置备用机，其备用率为50%～100%。
（2）二氧化氯与有效氯的折算
二氧化氯的氧化能力比氯要强，从理论上说，它的氧化能力是氯的2.63倍。
3.各药剂投加点位置宜按下列条件进行设计
（1）缓蚀阻垢剂、酸、液氯应投加在冷却塔集水池内靠近出水口处，缓蚀阻垢剂也可投加在循环水泵吸水池吸水池的进水口处。
（2）缓蚀阻垢剂投加管口应伸入水池内，其标高为水池常水位以下0.4～1.0m . （3）加酸管口应伸入水池常水位以下0.5m的深处，且距水池底或水池壁的距离不宜小于0.8m。
（4）氯投加管口应伸入水池常水位以下2/3水深处，且距水池底或水池壁的距离不宜小于0.5m。
（5）上述各药剂投加管口处均应设置多孔管状分布器或自旋流式分布器。
五、补充水、旁流水和排污水的计算
1.敞开式循环冷却水系统的补充水量计算：
Qm=Qe+Qb+Qw=QeN/(N+1)
式中：Qm——补充水量m3/h.
Qe——蒸发损失水量m3/h.
Qb——排污和渗漏损失水量m3/h.
Qw——风吹损失水量m3/h.
N——浓缩倍数
2.旁流水
敞开式循环冷却水系统采用过滤处理悬浮物时，其过滤水量宜为循环冷却用水量的1%～5%。
3.蒸发损失水量
Qe=k2△tQ
Qe——蒸发损失水量m3/h
△t——冷却塔进出水的温度差（℃）
Q——循环水量m3/h
k2——系数（℃-1）
气温（℃）-10 0 10 20 30 40
k2（℃-1）0.0008 0.001 0.0012 0.0014 0.0014 0.0016
4.风吹损失量
冷却塔的风吹损失主要为出塔空气中带出的水滴，从进风口吹出的水滴甚少，风吹损失水量与填料形式、配水方式、冷却水量和风速等因素有关。
Love is not a maybe thing. You know when you love someone.。