盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书80482
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计2)0(kN/m风荷载高度变化系1.687，1.09数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500横向横杆自重G khg(kN)0.05单跨间横杆根数n jg2间横杆钢管类型B-SG-1500间横杆自重G kjg(kN)0.043纵向横杆钢管类型B-SG-1500纵向横杆自重G kzg(kN)0.043横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2)205横向横杆截面惯性矩I(mm4)92800横向横杆弹性模量E(N/mm2)206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3)3860承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj×l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式脚手架计算书【范本模板】
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20113、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、脚手架参数二、荷载设计稳定性）风荷载体型系数μs1。
02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN）0。
05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B—SG-1500 间横杆自重G kjg(kN）0。
043 纵向横杆钢管类型B—SG-1500横向横杆抗弯强度设计值(f）（N/mm2205纵向横杆自重G kzg（kN）0.043）横向横杆截面惯性矩I（mm4) 92800 横向横杆弹性模量E（N/mm2）206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3）3860承载力使用极限状态q=1.2×（G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1））+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0。
050/0.9+0.35×1。
8/(2+1）)+1。
4×2。
0×1。
8/(2+1）=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=（0。
050/0.9+0.35×1。
8/(2+1））+2。
0×1。
8/(2+1）=1。
466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1。
999×0。
92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0。
202×106/3860=52。
43N/mm2≤[f］=205N/mm2满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 X(G khg/|b+G kjb X|a/(n jg + 1) )+1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 仪0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+1.4 X2.0 X1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q / =(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35 X1.8/(2+1))+2.0 X1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下l.WSkk'rr1、抗弯验算M max=q|b2/8=1.999 X).92/8=0.202kN mo=M max/W=0.202 xl06/3860=52.43N/mm 2珂f]=205N/mm 2满足要求。
2、挠度验算V max=5q / l b4/(384EI)=5 X1.466 X9004/(384 >206000 X92800) =0.65mm 珂V = min[l b/150 , 10] = min[900/150 , 10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 X).9/2=0.899kN正常使用极限状态R〔/=R2Z = q / l b/2=1.466 X).9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 >G kjg/|b+G kjb >a/(n jg+1) )+1.4 X Q kzj >a /( n jg +1) =1.2 >0.043/0.9+0.35 >1.8/(2+1))+1.4 >2.0 x l.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb >a/(n jg+1) )+Q kjj >a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35 >.8/(2+1))+2.0 > 1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下l.SiMkK'rr1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989 ».92/8=0.201kN mo=M max/W=0.201 >06/2890=69.70N/mm 2珂f]=205N/mm 2 满足要求。
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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q = 1.2X (G khg/I b+G kjb X l a/(n jg+1) ) + 1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.050/0.9+0.35 X 1.8/(2+1))+1.4X 2.0X 1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q，=(G khg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+Q kzj X l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35X1.8/(2+1))+2.0 X 1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999 X 0.9/8=0.202kN • m(=M max/W=0.202 X 10/386O=52.43N/mm 2< [f]=205N/mm 满足要求。
2、挠度验算V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X 1.466X 900/(384 X 206000X 92800) =0.65mmC [ V = min[l b/150 , 10] = min[900/150, 10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 X 0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R/=R2Z = q / l b/2=1.466 X 0.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2X (G kjg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+1.4 X Q kzj X l a /( n jg +1) =1.2 X (0.043/0.9+0.35X 1.8/(2+1))+1.4 X 2.0X 1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb X l a/(n jg+1) )+Q kjj X l a /( n jg +1) =(0.043/0.9+0.35X 1.8/(2+1))+2.0 X 1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下正常使用极限状态R3/ =R4Z = q / l b/2=1.458 X 0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F i= R3=0.895kN/mq=1.2X G kzg/l a=1.2X 0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F i z= R3/ =0.656kN/m q=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下(=M max/W=0.549 X 106/2890=189.9N/mm2 < [f]=205N/mm 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书盘扣式脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.2 目的2. 定义与术语2.1 盘扣式脚手架2.2 计算书3. 盘扣式脚手架计算标准3.1 国家标准3.2 行业标准4. 盘扣式脚手架计算流程4.1 起始条件与输入数据4.2 计算方法4.2.1 结构分析方法4.2.2 荷载计算方法4.2.3 刚度计算方法4.2.4 安全系数计算方法4.2.5 脚手架稳定性计算方法4.3 计算示例与结果分析5. 盘扣式脚手架计算书编写要点5.1 整体框架5.2 细化章节5.3 数据来源与准确性5.4 格式规范6. 附件6.1 设计图纸6.2 材料清单6.3 计算表格7. 法律名词及注释7.1 盘扣式脚手架安全管理条例 7.2 建筑工程安全生产管理条例 7.3 建筑法规7.4 脚手架结构设计规范附件：1. 设计图纸- 图纸1: 结构图- 图纸2: 细部连接图2. 材料清单- 清单1: 钢管- 清单2: 节点连接器- 清单3: 扣件3. 计算表格- 表格1: 荷载计算表- 表格2: 安全系数计算表- 表格3: 结构刚度计算表法律名词及注释：1. 盘扣式脚手架安全管理条例: 国家针对盘扣式脚手架的安全管理制定的法规。
2. 建筑工程安全生产管理条例: 国家建筑工程项目的安全生产管理相关法规。
3. 建筑法规: 国家关于建筑工程设计、施工与验收的法律法规。
4. 脚手架结构设计规范: 行业针对脚手架结构设计所制定的规范。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图连墙件间WF水平斜杆Aa缶盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态qTOxq hg/l b+G kjb Xl a/g g+l))+1.4xQ kzj x./(+1)=1.2x(0.050/0.9+0.35xl.8/(2+l))+1.4x2.0xl.8/(2+l)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb xl a/(n jg+1))+Q kzj xl a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M=ql b2/8=1.999x0.92/8=0.202kN・mmaxbo=M/W=0.202x106/3860=52.43N/mm2口f]=205N/mm2max 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5x1.466x9004/(384x206000x92800)=0.65mmS[v]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R]=R2=ql b/2=1.999x0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R]/=R2，=q f l b/2=1.466x0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2x(G kjg/l b+G kjb Xl a/(n jg+1))+1.4xQ kzj Xl a/(片纟+])=1.2x(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+1.4x2.0x1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态2(%侏+%山叫+1))+Q kjj Xl a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=q l b2/8=1.989X0-92/8=0.201kN^m^=M max/W=0.201x106/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书
型钢悬挑脚手架(盘扣式)计算书计算依据1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、立杆稳定性) 基本风压ω0(kN/m2) 0.30.379，0.33 风荷载高度变化系数μz(连墙件、立杆稳定性)1.264，1.1风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 脚手板类型定型钢脚手板单块脚手板宽度b(mm) 250 单块脚手板一侧爪钩数量j(只) 2 爪钩间距s(mm) 200 承载能力极限状态：q=b(1.3×G kjb+1.5×Q kzj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×2)=0.864kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=0.864×1.5/2=0.648kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kzj)=0.25×(0.35+2)=0.588kN/ml a=1.5m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.588×1.5/2=0.441kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.489kN·mσ=γ0M max/W=1×0.489×106/3860=126.801N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2 满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图1ST 9DD盘扣式脚手架剖面图实用标准文案三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ^(G khg/I b+G kjb X a/(n jg + 1) )+1.4 Q K zj X a /( n jg +1)=1.2 X0.050/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q 7=(G khg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+Q kzj X a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8/2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1抗弯验算2 2M max=ql b2/8=1.999 /92/8=0.202kN m(T =Mn ax/W=0.202 X06/3860=52.43N/mm2<[f]=205N/mmf 满足要求。
2挠度验算4 4V max=5q/ l b4/(384EI)=5 X466 X004/(384 206000 X2800)=0.65mm[ min[l b/15010] = min[900/15010] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R I=R2= ql b/2=1.999 (X9/2=0.899kN正常使用极限状态R i / =R2Z = q z l b/2=1.466 (X9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ^(G kjg/l b+G kjb X a/(n jg+1) )+1.4 Q^kzj X a/( n jg +1)=1.2 ^(0.043/0.9+0.35 1.8/(2+1))+1.4 2.(X*8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb (a/(n jg + 1) )+Q kjj (a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.(2+1))+2.0 1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下l. ^kK'rr1、抗弯验算2 2M max=ql b2/8=1.989 0<92/8=0.201kN m(T =Mn ax/W=0.201 X!06/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mmf 满足要求。
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横向横杆截面惯性矩I(mm4)
92800
横向横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横向横杆截面抵抗矩W(mm3)
3860
承载力使用极限状态
q=1.2×(G khg/lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj × l a /( njg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1. 4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m
σ=Mmax/W=0.202×10 6/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求。
2、挠度验算 Vmax=5q＇l 4/(384EI)=5×1.466×900 4/(384×206000×92800)
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=0.65mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R1=R2= qlb/2=1.999×0.9/2=0.899kN 正常使用极限状态 R1＇=R2＇= q＇lb/2=1.466×0.9/2=0.659 kN
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盘扣式脚手架计算书
计算依据： 1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-2010 2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、脚手架参数
脚手架架体高度H(m)
B-SG-1500 205 206000
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1、抗弯验算 Mmax=ql 2/8=1.989×0.9 2/8=0.201kN·m
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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q ＇=(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+Q kzj × l a /( n jg +1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下 1、抗弯验算M max =ql b 2/8=1.999×0.92/8=0.202kN ·mσ=M max /W=0.202×106/3860=52.43N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求。
2、挠度验算V max =5q ＇l b 4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= qlb/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇lb/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(Gkjg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la/( njg+1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(Gkjg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj×la/( njg+1) =(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max =ql b 2/8=1.989×0.92/8=0.201kN ·mσ=M max /W=0.201×106/2890=69.70N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书之马矢奏春创作计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj× l a /( n jg××××正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj× l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5××9004/(384×206000×≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b×正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b×四、间横杆验算承载力使用极限状态×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj×l a /( n jg××××正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式钢管脚手架计算书
盘扣式钢管脚手架计算书第一篇模板：盘扣式钢管脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.1.1 盘扣式钢管脚手架的定义和用途1.2 目的1.2.1 本旨在提供盘扣式钢管脚手架计算的详细步骤和相关数据。
2. 材料选择2.1 钢管材料2.1.1 钢管的选型和规格2.1.2 钢管的强度和可靠性要求2.2 盘扣式连接件2.2.1 盘扣式连接件的选型和规格2.2.2 盘扣式连接件的强度和可靠性要求3. 载荷计算3.1 自重和局部载荷计算3.1.1 脚手架自重计算3.1.2 杂物和装饰物的分量计算 3.2 人员和材料的荷载计算3.2.1 人员荷载计算3.2.2 材料荷载计算4. 结构计算4.1 脚手架的整体结构计算4.1.1 竖杆和横杆的计算4.1.2 地脚件和斜撑的计算4.2 连接件的计算4.2.1 盘扣式连接件的计算4.2.2 脚手架连接节点的计算5. 安全性评估5.1 安全系数的确定5.2 结构的安全性评估6. 结论6.1 计算结果总结6.2 安全性评估结论7. 附件7.1 结构计算用的图纸和设计手册7.2 材料和连接件的技术规格7.3 相关数据和计算结果8. 法律名词及注释8.1 脚手架建造安全技术规范8.2 建造施工安全管理条例8.3 建造工程质量检验标准第二篇模板：盘扣式钢管脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.1.1 盘扣式钢管脚手架的定义和用途 1.2 目的1.2.1 本的主要目的是提供盘扣式钢管脚手架计算的详细步骤和相关数据。
2. 设计要求2.1 规范和标准2.1.1 相关国家和行业标准2.2 安全性要求2.2.1 人员和材料的安全性要求2.2.2 结构的安全性要求3. 材料选择3.1 钢管材料3.1.1 钢管的选型和规格3.1.2 钢管的强度和可靠性要求3.2 盘扣式连接件3.2.1 盘扣式连接件的选型和规格3.2.2 盘扣式连接件的强度和可靠性要求4. 载荷计算4.1 自重和局部载荷计算4.1.1 脚手架自重计算4.1.2 杂物和装饰物的分量计算 4.2 人员和材料的荷载计算4.2.1 人员荷载计算4.2.2 材料荷载计算5. 结构计算5.1 脚手架的整体结构计算5.1.1 竖杆和横杆的计算5.1.2 地脚件和斜撑的计算5.2 连接件的计算5.2.1 盘扣式连接件的计算5.2.2 脚手架连接节点的计算6. 安全性评估6.1 安全系数的确定6.2 结构的安全性评估7. 结论7.1 计算结果总结7.2 安全性评估结论8. 附件8.1 结构计算用的图纸和设计手册 8.2 材料和连接件的技术规格8.3 相关数据和计算结果9. 法律名词及注释9.1 脚手架建造安全技术规范9.2 建造施工安全管理条例9.3 建造工程质量检验标准。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架参数数μz(连墙件、立杆稳定性)风荷载体型系数μs 1搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算纵横向水平杆钢管类型Φ48×2.5纵横向水平杆钢管每米自重m2(kN/m) 0.028横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205 横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 承载力使用极限状态q=1.2×(m2+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a/( n jg+1) =1.2×(0.028+0.35×1.500/(2+1))+1.4×2.0×1.500/(2+1)=1.644kN/m正常使用极限状态q'=(m2+G kjb×l a/(n jg+1) ) =(0.028+0.35×1.500/(2+1))=0.203kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.644×0.9002/8=0.166kN·mσ=γ0M max/W=1×0.166×106/3860=43.113N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q'l b4/(384EI)=5×0.203×9004/(384×206000×92800) =0.091mm≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书之欧侯瑞魂创作计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj× l a /( n jg××××正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj× l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5××9004/(384×206000×≤[ν]＝min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b×正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b×四、间横杆验算承载力使用极限状态×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg×Q kzj×l a /( n jg××××正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg××计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2×2·mσ=M max×1062≤[f]=205N/mm2满足要求。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书之阿布丰王创作计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架平安技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj× l a /( n jg +1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj× l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求.2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]＝min[l b/150,10] = min[900/150,10] =6mm 满足要求.3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Q kzj×l a /( n jg +1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kjj×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求.2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5×1.458×9004/(384×206000×60700) =1.00mm≤[ν]＝min[l b/150,10] = min[900/150,10] =6mm 满足要求.3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= ql b/2=1.989×0.9/2=0.895kN正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇l b/2=1.458×0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2×G kzg/l a=1.2×0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F1＇= R3＇=0.656kN/mq=G kzg/l a=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下1、抗弯验算σ=M max/W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求.2、挠度验算V max=11.122mm>[v]=min[l a/150,10]=min[1800/150,10]=10不满足要求,减小立杆纵向间距3、支座反力验算R端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算F R=2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Q b]=40kN满足要求.六、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G k1/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN内立杆：NG1k1= 0.858kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN内立杆：NG1k2= 0.387kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN 内立杆：NG1k3= 0.225kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=G kwg×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN 4/5暗示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×G ksg×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN1/2暗示水平斜杆2跨1设内立杆：NG1k5=0.15kN(6)、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN 内立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN内立杆：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/6/2 =(8+1)×1.8×0.9×0.350×1/6/2=0.425kN1/6暗示脚手板6步1设内立杆：NG2k1=0.425kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/6 =(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN1/6暗示挡脚板6步1设(3)、围护资料的自重标准值NG2k3外立杆：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.8×13.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN 内立杆：NG2k= NG2k1 = 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k= l a×l b×(n zj×Q kzj)/2 =1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN内立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k =1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×1.62=6.372kN内立杆：N =1.2×(NG1k+NG2k)+0.900×1.4NQ1k =1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×1.5=2.175m长细比λ= l0/i =2.175× 1000 /20.1=108.209≤210查表得,φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·mσ=N/(φA)+M w/W =6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2≤ [f]=300N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4×0.69× 2 ×1.5×2×1.8 = 10.40kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》JGJ231-2010表D得,φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所发生的轴向力N0,取3kN.(N lw+N0)/(φA c)=(10.403+3)×103/(0.896×424)=35.28N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！拉接部份柔性钢筋的最小直径计算：拉接柔性钢筋的抗拉强度f y=210N/mm2d min=2×(A/π)1/2=2×((N s+N0)/f y/π)1/2=2×((10.403+3)×103/210/3.142)1/2=9.015mm九、可调底座承载力验算由立杆稳定性一节可知可调底座最年夜受力：R max=N=6.372kN≤[N]=180kN满足要求！。
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盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规》GB50007-20113、《建筑结构荷载规》GB50009-20124、《钢结构设计规》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计稳定性)风荷载体型系数μs 1.02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重Gkhg(kN) 0.05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 纵向横杆钢管类型B-SG-1500 纵向横杆自重G kzg(kN) 0.043 横向横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205横向横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横向横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860承载力使用极限状态q=1.2×(Gkhg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj× la/( njg+1) =1.2×(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.999kN/m正常使用极限状态q＇=(Gkhg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkzj× la/( njg+1) =(0.050/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算Mmax =qlb2/8=1.999×0.92/8=0.202kN·mσ=Mmax/W=0.202×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算Vmax =5q＇lb4/(384EI)=5×1.466×9004/(384×206000×92800) =0.65mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= qlb/2=1.999×0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇lb/2=1.466×0.9/2=0.659kN四、间横杆验算单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B-SG-1500 间横杆自重G kjg(kN) 0.043 间横杆抗弯强度设计值(f)(N/mm2) 205间横杆截面惯性矩I(mm4) 60700 间横杆弹性模量E(N/mm2) 206000间横杆截面抵抗矩W(mm3) 2890承载力使用极限状态q=1.2×(Gkjg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+1.4×Qkzj×la/( njg+1) =1.2×(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+1.4×2.0×1.8/(2+1)=1.989kN/m正常使用极限状态q'=(Gkjg /lb+Gkjb×la/(njg+1) )+Qkjj×la/( njg+1) =(0.043/0.9+0.35×1.8/(2+1))+2.0×1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算Mmax =qlb2/8=1.989×0.92/8=0.201kN·mσ=Mmax/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算Vmax =5q＇lb4/(384EI)=5×1.458×9004/(384×206000×60700) =1.00mm≤[ν]＝min[lb/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R3=R4= qlb/2=1.989×0.9/2=0.895kN正常使用极限状态R3＇=R4＇= q＇lb/2=1.458×0.9/2=0.656kN五、纵向横杆验算承载力使用极限状态由上节可知F1= R3=0.895kN/mq=1.2×Gkzg /la=1.2×0.043/1.8=0.029kN/m正常使用极限状态F1＇= R3＇=0.656kN/mq=Gkzg /la=0.043/1.8=0.024kN/m计算简图如下1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.549×106/2890=189.9N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算Vmax =11.122mm>[v]=min[la/150，10]=min[1800/150，10]=10不满足要求，减小立杆纵向间距 3、支座反力验算R端部=0.921kN4、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算FR =2R端部+R1=2×0.921+0.899=2.7kN≤[Qb]=40kN满足要求。
六、荷载计算立杆钢管类型A-LG-1500（Φ60X3.2X1500）立杆自重G k1(kN) 0.096外斜杆材料形式专用斜杆外斜杆自重Gkwg(kN) 0.074 外斜杆布置5跨4设水平斜杆材料形式A-SXG-1500×1500 水平斜杆自重Gksg(kN) 0.068 水平斜杆布置2跨1设单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×Gk1/1.5=13.4×0.096/1.5=0.858kN立杆：NG1k1= 0.858kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=Gkzg×(n+1)=0.043×(8+1)=0.387kN立杆：NG1k2= 0.387kN1k3外立杆：NG1k3=Gkhg×(n+1)/2=0.050×(8+1)/2=0.225kN立杆：NG1k3= 0.225kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4外立杆：NG1k4=Gkwg×n×4/5=0.074×8×4/5=0.474kN4/5表示专用外斜杆5跨4设(5)、水平斜杆的自重标准值NG1k5外立杆：NG1k5=(n+1)×Gksg×1/2/2=(8+1)×0.068×1/2/2=0.15kN1/2表示水平斜杆2跨1设立杆：NG1k5=0.15kN(6)、间横杆的自重标准值NG1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×njg×Gkjg/2=(8+1)×2×0.043/2=0.387kN立杆：NG1k6=0.387kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：NG1k = NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k4+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.474+0.15+0.387=2.483kN立杆：NG1k = NG1k1+ NG1k2+ NG1k3+ NG1k5+ NG1k6=0.858+0.387+0.225+0.15+0.387=2.010kN 2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×la×lb×Gkjb×1/6/2 =(8+1)×1.8×0.9×0.350×1/6/2=0.425kN1/6表示脚手板6步1设立杆：NG2k1=0.425kN(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×la×Gkdb×1/6 =(8+1)×1.8×0.17×1/6=0.459kN1/6表示挡脚板6步1设2k3外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H =0.01×1.8×13.4=0.241kN构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k = NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=0.425+0.459+0.241=1.125kN立杆：NG2k = NG2k1= 0.425kN单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k = la×lb×(nzj×Qkzj)/2 =1.8×0.9×(1×2)/2=1.62kN立杆：NQ1k=1.62kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N =1.2×(NG1k +NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.483+1.125)+0.900×1.4×1.62=6.372kN立杆：N =1.2×(NG1k +NG2k)+0.900×1.4NQ1k=1.2×(2.010+0.425)+0.900×1.4×1.62=4.963kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l=μ×h=1.45×1.5=2.175m长细比λ= l/i =2.175× 1000 /20.1=108.209≤210 查表得，φ=0.418满足要求2、立杆稳定性验算Mw =0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.445×1.80×1.502/10=0.227kN·mσ=N/(φA)+Mw/W =6371.58/(0.418×571.00)+0.227×106/7700=56.187N/mm2. . . . . . .. ≤ [f]=300N/mm 2满足要求！八、连墙件承载力验算N lw =1.4×ωk ×L l ×H l =1.4ωk 2h2l a =1.4×0.69× 2 ×1.5×2×1.8 = 10.40kN长细比λ=l 0/i=600/15.9=37.736，查《规》JGJ231-2010表D 得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N 0，取3kN 。