单索幕墙计算书参考(9.17)(DOC)
2单向单索点支式幕墙的计算
单向单索点支式幕墙的计算[提要]本文对点支式玻璃幕墙的单索分奇数跨、偶数跨进行计算分析，综合成一般公式。
对于有变形的结构及有温度变化的单索幕墙要求加弹簧，对有弹性系数K的弹簧的单索的挠度变形进行计算分析。
并对单索幕墙的横向风振略作分析。
本文适用于单向受力的单索或长宽比大于2可视为单向受力的单索的力学分析。
关键词：奇数跨、偶数跨、预拉力、有效预应力、当量弹性系数、雷诺系数。
前言：单索幕墙作为现代幕墙的一种高科技产品，是目前流行的一种形式，多用在门厅、大堂主入口位置，由于单索幕墙美观的装饰效果，越来越受到幕墙界的青睐，不仅用在垂直的幕墙中，而且也逐渐用在采光顶中，现就大家关心的问题加以推导，望有关专家批评指正。
一、单索结构的计算：(一)、奇数跨当α很小，α≈tanα≈δ／L，依据平衡条件可得：(n)—(n)索系平衡条件2T n×Sinαn＝2nP T n＝≈ ——（1）δn是由T n作用于最后一节拉索，使其拉伸而产生，依照虎克定律，则：ε＝＝＝依照台劳级数：=1+ -1≤x≤1当x很小时，≈1+ 由于很小，故≈1+即：ε＝＝＝≈≈ ————（2）将式（5）代入式（6）得：× ≈推导化简可得：nP＝EF ―――――(3)δn＝a·(2nP/EF)1/3(3-1)依据(n-1)-(n-1)索系平衡条件，同理可得：(n-1)P＝EF依据(n-2)-(n-2)索系平衡条件，同理可得：(n-2)P＝EF ……………2P＝EF 依据(1)-(1)索系平衡条件，同理可得：P＝EF依据以上各式可得：………………δ＝δ1+δ2+δ3+……δn-2+δn-1+δn＝( )δn设：B=则：δ＝Bδn―――――(4)(二)、偶数跨1 .内力分析：单层拉索体系点支式玻璃幕墙采用平行布置，或则采用正交网状布置而两向索长比很大时（一般超过3），宜选用单向受力单层拉索点支式玻璃幕墙力学进行力学计算，和单向受力双层拉索体系相比，虽然都是单向受力，但两者的力学特点不尽相同，现对单向受力单层拉索体系的内力分析如下以图一为例：跨度为L，节间数为n，节间长度为a，最大挠度为δ，节点力为P，L=(2n)a。
幕墙计算书
目录第一章：工程概况---------------------------------------------P2 第二章：结构设计理论和标准--------------------------------P3-P4 第三章：幕墙材料的物理及力学性能--------------------------P5-P7 第四章：荷载和作用计算-----------------------------------P8-P10 第五章：幕墙玻璃设计计算--------------------------------P11-P18 第六章：结构胶缝宽度和厚度计算--------------------------P19-P20 第七章：幕墙铝板设计计算--------------------------------P21-P23 第八章：玻璃及铝板幕墙立柱的设计计算--------------------P24-P32第九章：玻璃及铝板幕墙横梁的设计计算--------------------P33-P39 第十章：石材幕墙的设计计算------------------------------P40-P45 第十一章：幕墙其他配件验算------------------------------P46-P50第一章工程概况1.1工程名称：1.2 工程地点：1.3 幕墙总高度：84.400米1.4 幕墙防火等级：耐火等级为一级1.5 防雷分类：二类1.5 荷载及其组合：幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其组合●风荷载●自重●施工荷载●温度应力作用●雪荷载1.6 构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件●幕墙系统与主体结构的连接件强度●竖梁、横梁等杆件的强度和刚度●各连接螺栓、螺丝的强度●玻璃等面材的强度●结构胶缝的宽度和厚度第二章结构设计理论和标准2.1 本结构计算过程均遵循如下规范及标准：2.1.1 《建筑结构荷载规范》GB50009-20012.1.2 《钢结构设计规范》GB50017-20032.1.3 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20032.1.4 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20012.1.5 《建筑物防雷设计规范》GB50057-942.1.6 《建筑设计防火规范》GBJ16-87（2001年版）2.2 结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法：2.2.1玻璃幕墙、铝板幕墙、石材幕墙等均按围护结构设计。
单索结构玻璃幕墙结构计算
第三部分、单索结构玻璃幕墙结构计算第一章、荷载计算一、计算说明本章我们计算的是位于群楼部分的单索结构玻璃幕墙，单索结构幕墙总高度36.430 m，总长度24 m。
整个单索玻璃幕墙的主立面为一双曲平面，计算时，取风荷载计算部分表3-1中XX风荷载进行计算，在此部分单层拉索点式玻璃幕墙的最大水平分格为a=1960 mm，竖向分格为b=1921 mm，标准层层高为H=4.2 m。
幕墙位于A座北立面的4轴与D轴的交汇处，幕墙形式及做法见投标图中DY-M02。
支撑结构采用钢结构支撑体系。
二、单索玻璃幕墙的自重荷载计算（可按具体工程状况进行荷载工况分析）1、玻璃幕墙自重荷载标准值计算G AK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃面板采用TP8+1.14PVB+TP8 mm厚的中空钢化玻璃G AK=（8+8）×10-3×25.6=0.41 KN/m2G GK：考虑各种零部件和索件等后的玻璃幕墙重力荷载标准值G GK=0.45 KN/m22、玻璃幕墙自重荷载设计值计算r G：永久荷载分项系数，取r G=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第G G：考虑龙骨和各种零部件等后的玻璃幕墙重力荷载设计值G G=r G·G GK=1.2×0.45=0.54 KN/m2三、单索玻璃幕墙结构承受的风荷载计算说明：根据点支式幕墙工程技术规程（CECS127—2001），在计算点支式支撑结构风荷载标准值时，取风阵系数进行计算，其计算过程有待进一步修正。
此处只是取其意，具体计算过程暂不能作为本版标准计算书的正确部分。
1、水平风荷载标准值计算W 0：作用在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇）H ：单索结构玻璃幕墙钢结构高度，取H=36.430 mT ：结构的基本自振周期,取T=0.474 s按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表ET=0.013H=0.013×36.43=0.474 sξ：脉动增大系数，取ξ=1.779由W 0·T 2=0.62×0.45×0.4742=0.063，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 υ：脉动影响系数，取υ=0.806由c 类地区，单索结构高度36.43 m ，查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.74按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1βZ ：风振系数按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.4.2βZ =Z Z μξνϕ+1=999.00.1806.0779.11⨯⨯+=2.435 μS ：风荷载体型系数，取μS =-1.2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第W K ：作用在幕墙上的风荷载标准值W K =1.1βz ·μS ·μZ ·W 0=1.1×2.435×（-1.2）×0.74×0.45=-0.9 KN/m 2（负风压） 取W K =1.0 KN/m 22、水平风荷载设计值计算r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第W ：作用在幕墙上的风荷载设计值W=r W ·W K =1.4×1.0=1.4 KN/m2 四、荷载组合（面板） 1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第q K =ψW ·W K +ψE ·q EK =1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m 22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.832=1.816 KN/m2五、荷载组合（支撑结构）1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW：风荷载的组合值系数，取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第ψE：地震作用的组合值系数，取ψE=0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第q K=ψW·W K+ψE·q EK=1.0×1.0+0.5×0.64=1.32 KN/m2 2、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW·W+ψE·q E=1.0×1.4+0.5×0.832=1.816 KN/m2第二章、点支式玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用TP8+1.14PVB+TP8 mm 厚的半钢化夹胶玻璃。
单层拉索式玻璃幕墙中拉索的计算
单层拉索式玻璃幕墙中拉索的计算摘要：拉索式玻璃幕墙中拉索结构的受力分析复杂而繁琐，本文介绍了拉索的简单手算方法及SAP2000有限元计算方法。
通过理论推导出了拉索计算“代梁”方法及索长的简化计算公式，通过公式可以简单快速的计算出拉索的直径及预拉力的大小。
关键词：单层拉索式玻璃幕墙、计算、拉索截面、预拉力、SAP2000一、概述拉索式点支式玻璃幕墙由玻璃面板、拉索结构以及支撑体系组成，由于它具有良好的通透性而被大量应用于酒店、写字楼大堂。
拉索结构的受力分析也成为设计师必然面对的问题。
索是理想柔性的，既不能承受压力也不能承受弯矩，必须通过施加适当的预拉力，使拉索处于初始平衡状态才能承受外部荷载作用。
外部荷载作用下拉索的挠度变形远超拉索截面尺寸，计算中需要考虑几何非线性，这给设计师增加了计算的难度。
通常在设计中，手算时，结合荷载计算，经过试算、调整来确定拉索的直径和预拉力的大小；使用有限元软件时，也需要反复试算来确定拉索直径和预拉力大小。
这些步骤繁琐重复，工作量巨大，本文介绍了手算的简易计算方法：根据拉索的静力平衡方程，手算出拉索最大内力，确定拉索直径，由索长公式计算出拉索的初始预拉力，来确定拉索的初始平衡状态。
本文主要介绍单层拉索式幕墙中拉索的手算方法、SAP2000有限元计算方法及其两种计算结果的比较，以供后来者参考。
二、拉索截面的选取方法索计算理论推导时，两条基本假设：1. 索是理想柔性的，既不能受压，也不能受弯；2. 索的材料符合胡克定律，也就是说应力和应变符合线性关系。
根据《悬索结构设计》单索计算理论可知情形一竖向荷载沿跨度均布的情形索的抛物线平衡方程（1）可求出索内的水平张力（2）代回式（1）后，可得（3）索各点张力（4）当索曲线比较平缓时，（dz/dx）2 与1比较是微量，于是有T=H。
情形二荷载沿索长均布的情形索的悬链线平衡方程（5）将悬链线与抛物线作比较，当二者在跨中处的垂度f相同时，两条曲线基本重合。
玻璃幕墙计算书
计算书设计：校对：审核：批准：二〇一七年一月十四日目录计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (2)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (3)1.9 相关物理性能等级测试方法： (3)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.11 土建图纸： (4)2 基本参数 (4)2.1 幕墙所在地区 (4)2.2 地面粗糙度分类等级 (4)2.3 抗震设防 (4)裙楼隐框玻璃幕墙计算书 (5)1 幕墙承受荷载计算 (5)1.1 风荷载标准值的计算方法 (5)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (6)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (6)1.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 (6)1.6 作用效应组合 (7)2 幕墙立柱计算 (7)2.1 立柱型材选材计算 (8)2.2 确定材料的截面参数 (8)2.3 选用立柱型材的截面特性 (9)2.4 立柱的抗弯强度计算 (9)2.5 立柱的挠度计算 (10)2.6 立柱的抗剪计算 (10)3 幕墙横梁计算 (11)3.1 横梁型材选材计算 (11)3.2 确定材料的截面参数 (12)3.3 选用横梁型材的截面特性 (13)3.4 幕墙横梁的抗弯强度计算 (13)3.5 横梁的挠度计算 (14)3.6 横梁的抗剪计算 (14)4 玻璃板块的选用与校核 (15)4.1 玻璃板块荷载计算： (15)4.2 玻璃的强度计算： (16)4.3 玻璃最大挠度校核： (17)5 连接件计算 (18)5.1 横梁与角码间连接 (18)5.2 角码与立柱连接 (19)5.3 立柱与主结构连接 (20)6 幕墙埋件计算(粘结型化学锚栓) (21)6.1 荷载标准值计算 (21)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (22)6.3 群锚受剪内力计算 (22)6.4 锚栓钢材破坏时的受拉承载力计算 (23)6.5 锚栓钢材受剪破坏承载力计算 (23)6.6 拉剪复合受力承载力计算 (23)7 幕墙转接件强度计算 (24)7.1 受力分析 (24)7.2 转接件的强度计算 (24)8 幕墙焊缝计算 (24)8.1 受力分析 (24)8.2 焊缝特性参数计算 (24)8.3 焊缝校核计算 (25)9 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (25)9.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (25)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (26)9.3 结构胶设计总结 (26)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (27)9.5 耐候胶胶缝计算 (27)10 幕墙板块压板计算 (27)10.1 压板的弯矩设计值计算 (27)10.2 压板的应力计算 (28)10.3 螺栓抗拉强度验算 (28)百叶计算书 (29)1 百叶承受风荷载计算 (29)1.1 风荷载标准值的计算方法 (29)1.2 风荷载标准值的计算 (29)2 百叶计算 (30)2.1 风荷载设计值的计算 (30)2.2 百叶的强度计算 (30)2.3 百叶的挠度计算 (30)计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑瓷板装饰工程技术规程》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-2007《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-20121.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》 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GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2010《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099.2-2004《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《铜合金铸件》 GB/T13819-1992《锌合金压铸件》 GB/T13821-2009《铝合金压铸件》 GB/T15114-2009《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸：2 基本参数2.1幕墙所在地区合肥地区；2.2地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
幕墙结构计算书
幕墙立柱计算书一、基本参数：1.所在城市：新疆XX2.地区类型：C 类3.计算点标高：8 m4.力学模型：简支梁5.立柱跨度：3500 mm6.立柱左分格宽度（B1）：800 mm立柱右分格宽度（B2）：800 mm二、立柱荷载1.风荷载作用的线荷载集度：体型系数：靤= 1.1106风压高度变化系数：靭= 0.736脉动系数：靎= 0.671阵风系数：鈍z = 1.991风荷载标准值：Wk = 1kN/m^2风荷载作用效应的分项系数：鉾= 1.4风荷载设计值：W = 1.4kN/m^2风荷载作用线荷载集度标准值：qWK = (B1+B2)/2×Wk = 0.8kN/m风荷载作用线荷载集度设计值：qW = (B1+B2)/2×W = 1.12kN/m2.水平地震作用线荷载集度：动力放大系数：釫= 5.0水平地震影响系数最大值：醡ax = 0.08玻璃总厚度：H = 11mm玻璃板块平均自重（不包括框）：GAK1 = 0.2816kN/m^2幕墙的平均自重（包括面板和框）：GAK = 0.4316kN/m^2水平地震作用标准值：qEAK = 0.173kN/m^2水平地震作用分项系数：鉫= 1.3水平地震作用设计值：qEB= 0.224kN/m^2水平地震作用线荷载集度标准值：qEk = 0.138kN/m水平地震作用线荷载集度设计值：qE = 0.179kN/m荷载组合线荷载集度标准值：qK = 0.869kN/m荷载组合线荷载集度设计值：q = 1.21kN/m3.立柱在组合荷载作用下的弯矩设计值：风荷载作用下的弯矩设计值：Mw = 1715000 N.mm地震荷载作用下的弯矩设计值：Me = 274093.75 N.mm荷载组合为：1Sw + 0.5Se弯矩组合设计值为：M = 1Mw + 0.5Me = 1852812.5 N.mm自重荷载作用标准值：Nk = 1208.48 N自重荷载作用的设计值：N = 1450.176 N塑性发展系数为： = 1.05剪力组合设计值为：V = qL/2 = 2117.5N三、确定材料的初选截面：1.所选铝材牌号为： 6061-T4铝材的弹性模量为：E = 70000 MPa铝材的抗拉，抗压强度值为：fa = 85.5 MPa铝材的剪强度值为：鬭= 49.6 MPa2.立柱抵抗矩预选值为：Wnx = Mx/鉬a = 20638.402 mm^33.立柱惯性矩预选值为：Ix = 1148437.5 mm^4四、选用立柱型材的截面特性：铝型材净截面面积：A = 954.0 mm^2绕X轴的惯性矩：Ix = 1532970 mm^4绕Y轴的惯性矩：Iy = 598440 mm^4绕X轴净截面矩：Wx1 = 29510 mm^3绕X轴净截面矩：Wx2 = 32000 mm^3型材截面面积矩：Sx = 19000 mm^3抗剪总厚度：t = 3 mm五、立柱截面验算：1.立柱的抗弯强度计算：= N/An +Mx/鉝nx= 61.101 MPa < fa = 85.5 MPa*************************立柱抗弯强度满足要求!*************************2.立柱的挠度计算：df = 14.567 mm< df,lim = min[L/180,20(30)] = 19.444 mm*******************立柱挠度满足要求!*******************3.立柱的抗剪计算：= VSx/Ixt= 8.748 MPa < 鬭= 49.6 MPa*************************立柱抗剪强度满足要求!横梁计算书一、基本参数：1.计算点标高：8m2.横梁跨度：B = 800mm3.横梁的上分格高度 h1：900mm横梁的下分格高度 h2：900mm4.力学模型：简支梁（双向受弯）5.玻璃总厚度： h = 11mm二、横梁荷载：a.垂直于幕墙平面的水平方向荷载：(上部为三角形分布，下部为三角形分布)：1.风荷载标准值：Wk = 1 kN/m^22.风荷载设计值：W = 1.4kN/m^23.地震荷载作用标准值：qEAK = 0.173kN/m^24.地震荷载作用设计值：qEB = 0.224kN/m^25.横梁上部荷载线荷载集度(按三角分布)：(1)上部风荷载线集度标准值：qWks = Wk × B/2 =0.4kN/m(2)上部风荷载线集度设计值：qWs = W × B/2 =0.56kN/m(3)上部地震荷载线集度标准值：qEKs = qEAK × B/2 =0.069kN/m(4)上部地震荷载线集度设计值：qEs = qE1 × B/2 =0.09kN/m6.横梁下部荷载线荷载集度(按三角分布)：(1)下部风荷载线集度标准值：qWkx = Wk × B/2 =0.4kN/m(2)下部风荷载线集度设计值：qWx = W × B/2 =0.56kN/m(3)下部地震荷载线集度标准值：qEKx = qEAK × B/2 = 0.069kN/m(4)下部地震荷载线集度设计值：qEx = qE2 × B/2 =0.09kN/m7.横梁上部荷载的弯矩设计值：荷载组合： Sw1 + 0.5Se1上部荷载作用下的弯矩设计值：My1 = 32266.667 N.mm8.横梁下部荷载的弯矩设计值：荷载组合： Sw2 + 0.5Se2下部荷载作用下的弯矩设计值：My2 = 32266.667 N.mm9.垂直于幕墙平面的水平方向弯矩设计值：My = 64533.334 N.mm10.横梁上部荷载的剪力设计值：荷载组合： Sw1 + 0.5Se1上部荷载作用下的水平剪力设计值：Vx1 = 121N11.横梁下部荷载的剪力设计值：荷载组合： Sw2 + 0.5Se2下部荷载作用下的水平剪力设计值：Vx2 = 121N12.垂直于幕墙平面的水平总剪力设计值：Vx = Vx1 + Vx2 = 242Nb.横梁在自重荷载作用下的荷载1.横梁在自重荷载作用下的弯矩值：(1)横梁自重线荷载标准值：Gk = 0.388 kN/m(2)横梁自重线荷载设计值：G = Gk × 1.2 = 0.466 kN/m(3)自重荷载下的弯矩设计值：Mx = G×B^2/8 = 37280 N.mm2.横梁在竖直方向的剪力设计值：Vy = G×B/2 = 186.4 N三、确定初选截面的参数：所选铝材牌号为：6061-T4铝材的抗弯强度设计值：fa = 85.5 MPa铝材的抗剪强度设计值：鬭= 49.6 MPa铝材弹性模量：E = 70000 MPa1.横梁抵抗矩预选为：Wnx = Mx /鉬a = 415.3 mm^3 ；Wny = My /鉬a = 718.8 mm^3 ；2.横梁惯性矩预选为：横梁挠度的限值：df,lim = B/180 = 4.4 mm则由水平方向的挠度公式：df,lim = Wk×B^4/120EI知：Ix = 6651.4 mm^4 ；由水平方向的挠度公式：df,lim= 5×Gk×B^4/384EI知：Iy = 8777.1 mm^4 ；四、选用横梁型材的截面特性：所选铝材截面截面特性为：型材净截面面积：A = 574.7 mm^2绕X轴的惯性矩：Ix = 136230 mm^4绕Y轴的惯性矩：Iy = 326950 mm^4绕X轴净截面矩：Wx1 = 5339 mm^3绕X轴净截面矩：Wx2 = 3935 mm^3绕Y轴净截面矩：Wy1 = 11757 mm^3绕Y轴净截面矩：Wy2 = 10136 mm^3型材截面绕X轴面积矩：Sx = 3672 mm^3型材截面绕Y轴面积矩：Sy = 6379 mm^3垂直于X轴腹板的总厚度：tx = 3 mm垂直于Y轴腹板的总厚度：ty = 3 mm五、横梁截面验算1. 按横梁抗弯强度计算公式，应满足：Mx/鉝nx + My/鉝ny ≤ fa 则：= Mx/鉝nx + My/鉝ny= 15.086 MPa≤ fa = 85.5 MPa****************************横梁抗弯强度满足要求!****************************2.横梁的挠度验算：横梁水平方向的挠度为：df1=0.119mm ≤ df,lim= min[B/180,20(30)]=4.444mm 横梁水平挠度满足要求!********************横梁竖直方向的挠度为：df2=0.217mm ≤ df,lim= min[B/500,3]=1.6mm横梁竖直方向挠度满足要求!**************************** 故此，横梁的挠度满足要求!****************************3.横梁的抗剪强度验算：横梁水平方向的剪应力为：魓= 1.574 N/mm ≤鬭= 49.6 N/mm 横梁水平剪力满足要求!********************横梁竖直方向的剪应力为：魕= 1.675 N/mm ≤鬭= 49.6 N/mm 横梁竖直剪力满足要求!***************************** 故此，横梁的抗剪强度满足要求*****************************玻璃计算书一、基本参数：1.所在城市：新疆XX2.地区类型：C 类3.计算点标高：8 m4.力学模型：四边简支板5.玻璃配置为：中空玻璃6.第一片(外片)玻璃种类为：钢化玻璃7.第一片(外片)玻璃厚度为：t1 = 6 mm8.第二片(内片)玻璃种类为：钢化玻璃9.第二片(内片)玻璃厚度为：t2 = 6 mm二、玻璃板风荷载计算1.体型系数: 靤= 1.22.风压高度变化系数：靭= 0.7363.阵风系数：鈍z = 1.9914.风荷载标准值：Wk = 1 kN/m^25.风荷载设计值：W = 1.4 kN/m^2三、玻璃验算1.第一片玻璃(外片)的验算：a.第一片玻璃(外片)强度验算：(1)第一片(外片)分配的风荷载标准值：Wk1 = 0.697 kN/m^2(2)第一片(外片)分配的风荷载设计值：W1 = 0.975 kN/m^2(3)第一片(外片)分配的荷载组合标准值：qk1 = 0.727 kN/m^2(4)第一片(外片)荷载组合设计值：q1 = 1.015 kN/m^2(5)弯矩系数：m = 0.053867(6)玻璃计算参数：1 = 3.191221(7)强度折减系数：1 = 1(8)第一片玻璃板设计最大应力值：1 = (6 m q1 a ^2 / t1 ^ 2 ) 1= 5.832 MPa < 84 MPa***************************第一片玻璃抗弯强度满足要求***************************b.第一片(外片)的挠度计算：(1)挠度系数为： = 0.005073(2)计算参数为：鑔1 = 2.931752(3)挠度折减系数为：鏳1 = 1(4)第一片(外片)的挠度计算值为：df1 = 1 譝k1 譨^ 4 / D1= 1.07 mm < dflim = a/60 = 13.333 mm***************************第一片玻璃挠度满足要求***************************2.第二片(内片)玻璃的验算：a.第二片(内片)玻璃强度验算：(1)第二片(内片)分配的风荷载标准值：Wk2 = 0.367 kN/m^2(2)第二片(内片)分配的风荷载设计值：W2 = 0.513 kMPa(3)第二片(内片)分配的荷载组合标准值：qk2 = 0.392 kN/m^2(4)第一片(内片)荷载组合设计值：q2 = 0.546 kN/m^2(5)弯矩系数：m = 0.053867(6)玻璃计算参数：2 = 3.568071(7)强度折减系数：2 = 1(8)第二片玻璃板设计最大应力值：2 = (6 m q2 a ^ 2 / t2 ^ 2 ) 2= 4.518 MPa < 84 MPa***************************第二片玻璃抗弯强度满足要求***************************b.第二片(内片)的挠度计算：(1)挠度系数为： = 0.005073(2)计算参数为：鑔2 = 2.931752(3)挠度折减系数为：鏳2 = 1(4)第二片(内片)的挠度计算值为：df2 = 2 譝k1 譨^ 4 / D2= 0.98 mm < dflim = a/60 = 13.333 mm****************************第二片玻璃挠度满足要求****************************连接计算书一、角码与立柱连接1.螺栓抗剪计算：(1)竖向荷载：Ny =186.4 N(2)水平荷载：Nx =242 N(3)总荷载： N = 305.465 N(4)螺栓型号为：M6(C级)(5)螺栓有效直径： d = 5.062 mm(6)螺栓抗剪强度值：fv = 140 MPa(7)螺栓抗剪承载力设计值：Nv = 3.14×d^2×fv /4= 2817.489 N(8)所需螺栓个数：n = 0.11*****************************选取螺栓数为2个，满足要求!*****************************2.角码壁抗承压能力计算：(1)所选角码材质为：6061-T4(2)角码壁厚为：t = 4 mm(3)螺栓直径：d = 6 mm(4)角码局部承压设计值为：fc = 133MPa(5)角码壁抗承压设计值：Nc = n×d×t×fc= 6384 N ＞ 305.465 N*****************************角码壁抗压强度满足要求!*****************************二、立柱与横梁连接1.螺栓抗剪计算：(1)竖向荷载：Ny =1450.176 N(2)水平向荷载：Nx =4235 N(3)总荷载： N = 4476.409 N(4)螺栓型号为：M6(C级)(5)螺栓有效直径： d = 5.062 mm(6)螺栓抗剪强度值：fv = 140 MPa(7)螺栓抗剪承载力设计值：Nv = 2×3.14×d^2×fv /4= 5634.978 N(8)所需螺栓个数：n = 0.79*****************************选取螺栓数为2个，满足要求!*****************************2.钢角码壁抗承压能力计算：(1)钢角码壁厚为：t = 6 mm(2)螺栓直径： d = 6 mm(3)钢角码局部承压设计值为：fc = 305MPa(4)钢角码壁抗承压设计值：Nc =2× n×d×t×fc= 43920 N ＞ 4476.409 N*****************************钢角码壁抗压强度满足要求!*****************************3.柱子截面抗承压能力计算：(1)柱子铝材型号为：6061-T4(2)柱子截面壁厚为：t = 3 mm(3)柱子截面局部承压设计值为： fc = 133MPa(4)柱子截面抗承压设计值：Nc = n×d×t×fc= 4788 N ＞ 4476.409 N ***************************** 柱子截面抗压强度满足要求! *****************************后置埋件计算书一、校核处埋件受力分析：剪力为： V = 1450.18 N法向力为： N = 4235 N剪力作用点到埋件的距离： e1 = 60 mm锚筋中心距： z = 100 mmM1 =V×e1=87010.56 N.mmM2 =0.4×N×z=169400 N.mm所受弯矩取值为：M = 169400 N.mm*********************************考虑风险系数故，化学螺栓抗拉拔试验值=7.3KN二、埋件计算：1.钢筋层数影响系数：ar = 12.锚筋受剪力承载力系数：av = 0.73.锚板弯曲变形折减系数：ab = 0.854.锚筋中心距为：z = 100 mm5.混凝土抗压强度设计值为：fc = 14.3MPa6.钢筋抗拉强度设计值：fy = 210MPa7.埋件校核：埋件受剪力、法向拉力和弯矩作用则锚筋总面积为：a. As1=V/(ar×av×fy)+ N/(0.8×ab×fy)+ M/(1.3×ar×ab×fy×z)= 46.82 mm^2< As = 452.39 mm^2b. As2 = N/(0.8×ab×fy)+ M/(0.4×ar×ab×fy×z)= 53.38 mm^2< As = 452.39 mm^2*********************************故，埋件锚筋总面积满足承载力要求!*********************************三、化学螺栓计算（按抗震设计）：锚筋直径：d = 12mm锚筋外形系数： = 0.16混凝土抗拉强度值：ft = 1.43MPaLa = 1.1×嶙fy譫/ft = 310.15mm > L =200mm锚筋的长度 L > 15×d = 180mm***************************锚筋长度满足要求!***************************四、焊缝的校核计算：1.焊缝的高度：hf = 6mm2.焊缝的有效厚度：he = 4.242mm3.竖向焊缝的长度：Lv = 100mm4.水平焊缝的长度：Lh = 50mm5.焊缝总面积： A = 797.5mm^26.焊缝截面惯性矩：I = 1289208.1mm^47.焊缝截面抵抗矩：W = 24734.91mm^38.沿焊缝长度方向的应力为：骹= 6.08 MPa9.沿焊缝长度方向的剪应力为：鬴= 0.91 MPa10.焊缝的最不利应力值为：=[(骹/1.22)^2 + 鬪2]^(1/2)= 5.07 MPa< fw = 160 MPa****************************焊缝强度满足要求!****************************五、立柱连接伸缩缝计算：1.立柱材料的线膨胀系数：= 0.00002352.温度变化：△T = 80摄氏度3.立柱跨度为： L = 3500mm4.施工误差： a1 = 3 mm5.轴向拉伸变形： a2 = 3 mm6.伸缩缝计算值：d = 嶙△T×L+a1+a2= 12.58mm实际伸缩缝取值为：20mm********************************* 伸缩缝满足要求!结构胶计算文件一、结构胶粘结宽度计算a.在风荷载和水平地震作用下的粘结宽度1.水平荷载组合设计值：q = 1.473kN/m^22.玻璃板短边长为：a = 800mm3.硅酮胶的强度设计值：f1 = 0.2N/mm^24.结构胶的粘结宽度为：Cs =q×a/2000×f1=1.473×800/2000×0.2 = 2.946mm粘结宽度的实际取值为：15mm*****************************故，粘结宽度满足要求*****************************b.永久荷载作用下的粘结宽度1.重力荷载设计值：qG = 0.338kN/m^22.玻璃板短边长为：a = 800mm3.玻璃板长边长为：b = 900mm4.硅酮胶的强度设计值：f2 = 0.01N/mm^25.结构胶的粘结宽度为：Cs = qG×a×b/2000(a+b)×f2 = 7.156mm粘结宽度的实际取值为：15mm*****************************故，粘结宽度满足要求*****************************二、结构胶粘结厚度计算：a.由主体结构产生的位移：1.层间位移角限值为：=1/5502.玻璃面板高度：hg = 900mm3.变位承受能力：= 0.44.密封胶的粘结厚度：ts = 8mm5.计算粘结厚度为：ts = 枳L /( ( + 2))^(1/2) = 1.67 mm实际选用粘结厚度为：8mm > 1.67mm*****************************结构胶粘结厚度满足要求!*****************************b.由温度差产生的位移：1.年温差为：△T = 802.玻璃长边长为：b = 900mm3.铝材的线膨胀系数为：1 = 2.35E-54.玻璃的线膨胀系数为：2 = 0.8E-55.温度作用下的变位承受能力：1 = 0.16.温度作用下计算粘结厚度：Ts = b△T(1- 2) / ( + 2)) ^(1/2)= 2.4mm实际选用粘结厚度为：8mm > 2.4mm*****************************结构胶粘结厚度满足要求!*****************************三、密封胶胶缝计算：1.年温差为：△T = 802.计算方向玻璃面板的边长为：b = 900mm3.玻璃的线膨胀系数为： = 0.8E-54.变位承受能力： = 0.45.施工偏差：dc = 3 mm6.其他影响预留量：dE = 2mm7.计算粘结宽度：Ws = b△T1 / + dc + dE = 6.4mm 实际选用粘结宽度为：15mm > 6.4mm *****************************密封胶粘结宽度满足要求!。
幕墙计算书
计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
幕墙结构计算书
17/07/14
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目
录
<Content >
1.标准(Criterion) ................................................................................................................................ 3 1.1 规范(Codes).............................................................................................................................. 3 1.2 允许变形(Permissible Deformation) ......................................................................................... 4
2.材料(Material) ................................................................................................................................. 5 3.设计提纲与荷载 (Designed synopsis and Load)............................................................................. 8
3.3.1 地面粗造度(Ground roughness)......................................................................................... 8 3.4 荷载组合(Load Combination)................................................................................................... 9 4.CW1 系统计算(Checking for CW1 ............................................................................................... 10 4.1 玻璃校核(Checking for glass) ................................................................................................. 10
幕墙工程量计算书
梁
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 东立面（主楼） 北立面 南立面 西立面 东侧裙楼东西立面 西侧裙楼东西立面 单 位 计算式 71.2*47 28.7长*45 28.7*45 56.4*47 25.9*9+25.9*8 31.04*9+30.04*9 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
4
清玻璃（墙面）
0.00
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工程量计算书
工程名称： 序 号 工程或费用名称 单 位 计算式 (76.48+53.9+55.9+53.9*2+ 42.62）边侧+3长*10根 *188.1高-228百页+95.5*2 入口 2.88*2根*199 （3+3）*199主楼+裙楼 （14.7+56.4）*16根+78*8 裙楼下部 (76+53+55+54+42.6+42.6+4 4.6+42.6+31.3+20.04+31.3 3)边侧 +3*10*188.1+95.55*2入口 处-5.63门-228百页 68.4*8+123+84.75+78*2 69.75*8+33.65*2+6.88*2+7 9.54*2-2.75*4 结果 在统计表 定额编号 中否 备注
东侧裙楼东西立面
西侧裙楼东西立面
3
深灰色氟碳喷涂铝 板百叶 东立面
0.00 11.4*20 （1.09+1.09）*199主楼+ （47.83+56.3+56.3+47.6+4 7.6+112.6）裙楼 （1.2+1.2）*199中 11.4*10个*2层 22.2*8 22.64*8
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l. 荷载计算：1.1风荷载计算：计算式：Wk=ξ×βD×μs×μz×Wo（KN／m2）式中：Wk——作用于幕墙的风荷载标准值（KN／m2）ξ——放大系数。
ξ=1.0βD—一阵风系数βD＝2.25μs—风荷载荷的体型系数μs=±1.5μz——风荷载荷的高度系数。
Μz=1.83Wo——基本风压值。
Wo=0.44 KN／m2计算结果：Wk＝2.72 KN／m21.2自重荷载计算：幕墙单元构件自重包括：铝合金型材、玻璃（铝板）及连接件的重量：计算式：G=η1×A1+η2×A2+η3×A3（KN ／m 2）式中：G —单元构件的重量（KN ）η1---玻璃单位面积重量（KN ／m 2）η1=0.324KN ／m 2A1----单元板玻璃安装面积m 2η2---型材及连接件单位面积安装重量（KN ／m 2） η2=0.147KN ／m 2A2-----单元板块的面积m 2A2=3.3 m 2计算结果：G=1.544KN1.3幕墙立柱型材断面的几何特性：Jy=699.98cm 4Wy=89.14 cm 3A=27.54 cm 2Wk=2.72 KN ／m 2水平分格=1.8m 支点间距=1.85m计算弯矩=3KN.m E=0.7×105 MPa （铝型材）塑性发展系数取1.051.3.1幕墙立柱的挠度计算计算式：f max =JyE L P ...384..53 计算结果：f max =1.562mm校核：f max ＜f=1850/180=10.287mm结论：挠度满足要求。
1.3.2幕墙立柱的强度计算：计算式：WM A N γσ+=0 计算结果：бmax =32.05MPa校核：бmax ＜б=84.2MPa结论：强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算：横框的挠度计算：1.4.1横框受二个方向荷载作用，产生两个方向挠度fx 和fy 计算式：总挠度： f=22y x f f +(mm)Wk=2.72 KN ／m 2 水平分格=1.8m垂直分格=1.85m ，玻璃厚度=2×6=12mm地震作用=0.1127KN ／m 2 玻璃自重=1.02KN风载弯矩=1.893kN.m 自重弯矩=0.2762m 3 Jx=135.878cm 4 Wx=24.429m 3Jv=166.453cm 4 Wy=24.339 m 3计算结果：f max =4.698mm校核: f max ＜f=1800/180=10mm (fx=4.615mm fy=0.879mm) 结论：挠度满足要求)(1023MPa Ap -⨯=压σ1.4.2横框的强度计算：横框截面承载力的计算式： 截面承载力：YY X X W M W M γγσ+= 计算结果：бmax =73.817MPaбmax ＜б=84.2MPa 结论：强度满足要求1.5 幕墙转接件1.5.1连接件与幕墙立柱连接螺栓抗剪强度计算：Wk=2.72 KN ／m 2 地震作用=0.113KN ／m 2 板块自重=1.554 水平分格=1.8m立柱支点间距=1.8m A2－70不锈钢螺栓安装数量=6颗 螺栓孔数=6个 螺栓直径=0.010m螺栓孔总壁厚=0.006m 承压面积=0.00036 m 2抗剪面积=0.002827 m 2计算结果： τ＝4.636MPa核核： τ＜fs=89MPa （不锈钢材料）计算结果：螺栓抗剪强度满足要求。
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l.荷载计算:1.1风荷载计算：计算式：Wk=ξ×βD×μｓ×μｚ×Wo（KN／m2)式中：Wk—-作用于幕墙的风荷载标准值(ＫN／ｍ２)ξ——放大系数。
ξ=１．0βＤ—一阵风系数βD=2.25μｓ-风荷载荷的体型系数μs＝±1.5μz——风荷载荷的高度系数.Μｚ＝1.8３Wo—-基本风压值。
Ｗo=０．44KN／m2计算结果:Wk=２.7２KN/m２１.2自重荷载计算:幕墙单元构件自重包括:铝合金型材、玻璃（铝板)及连接件的重量:计算式：G=η1×A1＋η2×A2+η3×A3（KN／ｍ2）式中:G—单元构件的重量（KN）η1－－-玻璃单位面积重量(ＫN／m2）η1=0．３24KN／ｍ２Ａ1-———单元板玻璃安装面积m２η２－—－型材及连接件单位面积安装重量(ＫN／ｍ2）η2=0。
147KN/m2A2—-－—-单元板块的面积ｍ2A2＝3.３m2计算结果：G=1。
5４4ＫＮ1。
３幕墙立柱型材断面的几何特性：Jy=699.98ｃm４Wy=8９.１4 cm3A=27.54 cm2Wk=2．7２ ＫＮ／m 2水平分格=1．8ｍ 支点间距=１。
85m计算弯矩=3KN 。
m E ＝０。
7×105 M Ｐa （铝型材） 塑性发展系数取1．0５1.３．1幕墙立柱的挠度计算计算式：f max ＝JyE L P ...384..53 计算结果：f max =1。
５62mm校核：ｆｍax ＜f=１85０/180＝１0。
２8７mm结论:挠度满足要求。
1.3。
2幕墙立柱的强度计算:计算式：WM A N γσ+=0 计算结果：бｍax =3２．０5MPa校核:бｍax 〈б=84．2MPa结论：强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算:横框的挠度计算:1。
４.1横框受二个方向荷载作用，产生两个方向挠度ｆx 和fy。
单索幕墙计算书参考(9.17)
单索点支式玻璃幕墙计算第一章、计算说明点支式玻璃幕墙采用竖向单索受力形式，面板采用TP12LOW-E+12A+TP12钢化中空玻璃。
玻璃面板采用夹板式支撑结构形式。
受力结构将通过通用有限元计算软件Ansys建立模型进行计算。
《玻璃幕墙工程技术规X》 JGJ102-2003《建筑结构荷载规X》 GB50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规X》 GB50011-2001《钢结构设计规X》 GBJ50017-2003相关图纸第二章、荷载计算一、幕墙自重荷载计算玻璃采用TP12LOW-E+12A+TP12钢化中空玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规X》JGJ102-2003表5.3.1条规定。
玻璃重力密度：25.6 KN/m3玻璃自重面荷载标准值：G GK=（12+12）×10-3×25.6=0.615 KN/m2考虑到其他构件，玻璃幕墙自重面荷载标准值取：G GK=0.7 KN/m2幕墙面板自重面荷载设计值：G G=γG·G GK=1.2×0.7=0.84 KN/m2自重作用效应分项系数取γG=1.2，按《玻璃幕墙工程技术规X》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
二、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《玻璃幕墙工程技术规X》JGJ102-2003表5.3.4条规定动力放大系数：β=5.0q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值q EK=α·β·G GK=0.16×5.0×0.7=0.56 KN/m2q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值：q E=γE·q EK=1.3×0.56=0.728 KN/m2地震荷载作用效应分项系数，取γE=1.3，按《玻璃幕墙工程技术规X》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
三、风荷载计算计算说明：索网幕墙高9.31m，经过综合考虑计算高度取10 m。
幕墙结构计算书(精品范文).doc
【最新整理，下载后即可编辑】******大厦幕墙工程计算书设计单位：日期：目录第一章：工程概况第二章：结构设计理论和标准第三章：幕墙材料的物理特性及力学性能第四章：荷载和作用计算第五章：框支承玻璃幕墙结构计算第六章：铝板幕墙结构计算第七章：玻璃肋点支承玻璃幕墙结构计算第八章：全玻璃幕墙结构计算第九章：石材幕墙结构计算第一章工程概况1.1 工程名称：******大厦1.2 工程地点：**市1.3 幕墙高度：83.800米1.4 抗震设防烈度：幕墙按七度设防烈度设计1.5 幕墙防火等级：二级1.6 隔声减噪设计标准等级：三级1.7防雷分类：二类1.8荷载及其组合：幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其组合●风荷载●雪荷载●幕墙自重●施工荷载●地震作用1.9构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件●面材板块的强度验算和挠度控制●结构胶的宽度和厚度●骨架的强度验算和挠度控制●幕墙系统与建筑主体结构的连接●连接配件强度验算第二章结构设计理论和标准2.1本结构计算过程均遵循如下规范及标准：2.1.1 《建筑幕墙》JG3035-19962.1.2 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-20032.1.3 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-20012.1.4 《建筑结构荷载规范》GB50009-20012.1.5 《建筑抗震设计规范》GB50011-20012.1.6 《钢结构设计规范》GB50017-20032.1.7 冷弯薄壁型钢结构技术规范》GBJ50018-20022.2 结构设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法:2.2.1玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护结构设计，其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。
2.2.2玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。
2.2.3幕墙均按7度设防，并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒”的原则，在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。
幕墙专项方案计算书
一、项目概况本项目位于XX市XX区，建筑高度为XX米，总建筑面积为XX平方米。
幕墙工程采用铝单板、玻璃幕墙和石材幕墙相结合的形式，旨在提高建筑物的整体美观性和实用性。
以下为幕墙专项方案的计算书。
二、材料计算1. 铝单板- 面积计算：根据建筑图纸，铝单板总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：铝单板厚度为2.0mm，单位面积用量为1.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 1.5平方米/吨 = XX吨。
2. 玻璃- 面积计算：根据建筑图纸，玻璃幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：普通玻璃厚度为10mm，单位面积用量为2.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.5平方米/吨 = XX吨。
3. 石材- 面积计算：根据建筑图纸，石材幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：石材厚度为20mm，单位面积用量为2.0平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.0平方米/吨 = XX吨。
三、结构计算1. 预埋件- 根据建筑图纸，预埋件数量为XX个。
- 单个预埋件重量为XXkg，总重量为XXkg。
2. 连接件- 根据建筑图纸，连接件数量为XX个。
- 单个连接件重量为XXkg，总重量为XXkg。
3. 龙骨- 根据建筑图纸，龙骨总长度为XX米。
- 单米重量为XXkg，总重量为XXkg。
四、施工计算1. 人工- 根据工程量，施工人员数量为XX人。
- 人工费用为XX元/人·天，总费用为XX元。
2. 机械- 根据工程量，所需机械数量为XX台。
- 机械租赁费用为XX元/台·天，总费用为XX元。
3. 材料运输- 根据工程量，材料运输费用为XX元。
五、费用计算1. 材料费- 铝单板费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 玻璃费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 石材费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
2. 人工费- 人工费用：XX元。
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单索点支式玻璃幕墙计算第一章、计算说明点支式玻璃幕墙采用竖向单索受力形式，面板采用TP12LOW-E+12A+ TP12钢化中空玻璃。
玻璃面板采用夹板式支撑结构形式。
受力结构将通过通用有限元计算软件Ansys建立模型进行计算。
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001（2006年版）《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《钢结构设计规范》 GBJ50017-2003相关图纸第二章、荷载计算一、幕墙自重荷载计算玻璃采用TP12LOW-E+12A+ TP12钢化中空玻璃，根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.1条规定。
玻璃重力密度：25.6 KN/m3玻璃自重面荷载标准值：G GK=（12+12）×10-3×25.6=0.615 KN/m2考虑到其他构件，玻璃幕墙自重面荷载标准值取：G GK=0.7 KN/m2幕墙面板自重面荷载设计值：G G=γG·G GK=1.2×0.7=0.84 KN/m2自重作用效应分项系数取γG=1.2，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
二、水平地震荷载计算抗震设防烈度：8度αmax：水平地震影响系数最大值，取αmax=0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.4条规定动力放大系数：β=5.0q EK：作用在幕墙上的地震荷载标准值q EK=α·β·G GK=0.16×5.0×0.7=0.56 KN/m2q E：作用在幕墙上的地震荷载设计值：q E=γE·q EK=1.3×0.56=0.728 KN/m2地震荷载作用效应分项系数，取γE=1.3，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定。
三、风荷载计算计算说明：索网幕墙高9.31m，经过综合考虑计算高度取10 m。
地面粗糙程度：C唐山地区基本风压：W0=0.4KN/m2（按50年一遇）计算高度：H MAX=10 m局部风压体形系数μS1 ：正风压大面，取1.2；负风压大面，取-1.2；瞬时风压阵风系数：βgz=2.0978高度变化系数：μZ=0.74作用在幕墙上的风荷载标准值：正风压：W K=βgzμZμS1W0= 2.0978×0.74×1.2×0.4=0.745 KN/m2 <1.0 KN/m2取W K=1.0 KN/m2负风压：W K=βgzμZμS1W0= 2.0978×0.74×1.2×0.4=0.745 KN/m2 <1.0 KN/m2取W K=-1.0 KN/m2风荷载设计值：W=γG×W K=1.4×1.0=1.400 KN/m2风荷载作用分项系数γG=1.4，按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第 5.4.2.1条规定。
四、温度荷载索施工时处于室外，正常工作处于室内，按80摄氏度温差考虑，温度作用效应分项系数取1.4；线膨胀系数：不锈钢索1.20×10-5，钢材1.2×10-5。
温度作用标准值： T K=80 o C温度作用设计值： T=1.4×80 o C=112 o C五、荷载工况组合综合考虑各种荷载工况，选取最不利的荷载工况如下：挠度计算荷载组合：恒载标准值+1.0×预应力+风荷载标准值+0.2×温度升高引起的荷载强度计算荷载组合： 1.2×恒载标准值+1.0×预应力+1.4×风荷载标准值+0.5×1.3×地震荷载标准值+0.2×1.4×温度下降引起的荷载第三章、索结构计算一、计算说明力学模型说明：本工程采用竖向单索支撑玻璃，采用φ16(1×19)和φ19.5(1×37)不锈钢索，竖向单索属于柔性结构，靠较大变形来平衡水平方向的荷载。
竖索同时还要承受幕墙自重。
1.来自坚朗供应商提供索的资料拉索断面参数与力学性能竖索φ16(1X19)拉索拉力设计值： F=181.52/1.8＝100.8 KN竖索φ19.5(1X37)拉索拉力设计值：F=255.6/1.8＝142 KN根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.2.5条的规定2.钢结构设计钢构件材质为Q235B，拉索上部钢梁为热轧工字钢22b,门框两侧立柱和门框横梁为H 型钢HW400X400,门框中部立柱为箱形构件□400X150X10。
二、建立Ansys模型1.模型计算采用有限元计算软件Ansys9.02.模型单元：钢构件部分采用BEAM189；不锈钢拉索部分采用LINK10。
3.构件截面参数根据幕墙施工图建立有限元模型，有限元模型中各对应部位的构件截面尺寸根据幕墙施工图所示。
4.支座条件根据幕墙施工图拉索上端通过22b工字钢与主体结构连接，下端与门框横梁连接；门框立柱下端与主体结构连接。
5.荷载施加幕墙恒荷载、风荷载、地震作用按节点荷载施加；幕墙温度作用按均布温度施加，幕墙钢索预应力按初始应变施加。
6. 各种梁单元截面特性如下：工字钢22bHW400X400箱形构件400X150X10。
7. 有限元模型具体模型见下图两边较长竖索采用φ19.5(1×37)不锈钢索，中部短索采用φ16(1×19)不锈钢索。
单索幕墙有限元模型三维图单索幕墙有限元模型立面图三、单索挠度计算选取正常使用时控制工况进行计算：恒载标准值+1.0×预应力+风荷载标准值+0.2×温度升高80 索挠度按L/50进行控制，钢结构挠度按L/250进行控制；在竖索中施加预拉力，φ16(1X19)拉索施加的预应变值均为：0.0026；φ19.5(1X37)拉索施加的预应变值均为：0.003。
计算模型荷载图：运行后的挠度图如下：竖索扰度计算结果（单位：mm）：最大位移：f=136.005 mm＜9310/50=186.2 mm，满足变形要求。
两边长索φ19.5(1X37)扰度计算结果（单位：mm）：最大位移：f=136.005 mm＜9310/50=186.2 mm，满足变形要求。
中部短索φ16(1X19)扰度计算结果（单位：mm）：最大位移：f=115.265 mm＜5850/50=117 mm，满足变形要求。
钢结构扰度计算结果（单位：mm）：最大位移：f=12.546 mm＜8150/250=32.6 mm，满足变形要求。
顶部钢结构扰度计算结果（单位：mm）：最大位移：f=0.560936 mm＜400/250=1.6 mm，满足变形要求。
底部钢结构扰度计算结果（单位：mm）：最大位移：f=12.546 mm＜8150/250=32.6 mm，满足变形要求。
单索体系扰度满足设计要求。
四、单索强度计算选取结构承载能力极限状态控制工况进行计算：1.2×恒载标准值+1.0×预应力+1.4×风荷载标准值+0.5×1.3×地震荷载标准值+0.2×1.4×温度下降引起的荷载φ16(1X19)拉索拉力设计值按F=181.52/1.8＝100.8 KN进行控制，φ19.5(1X37)拉索拉力设计值按F=255.6/1.8＝142 KN进行控制；钢结构强度按215N/mm2进行控制。
在竖索中施加预拉力，φ16(1X19)拉索施加的预应变值均为：0.0026；φ19.5(1X37)拉索施加的预应变值均为：0.003。
计算模型荷载图：运行后的强度图如下：竖索轴力内力图（单位N）：竖索的最大拉力N=127.734 KN＜255.6/1.8＝142 KN两边长索φ19.5(1X37)轴力内力图（单位：N）：φ19.5(1X37) 竖索的最大拉力N=127.734 KN＜255.6/1.8＝142 KN中部短索φ16(1X19)轴力内力图（单位N）：φ16(1X19)竖索的最大拉力N=70.225 KN＜181.52/1.8＝100.8 KN 钢结构应力云图（单位：N/mm2）：钢结构的最大应力为160.491 N/mm2＜215 N/mm2单索体系强度满足设计要求。
五、支座反力计算模型支座节点编号图：支座个节点的反力如下表（单位：N.mm）：PRINT REACTION SOLUTIONS PER NODE***** POST1 TOTAL REACTION SOLUTION LISTING ***** LOAD STEP= 1 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z SOLUTIONS ARE IN GLOBAL COORDINATESNODE FX FY FZ MX MY MZ 1 -0.57396E-01-0.12004E+06 -6523.882 0.57396E-01-0.12004E+06 -6523.8第二章、中空玻璃面板1计算一、计算说明玻璃面板选用TP12LOW-E+12A+ TP12mm 钢化中空玻璃。
玻璃幕墙的分格尺寸为， a=1050mm ，b=2100mm 。
该玻璃幕墙的玻璃属于点支承体系，面板四点固定，可将其简化为四点支撑的面板计算模型。
二、玻璃面板强度校核校核依据：226mqb tση=≤f g按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第8.1.5条1、计算说明根据《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第6.1.5条的规定，中空玻璃的内外片玻璃承受的荷载分别为3231311.1t t t q q +=外、323132t t t q q +=内。
外片玻璃承受的荷载较大，由于内外片玻璃的厚度相同，所以我们只需要验算外片玻璃的强度。
2、外片玻璃承受的水平风荷载t 1、t 2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t 1=t 2=12 mm W K1：外片玻璃承受的水平风荷载标准值32313111.1t t t W W K K +=333121.1 1.01212=⨯⨯+=0.55 KN/m 2 W 1：外片玻璃承受的水平风荷载设计值32313111.1t t t W W +=333121.1 1.41212=⨯⨯+=0.77 KN/m 2 3、外片玻璃承受的水平地震荷载t 1、t 2：中空玻璃内外片玻璃的厚度，取t 1=t 2=12 mm G AK1：外片玻璃面板自重面荷载标准值 G AK1=12×10-3×25.6=0.3072 KN/m 2取G AK1=0.35 KN/m 2q K1：外片玻璃承受的水平地震作用标准值αmax ：水平地震影响系数最大值，取αmax =0.16 （按8度考虑）查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表5.3.4 βE ：动力放大系数，取βE =5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条规定 q K1：外片玻璃承受的水平地震作用标准值 q EK =αmax ·βE ·G GK =0.16×5.0×0.35=0.28 KN/m 2q 1：外片玻璃承受的水平地震作用设计值1 1.3k q q = 1.30.28=⨯=0.364 KN/m 24、外片玻璃风荷载和水平地震作用组合计算 ψW ：风荷载的组合值系数，取ψW =1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条 ψE ：地震作用的组合值系数，取ψE =0.5按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条 q K1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合标准值 q K1=ψW ·W K1+ψE ·q EK1=1.0×0.55+0.5×0.28=0.69 KN/m 2q 1：外片玻璃风荷载和水平地震作用组合设计值 q 1=ψW ·W 1+ψE ·q E1=1.0×0.77+0.5×0.364=0.952 KN/m 2 5、外片玻璃的强度折减系数 θ：参数t ：外片玻璃厚度，取t=12 mm 4k14q b Et θ=34540.691021000.721012-⨯⨯=⨯⨯=8.77η：折减系数，取η=0.97由θ=8.77，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表6.1.2得 6、外片玻璃强度校核 m ：弯矩系数，取m=0.13 由ba =10502100=0.5，查《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003表8.1.5得 σ：外片玻璃产生的最大应力 2126mq b t ση==32260.130.931021000.9712-⨯⨯⨯⨯⨯ =21.54 N/mm 2＜f g =84.0 N/mm 2外片玻璃面板强度符合规范要求。