单元式幕墙设计计算书
单元式幕墙设计计算书
单元式半隐框幕墙设计计算书一、工程概况工程名称:建设地点: 山东省青岛市建筑物标高:20.0m建筑面积:主体结构形式:框架结构建筑物抗震设防烈度:7度本次设计范围:单元式半隐框幕墙。
建设单位:建筑设计单位:二、设计计算依据1、建筑结构施工图2、标准规范:GB/T21086-2007 《建筑幕墙》JGJ102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ113-2009 《建筑玻璃应用技术规程》GB50210-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》GBJ50016-2002 《建筑设计防火规范》GB50057-2001 《建筑物防雷击设计规范》JGJ101-96 《建筑抗震试验方法规程》GB50011-2001 《建筑抗震设计规范》GB50017-2003 《钢结构设计规范》CECS 102:2002 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》GB5237.1~6-2004 《铝合金建筑型材》GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法》GB/T118250-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB16776-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》JG/T882-2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》GB/14683-2003 《硅酮建筑密封胶》JC486- 2001 《中空玻璃用弹性密封剂》JC/T883-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》JC693-1998 《热反射玻璃》GB17841-1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 9962-1999 《夹层玻璃》GB/T 11944-2002 《中空玻璃》GB/T9963-1998 《钢化玻璃》GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》JC/T915-2003 《热弯玻璃》GB/T17748 《铝塑复合板》YS/T429.2---2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》GB/T18600---2001 《天然花岗石建筑板材》GB/T9298-1988 《平开铝合金窗执手》GB/T9300-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》GB/T5277 《紧固件螺栓和螺钉》GB/T818-2000 《十字槽盘头螺钉》GB3098.1-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.4-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB3098.5-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.15-2000 《紧固件机械性能 不锈钢螺母》GB/T16823.1-1997 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T699-1999 《优质碳素结构钢》 GB/T700-1988 《碳素结构钢》JGJ81-2002 《建筑钢结构焊接技术规程》 GB14907-2002 《钢结构防火涂料》 GB/T5117-1995 《碳钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金钢焊条》 《幕墙工程手册》 赵西安编著 《玻璃幕墙工程技术规范应用手册》 陈建东主编 《建筑结构静力计算手册》 第二版三、设计荷载及确定原则在作用于幕墙上的各种荷载中,主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等。
铝单板幕墙工程设计计算书范本
铝单板幕墙工程设计计算书范本1. 项目背景本文档是针对铝单板幕墙工程设计而编写的计算书范本。
铝单板幕墙广泛应用于建筑外立面装饰,具有美观、耐久、轻质等特点,因此在建筑工程中得到了广泛的应用。
本计算书旨在提供一个设计铝单板幕墙工程的参考,以确保工程质量和安全。
2. 工程计算2.1 风荷载计算铝单板幕墙在面对风力作用时需要考虑风荷载。
根据《建筑结构荷载规范》进行风荷载计算可以得到以下公式:F = 0.5 * C * ρ * A * V^2其中,F为风荷载,C为风荷系数,ρ为空气密度,A为迎风面积,V为风速。
2.2 结构计算铝单板幕墙需要经过结构计算来确保其稳定性和安全性。
主要包括以下几个方面的计算:1.自重计算:根据铝单板幕墙的重量和构造方式进行自重计算,以确定结构的稳定性。
2.抗风计算:根据面对的风荷载以及铝单板幕墙的抗风性能,计算铝单板幕墙的稳定性。
3.连接件计算:铝单板幕墙的连接件需要考虑其强度和稳定性,以确保连接处的安全。
2.3 热工计算铝单板幕墙在面对不同气候条件时,需要考虑其热工性能。
热工计算主要包括以下几个方面:1.热传导计算:根据铝单板的材质和厚度,计算其在不同温度下的热传导性能。
2.热辐射计算:根据铝单板的表面特性和环境温度差异,计算其表面热辐射的影响。
3.热容计算:根据铝单板的材质和厚度,计算其单位面积的热容,以了解其在不同温度下的热惯性。
3. 结论本文档提供了一个铝单板幕墙工程设计计算书的范本,包括风荷载计算、结构计算和热工计算等方面。
在实际工程中,还需要结合具体的工程要求和设计标准进行详细的计算和设计。
通过科学的计算和设计,可以确保铝单板幕墙工程的稳定性、安全性和热工性能,从而满足建筑工程的需求。
工程标高99.9m处玻璃幕墙设计计算书
标高99.9m处玻璃幕墙设计计算第一章、玻璃面板计算一、基本参数幕墙计算标高:99.9 m幕墙计算轴线:A-A立面②~③轴计算层高:3.8 m玻璃分格:B×H=1.226×2.75 mB:玻璃宽度H:玻璃高度设计地震烈度:8度地面粗糙度类别:C类二、荷载计算1、风荷载标准值W K: 作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)βgz: 瞬时风压的阵风系数: 取1.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μs: 风荷载体型系数: ±1.5按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.3.1.μz: 风荷载高度变化系数: 1.70按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4得(按50年一遇)北京地区基本风压W0=0.45 KN/m2W K =βgzμsμz W0=1.60×1.5×1.70×0.45=1.836 KN/m2> 1.0 KN/m2取W K=1.836 KN/m22、风荷载设计值W: 风荷载设计值 (KN/m2)r w: 风荷载作用效应的分项系数:1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.1.6.1条W= r w·W K=1.4×1.836=2.57 KN/m 23. 玻璃幕墙构件重量荷载按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96规定采用G AK : 玻璃幕墙构件自重标准值G A :玻璃幕墙构件自重设计值8+12+6 mm 厚中空玻璃单位面荷载标准值(8+6)×25.6=358.4 N/m 2 立柱100×80×3mm 铝合金型材的面荷载标准值226.18.9107.2106.137936⨯⨯⨯⨯- =29.8 N/m 2 横梁80×70 mm 铝合金型材的面荷载标准值226.18.9107.2109.112236⨯⨯⨯⨯- =24.2 N/m 2 考虑各种零部件面荷载标准值 20 N/m 2G AK =358.4+29.8+24.2+20=432.4 N/m2 取 G AK =0.45 KN/m2G A =1.2 G AK=1.2×0.45=0.54 KN/m 2G K : 每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值G :每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量设计值G K =G AK ·B ·H=0.45×1.226×2.75=1.517 KNG =1.2G K=1.2×1.517=1.821 KN4.地震作用q EK : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值q E : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值βE :动力放大系数,可取5.0αmax : 水平地震影响系数最大值: 0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.2.4条G K :玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值:1.517 KNq EK = H B G K⋅max E αβ =75.2226.1517.116.00.5⨯⨯⨯ =0.36 KN/m 2q E =γE ·q EK=1.3×0.36=0.468 KN/m 25.荷载组合风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW W K +ψE q EK=1.0×1.836+0.6×0.36=2.052 KN/m 2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW ·γW · W K +ψE ·γE ·q EK=1.0×1.4×1.836+0.6×1.3×0.36=2.851 KN/m 2三、玻璃强度校核采用8+12+6 mm 钢化中空玻璃,外侧玻璃厚8mm,内侧玻璃厚6mm ,这里仅验算外片的强度,其计算厚度t=1.2×8=9.6mm 。
单元幕墙计算书
上海XX工程单元幕墙设计计算书沈阳YY幕墙工程有限公司二〇〇七年二月十七日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范: (1)1.2 建筑设计规范: (1)1.3 铝材规范: (2)1.4 金属板及石材规范: (2)1.5 玻璃规范: (3)1.6 钢材规范: (3)1.7 胶类及密封材料规范: (4)1.8 门窗及五金件规范: (4)1.9 相关物理性能级测试方法: (5)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (6)1.11 土建图纸: (6)2 基本参数 (6)2.1 幕墙所在地区: (6)2.2 地面粗糙度分类等级: (6)2.3 抗震烈度: (6)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法: (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值: (7)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值: (8)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值: (8)3.5 作用效应组合: (8)4 单元幕墙立柱计算 (9)4.1 选用立柱材料的截面特性: (9)4.2 立柱荷载计算: (10)4.3 幕墙立柱荷载分配: (11)4.4 弯矩分配: (11)4.5 幕墙立柱轴力分配: (12)4.6 立柱的抗弯强度计算: (12)4.7 立柱的挠度计算: (13)4.8 立柱的抗剪计算: (14)5 单元幕墙横梁计算 (15)5.1 选用横梁材料的截面特性: (15)5.2 横梁荷载计算: (16)5.3 幕墙横梁水平荷载分配: (17)5.4 幕墙横梁重力荷载分配: (18)5.5 弯矩计算: (18)5.6 幕墙横梁的抗弯强度计算: (19)5.7 横梁的挠度计算: (20)5.8 型材的抗剪计算:(三角荷载作用下) (21)6 单元幕墙中横梁计算 (22)6.1 幕墙荷载计算: (23)6.2 选用横梁型材的截面特性: (24)6.3 幕墙横梁的抗弯强度计算: (25)6.4 横梁的挠度计算: (25)6.5 横梁的抗剪计算:(三角荷载作用下) (26)7 幕墙玻璃的选用与校核 (27)7.1 玻璃板块荷载计算: (27)7.2 玻璃的强度计算: (28)7.3 玻璃最大挠度校核: (29)8 单元幕墙连接部分计算 (29)8.1 立柱与主体连接荷载计算: (30)8.2 单元连接件与立柱连接螺栓承载力计算: (30)8.3 立柱型材壁抗承压能力计算: (31)8.4 钢角码壁抗承压能力计算: (31)8.5 钢挂轴抗弯强度计算: (31)9 幕墙埋件计算(土建预埋) (32)9.1 荷载标准值计算: (32)9.2 埋件计算: (33)9.3 锚板总面积校核: (33)9.4 锚筋长度计算: (34)10 幕墙焊缝计算 (34)10.1 受力分析: (34)10.2 焊缝特性参数计算: (34)10.3 焊缝校核计算: (35)11 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (35)11.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算: (36)11.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算: (36)11.3 结构胶设计总结: (37)11.4 立柱连接伸缩缝计算: (37)11.5 耐侯胶胶缝计算: (37)12 附录常用材料的力学及其它物理性能 (39)单元幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范:《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JC139-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JC138-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101:98《建筑幕墙》 JG3035-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-20011.2建筑设计规范:《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《防静电工程技术规范》 DGJ08-83-2000《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2000《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154:2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2004《建筑工程预应力施工规程》 CECS180:2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 2006年版《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑设计防火规范》 GBJ16-87(2001年版)《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《膜结构技术规程》 CECS158:2004《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ134-2001《夏热冬暖地区居住建筑节能设计标准》 JGJ75-2003《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-2002《中国地震动参数区划图》 GB18306-2001《中国地震烈度表》 GB/T17742-19991.3铝材规范:《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996《建筑用隔热铝型材-穿条式》 JG/T175-2005《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JC133-2000《铝合金建筑型材第1部分基材》 GB5237.1-2004《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》 GB5237.2-2004《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2004《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2004《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》 GB5237.5-2004《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》 GB5237.6-2004《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2004《铝及铝合金彩色喷涂层》 YS/T431-2000《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 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GB/T4240-93《不锈钢丝绳》 GB9944-88《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000 《擦窗机》 GB19154-2003 《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006 《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-1994 《钢丝绳铝合金压制接头》 GB6946-1993《高耐候结构钢》 GB/T4171-2000 《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997 《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992 《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《碳素结构钢》 GB/T700-1988《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912-1989《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-1988《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999《预应力筋用锚具、夹具和连接器》 GB/T14370-20001.7胶类及密封材料规范:《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-1992《玻璃幕墙接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《硅酮建筑密封膏》 GB/T14683-2003《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-1992《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1~20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2001《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T530-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HGT3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.8门窗及五金件规范:《闭门器》 GB/T9305-1988《抽芯锚钉技术条件》 GB12619-90《地弹簧》 GB/T9296-1988《封闭型沉头抽芯铆钉》 GB/T12616-2004《封闭型平圆头抽芯铆钉》 GB/T12615-2004《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件机械性能》 GB/T3098.1~20-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004《铝合金窗》 GB/T8479-2003《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300-1988《铝合金窗撑挡》 GB/T9299-1988《铝合金窗锁》 GB/T9302-1988《铝合金门》 GB/T8478-2003《铝合金门插销》 GB/T9297-1988《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2002《铝合金门窗拉手》 GB/T9301-1988《铝合金门窗型材粉末静电喷涂层技术条件》 JG/T30451-1998《铝合金门锁》 GB/T9303-1988《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《平开铝合金窗执手》 GB/T9298-1988《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304-19881.9相关物理性能级测试方法:《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2002《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸:2 基本参数2.1幕墙所在地区:上海地区;2.2地面粗糙度分类等级:幕墙属于外围护构件,按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类:指有密集建筑群的城市市区;D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;依照上面分类标准,本工程按C类地区考虑。
单元式幕墙设计计算书
单元式半隐框幕墙设计计算书一、工程概况工程名称:建设地点: 山东省青岛市建筑物标高:20.0m建筑面积:主体结构形式:框架结构建筑物抗震设防烈度:7度本次设计范围:单元式半隐框幕墙。
建设单位:建筑设计单位:二、设计计算依据1、建筑结构施工图2、标准规范:GB/T21086-2007 《建筑幕墙》JGJ102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ113-2009 《建筑玻璃应用技术规程》GB50210-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》GBJ50016-2002 《建筑设计防火规范》GB50057-2001 《建筑物防雷击设计规范》JGJ101-96 《建筑抗震试验方法规程》GB50011-2001 《建筑抗震设计规范》GB50017-2003 《钢结构设计规范》CECS 102:2002 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》GB5237.1~6-2004 《铝合金建筑型材》GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法》GB/T118250-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB16776-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》JG/T882-2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》GB/14683-2003 《硅酮建筑密封胶》JC486- 2001 《中空玻璃用弹性密封剂》JC/T883-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》JC693-1998 《热反射玻璃》GB17841-1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 9962-1999 《夹层玻璃》GB/T 11944-2002 《中空玻璃》GB/T9963-1998 《钢化玻璃》GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》JC/T915-2003 《热弯玻璃》GB/T17748 《铝塑复合板》YS/T429.2---2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》GB/T18600---2001 《天然花岗石建筑板材》GB/T9298-1988 《平开铝合金窗执手》GB/T9300-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》GB/T5277 《紧固件螺栓和螺钉》GB/T818-2000 《十字槽盘头螺钉》GB3098.1-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.4-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB3098.5-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.15-2000 《紧固件机械性能 不锈钢螺母》GB/T16823.1-1997 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T699-1999 《优质碳素结构钢》 GB/T700-1988 《碳素结构钢》JGJ81-2002 《建筑钢结构焊接技术规程》 GB14907-2002 《钢结构防火涂料》 GB/T5117-1995 《碳钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金钢焊条》 《幕墙工程手册》 赵西安编著 《玻璃幕墙工程技术规范应用手册》 陈建东主编 《建筑结构静力计算手册》 第二版三、设计荷载及确定原则在作用于幕墙上的各种荷载中,主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等。
幕墙结构计算书模板
******大厦幕墙工程计算书设计单位:日期:目录第一章:工程概况第二章:构造设计理论和标准第三章:幕墙材料的物理特性及力学性能第四章:荷载和作用计算第五章:框支承玻璃幕墙构造计算第六章:铝板幕墙构造计算第七章:玻璃肋点支承玻璃幕墙构造计算第八章:全玻璃幕墙构造计算第九章:石材幕墙构造计算第一章工程概况1.1 工程名称:******大厦1.2 工程地点:**市1.3 幕墙高度:83.800米1.4 抗震设防烈度:幕墙按七度设防烈度设计1.5 幕墙防火等级:二级1.6 隔声减噪设计标准等级:三级1.7防雷分类:二类1.8荷载及其组合:幕墙系统在构造设计时考虑以下荷载及其组合●风荷载●雪荷载●幕墙自重●施工荷载●地震作用1.9构件验算:幕墙系统设计时验算如下节点和构件●面材板块的强度验算和挠度控制●构造胶的宽度和厚度●骨架的强度验算和挠度控制●幕墙系统与建筑主体构造的连接●连接配件强度验算第二章构造设计理论和标准2.1本构造计算过程均遵循如下标准及标准:2.1.1 ?建筑幕墙?JG3035-19962.1.2 ?玻璃幕墙工程技术标准?JGJ102-20032.1.3 ?金属与石材幕墙工程技术标准? JGJ133-20012.1.4 ?建筑构造荷载标准?GB50009-20012.1.5 ?建筑抗震设计标准? GB50011-20012.1.6 ?钢构造设计标准?GB50017-20032.1.7 冷弯薄壁型钢构造技术标准? GBJ50018-20022.2 构造设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法:2.2.1玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护构造设计,其主要杆件悬挂在主体构造上,层与层之间设置竖向伸缩缝。
2.2.2玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体构造的位移能力,并均采用螺栓连接。
2.2.3幕墙均按7度设防,并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒〞的原那么,在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用,在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。
单元体计算书(DOC)
青岛流亭机场外装修工程结构计算书(单元体幕墙)送审次数:送审日期:批转日期:拟制:日期:审核:日期:批准:日期:第四部分、D区单元体幕墙结构计算一、基本参数工程所在地: 青岛市幕墙计算标高:11.8 m幕墙计算轴线:○12~○13轴单元体设计分格:B×H=3.127×2.227 m玻璃宽度a:2.977 m玻璃高度b:2.077 m设计地震烈度:7度地面粗糙度类别:B类二、荷载计算1. 风荷载标准值W K: 作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)βgz: 瞬时风压的阵风系数: 取1.76μs: 风荷载体型系数: ±1.2μz: 风荷载高度变化系数:1.05青岛市基本风压按照50年一遇取值W0=0.60 KN/m2 W K =βgzμsμz W0=1.76×1.2×1.05×0.60=1.331 KN/m2按W K=1.331 kN/m2选用2. 风荷载设计值W: 风荷载设计值(KN/m2)r w: 风荷载作用的分项系数:1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96(5效应.1.6)条规定采用W = r w W K=1.4×1.331=1.903 KN/m23. 玻璃幕墙构件重量荷载按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96规定采用G AK: 玻璃幕墙构件自重标准值8+12A+8 mm厚钢化中空玻璃面荷载标准值(8+8)×25.6=410 N/m2考虑型材及零部件面荷载标准值80 N/m2G AK=410+80=490 N/m2取G AK=500 N/m2G K: 每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和接头)的重量H: 玻璃幕墙分格高: 1.865 m B: 玻璃幕墙分格宽: 2.977 mG K=1000HB GAK ⨯⨯=1000227 .2127.3500⨯⨯=3.482 KN4. 地震作用分布水平地震作用标准值q EK :水平地震作用标准值q E :水平地震作用设计值βE: 动力放大系数: 可取5.0,αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.08 ,按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.2.4条规定采用G K :幕墙构件的重量: 3.482 KNq EK = H B G KE ⨯⨯⨯max αβ=100.2123.3482.308.05⨯⨯⨯ =0.24 KN/m 2分布水平地震作用设计值q E =γE S E=1.3×0.24=0.312 KN/m 25.荷载组合风荷载和地震荷载的水平分布作用设计值q=ψW γW S W +ψE γE S E=1.0×1.4×1.331+0.6×1.3×0.24=2.051 KN/m 2风荷载和地震荷载的水平分布作用标准值q K=ψW S W+ψE S E=1.0×1.331+0.6×0.24=1.475 KN/m2三、玻璃的选用与校核(一)钢化中空玻璃选用玻璃为: 8+12A+8 mm中空全钢化玻璃,形式如下:1. 玻璃面积:a: 玻璃幕墙分格宽: 2.977 mb: 玻璃幕墙分格高: 2.077 mA: 玻璃板块面积:A=a×b2.玻璃所受荷载计算垂直于玻璃平面的荷载设计值(负风压)q玻璃= q·Cos9°+1.2·G AK·Sin9°=2.051×0.988+1.2×0.5×0.156=2.139 KN/m2垂直于玻璃平面的荷载标准值(负风压)q玻璃K= q K·Cos9°+G AK·Sin9°=1.475×0.988+0.5×0.156=1.551 KN/m2平行于玻璃平面的荷载设计值(负风压)N= q·Sin9°+1.2 ·G AK·Cos9°=2.051×0.156+1.2×0.5×0.988=1.031 KN2. 玻璃的强度:校核依据: σ≤f=84.0 N/mm2gq玻璃: 玻璃所受荷载组合值a: 玻璃长边边长: 2.977 mb: 玻璃短边边长: 2.077 mt: 中空玻璃计算厚度t1: 中空玻璃外片厚度8mmt2: 中空玻璃内片厚度8mmt=3323195.0t t +⨯ = 3338895.0+⨯ = 9.6 mmψ: 玻璃板面跨中弯曲系数 按边长比==977.22077a b 0.7,查《玻璃幕墙工程技术规范》 表5.4.1得: ψ=0.0742σw : 玻璃产生的应力E :玻璃的弹性模量 0.72×105 N/mm 2由 θ=44t E b q ⨯⨯ = 4436.972000207710139.2⨯⨯⨯- = 65η:玻璃的应力折减系数由θ=65,查表有η=0.77σw =ηψ⨯⨯⨯⨯226t b q = 77.06.9207710139.20742.06223⨯⨯⨯⨯⨯-=34.3 N/mm 2 34.3 N/mm 2≤g f =84.0 N/mm 2玻璃的强度满足3.玻璃的挠度计算校核依据: U ≤[U]=100a =29.7 mm q 玻璃K :作用在玻璃上的荷载标准值 (KN/m 2)f : 玻璃挠度系数 按边长比==973.22077a b 0.7,查《建筑结构静力计算手册》 得 f =0.00727D :玻璃的刚度D =()232.0112-⨯t E=()232.01126.972000-⨯=5.53×106 N ·mm由 θ=44t E b q K ⨯⨯ = 4436.972000207710475.1⨯⨯⨯- = 45η:玻璃的应力折减系数由θ=45,查表有η=0.84U :玻璃的挠度U =η⨯⨯⨯D b q f K 4 =84.01053.5207710475.100727.0643⨯⨯⨯⨯⨯- =28.4 mmD U =aU =29734.28=1051<1001 钢化中空玻璃的强度和挠度满足规范要求。
幕墙计算书
计算书(一)、工程概况(二).设计参数1.玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482.基本风压W=0.35KN/m23.年最大温差 : △T=80 C4.玻璃厚度取: 6 1.2=7.2mm(三)、荷载及作用1. 风荷载标准值计算:WK =βD·μS·μZ·WWK:作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2;βD :阵风风压系数, 取βD=2.25;μS:风荷载体型系数±1.5;μZ:60米高处风压变化系数1.48(C类);10米高处风压变化系数0.71(C类)W:基本风压:北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22.幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件:GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3.玻璃幕墙构件所受的地震作用:A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K:水平地震作用标准值(KN);βE:动力放大系数取3.0;αm a x:水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G:幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G:幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE:动力放大系数,取3.0αv m a x:地震垂直作用影响系数,按烈度8度抗震设计设防取0.08G1:单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用,qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA:玻璃幕墙构件面积1.228 2.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合:(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合:(最不利组合)S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW :风荷载分项系数, γW=1.4γE :地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW :风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE :地震作用组合系数,ΨE=0.6WK :风荷载标准值,WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用,qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG :重力荷载分项系数, γG=1.2γE :地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量,SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合:(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合:(最不利组合)S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW :风荷载分项系数,rW=1.0rE :地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW :风荷载组合系数,ΨW=1ΨE :地震作用组合系数,ΨE=0.6WK :风荷载标准值,WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用,qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2(四)、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算:幕墙标高最高的为LMC004,标高为61.10m,竖挺地脚间距为2500,水平间距为1228.5;地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m,竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
幕墙热工计算书
**************幕墙设计热工计算书(一)本计算概况:气候分区:夏热冬冷地区工程所在城市:无锡传热系数限值:≤2.10 (W/(m2.K))遮阳系数限值(东、南、西向/北向):≤0.40(二)参考资料:《严寒和寒冷地区居住建筑节能设计标准》 JGJ26 -2010《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ/T134-2010《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005《居住建筑节能设计标准》DBJ 01-602-2004《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T 151-2008《建筑门窗幕墙热工计算及分析系统(W-Energy3.0)》(三)计算基本条件:1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。
2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时,所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。
3.以下计算条件可供参考:(1)各种情况下都应选用下列光谱:S(λ):标准太阳辐射光谱函数(ISO 9845-1);D(λ):标准光源(CIE D65,ISO 10526)光谱函数;R(λ):视见函数(ISO/CIE 10527)。
(2)冬季计算标准条件应为:室内空气温度 Tin=20 ℃室外空气温度 Tout=-20 ℃室内对流换热系数 hc,in=3.6 W/(m2.K)室外对流换热系数 hc,out=16 W/(m2.K)室内平均辐射温度 Trm,in =Tin室外平均辐射温度 Trm,out =Tout太阳辐射照度 Is =300 W/m2(3)夏季计算标准条件应为:室内空气温度 Tin=25 ℃室外空气温度 Tout=30 ℃室内对流换热系数 hc,in=2.5 W/(m2.K)室外对流换热系数 hc,out=16 W/(m2.K)室内平均辐射温度 Trm,in=Tin室外平均辐射温度 Trm,out=Tout太阳辐射照度 Is=500 W/m2(4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件,并取Is= 0 W/m2。
幕墙计算书
计算书(一)、工程概况(二).设计参数1.玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482.基本风压W=0.35KN/m23.年最大温差 : △T=80 C4.玻璃厚度取: 6 1.2=7.2mm(三)、荷载及作用1. 风荷载标准值计算:WK =βD·μS·μZ·WWK:作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2;βD :阵风风压系数, 取βD=2.25;μS:风荷载体型系数±1.5;μZ:60米高处风压变化系数1.48(C类);10米高处风压变化系数0.71(C类)W:基本风压:北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22.幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件:GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3.玻璃幕墙构件所受的地震作用:A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K:水平地震作用标准值(KN);βE:动力放大系数取3.0;αm a x:水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G:幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G:幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE:动力放大系数,取3.0αv m a x:地震垂直作用影响系数,按烈度8度抗震设计设防取0.08G1:单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用,qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA:玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合:(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合:(最不利组合)S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW :风荷载分项系数, γW=1.4γE :地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW :风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE :地震作用组合系数,ΨE=0.6WK :风荷载标准值,WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用,qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG :重力荷载分项系数, γG=1.2γE :地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量,SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合:(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合:(最不利组合)S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW :风荷载分项系数,rW=1.0rE :地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW :风荷载组合系数,ΨW=1ΨE :地震作用组合系数,ΨE=0.6WK :风荷载标准值,WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用,qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2(四)、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算:幕墙标高最高的为LMC004,标高为61.10m,竖挺地脚间距为2500,水平间距为1228.5;地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m,竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。
幕墙结构计算书..
北京侨福花园EGW4单索幕墙工程计算报告2007.4目录第一部分、计算说明 (3)一、工程概况: (3)1.概述: (3)2.现场条件 (3)二、工程设计依据: (3)1.条件图及相关文件 (3)2.标准及规范 (3)三、材料 (5)1.主要材料选取 (5)2.材料性能及有关数据 (5)四、荷载和作用效应 (7)1.荷载: (7)2.荷载组合: (7)五、其它: (7)第二部分、南立面单层索网玻璃幕墙计算 (8)一、荷载计算 (8)二、玻璃的结构计算: (9)1.一般位置玻璃计算: (9)2.角部位置玻璃计算: (13)三、单层索网计算 (21)1.概述: (21)2.荷载: (21)3.计算模型及计算软件: (22)4.选用截面: (23)5.计算结果: (24)6.施工状态计算结果: (32)第三部分、北立面单层索网玻璃幕墙计算 (34)一、荷载计算 (34)二、单层索网计算 (34)第四部分、拉索夹具与拉索连接安全计算 (44)一、概述: (44)二、连接螺栓计算: (45)三、拉索螺母的保证荷载计算: (45)四、拉索支座安全计算: (46)第一部分、计算说明一、工程概况:1.概述:工程地理位置:北京。
2.现场条件基本荷载条件:●基本风压:0.45kN/m2。
●基本雪压:0.40kN/m2。
●地震基本设防烈度:8度。
●结构重要性系数:γ0=1.0二、工程设计依据:1.条件图及相关文件条件图包括业主的相关文件及设计院提供的部分建筑施工图。
2.标准及规范幕墙的设计,遵照以下规范(规程)进行:●幕墙工程技术规范:《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001●建筑及结构设计规范《建筑设计防火规范》GBJ16-87(2001年版)《高层民用建筑设计防火规范》GB50045-95(2001年版)《建筑物防雷设计规范》GB50057《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19《民用建筑隔声设计规范》GBJ118《民用建筑热工设计规范》GB50176《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2001 《钢结构设计规范》GBJ50017-2003 材料标准:《钢化玻璃》GB/T9963-1998 《浮法玻璃》GB11614-99 《夹层玻璃》GB9962-1999三、材料1.主要材料选取玻璃:本工程所有玻璃均为钢化玻璃。
幕墙计算书
幕墙设计计算书2004年04月05日一、荷载和作用计算1、设计风荷载确定根据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001,当计算围护结构时,风荷载标准值按下式计算:0w S Z gz K μμβω=式中:K ω——风荷载标准值(2m kn )。
gz β——高度z 处的阵风系数。
s μ——风荷载体型系数。
Z μ——风荷载高度变化系数。
0w ——基本风压,上海地区取500Pa 。
取值如下:15m 的风振系数gz β=1.99体型系数s μ=1.1高度变化系数Z μ=0.74(按15m 高度C 类地区取值) ∴15m 高处风荷载ωk =1.99×1.1×0.74×0.5=0.81 KN/m 2取ωk =1.0 KN/m 2作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算ω=γw ×ωk式中ω风荷载设计值:KN/m 2γw 风荷载作用效应的分项系数,取1.4ω=γw ×ωk =1.4×1.0 = 1.4KN/m 22、幕墙玻璃的温度应力时考虑幕墙的年最大温度变化△T。
根据统计资料,上海地区取△T=80℃。
3、墙构件在施工、安装和堆放过程中所承受的平面外作用力,按1.0 KN/m2考虑。
4、垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用可按下式算:q E=βE×αmax×G/ A式中q E——垂直于幕墙平面外的分布水平地震作用(KN/m2)G——幕墙构件(包括玻璃和铝框)的重量(KN)A——幕墙构件的面积(m2)α——水平地震影响最大值,8度抗震设计时取0.16βE——动力放大系数,取5.0,q E=βE×αmax×G/A(取G/A=500 N/m2)=5.0×0.16×500=0.4 KN/m25、幕墙构件在平面内的垂直作用按下式计算P Ey=βEαG式中P Ey幕墙构件平面内的垂直地震作用:KNβE动力放大系数,取5.0α地震影响系数,取α=αmax=0.16G幕墙单元构件重量:G=500×1.3×2.4=1.56kNP Ey=βEαG=5.0×0.16×1.56=1.248KN6、幕墙玻璃板块平面内垂直地震作用按下式计算P Eyb=βE G式中P Eyb :幕墙玻璃板块垂直地震作用β E :动力放大系数,取5.0αmax :地震影响系数,取α=0.16G :最大玻璃重量,取25.6KN/m3×0.006×1.3×2.4=0.48KNP Eyb=βEαG b=5.0×0.16×0.48=0.384KN7、水平荷载和作用效用组合(最不利组合)计算:①荷载和作用效应组合的分项系数:重力荷载:γG=0风荷载:γW=1.4地震作用:γE=1.3温度作用:γT=0②水平作用效应组合系数:风荷载:ψW=1地震作用:ψE=0.6温度作用:ψT=0.2③水平荷载和作用效应组合S1=γG S G+ψWγW S W+ψEγE S E+ψTγT S T式中:S1荷载和作用效应组合后的设计值S1’荷载和作用效应组合后的标准值S G重力荷载作为不变荷载产生的效应S W S E S T分别为风荷载、地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生和效应。
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l.荷载计算:1.1风荷载计算:计算式:Wk=ξ×βD×μs×μz×Wo(KN/m2)式中:Wk—-作用于幕墙的风荷载标准值(KN/m2)ξ——放大系数。
ξ=1.0βD—一阵风系数βD=2.25μs-风荷载荷的体型系数μs=±1.5μz——风荷载荷的高度系数.Μz=1.83Wo—-基本风压值。
Wo=0.44KN/m2计算结果:Wk=2.72KN/m21.2自重荷载计算:幕墙单元构件自重包括:铝合金型材、玻璃(铝板)及连接件的重量:计算式:G=η1×A1+η2×A2+η3×A3(KN/m2)式中:G—单元构件的重量(KN)η1---玻璃单位面积重量(KN/m2)η1=0.324KN/m2A1-———单元板玻璃安装面积m2η2-—-型材及连接件单位面积安装重量(KN/m2)η2=0。
147KN/m2A2—--—-单元板块的面积m2A2=3.3m2计算结果:G=1。
544KN1。
3幕墙立柱型材断面的几何特性:Jy=699.98cm4Wy=89.14 cm3A=27.54 cm2Wk=2.72 KN/m 2水平分格=1.8m 支点间距=1。
85m计算弯矩=3KN 。
m E =0。
7×105 M Pa (铝型材) 塑性发展系数取1.051.3.1幕墙立柱的挠度计算计算式:f max =JyE L P ...384..53 计算结果:f max =1。
562mm校核:fmax <f=1850/180=10。
287mm结论:挠度满足要求。
1.3。
2幕墙立柱的强度计算:计算式:WM A N γσ+=0 计算结果:бmax =32.05MPa校核:бmax 〈б=84.2MPa结论:强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算:横框的挠度计算:1。
4.1横框受二个方向荷载作用,产生两个方向挠度fx 和fy。
幕墙的结构计算书
幕墙的结构计算书l. 荷载计算:1.1风荷载计算:计算式:Wk=ξ×βD×μs×μz×Wo(KN/m2)式中:Wk——作用于幕墙的风荷载标准值(KN/m2)ξ——放大系数。
ξ=1.0βD—一阵风系数βD=2.25μs—风荷载荷的体型系数μs=±1.5μz——风荷载荷的高度系数。
Μz=1.83Wo——基本风压值。
Wo=0.44 KN/m2计算结果:Wk=2.72 KN/m21.2自重荷载计算:幕墙单元构件自重包括:铝合金型材、玻璃(铝板)及连接件的重量:计算式:G=η1×A1+η2×A2+η3×A3(KN /m 2)式中:G —单元构件的重量(KN )η1---玻璃单位面积重量(KN /m 2)η1=0.324KN /m 2A1----单元板玻璃安装面积m 2η2---型材及连接件单位面积安装重量(KN /m 2) η2=0.147KN /m 2A2-----单元板块的面积m 2A2=3.3 m 2计算结果:G=1.544KN1.3幕墙立柱型材断面的几何特性:Jy=699.98cm 4Wy=89.14 cm 3A=27.54 cm 2Wk=2.72 KN /m 2水平分格=1.8m 支点间距=1.85m计算弯矩=3KN.m E=0.7×105 MPa (铝型材)塑性发展系数取1.051.3.1幕墙立柱的挠度计算计算式:f max =JyE L P ...384..53 计算结果:f max =1.562mm校核:f max <f=1850/180=10.287mm结论:挠度满足要求。
1.3.2幕墙立柱的强度计算:计算式:WM A N γσ+=0 计算结果:бmax =32.05MPa校核:бmax <б=84.2MPa结论:强度满足要求1.4横框的挠度、强度计算:横框的挠度计算:1.4.1横框受二个方向荷载作用,产生两个方向挠度fx 和fy 计算式:总挠度: f=22y x f f +(mm)Wk=2.72 KN /m 2 水平分格=1.8m垂直分格=1.85m ,玻璃厚度=2×6=12mm地震作用=0.1127KN /m 2 玻璃自重=1.02KN风载弯矩=1.893kN.m 自重弯矩=0.2762m 3 Jx=135.878cm 4 Wx=24.429m 3Jv=166.453cm 4 Wy=24.339 m 3计算结果:f max =4.698mm校核: f max <f=1800/180=10mm (fx=4.615mm fy=0.879mm) 结论:挠度满足要求)(1023MPa Ap -⨯=压σ1.4.2横框的强度计算:横框截面承载力的计算式: 截面承载力:YY X X W M W M γγσ+= 计算结果:бmax =73.817MPaбmax <б=84.2MPa 结论:强度满足要求1.5 幕墙转接件1.5.1连接件与幕墙立柱连接螺栓抗剪强度计算:Wk=2.72 KN /m 2 地震作用=0.113KN /m 2 板块自重=1.554 水平分格=1.8m立柱支点间距=1.8m A2-70不锈钢螺栓安装数量=6颗 螺栓孔数=6个 螺栓直径=0.010m螺栓孔总壁厚=0.006m 承压面积=0.00036 m 2抗剪面积=0.002827 m 2计算结果: τ=4.636MPa核核: τ<fs=89MPa (不锈钢材料)计算结果:螺栓抗剪强度满足要求。
幕墙设计计算书-实例
例25.上海市浦东新区(设计地震基本加速度0.10g).某建筑高128m,层高3.6m,分格(B*H)1.2m*1.5m,采用元件式(明框)幕墙,试设计立柱、横梁、连接件、并校核玻璃。
解:基本风压W0=550N/m2高度变化系数u Z C=0.616(128/10)0.44=0.616(Z/10)0.44=1.891 (GB50009)高度变化系数u Z C=0.713(128/10)0.40=0.713(Z/10)0.40=1.977 (JGJ102、JGJ133)脉动系数u f C=0.734(128/10)0.22=0.734(Z/10)0.22=0.418阵风系数βgz=0.85*(1+2u f C)=0.85*(1+2*0.4189)=1.562 (GB50009)βgz =2.25 (JGJ102、JGJ133)墙面区体型系数u S=1.0+0.2=1.20 (GB50009)墙角区体型系数u S=1.8+0.2=2.0 (GB50009)体型系数u S=1.5 (JGJ102、JGJ133)地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*400=160N/m2(GB50011、JGJ133)分别按GB50009和JGJ102(JGJ133)进行计算:一.按JGJ102(JGJ133)进行计算:风荷载标准值W K=βzμZμS W0*1.1=2.25*1.5*1.977*550*1.1=4037N/m2风荷载设计值W=1.4 W K =1.4*4037=5652N/m2风荷载线荷载q W=BW=1.2*5652=6782N/m地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=Bq E =1.2*208=250N/m 荷载(作用)组合值q= q W +0.6 q E线=6782+0.6*250=6932N/m=6.932N/mm1.立柱A .选料:弯矩M= qL2/8=6.932*36002/8=11229840N·mm最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=11229840/(1.05*85.5)=125089mm3风荷载线荷载标准值q WK=BW K=1.2*4037=4844N/m=4.844N/mm地震作用线荷载标准值q EK面=B q EK =1.2*160=192N/m=0.192N/mm最小惯矩I=5*(q WK+0.6q EK面)L3/384E(1/180)=5*(4.844+0.6*0.192)*36003/[384*0.7*105*(1/180)]=7746977mm4最小惯矩I=5*(q WK+0.6q EK面)L4/384E(20)=5*(4.844+0.6*0.192)*36004/(384*0.7*105*20)=7746977mm4选用180系列立柱:A=3150mm2A0=2925mm2t=5mmI X=11812228mm4 W X1=128394mm3W X2=134230mm3 S S=78996mm3横梁:W X=24500mm3W Y=21000mm3T=3mm I X=850000mm4I Y=700000 S S=24000mm3B. 强度验算:自重标准值G K=BG AK =1.2*400=480N/m重力标准值N K= G K L=480*3.6=1728N重力设计值N=1.2N K =1.2*1728=2074N采用S G+S w+0.6S E组合截面最大设计应力值σ=N/A+M/(1.05W)=2074/2925+11229840/(1.05*128394)=84N/mm2<85.5N/mm2C. 挠度验算: 采用S W+0.6S E组合风荷载线荷载标准值q WK=BW K=4037*1.2=4844N/m=4.844N/mm地震作用线荷载标准值q EK=Bq EK =160*1.2=192N/m=0.192N/mm挠曲u=5*(q WK+0.6q EK面)L4/384EI=5*(4.844+0.6*0.192)*36004/(384*0.7*105*11812228)=13.12mm<20mm 相对挠度u/L=13.12/3600=1/274<1/180D. 抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合风荷载产生的剪力V W=WBL/2=5652*1.2*3.6/2=12208N地震作用产生的剪力V E=q E BL/2=208*1.2*3.6/2=449N剪力组合值V=V W +0.6V E =12208+0.6*449=12453N截面最大设计剪应力τ=VS S/It=12453*78996/(11812228*5)=16.66N/mm2<49.6N/mm22. 横梁验算A.抗弯强度验算单位面积自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=HG AK=1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm绕X轴弯矩M X=GB2/8=0.54*12002/8=97200N·mm风荷载最大集度值q W=1.2W=1.2*5652=6782N绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=6782*1.22/12=813.84N·m=813840N·mm地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2地震作用最大集度值q E=B q E =1.2*156=187N绕Y轴地震作用产生的弯矩M YE= q E B2/12=187*1.22/12=22.44N·m=22440N·mm先进行S W+0.6S E组合绕Y轴弯矩组合值M Y= M YW +0.6 M YE =813840+0.6*22440=827304 N·mm采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ=M X/(1.05W X)+M Y /(1.05W Y)=97200/(1.05*24500)+827304/(1.05*21000)=41.3N/mm2<85.5N/mm2B.抗剪强度验算风荷载产生的剪力V W=WB*B/2*2/4=5652*1.2*1.2/4=2035N地震作用产生的剪力V E= q E B*B/2*2/4=156*1.2*1.2/4=56N采用S W+0.6S E组合剪力组合值V= V W+.06 V E =2035+0.6*56=2069N截面最大设计剪应力τ=VS S/It=2069*24000/(700000*3)=23.65N/mm2<49.6N/mm2C 挠度验算绕X轴挠曲u X=5G K B4/384EI =5*0.45*12004/(384*0.7*105*850000)=0.20mm相对挠度u X/L=0.20/1200=1/6000<1/180绕X轴荷载(作用)组合标准值q YK=4844+0.6+144=4930N绕X轴挠曲u Y=4930*1.24/(120*7*1010*0.0000007)=0.00174m=1.74mm相对挠度u Y/L=1.74/1200=1/690<1/1802.连接验算A..横梁与立柱采用A-70 υ4螺栓(A S=8.78mmmm2),铝角码6063T5 T=3mma.横向采用S W+0.6S E组合单剪连接n V=1水平作用组合值N1= V W +0.6V E =2035+0.6*56=2069N一个螺栓抗剪承载力设计值N b v=n V A S f V=1*8.78*245=2151N需螺栓个数n=N1/ N b v =2069/2151=0.96(个) 采用1个承载力设计值N b c=dtf aC=4*3*120=1440N<2069N改用T=2069/(4*120)=4.3mm≈4.5mm截面抗承压N b c= dtf aC =4*4.5*120=2160N>2069Nb.竖向单位自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=H G AK=1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2G K=1.2*450=540N/m竖向作用设计值N2=GB/2=540*1.2/2=320N采用S G+S W+0.6S E组合荷载(作用总值)N=(N12+N22)1/2=√20692+3242=2094N截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=4*4.5*120=2160N>2094N需螺栓个数n=N/ N b C=2094/2151=0.97(个)取1个B.立柱与主体结构连接75*4角铁L=80mm e0=60 mm A2-70 υ14螺栓(A S=115mm2) 焊角宽5mmL=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=10mm (A=78.5mm2) f y=210N/mm2f C=15N/mm2 Z=80 mm风荷载设计值N1w=WBL=5652*1.2*3.6=24417N地震作用设计值N1E= q E BL=208*1.2*3.6=899N水平作用组合值N1= N1w +0.6 N1E= 24417+0.6*899=24956N竖向作用设计值N2=G A BL=480*1.2*3.6=2074N荷载(作用)总值N==(N12+N22)1/2√249562+20742=25042N双剪连接n V=2一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V Asf V=2*115*245=56350N需螺栓个数n=N/ N b V= 25042/56350=0.44个取1个铝材截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=14*2*5*120=16800N<25042N立柱局部加厚到7.5mm铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=14*2*7.5*120=25200N>25042N钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=14*2*4*320=35840N>25042NC.预埋件验算(侧埋e0=60mm L=80mm)剪力V=N2=2074N拉力N=N1=24956N弯矩M=Ve0=2074*60=124440 N·mm锚筋受剪承载力系数萨市αV=(4-0.08d)(f c/f y)1/2=(4-0.08*12)(15/210)1/2=0.81 取0.7锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25(t/d)=0.6+(0.25*8/12)=0.77锚筋截面积A S1=V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fyZ=2074/(0.7*210)+24956/(0.8*0.77*210)+124440/(1.3*0.77*210*80)=214.42mm2<78.5*4=314mm2锚筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ=24956/(0.80*0.77*210)+124440/(0.4*0.77*210*80)=217mm2<314mm2D.焊缝验算焊缝截面最大剪应力设计值σ=(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e+V/L W h e)1/2=√[(6*124440/1.22*702*0.7*5*2)+(24965/1.22*70*0.7*5*2)]2+(2074/70*5*2)2=59.7N/mm2<160N/mm24.玻璃校核厚度t=10mm浮法玻璃长度比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628玻璃单位面积自重标准值G AK=1*t*G K=1*0.010*25600=256N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*256=102.4N/m2地震作用设计值q E= 1.3q EK=1.3*102.4=133N/m2采用S W+0.6S E组合荷载(作用)组合值q=W+ q E =0.65652+0.6*132=5732N/m2折减计算系数θ=qL4/Et4=5.732*10-3*12004/(0.72*105*104)=16.5 折减系数η=0.9175截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*5.732*10-3*12002/102)*0.9175=28.54N/mm2>28N/mm2改用12mm 玻璃单位面积自重标准值G AK=1*t*G K =1*0.012*25600=307.2N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*3072=123N/m2地震作用设计值q E=1.3q EK=1.3*123=160N/m2荷载(作用)组合值q=W+ q E =0.65652+0.6*160=5748N/m2折减计算系数θ= qL4/Et5.748*10-3*12004/(0.72*105*124)=7.98 折减系数η=0.97截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*5.748*10-3*12002/122)*0.97=21N/mm2<28N/mm2二.按GB50009计算(一)墙面区风荷载标准值W K=βgzμZμS W0 =1.562*1.2*1.891*550=1950N/m2风荷载设计值W=1.4W K=1.4*1950=2730N/m2风荷载线荷载q W=BW=1.2*2730=3276N/m地震作用面荷载q E面=1.3 q Ek =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=B q E面=1.2*208=250N/m荷载(作用)组合值q= q W +0.6 q W =3276+0.6*250=3426N/m=3.426N/mm1.立柱A.选料弯矩M=qL2/8=3.426*36002/8=5550120N·mm最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=5550120/(1.05*85.5)=61823mm3风荷载线荷载标准值q WK=BW K=1950*1.2=2340N/m=2.34N/mm地震作用线荷载标准值q EK线=1.2 q EK面=1.2*160=192N/m=0.192N/mm最小惯矩I=5(q WK+.06q E线)L4/384E(1/180)=5*(2.34+0.6*0.192)*36003/[384*0.7*105*(1/180)]=3835373mm4选用160系列立柱I=5070000mm4-W X1=62800mm3W X2=63960mm3S S=57820mm3 T=4mm A=2300mm2A0=2150mm2横梁T=3mm I X=78000mm4Y Y=69000mm4W X=21000mm3W Y=18000mm3S S=17000mm3B.强度验算自重标准值G K=B G AK=1.2*400=480N/m重力标准值N K= LG K=480*3.6=1728N重力设计值N=1.2 N K= 1.2*1728=2074N采用S G+S W+0.6S E组合截面最大应力设计值σ=N/A0+M/(1.05W)=2074/2150+5550120/(1.05*62800)=85.13N/mm2<85.5N/mm2C.挠度验算采用S W+0.6S E组合风荷载线荷载标准值q WK=W K B=19.50*1.2=2340N/m=2.34N/mm地震作用线荷载标准值q EK线= Bq EK面=160*1.2=192N/m=0.192N/mm挠曲u=5(q WK+0.6 q EK线)L4/384EI=5*(2.34+0.6*0.192)*36004/(384*0.7*105*5070000) =15.13mm<20mm相对挠度u/L=15.13/3600=1/238<1/180D. 抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合风荷载产生的剪力V W= q W BH/2=2730*1.2*3.6/2=5897N地震作用产生剪力V E= q E线BH/2=208*1.2*3.6/2=449N剪力组合值V= V W +0.6 V E = 5897+0.6*449=6166N截面最大设计剪应力τ=VS S/Et = 6166*57820/(5070000*4)=17.8N/mm2<49.6N/mm22.横梁验算A.抗弯强度验算单位面积自重G AK=300N/m2重力标准值G K=H G AK=1.5*300=450N/m重力设计值G=1.2G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm绕X轴弯矩M X=GB2/80.54*12002/8=97200 N·mm风荷载最大集度q W=BW=1.2*2730=3276N绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=3276*1.22/12=393.12N·m=393120 N·mm地震作用标准值q EK=ΒE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2地震作用设计值q E面=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2地震作用最大集度q E=1.2 q E面=1.2*156=187N绕Y轴地震作用产生弯矩M YE= q E B2/12=187*1.22/12=22.44N·m=22440 N·mm先进行S W+0.6S E组合绕Y轴总弯矩M Y= M YW +0.6 M YE= 393120+0.6*22440=406584N·mm采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ= M X /(1.05W X)+ M Y /(W Y)=97200/(1.05*21000)+405684/(1.05*18000)=25.92N/mm2<85.5N/mm2B.抗剪验算风荷载产生的剪力V W=W*B*B/2*2/4=2730*1.2*1.2/4=983N地震作用产生的剪力V E= q E *B*B/2*2=156*1.2*1.2/4=56N采用S W+0.6S E组合剪力组合值V= V W +0.6 V E =983+0.6*56=1017N截面最大设计剪应力τ=VS S/Et=1017*17000/690000*3=8.35N/mm2<49.6N/mm2C.挠度验算X轴挠曲u X=5 G K B4/384EI=5*0.45*12004/(384*0.7*105*780000)=0.22mm 相对挠度u X/L=0.22/1200=1/5455<1/180风荷载标准值最大集度q WK=1.2*1950=2340NY轴挠曲u Y= q WK B4/(120EI)=2340*1.24/(120*7*1010*0.00000069)=0.00084m=0.84mm 相对挠度u Y/L=0.84/1200=1/1428<1/1803.连接验算A.横梁与立柱采用A2-70υ4螺栓(A S=8.78mm2) 铝角码6063T5 T=3mma.横向单剪连接n V=1水平总作用N1=V W+0.6*V E=983+0.6*56=1017N一个螺栓抗剪承载力设计值N b V=n V A S f V=1*8.78*245=2151N需螺栓个数n= N1/ N b V =1017/2151=0.47(个) 采用1个截面抗承压承载力设计值N b C=Dtf AC4*3*120=1440N>1017Nb.竖向单剪连接n V=1单位面积自重G AK=300N/m2重力标准值G K=HG AK=1.5*300=450N/m重力设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m竖向作用N2=GB/2=540*1.2/2=324N采用S G+S W+0.6S E组合总作用力N=√10172+3242=1067N需螺栓个数n=N/ N b V =1067/2151=0.5(个) 取1个截面抗承压承载力设计值N b C=Dtf AC=4*3*120=1440N>1067 NB.立柱与主体结构连接75*4角铁L=80mm e0=60 mm A2-70υ12螺栓(A S=84.3mm2),焊脚宽5mm L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=8mm(A=50.3mm2) Z=80 mmf y==210N/mm2f C=15N/mm2风荷载N1W=WBL=2730*1.2*3.6=11794N地震作用N1E= q E面BL=208*1.2*3.6=899N水平总作用N1= N1W +0.6 N1E =11794+0.6*899=12333N竖向作用N2=GBL=480*1.2*3.6=2074N总作用N=√123332+20742=12506N双剪连接n V=2一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f V=2*84.3*245=41307N需螺栓个数n=N/ N b V =12506/41307=0.3(个)取1个铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝=dtf ac=12*2*4*120=11520N<12506N立柱局部加厚到5mm铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=12*2*5*120=14400N>12506N钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=12*2*4*320=30720N>12506NC.预埋件验算(侧埋e0=60mm Z=80mm)剪力V=N2=2074N拉力N=N1=12333N弯矩M=V e0=2074*60=124440 N·mm锚筋承载受剪承载力系数αV=(4-0.08d)(f C/f Y)1/2=(4-0.08*8)(15/210)1/2= 0.90 取0.70锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25*t/d=0.6+0.25*8/8=0.85钢筋截面积A S1= V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fyZ=2074/(0.7*210)+12333/(0.8*0.85*210)+124440/(1.3*0.85*210*80)=107.17mm2<50.3*4=201.2mm2钢筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ=12333/(0.8*0.85*210)+124440/(0.4*0.85*210*80)=108.15mm2<201.2mm2D.焊缝验算焊缝截面最大设计剪应力σ=[(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e)2+V/L W h e)]1/2=√[6*124440/(1.22*702*0.7*5*2)+12333/(1.22*70*0.7*5*2)]2+[2074/(70*5*2)]2=38.59N/mm2<160N/mm24玻璃验算t=8mm 浮法玻璃长宽比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628玻璃单位面积自重G AK=1*t*G K=1*0.008*25600=205N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*205=82N/m2地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*82=107N/m2采用S W+0.6S E组合荷载(作用)组合值q=W+0.6 q E =2730+0.6*107=2794N/m2=2.794*10-3N/mm2折减计算系数θ= q L4/Et4=2.794*10-3*12004/(0.72*105*84)=19.65 折减系数η=0.9 截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*2.794*10-3*12002/82)*0.9=21.32N/mm2<28N/mm2(二)墙角区风荷载标准值w k=βgzμZμS W0=1.562*2*1.891*550=3249N/m2风荷载设计值W=1.4 w k =.4*3249=4549N/m2风荷载线荷载q W=1.2*4549=1.2W=5459N/m地震作用设计值q E面=1.3q EK =1.3*160=208N/m2地震作用线荷载q E线=1.2 q E面=1.2*208=250N/m荷载(作用)组合值q= q W 0.6+ q E线=5459+0.6*250=5609N/m=5.609N/mm1.立柱A选料弯矩M= q L2/8=5.609*36002/8=9086580N·mm最小截面抵抗矩W=M/(1.05*f a)=9086580/(1.05*85.5)=101215mm3风荷载线荷载标准值q WK=B*W K=1.2*3249=3899N/m=3.899N/mm地震作用线荷载标准值q EK线=B* q EK=1.2*160=192N/m=0.192N/mm最小惯矩I=5(q WK+.06q E线)L4/384E(1/180)=5*(3.899+0.6*0.192)*36004/[384*0.7*105*(1/180)]=6270754mm4选用170系列立柱I=8789630mm4W X1=102205mm3W X2=104638mm3A=2850mm2A0=2700mm2S S=67450mm3T=4mm横梁T=3mm I X=78000mm4I Y=69000mm4W X=21000mm3W Y=18000mm3S S=17000mm3B. 强度验算自重线荷载标准值G K=1.2 G AK =1.2*400=480N/m重力作用标准值N K=B G K =480*3.6=1728N重力作用设计值N=1.2 N K =1.2*1728=2074N采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ= N/A0+M/(1.05W)=2074/2700+9086580/(1.05*102205)=85.44N/mm2<85.5N/mm2C..挠度验算采用S W+0.6S E组合风荷载线荷载标准值q WK=1.2W K=1.2*3249=3899N/mm地震作用线荷载标准值q EK=1.2 q EK面=160*1.2=192N/m=0.192N/mm挠曲u=5(q WK+0.6 q EK线)L4/384EI=5*(3.899+0.6*0.192)*36004/(384*0.7*105*8789630)=14.27mm<20mm 相对挠度u/L=14.27/3600=1/252<1/180D.抗剪强度验算采用S W+0.6S E组合风荷载产生的剪力V W=WBH/2=4549*1.2*3.6/2=9826N地震作用产生的剪力V E=q E BH/2=208*1.2*3.6/2=499N剪力组合值V= V W+0.6 V E =9826+0.6*499=10125N截面最大设计剪应力τ=10125*67450/(8789630*4)=19.42N/mm2<49.6N/mm22 横梁验算A.抗弯强度验算单位面积自重标准值G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=1.5 G AK =1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m=0.54N/mm绕X轴弯矩M X=GB2/8=0.54*12002/8=97200N·mm风荷载最大集度q W=1.2W=1.2*4549=5459N绕Y轴风荷载产生的弯矩M YW= q W B2/12=5459*1.22/12=655.08Nm=655080 N·mm地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*300=120N/m2地震作用设计值q E面=1.3 q EK =1.3*120=156N/m2地震作用最大集度q E线=1.2 q E面=1.2*156=187N绕Y轴地震作用产生的弯矩M YW q E线B2/12=187*1.22/12=22 .44Nm=22440 N·mm先进行S W+0.6S E组合绕Y轴弯矩M Y= M YW +0.6 M YW =655080+0.6*22440=668544 N·mm采用S G+S W+0.6S E组合截面最大设计应力值σ= M X /(1.05W X)+ M Y /(W Y)=97200/(1.05*21000)+668544/(1.05*18000)=39.78N/mm2<85.5N/mm2B.抗剪验算风荷载产生的剪力V W=WB/2*2B/4=4549*1.2*1.2/4=1638N地震作用产生的剪力V E= q E面B/2*2B/4=156*1.2*1.2/4=56N采用S W+0.6S E组合剪力组合值V= V W +0.6 V E =1638+0.6*56=1672N截面最大设计剪应力值τ=VS S/Et=1672*17000/(690000*3)=13.73N/mm2<49.6N/mm2C.挠度验算X轴挠曲u X=5 G K B4/384EI=5*0.45*12004/(384*0.7*105*780000)=0.22mm相对挠度u X/L=0.22/1200=1/5454<1/180风荷载标准值最大集度q WK=1.2*3249=3899NY轴挠曲u Y= q WK B4/(120EI)=3899*1.24/(120*7*1010*0.00000069)=0.0014m=1.4mm 相对挠度u Y/L=1.4/1200=1//857<1/1803.连接验算A.横梁与立柱采用A2-70υ4螺栓(A S=8.78mm2)铝角码6063T5 T=3mm单剪连接n V=1a.横梁水平作用组合值N1= V W+0.6*V E =1638+0.6*56=1672N一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f V=1*8.78*245=2151N需螺栓个数n= N1/ N b V =1672/2151=0.78(个) 取1个截面抗承压承载力设计值N b C=dtf ac=4*3*120=1440N<1672N 需改用T=4mm角码截面抗承压承载力设计值N b C= dtf ac=4*4*120=1920N>1672Nb.竖向单位面积自重G AK=300N/m2自重线荷载标准值G K=H G AK =1.5*300=450N/m自重线荷载设计值G=1.2 G K =1.2*450=540N/m竖向作用N2==BG/2=540*1.2/2=324N采用S G+S W+0.6S E组合总作用N=√16722+3242=1703N需螺栓个数n=N/ N b V= =1073/2151=0.79(个) 取1个截面抗承压承载力设计值N b C=4*4*120=1920N>1703NB.立柱与主体结构连接.75*4角铁L=80mm A2-70υ12螺栓(A S=84.3mm2)焊脚宽5mm L=80mm 预埋件T=8mm 直锚筋d=8mm (A=50.3mm2)f y=210N/mm2f C=15N/mm2风荷载N1W=WBL=4549*1.2*3.6=19652N地震作用N1E= q E面BL=208*1.2*3.6=899N水平作用N1= N1W +0.6 N1W =19652+0.6*899=20101N竖向作用N2=GBL=480*1.2*3.6=2074N总作用N=√201012+20742 =20208N双剪连接n V=2一个螺栓抗剪承载力设计值N b V= n V A S f ac=2*84.3*245=41307N需螺栓个数n=N/ N b V =20208/41307=0.49(个) 取1个铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝=dtf AC=12*2*4*120=11520N<20208N立柱局部加厚到7.5mm铝材截面抗承压承载力设计值N b C铝= dtf ac=12*2*7.5*120=21600N>20208N钢材截面抗承压承载力设计值N b C钢= dtf ac=12*2*4*320=30720N>20208NC.预埋件验算(侧埋e0=60mm Z=80mm)剪力V=N2=2074N拉力N=N1=20101N弯矩M=2074*60=124440N·mm锚筋受剪承载力系数αv=(4-0.08d)(f C/f Y)1/2=(4-0.08*8) (15/210)1/2=0.90 取0.70锚板弯曲变形折减系数αb=0.6+0.25*t/d =0.6+(0.25*8/8)=0.85锚筋截面积A S1= V/αVαb fy+N/0.8αb fy+M/1.3αrαb fy=2074/(0.7*210)+20101/(0.8*0.85*210)+124440/(1.3*0.85*210*80)=147.5mm2<50.3*4=201.2mm2锚筋截面积A S2= N/0.8αb fy+M/0.4αrαb fyZ=20101/(0.8*0.85*210)+124440/(0.4*0.85*210*80)=108.15mm2<201.2mm2D.焊缝验算焊缝截面最大设计剪应力σ=(6M/1.22L W2*0.7h e+N/1.22L W*0.7h e+V/L W h e)1/2={[6*124440/(1.22*702*0.7*5*2)+20101/(1.22*70*0.7*5*2)]2+[2074/(70*5*2)]2}1/2=51.55N/mm2<160N/mm24.玻璃验算t=8mm 浮法玻璃长宽比a/b=1.2/1.5=0.8 弯矩系数υ=0.0628玻璃单位面积自重G AK=1*t*G K=1*0.01*25600=256N/m2地震作用标准值q EK=βE*αmax*G AK =5*0.08*256=102.4N/m2地震作用设计值q E=1.3 q EK =1.3*102.4=133N/m2采用S W+0.6S E组合荷载(作用)组合值q=W+0.6 q E =4549+0.6*133=4629N/m2=4.629*10-3N/mm2折减计算系数θ= q L4/ET4=4.629*10-3*12004/(0.72*105*84)=13.3 折减系数η=0.9335 截面最大设计应力值σ=(6mqL4/t2)η=(6*0.0628*4.629*10-3*12002/82)*0.9335=23.45N/mm2<28N/mm2。
幕墙设计计算书
幕墙设计计算书建筑幕墙施工(竣工)设计文件包括:设计计算书包括:建筑幕墙结构计算书与节能设计计算书;设计总说明施工(竣工)设计图一、计算单元的选择1、最不利的组合的原则,是指作用于幕墙上的荷载组合,即:风荷载;自重;地震作用和温度作用。
有的幕墙工程师理解为一整幅幕墙,计算时,标高选最高点;跨度选用层高的最大值,分格尺寸用所有幕墙的最大分格板块,而不是各层的位置,某一板块相关参数的最不利的组合。
实际幕墙工程中往往最大分格尺寸与最高层高不在同一层的位置。
所以做幕墙计算时,应在各层标高处以它最大的分格尺寸,相应的标高及层高距离作为基本参数计算。
2、用列表法选择确定计算单元与计算书的数量。
二、计算参数的确定与计算书的组成1、以幕墙工程所在地自然环境为前提,选择计算单元时应在不同幕墙品种每幅建筑幕墙的类型最高的标高处,选择该层最大的分格尺寸的板块作为计算单元,其相应的层高或与主体结构连接点的尺寸共同作为进行计算的参数,以现行建筑结构荷载规范及相应的建筑幕墙工程技术规范为依据,用成熟的软件选择与工程设计相吻合的力学模型进行计算,所计算的内容均需通过,并正确地分析计算结果。
2、最高标高处的计算单元通过后,逐层向下,只要是有跨度、分格尺寸超过已作设计计算书时,都应另选作计算单元进行计算。
并从上到下编写计算书的序号。
有条件时,最好每层都作设计计算,真正做到精心设计!3、计算书组成按上述程序计算,选择计算单元时,对各类建筑幕墙皆需进行计算。
一般地讲,一个建筑幕墙工程的计算书往往由多个计算单元的计算书的组成,这样才能合理、正确地指导施工图的设计。
4、注意:对全套计算书还要有目录!并完成签署。
三、设计计算书1 设计计算的基本参数1.1 地区及类别:以确定当地基本风压及地面粗糙度类别。
1.2 所计算幕墙单元的所在楼层标高、跨度及分格尺寸。
1.3 抗震设防等级。
2 采用的现行标准、规程、规范2.1 建筑类2.2 建筑幕墙类2.3 材料类3 风荷载的计算3.1按GB50009 建筑结构荷载规范确定风荷载标准值与设计值:3.2在建筑幕墙做风荷载计算时,未注意其时间性:3.3计算时易出现的问题:4 立柱的强度及挠度5 横梁的强度及挠度6 面板:玻璃、石材及金属板等饰面的强度与刚度。
幕墙计算书范本
xxxxxxxx项目全隐框玻璃幕墙设计计算书\目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范: (1)1.2 建筑设计规范: (1)1.3 铝材规范: (2)1.4 金属板及石材规范: (2)1.5 玻璃规范: (2)1.6 钢材规范: (3)1.7 胶类及密封材料规范: (3)1.8 门窗及五金件规范: (4)1.9 相关物理性能等级测试方法: (5)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸: (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区: (5)2.2 地面粗糙度分类等级: (5)2.3 抗震烈度: (6)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法: (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值: (7)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值: (7)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值: (7)3.5 作用效应组合: (7)4 幕墙立柱计算 (8)4.1 立柱型材选材计算: (9)4.2 确定材料的截面参数: (10)4.3 选用立柱型材的截面特性: (10)4.4 立柱的抗弯强度计算: (10)4.5 立柱的挠度计算: (11)4.6 立柱的抗剪计算: (11)5 幕墙横梁计算 (12)5.1 横梁型材选材计算: (13)5.2 确定材料的截面参数: (14)5.3 选用横梁型材的截面特性: (15)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算: (16)5.5 横梁的挠度计算: (16)5.6 横梁的抗剪计算:(三角荷载作用下) (17)6 玻璃板块的选用与校核 (18)6.1 玻璃板块荷载计算: (18)6.2 玻璃的强度计算: (19)6.3 玻璃最大挠度校核: (20)7 连接件计算 (21)7.1 横梁与角码间连接: (21)7.2 角码与立柱连接: (22)7.3 立柱与主结构连接: (23)8 幕墙埋件计算(后锚固结构) (25)8.1 荷载值计算: (25)8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算: (26)8.3 群锚受剪内力计算: (26)8.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算: (27)8.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算: (27)8.6 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算: (29)8.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算: (29)8.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算: (31)8.9 拉剪复合受力承载力计算: (31)9 幕墙焊缝计算 (31)9.1 受力分析: (31)9.2 焊缝特性参数计算: (32)9.3 焊缝校核计算: (32)10 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (33)10.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算: (33)10.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算: (33)10.3 结构胶设计总结: (34)10.4 立柱连接伸缩缝计算: (34)10.5 耐侯胶胶缝计算: (35)11 幕墙板块压板计算 (35)11.1 压板的弯矩设计值计算: (35)11.2 压板的应力计算: (35)11.3 螺栓抗拉强度验算: (36)12 附录常用材料的力学及其它物理性能 (37)全隐框玻璃幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范:《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101:98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-20011.2建筑设计规范:《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层民用建筑钢结构技术规范》 JGJ99-98《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 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《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《铝合金窗》 GB/T8479-2003 《铝合金门》 GB/T8478-2003 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《地弹簧》 QB/T3884-1999 《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999 《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999 《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999 《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999 《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999 《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999 《铝合金门锁》 QB/T3901-1999 《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999 《闭合器》 QB/T3893-1999 《外装门锁》 QB/T2473-2000 《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000 《叶片门锁》 QB/T2475-2000 《球型门锁》 QB/T2476-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-1994 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007《建筑门窗五金件合页(铰链)》 JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004《钢塑共挤门窗》 JG207-2007《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法:《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2002《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸:2 基本参数2.1幕墙所在地区:上海地区;2.2地面粗糙度分类等级:幕墙属于外围护构件,按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B类:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; C类:指有密集建筑群的城市市区;D类:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;依照上面分类标准,本工程按C类地形考虑。
幕墙专项方案计算书
一、项目概况本项目位于XX市XX区,建筑高度为XX米,总建筑面积为XX平方米。
幕墙工程采用铝单板、玻璃幕墙和石材幕墙相结合的形式,旨在提高建筑物的整体美观性和实用性。
以下为幕墙专项方案的计算书。
二、材料计算1. 铝单板- 面积计算:根据建筑图纸,铝单板总面积为XX平方米。
- 单位面积用量:铝单板厚度为2.0mm,单位面积用量为1.5平方米/吨。
- 总用量:XX平方米× 1.5平方米/吨 = XX吨。
2. 玻璃- 面积计算:根据建筑图纸,玻璃幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量:普通玻璃厚度为10mm,单位面积用量为2.5平方米/吨。
- 总用量:XX平方米× 2.5平方米/吨 = XX吨。
3. 石材- 面积计算:根据建筑图纸,石材幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量:石材厚度为20mm,单位面积用量为2.0平方米/吨。
- 总用量:XX平方米× 2.0平方米/吨 = XX吨。
三、结构计算1. 预埋件- 根据建筑图纸,预埋件数量为XX个。
- 单个预埋件重量为XXkg,总重量为XXkg。
2. 连接件- 根据建筑图纸,连接件数量为XX个。
- 单个连接件重量为XXkg,总重量为XXkg。
3. 龙骨- 根据建筑图纸,龙骨总长度为XX米。
- 单米重量为XXkg,总重量为XXkg。
四、施工计算1. 人工- 根据工程量,施工人员数量为XX人。
- 人工费用为XX元/人·天,总费用为XX元。
2. 机械- 根据工程量,所需机械数量为XX台。
- 机械租赁费用为XX元/台·天,总费用为XX元。
3. 材料运输- 根据工程量,材料运输费用为XX元。
五、费用计算1. 材料费- 铝单板费用:XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 玻璃费用:XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 石材费用:XX吨× XX元/吨 = XX元。
2. 人工费- 人工费用:XX元。
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单元式半隐框幕墙设计计算书一、工程概况工程名称:建设地点: 山东省青岛市建筑物标高:20.0m建筑面积:主体结构形式:框架结构建筑物抗震设防烈度:7度本次设计范围:单元式半隐框幕墙。
建设单位:建筑设计单位:二、设计计算依据1、建筑结构施工图2、标准规范:GB/T21086-2007 《建筑幕墙》JGJ102-2003 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ113-2009 《建筑玻璃应用技术规程》GB50210-2001 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50300-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》GBJ50016-2002 《建筑设计防火规范》GB50057-2001 《建筑物防雷击设计规范》JGJ101-96 《建筑抗震试验方法规程》GB50011-2001 《建筑抗震设计规范》GB50017-2003 《钢结构设计规范》CECS 102:2002 《门式钢架轻型房屋钢结构技术规程》GB5237.1~6-2004 《铝合金建筑型材》GB/T15227-2007 《建筑幕墙抗风压、气密、水密性能检测方法》GB/T118250-2000 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB16776-2005 《建筑用硅酮结构密封胶》JG/T882-2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》GB/14683-2003 《硅酮建筑密封胶》JC486- 2001 《中空玻璃用弹性密封剂》JC/T883-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》JC693-1998 《热反射玻璃》GB17841-1999 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 9962-1999 《夹层玻璃》GB/T 11944-2002 《中空玻璃》GB/T9963-1998 《钢化玻璃》GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》JC/T915-2003 《热弯玻璃》GB/T17748 《铝塑复合板》YS/T429.2---2000 《铝幕墙板氟碳喷涂铝单板》GB/T18600---2001 《天然花岗石建筑板材》GB/T9298-1988 《平开铝合金窗执手》GB/T9300-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》GB/T5277 《紧固件螺栓和螺钉》GB/T818-2000 《十字槽盘头螺钉》GB3098.1-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》GB3098.4-2000 《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》GB3098.5-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》GB3098.6-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T16823.1-1997 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》GB/T699-1999 《优质碳素结构钢》GB/T700-1988 《碳素结构钢》JGJ81-2002 《建筑钢结构焊接技术规程》GB14907-2002 《钢结构防火涂料》GB/T5117-1995 《碳钢焊条》 GB/T5118-1995 《低合金钢焊条》 《幕墙工程手册》 赵西安编著《玻璃幕墙工程技术规范应用手册》 陈建东主编 《建筑结构静力计算手册》 第二版三、设计荷载及确定原则在作用于幕墙上的各种荷载中,主要有风荷载、地震作用、幕墙结构自重和由环境温度变化引起的作用效应等。
通过在幕墙的节点设计中预留一定的间隙,消除了由各种构件和饰面材料热胀冷缩引起的作用效应。
所以,作用于垂直于立面幕墙的荷载主要是风荷载、地震作用,幕墙平面内主要是幕墙结构自重,其中风荷载引起的效应最大。
1、工程基本参数山东省青岛市 C 类地区 抗震7度设防工程所在位置标高20.0m建筑结构类型:∆u/H 的限值=1/550。
选用8+12A+8中空钢化镀膜玻璃 玻璃的强度设计值:g f =84.0MPa 玻璃的重力体积密度:25.63/m kN 选用6063T5铝合金型材铝合金的强度设计值:抗拉压强度:][σ=85.52/mm N 抗剪切强度:][τ=49.62/mm N 铝合金的弹性模量:E=0.70×105 2/mm N选用Q235钢材抗拉压强度:][σ=2152/mm N 抗剪切强度:][τ=1252/mm N 钢材的弹性模量:E=2.05×105 2/mm N 2、场地类别划分根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;3、风荷载计算建筑幕墙属于围护构件,根据GB50009-2001《建筑结构荷载规范》7.1.1-2,垂直于外表面上的风荷载标准值为:0w w z s gz k μμβ=式中:k w ——风荷载标准值(2/m N );gz β——高度z 处的阵风系数;按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》7.5.1-1 )21(f gz k μ+=β k ——地面粗糙度调整系数f μ——脉动系数 α--α⨯=μ)10(355.0)16.0(8.1zfα——地面粗糙度指数其中K 为地区粗糙度调整系数,μf 为脉动系数 A 类场地 βgz =0.92×(1+2μf ) 其中:μf =0.387×(Z/10)-0.12 B 类场地 βgz =0.89×(1+2μf ) 其中:μf =0.5(Z/10)-0.16 C 类场地 βgz =0.85×(1+2μf ) 其中:μf =0.734(Z/10)-0.22 D 类场地 βgz =0.80×(1+2μf ) 其中:μf =1.2248(Z/10)-0.3s μ——风荷载体型系数;根据建筑物及幕墙在建筑物的位置按GB50009-2001《建筑结构荷载规范》3.2.3选取;z μ——风压高度变化系数;根据地面粗糙度指数及梯度风高度,即可得风压高度变化系数:A 类场地 24.0)10(379.1z A z =μB 类场地 32.0)10(000.1z B z=μ C 类场地 44.0)10(616.0z C z=μ D 类场地 60.0)10(318.0z D z=μ 0w ——工程所在地区50年一遇最大风压(2/m N )。
4、地震作用计算AGq E Ek ⨯α⨯β=max其中:Ek q ——水平地震作用标准值E β——动力放大系数,按5.0取定max α——水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定6度:max α=0.04 7度:max α=0.08 8度:max α=0.16 9度:max α=0.32设防烈度为7度,故取max α=0.08G ——构件的自重5、荷载组合结构设计时,根据构件受力特点,荷载及作用的情况和产生的应力(内力)作用方向,选用最不利的组合,荷载和作用效应的组合按下列规定:(1)无地震作用效应组合时,按下式进行:WK W W GK G S S S ψγ+γ=(2)有地震作用效应组合时,按下式进行:Ek E E wk w w Gk G S S S S ψγ+ψγ+γ=式中:S ——作用效应组合的设计值; Gk S ——永久荷载效应标准值; wk S ——风荷载效应标准值; Ek S ——地震作用效应标准值; G γ——永久荷载分项系数; w γ——风荷载分项系数; E γ——地震作用分项系数; w ψ——风荷载的组合值系数; E ψ——地震作用的组合值系数;荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用: A :承载力计算时 永久荷载:1.2 风 荷 载:1.4地震作用:1.3 B :挠度和变形计算时 重力荷载:1.0 风 荷 载:1.0 地震作用:1.0可变作用的组合值系数,按以下规定采用:在进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时,必须考虑各种荷载和作用效应的分项系数,即采用其设计值;进行挠度计算时,各分项系数均取1.0,即采用其标准值。
一般情况下,风荷载的组合值系数w ψ取1.0,地震作用的组合值系数E ψ取0.5。
故,用于建筑幕墙计算的水平荷载标准值和设计值为: 水平荷载标准值:Ek K q w S 5.0+= 水平荷载设计值:Ek K q w S 3.15.04.1⨯+= 6、风荷载设计值根据GB50009-2001《建筑结构荷载规范》0z s gz k w w μμβ=式中:k w ——风荷载标准值(2/m N );gz β——高度z 处的阵风系数,z=20.0m ;gz β=1.92s μ——风荷载体型系数,风荷载体型系数按正压状况取值,s μ=1.20;z μ——风压高度变化系数;根据地面粗糙度指数及梯度风高度,即可得风压高度变化系数:24.0)10(379.1z Az =μ32.0)10(000.1z B z=μ 44.0)10(616.0z C z=μ 60.0)10(318.0z D z =μ 本工程属于C 类地区,高度z=20.0m故z μ=0.840w ——临沂地区50年一遇最大风压(2/m N )。
按全国基本风压图,取:0w =400.02/m N故,风荷载标准值k w 为;k w =1.92×1.2×0.84×600=1156(2/m N )⨯==4.1rw w k 1156=1618(2/m N )r ——风荷载分项系数,取r=1.4;四、玻璃计算1、单片玻璃在垂直于建筑幕墙平面的风荷载和地震力作用下,玻璃截面最大应力标准值按下式计算:η=σ226t a mw k wk η=σ226ta mq Ek Ek式中:wk σ、Ek σ——分别为风荷载、地震作用下玻璃截面的最大应力标准值2/mm N ; k w 、Ek q ——分别为垂直于玻璃平面的风荷载、地震作用标准值2/mm N ;a ——玻璃短边边长mm ;t ——玻璃的厚度mm ;m ——弯矩系数,按表《玻璃幕墙工程技术规范》6.1.2-1采用; η——折减系数,按表《玻璃幕墙工程技术规范》6.1.2-2采用。
由44tE a w k ⋅⋅=θ,查表得η 2、最大应力设计值不应超过玻璃大面强度设计值g f 。
3、单片玻璃在风荷载作用下的跨中挠度,按下列规定:1)单片玻璃的刚度D 为:)1(1223v Et D -= 式中:D ——玻璃的刚度(mm N ⋅); t ——玻璃的厚度(mm ); v ——泊松比,v =0.2;2)单片玻璃的跨中挠度f d 为:ημ=Da w d k f 4f d ——在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm N ⋅); k w ——垂直于玻璃平面的风荷载标准值2/mm N ;μ——挠度系数,按表《玻璃幕墙工程技术规范》6.1.3采用; η——折减系数,按表《玻璃幕墙工程技术规范》6.1.2-2采用。