筏基计算书
筏板基础及侧壁计算书
al 2 1 b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。
基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。
二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 ×96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
筏板基础计算书
1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。
筏板基础计算书
高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。
地下室外墙厚300mm。
柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。
室内外高差0.4m。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用C40。
1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
筏板基础计算书
筏板基础计算书WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】高层建筑地基基础课程设计学年学期： 2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：陈国周《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (13)柱位图 (13)土层信息 (13)上部荷载 (14)二、基础选型 (14)三、设计尺寸与地基承载力验算 (14)基础底面积尺寸的确定 (14)地基承载力验算 (15)四、沉降验算 (17)五、筏板基础厚度的确定 (19)抗冲切承载力验算 (19)抗剪承载力验算 (20)局部受压承载力计算 (21)六、筏板、基础梁内力计算 (22)基础底板内力计算 (23)基础梁内力计算 (24) (25) (26) (27) (29)七、梁板配筋计算 (31)底板配筋 (31) (32) (33)基础梁配筋 (34)八、粱截面配筋图 (41)九、心得体会 (44)十、参考文献 (44)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离。
地下室外墙厚300mm。
柱截面 400×400，柱网及轴线如图所示。
室内外高差。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用 C40。
柱位图土层信息上部荷载柱1 柱7 柱13 （单位：kN）基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久1650 1222 1100 2300 1704 1533 1830 1356 1220 柱2 柱8 柱14基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久2450 1815 1633 2910 2156 1940 2500 1852 1667 柱3 柱9 柱15基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久2830 2096 1887 3140 2326 2093 2830 2096 1887 柱4 柱10 柱16基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久2630 1948 1753 3150 2333 2100 2680 1985 1787 柱5 柱11 柱17基本标准准永久基本标准准永久基本标准准永久2500 1852 1667 2970 2200 1980 2490 1844 1660 柱6 柱12 柱18二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
筏基底板冲切计算计算书完整版
ln1(m) ln2(m) p(kPa) h(mm) as(mm) h0=h-as ft
8
8
120
350
55
295
1.57
4.底板冲 切高度计 算：
h<=800 因为： 所以：
b= hp 1
(GB5000 7-2002第 8.2.7条)
当底板区 格为矩形 双向板 时，底板 受冲切所 需的厚度
h0:
1.计算依 据：规范 《建筑地 基基础设 计规范》 GB50007 -2002第 8.4.5条
2.计算简 图：
筏板基础底板冲切、剪切计算
项目名称：
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p— —相应于 荷载效应 基本组合 的地基土 平均净反 力设计值
ln1,ln2— —计算板 格的长边 和短边的 净长度
3.输入条 件： 混凝土C 35
b h =(800/ )1/4
hs
0
式8.4.53右侧 为：
受剪阴影 部分面积 为：
=1
(本式中 因h0<800 故h0为: 800 )
(GB5000 7-2002式
8.4.5-4)
2807.945 kN
(2*ln2ln12*h0)*(ln 1-2*h0)/4 = 13.7 m2
VS = p?阴影部分面积＝ 1647.2 kN
OK! 满足式8.4.5-3要求
(ln1+ ln2) -
(l
n1+l
n2)2
-
p
l l 4p n1 n2
+ 0.7 b
f
h0 =
hp t
4
OK! 底
板厚度
(GB5000 7-2002式 8.4.5-2)
筏板基础计算
筏板基础分为平板式筏基和梁板式筏基，平板式筏基支持局部加厚筏板类型；梁板式筏基支持肋梁上平及下平两种形式，下面就筏基的分析计算做详细阐述。
（1）地基承载力验算地基承载力验算方法同独立柱基，参见第17.1.1节内容。
对于非矩形筏板，抵抗矩W采用积分的方法计算。
（2）基础抗冲切验算按GB50007-2002第8.4.5条至第8.4.8条相关条款的规定进行验算。
①梁板式筏基底板的抗冲切验算底板受冲切承载力按下式计算式中：F l——作用在图17.1.5-1中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值；βhp——受冲切承载力截面高度影响系数；u m——距基础梁边h0/2处冲切临界截面的周长；f t——混凝土轴心抗拉强度设计值。
图17.1.5-1 底板冲切计算示意②平板式筏基柱（墙）对筏板的冲切验算计算时考虑作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩所产生的附加剪力，２处冲切临界截面的最大剪应力τmax应按下列公式计算。
距柱边h0/式中：F l——相应于荷载效应基本组合时的集中力设计值，对内柱取轴力设计值减去筏板冲切破坏锥体内的地基反力设计值；对边柱和角柱，取轴力设计值减去筏板冲切临界截面范围内的地基反力设计值；地基反力值应扣除底板自重；u m ——距柱边h0/2处冲切临界截面的周长；M unb——作用在冲切临界截面重心上的不平衡弯矩设计值；c AB——沿弯矩作用方向，冲切临界截面重心至冲切临界截面最大剪应力点的距离；I s——冲切临界截面对其重心的极惯性矩；βs——柱截面长边与短边的比值，当βs<2时，βs取2；当βs>4时，βs取4；c1——与弯矩作用方向一致的冲切临界截面的边长；c2——垂直于c1的冲切临界截面的边长；a s——不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力传递的分配系数；③平板式筏基短肢剪力墙对筏板的冲切验算短肢剪力墙对筏板的冲切计算按等效外接矩形柱来计算，计算方法完全同柱对筏板的冲切，等效外接矩形柱参见图17.1.5-2。
筏板基础计算书
高层建筑地基基础课程设计学年学期：2014~2015学年第2学期院别：土木工程学院专业：勘查技术与工程专业方向：岩土工程班级：勘查1201学生：学号：指导教师：***《高层建筑地基基础课程设计》成绩评定表班级姓名学号目录一、工程概况几工程地质条件 (5)1.1柱位图 (5)1.2土层信息 (5)1.3上部荷载 (6)二、基础选型 (6)三、设计尺寸与地基承载力验算 (6)3.1基础底面积尺寸的确定 (6)3.2地基承载力验算 (7)四、沉降验算 (9)五、筏板基础厚度的确定 (11)5.1抗冲切承载力验算 (11)5.2抗剪承载力验算 (12)5.3局部受压承载力计算 (13)六、筏板、基础梁内力计算 (15)6.1基础底板内力计算 (15)6.2基础梁内力计算 (17)6.2.1边缘横梁（JL1)计算 (17)6.2.2中间横梁（JL2）计算 (19)6.2.3边梁纵梁（JL3）计算 (20)6.2.4中间纵梁(JL4)计算 (22)七、梁板配筋计算 (24)7.1底板配筋 (24)7.1.1板顶部配筋（取跨中最大弯矩） (25)7.1.2板底部（取支座最大弯矩） (26)7.2基础梁配筋 (27)八、粱截面配筋图 (34)九、心得体会 (36)十、参考文献 (36)一、工程概况几工程地质条件某办公楼建在地震设防六度地区，上部为框架结构8层，每层高 3.6m。
地下一层，不设内隔墙，地下室地板至一楼室内地面竖向距离4.5m。
地下室外墙厚300mm。
柱截面400×400，柱网及轴线如图所示。
室内外高差0.4m。
不考虑冻土。
上部结构及基础混凝土均采用C40。
1.1柱位图1.2土层信息1.3上部荷载二、基础选型根据提供的土层信息，可知建筑物所在位置的地基土多为粘土和粉质粘土，且地下水位较高，属于软土地基，且考虑到建筑的柱间距较大并设置了地下室等因素，综合考虑决定采用梁式筏板基础，梁式筏板基础其优点在于较平板式具有低耗材、刚度大，在本次设计中决定采用双向肋梁板式筏形基础。
桩筏基础筏板软弱下卧层计算书
7#楼筏板基础计算书：一、工程概况：7#楼为18层剪力墙结构住宅，带一层地下室，地面以上建筑高度为55.05米，采用桩筏基础。
±0.000相对于绝对标高为1907.35m ，室内外高差为0.45m ；地下室底板顶相对于±0.000为-6.400m ，筏板厚0.9m ，7#楼筏板底面积：682m 2，筏板长l =30.1m ， 等效宽度b=22.7m 。
采用PHC-AB400(95)-30型预应力混凝土管桩。
根据地勘报告：7#楼处地勘钻孔：CK10#、ZK23#、ZK24#、ZK25#、ZK26#、ZK27#，整个建设场地平均高程为1906.400m ，孔内最高水位1905.00m 。
筏板以②、③1层粉质粘土为持力层，管桩以③5、③6层粘土作持力层，根据试桩报告，单桩承载力特征值为1500KN 。
二、计算简图：三、筏板底基础承载力计算：根据地勘报告，筏板以②、③1层粉质粘土为持力层，天然地基土承载力特征值（f ak1）取150kPa 。
①、基底以上土平均重度 ：6.119.41.4 4.910)-19.4(1.419.4r m =+×+×= ②、基础埋深：d=6.35-0.95+0.90=6.30m③、查《建筑地基基础设计规范》表5.2.4：ηd =1.5；ηb =0.3④、根据《建筑地基基础设计规范》，经修正后的地基承载力特征值：f a =f ak1 +ηd γ(b-3)+ηd γm (d 1-0.5)=150+0.3×（19.1-10）×（6-3）+1.5×11.6×（6.3-0.5）=259.1kPa四、筏板底软弱下卧层计算：该栋ZK25#钻孔存在最不利软弱下卧层③a1泥炭质土层，天然地基土承载力特征值（f ak ）=90kPa ，该土层顶标高为1895.50m ，距筏板底为4.5m 。
①、基底以上土平均重度 ： 6.105.40.51.45.410)-19.1(0.510)-19.4(1.419.4r m =++×+×+×=②、查《建筑地基基础设计规范》表5.2.4：ηd=1.0③、软弱下卧层埋深：d 1=1.4+5+4.5=10.9m④、软弱下卧层修正后的承载力特征值：f az =f ak +ηd γm (d 1-0.5)=90+1.0×10.6×（10.9-0.5）=200.2kPa ⑤、基础底面至软弱下卧层顶面的距离：Z=4.6m 。
筏板基础计算
深度 宽度 承载力
修正 修正 抗震调
0.10 7.20 5.50 6.60
1.2 计算内容 (1) 基底反力计算 (2) 地基承载力验算 (3) 软弱下卧层验算
2 计算过程及计算结果 2.1 基底反力计算
(1) 基底全反力计算 基底面积 A=B×L=3.900×6.000=23.400m2 竖向荷载 Nk=2544.000kN, Gk=A×γ0×h=23.400×19.000×2.000=889.200kN 偏心距 ex=Myk/(Fk+Gk)=0.000m, ey=-Mxk/(Fk+Gk)=-0.003m
筏板基础计算 1 设计资料 1.1 已知条件
(1) 计算简图
(2) 设计参数 基础长 L (m) 基础宽 B (m) 轴力标准值(kN) 弯矩标准值Mx(kN.m) 弯矩标准值My(kN.m) 基础与覆土平均容重(kN/m3) 地面标高 (m) 基底标高 (m) 考虑地震 基底零应力区容许率(%) 软弱下卧层验算方法
3
粉土 7.00 18.50 ---
4
红粘土 22.50 19.00 19.00Fra bibliotek饱和重度
(kN/m3)
fak ηd 100.00 1.600 230.00 1.600 180.00 1.000 190.00 1.000
承载力特
征值(kPa)
ηb 0.300 1.00 0.300 1.00 1.000 1.00 1.000 1.00
p z p cz f az
lb p k p c
p z b 2 ztan l 2 ztan
基底附加压力计算不考虑偏心作用，按均布考虑(取平均附加压力)
Nk Gk
pa
地基基础课程设计(梁板式筏形基础)
梁板式筏形基础课程设计计算书一、 荷载计算1. 假定不考虑风载与地震作用。
不考虑地下水对基底的上浮力。
2. 基础承受的荷载根据建筑结构每平方米的重量估算。
（1）建筑每平米重量=10.8 kN/㎡ （2）建筑面积计算：地上主体结构：(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 97.8.20.7.84㎡×11=107.87.8.27.8.2.04㎡ 局部突出屋面的电梯机房，层高3.0m>2.2m ， 建筑面积为a×b=7.8.2.0×7.8.0=42.00㎡总建筑面积=107.87.8.27.8.2.04+42.00=107.8.219.04㎡ （3）基础承受荷载=10.8×107.8.219.04=1137.8.288.80kN二、 基础尺寸初步估算1. 基础底板面积确定：用荷载标准值，全反力（包括筏基底板自重），根据地下一层层高及建筑面积，设筏板厚0.7.8m ，基础埋深d=3.9+1.4-0.45=4.85 m ，基础板(7.8.2×7.8.0+0.8)×(3×7.8.2.0+0.8)+(3×7.8.0+0.8)×2=97.8.20.7.84㎡ 2. 基础梁尺寸确定：计算梁高:mm l h 1000666==≥计算梁宽:⎥⎦⎤⎢⎣⎡∈h h b 21,31，h 为梁高。
梁宽取7.800mm ，梁高取1200mm 。
如图1所示：图1 梁截面尺寸示意图（尺寸单位：mm ）3.地基承载力特征值的修正对于0.80.850.750.85L e =<=<，I 的粘性土，查承载力修正系数表得：0.3, 1.6b d ηη==，则：2/48.341)5.085.4(186.1)36(183.0200)5.0()3(m kN d b f f m d b ak a =-⨯⨯+-⨯⨯+=-+-+=γηγη4.验算地基承载力 上部荷载总和为：∑=kN Fk80.113788筏基底板自重为：kN G k 00.14310256.000.954=⨯⨯= 基底反力平均值：=k p =+∑AG Fkk970.6414310.0013788.801+=134.282/kN m 2/48.341m kN f a =<所以地基承载力满足要求。
筏板基础模板计算书3
筏板基础3.0墙模板（非组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称筒体模板新浇混凝土墙墙厚(mm) 800混凝土墙的计算高度(mm) 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 6000二、荷载组合混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 新浇混凝土初凝时间t0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1.2 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15混凝土浇筑速度V(m/h) 1 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高3度H(m)4倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1.2×1.15×11/2，24×3]＝min[29.15，72]＝29.15kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.15+1.4×4，1.35×29.15+1.4×0.7×4]＝0.9max[40.58，43.27]＝0.9×43.27＝38.95k N/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.15 kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm) 0小梁间距(mm) 300 小梁一端悬臂长(mm) 0主梁间距(mm) 500 主梁一端悬臂长(mm) 0对拉螺栓横向间距(mm) 600 对拉螺栓竖向间距(mm) 500模板设计立面图四、面板验算面板类型复合木纤维板 面板厚度(mm) 18 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)15面板弹性模量E(N/mm 2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b ＝0.5m ，W ＝bh 2/6＝500×182/6＝27000mm 3，I ＝bh 3/12＝500×183/12＝243000mm 41、强度验算q ＝bS 承＝0.5×38.95＝19.47kN/m面板弯矩图(kN·m)M max ＝0.22kN·mσ＝M max /W ＝0.22×106/27000＝8.11N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算q ＝bS 正＝0.5×29.15=14.58kN/m面板变形图(mm)ν＝0.63mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞 小梁材料规格(mm) 100×50 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁弹性模量E(N/mm 2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3)41.67小梁截面惯性矩I(cm 4)104.171、强度验算q＝bS承＝0.3×38.95＝11.68kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/41670＝7.41N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.3×29.15=8.74kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.37mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 3、支座反力计算R 1=3.31kN ，R 2=...R 20=6.63kN ，R 21=3.31kN六、主梁验算主梁类型双钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面抵抗矩W(cm 3)8.98主梁截面惯性矩I(cm 4)21.561、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.68kN·mσ＝M max/W＝0.68×106/8980＝75.64N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12 轴向拉力设计值N t b(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+0]＝600mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+0]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.5×38.95＝11.1k N≤N t b＝12.9kN满足要求！。
筏板基础及侧壁计算书
a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。
基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。
二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。
三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。
筏基计算书
梁板式筏形基础设计计算书一、荷载计算不考虑地震和风荷载，每个KZL 柱底传给基础的竖向力为：恒载标准值180KN ，活载标准值60KN 。
初定基础埋深为 1.0m ，根据地质资料可知，基础持力层为粉质粘土，上层土均为粉质粘土，基础底面位于地下水位以上，粉质粘土自重为20KN/m 3，其地基承载力f ak =160KPa.1、地基承载力验算 地基承载力验算时，作用在基础上的荷载按正常使用极限状态下的荷载效用的标准组合，地基反力则采用地基承载力特征值。
初选筏板尺寸为3.6m ×3.6m ，根据荷载特点，荷载中心荷载，b=3.6m ，d=1.0mP k =AG F kk +F k =（180×1.2+60×1.4）×4=1200KNG k =γb 2×1.2=20×3.62×1×1.2=311.04KNPk= 3.6×6.304.3111200+=116.6KPa地基承载力修正公式为：f a =f ak +εb γ（b-3）+εd γm （d-0.5）其中f ak =160KPa ，εb=1.5（黏粒含量Pc ≥10%的粉土），γ=γm=20KN/m 3 ∴f a =160+0.3×20×（3.6-3）+1.5×20×（1-0.5）=178.6KPa ∵P k ≤f a∴地基承载力满足要求 2.筏形基础的内力分析 内力分析采用倒楼盖法。
（1）板的承载力计算地基反力 Pt=A F k =26.31200=92.6KPa①地板厚度验算 ❶抗冲切验算：底板厚度初定为200mm ，h 0=200-40-6=154mm ，肋梁尺寸定为250mm ×400mm 梁板式筏基底板受冲切承载力按下式计算：Ft ≤0.7βnp f t μm h 0 选用C 30混凝土底板冲切计算示意图如右： Μm =（2750-154）×4=10384mmFt= Pt ×A 阴影=92.6×（2750-2×154）×（2750-2×154）×10-6=552.2KN Ft ≤0.7βnp f t μm h 0=0.7×1.0×1.43×10384×154=1600.7KN ∴底板抗冲切承载力满足要求。
筏板计算书
20m角钢塔筏板基础计算书编制：校核：审批：2014年5月目录1柱截面设计 (3)1.1已知条件及计算要求： (3)1.1.1已知条件：矩形柱 (3)1.1.2计算要求： (3)1.2受压计算 (3)1.2.1偏压计算 (3)1.3计算信息 (6)1.3.1几何参数 (6)1.3.2材料信息 (7)1.3.3计算信息 (7)1.3.4修正后的地基承载力特征值 (7)1.4计算参数 (7)1.5计算作用在基础底部弯矩值 (8)1.6验算地基承载力 (8)1.6.1验算轴心荷载作用下地基承载力 (8)1.6.2验算偏心荷载作用下的地基承载力 (8)2基础抗弯验算: (8)3筏板基础冲切验算 (9)3.1计算要求 (9)3.2筏板抗冲切计算过程和计算结果 (9)3.3筏板抗冲切验算 (10)3.3.1受冲切承载力验算 (10)4混凝土局压验算 (13)4.1局部受压区截面尺寸验算 (13)4.2局部承压力验算 (13)1 柱截面设计1.1 已知条件及计算要求：1.1.1 已知条件：矩形柱b=800mm ，h=800mm 计算长度 L=2.00m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=316.00kN弯矩设计值 Mx=25.5*2=51 kN ·m 剪力设计值 Vy=0.00kN ，Vx=25.50kN1.1.2 计算要求：1.受压计算2.受剪计算3.冲切计算-----------------------------------------------------------1.2 受压计算1.2.1 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb 《混凝土规范》式6.2.7-1:(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e:b 1f E scu=-=-=h 0h a s 80045755mm(3)计算配筋按照小偏心受压构件计算:计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:1.2.2 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 取稳定系数φ=1.000 (2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:==e a max{20,h/30}26.7mm=+=+=e i e 0e a 161.426.7188.1mm==≤=e i 188.1mm 0.3h 0⨯0.3755226.5mm+=-b 1f +0.431f -1b-h 0a1f b316.00⨯0.517614.3⨯⨯10543.10.80-1f 20()10.5-a 543⨯⨯14.3755360.0755-0.9取A s =0mm 2偏压计算配筋: x 方向A sx =-9591mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =0mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sx =1280mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sy =1280mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =5120mm 2 > ρmin ×A=0.0055×640000=3520mm 21.2.3 受剪计算x 方向受剪计算λx =0.0 < 1.0, 取λx =1.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: h w /b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。
筏板基础承载力深度修正计算书
筏板基础承载力深度修正计算书一、引言在设计和施工过程中，了解和计算筏板基础的承载力是至关重要的。
而在计算中，深度修正是一个重要的参数，它可以确保基础设计的准确性和可靠性。
本文将探讨筏板基础承载力深度修正的计算方法，以便为工程师和设计师提供参考和指导。
二、深度修正的概念筏板基础的承载力受到地下土壤的影响，而土壤的力学特性会随着深度的增加而发生变化。
因此，为了准确计算筏板基础的承载力，需要进行深度修正。
深度修正的目的是根据土壤的不同层次，对承载力进行修正，以反映实际情况。
三、深度修正的计算方法1. 土壤参数的考虑在深度修正中，需要考虑土壤的物理和力学参数，如土壤的密度、摩擦角、内摩擦角等。
这些参数通常通过实地勘探和实验室测试获得。
在计算中，可以根据不同深度处的土壤参数进行修正，以获得准确的承载力。
2. 承载力修正系数的确定在深度修正中，需要确定承载力修正系数。
这个系数可以根据不同深度处的土壤参数计算得出。
通常，承载力修正系数是一个与深度相关的函数，它可以反映土壤力学特性随深度变化的规律。
通过使用修正系数，可以将实际承载力与设计计算中的理论承载力相匹配。
3. 深度修正计算的步骤深度修正的计算可以分为以下步骤：（1）确定土壤的物理和力学参数；（2）根据不同深度处的土壤参数计算承载力修正系数；（3）将修正系数应用于设计计算中的理论承载力，得到修正后的承载力；（4）根据修正后的承载力进行基础设计和施工。
四、结论深度修正是筏板基础设计中不可忽视的一个环节。
通过合理计算和应用深度修正，可以提高筏板基础设计的准确性和可靠性。
在实际工程中，工程师和设计师应根据具体情况，合理选择和应用深度修正方法，以确保基础设计的安全和稳定。
五、致读者的话在工程设计和施工中，筏板基础的承载力是一个重要的考虑因素。
了解和应用深度修正方法，可以提高基础设计的准确性和可靠性。
希望本文的内容能够为读者提供参考和指导，以及启发他们在实际工程中的应用。
筏板基础工程量
筏板基础工程量筏板基础工程量(筏板基础防水找平层) 1、筏板基础防水找平层(M10砂浆找平) 87m×27m×0.04×=95m?按每m?砂浆360.00元/m?计算95m?×360.00元/m?=34200.00元材料损耗取系数3%合计:95m?×3%=2.85m? 折合人民币 2.85m?×360=1026.00元合计人民币: 34200.00+1026.00=35226.00元人工费取总造价的25%计算折合人民币:35226.00×25%=8806.50元机械费取系数5%计算:35226.00×5%=1761.30元税率和管理费取系数13%计算水电费取系数3%计算为(35226+1761.3+8806.5)×3%=1373.82元(35226+1761.3+8806.50+1373.82)×13%=6131.7906元文明施工和技术管理费取系数5%计算:(35226+1761.3+8806.50+1373.82)×5%=2358.38元合计人民币:35226.00+8806.50+1761.30+1373.82+6131.79+2358.38=55657.79元2、筏板底层砂夹石垫层?毛石垫层:材料类型——白欲河自然级配砂石碾实厚度为30cm (取系数1:0.7计算)长 90m 宽 32m 合计方量为:90m×32m×0.3m?0.7=1234.29m?取材料损耗3%计算1234.29m?+37.03m?=1271.32m?每方砂石按人民币83.00元计算:1271.32m?×83.00元=105519.56元人工费用造价的25%: 105519.56元×25%=26379.89元机械费用为: 105519.56×5%=5275.98元 (取系数为5%计算) 水电费: 105519.56×3%=3165.59元 (取系数为3%计算) 税率费取系数13%(105519.56+26379.89+5275.98+3165.59)×13%=18244.33元文明施工和技术管理费取系数5%:(105519.56+26379.89+5275.98+3165.59)×5%=7017.06元合计人民币为:05519.56+26379.89+5275.98+3165.59+18244.33+7017.06=165602.41元筏板基础3 桩头清理:?桩头清理、人工找平 13cm (290根) 每根18.00元合计人民币:290×18.00=5220.00元?用C30混凝土找平，每根桩折合人民币8.00元合计人民币: 290×8.00=2320.00元?桩头防水每根20.00 (包含防水材料费)290×20=5800.00元?桩头找平展每根10.00元(包含材料费)290×10.00=2900.00元?桩头找平平均每根8cm计算 290根桩和价πR?=3.14×1?×0.08=0.25m? 0.25×290=72.5m??每m? 混凝土(C30)按人民币365计算72.5m?×365=26462.50元?税率为13%合计为 26462.50+2900+5800+2320+5220=42702.5×13%=5551.33元?文明施工和技术管理费为:(26462.50+2900+5800+2300+5220)×5%=2135.13元机械费为:26462.5×5%=1323.13元合计人民币:26462.5+2900+5800+2320+5220+5550.33+2135.13+1323.13=51712.09元筏板基础4(垫层) 1、垫层厚度为10cm 合计方量为(C15)长90m 宽32m 90m×32m×0.1m=288m? 2、每立方C15混凝土按人民币300.00元计算288m? ×300=86400.00元3、机械费取系数5%86400.00×5%=4320.00元4、周材取系数为材料费的15%86400×15%=12960.00元5、人工费取系数为:(86400+12960)×25%=24840.00元6、水电费取系数3%86400×3%=2592.00元7、文明施工和技术管理费为5%(2592+24840+12960+4320+86400)5%=6555.60元 8、税费取系数13%(2592+24840+12960+4320+86400)×13%=17044.56元 9、垫层和计价为: 17044.56+6555.6+2592+24840+12960+4320+86400=154712.16元筏板基础5(防水) 1、防水面积筏板底长90m、宽32m90m×32m=2880m? 2、按每方算(每立方材料18.00元)合计2880m?×18=51840.00元3、人工费取系数为:51840.00×25%=12960.00元4、机械费取系数5% 51840.00×5%=2592.00元5、水电费取系数3% 51840.00×3%=1555.20元6、税率取系数13% (1555.0+2592+12960+51840)×13%=8963.14元7、文明施工费取系数5% (1555.2+2592+12960+51840)×5%3447.36元8、防水合计总价为: 1555.2+2592+12960+51840+3447.36+8963.14=81357.70元筏板基础6(清基、清土) 1、清基面积长90m、宽32m90m×32m=2880m?2、基础清理高度10cm 合计人工清土方量: 2880m?×0.1m=288m?3、人工清基和人工转土每m?按90.00元计算: 90.00×288=25920.00元4、人工清基机械费按5%计算: 25920.00×5%=1296.00元5、税率取系数为13%计算:25920.00×13%=3369.60元 6、文明施工和技术管理费: 25920.00×5%=1296.00元7、人工清基础合计为: 25920+1296+3369.60+1296=31881.60元筏板基础7(筏板混凝土) 1、筏板混凝土总方量为:筏板长87m、宽27m、高0.9m87m×27m×0.9m=2114.1m?2、混凝土耗材取系数3% 2114.7m?×3%=63.45m?3、混凝土合计方量: 2114.1m?+63.45m?=2177.6m?4、筏板基础混凝土等级为C35，每m?按360.00元计算:2177.6m×360=783936.00元5、人工费为总材料的25%取系数为783936.00×25%=195984.00元6、周转材料取费15%为783936.00×15%=117590.40元7、机械取费5%(783936+117590.4)×5%=45076.30元 8、水电费取系数为3%(783936+117590)=27045.78元 9、文明施工和技术管理费取系数5% (27045.78+45076.30+117590.4+195984+783936)×5%=58481.6元 10、税率费用取系数13%合计为:(27045.78+45076.3+117590.4+195984+783936)×13%=152052.17元 11、筏板混凝土总造价为:27045.78+45076.3+117590.4+195984+783936+152052.17+58481.6=1380165.85元筏板基础8(钢筋量) 1、筏板基础钢筋总量为: (长87m、宽27m、高0.9m)(见附表钢筋配筋料单)连三条后浇带合计用钢筋量为:169.383T2、钢筋耗材取系数3% 169.383×3%=5.08T3、钢筋总重量为: 169.383T+5.08T=174.463T4、钢筋价格每吨按4900.00元5、钢筋合计总价为:4900×174.463=854868.70元6、钢筋机械费取系数5% 854868.7×5%=42743.45元7、水电费取系数3% 854868.7×3%=25646.06元8、钢筋人工费取系数25% 854868.7×25%=213717.18元9、税率取系数3%计算:(213717.18+25646.06+42743.45+854868.7)×13%=147806.81元 10、文明施工和技术管理费取系数5%(213717.18+25646.06+42743.45+854868.7)×5%=34109.26元 11、筏板钢筋总合价为:34109.26+147806.81+213717.18+25646.06+42743.45+854868.70=1318891.46元筏板基础91、后浇带总长度: 1~2单元二条，总长度60m(二条各长30m)2、20@100, 上下纵向长3.5m 侧纵向长1m上、下纵向钢筋根数: 30m?0.1×2×3.5=2100m侧纵向钢筋根数:30m?0.1×2×1=600m钢筋总重量为:(2100m+600m)×2.47?=6669?=6.7T 3、材料损耗3%6.7T×3%=0.21T4、后浇带钢筋总重量为: 6.7T+0.21T=6.91T5、钢筋合价:(4900元/T)6.91×4900=33859.00元6、钢筋总长度120m+耗材120×3%=123.6m7、钢筋价格为21.00元/m 合计价格为: 123.6×21=2595.60元 8、辅材(焊条和铁丝)取值15% (33859.00+2595.6)×15%=5468.19元 9、材料合计价为: 33859.00+2596.6+5468.19=41922.80元 10、人工费取系数25%计算为41922.8×25%=10480.7元11、税率取系数13%计算: (10480.7+41922.8)=52403.50元×13%=6812.46元12、文明施工技术管理费取系数5%(10480.7=41922.8)×5%=2620.18元13、现场水电费取系数3% 10480.7+41922.8)×3%=1572.11元 14、后浇带合价为:1572.11+2620.18+6812.46+10480.7+41922.8=63408.25元恒泰?融庭 3# 住宅楼1~3单元签证单签收单位:签收日期:发签单项目: 恒泰融庭3#1~3单元项目部工程报价单工程名称:恒泰融庭3#住宅楼1~3单元清单签收单位(或签收人姓名):__________________ 清单签收日期:_________________报价工程项目名称:__________________________正负零?2以下工程量1、1~3单元墙柱钢筋总量:a、地下室柱:47.517T+25.978T=73.495Tb、地下室墙:14.250T+8.165T=22.415Tc、地下室暗梁:1.901T+1.824T=3.725Td、地下室梁:10.094T+20.937T=31.031Te、地下室顶板:12.216T+6.649T=18.865Tf、三个单元所有夹层合计: 973?=0.973T钢筋总量:22.415T+22.415T+3.725T+31.031T+18.865T=0.973T=150.504T2、钢筋损耗取系数3%计算: 150.504T×3%=4.52T3、合计用钢筋:4.52T+150.504T=155.02T 4、5100.00元/T计算)155.02T×5100.00=790602.00元5、钢筋辅材(焊条、扎丝、套管)5%790602.00×5%=39530.10元6、钢筋人工费用(取总材料的25%计算)为:(39530.10+790602.00)×25%=207533.03元(790602+39530)×5%=41506.60元 7、机械费取系数5%8、水电费取系数3%计算(790602+39530)×3%=24903.96元 9、税率费取系数13%计算为:(790602+39530.1+207533.03+41506.6+24903.961)×13%=143529.83元10、现场文明施工和技术管理费取系数5%:(790602+39530.1+207533.03+41506.6+24903.96)×5%=55203.78元 11、1~3单元墙、柱、板钢筋和人工合价为:790602+39530.1+207533.03+41506.6+24903.96+143529.83+55203.78=1302809.30元正负零?2cm以下墙柱梁板工程量2 1、1~3单元混凝土总量:(详见商混站出料单) 937m?2、混凝土耗材3%计算: 937m?×3%=28.11m?3、混凝土总方量为 937m?+28.11m?=965.11m?4、混凝土C40按380.00元/m?计算，合计人民币为:965.11m?×380.00=366741.80元5、混凝土人工费:(取系数25%)366741.80元×25%=91685.45元6、混凝土机械费5%: 366741.80×5%=18337.09元7、水电费用取系数3%: 366741.80×3%=11002.25元 8、税率费取值13%:(366741.8+91685.45+18337.09+11002.25)×13%=63409.66元 9、文明施工技术管理费取系数5%:(366741.8+91685.45+18337.09+11002.25)×5%=24388.33元 10、1~3单元墙、柱、梁、顶板混凝土合价为:366741.8+91685.45+18337.09+11002.25+63409.66+24388.33=575564.58元。
11-3 筏板基础计算
（1）地基承载力验算筏板基础包括梁板式基础、格筏基础和含梁或不含梁的片筏基础等型式。
筏板基础的设计一般包括基础梁设计与板的设计二部分，筏板上基础梁的设计方法同第五节柱下条形基础。
筏板的设计计算内容主要包括：筏板基础地基计算、筏板内力分析、筏板截面强度验算与板厚、配筋量确定等。
第七节筏板基础max 1.2p f p f ≤⎧⎨≤⎩G —基础和上覆土重，地下水位以下应考虑浮力作用。
一、地基计算max F G p A F G Mp A W +⎧=⎪⎪⎨+⎪=+⎪⎩0.1W e A≤W 、A ——基础底面截面模量、面积。
（2）偏心距验算（整体稳定性要求）基底平面心形尽量与结构竖向永久荷载重心重合。
不能重合时要求：0111'()'m c s i i i i i si si p p s z z E E ψψαα--=⎛⎫=+- ⎪⎝⎭∑——第i 层土回弹再压缩模量（3）沉降验算考虑回弹再压缩变形的影响'si E 'ψ——考虑回弹影响的经验系数，无经验时可取1.0按作用的准永久组合计算时考虑地震作用时16W e A≤基底自重压力基底附加压力筏板内力计算可根据上部结构刚度及筏板基础刚度的大小分别采用刚性法或弹性地基基床系数法进行。
(一)刚性法当上部结构整体刚度较大，筏板基础下的地基土层分布均匀时，可不考虑整体弯曲而只计局部弯曲产生的内力。
当持力层压缩模量MPa 或板厚H 大于墙间距离时，可认为基底反力成直线或平面分布。
符合上述条件的筏板基础的内力可按刚性法计算，此时基础底面的地基净反力可按下式计算：4≤s E 61yx x y j j W e N W e N A N p p ⋅∑±⋅∑±∑=min max 二、筏板的内力计算采用刚性法计算时，在算出基底的地基净反力后，常用的倒楼盖法或刚性板条法计算筏板的内力。
框架体系下的筏板基础也可按刚性板条法计算筏板内力，其计算步骤如下：(a)先将筏板基础在x 、y 方向从跨中到跨中分成若干条带，如图所示。
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梁板式筏形基础设计计算书一、荷载计算不考虑地震和风荷载，每个KZL 柱底传给基础的竖向力为：恒载标准值180KN ，活载标准值60KN 。
初定基础埋深为 1.0m ，根据地质资料可知，基础持力层为粉质粘土，上层土均为粉质粘土，基础底面位于地下水位以上，粉质粘土自重为20KN/m 3，其地基承载力f ak =160KPa.1、地基承载力验算 地基承载力验算时，作用在基础上的荷载按正常使用极限状态下的荷载效用的标准组合，地基反力则采用地基承载力特征值。
初选筏板尺寸为3.6m ×3.6m ，根据荷载特点，荷载中心荷载，b=3.6m ，d=1.0mP k =AG F kk +F k =（180×1.2+60×1.4）×4=1200KNG k =γb 2×1.2=20×3.62×1×1.2=311.04KNPk= 3.6×6.304.3111200+=116.6KPa地基承载力修正公式为：f a =f ak +ηb γ（b-3）+ηd γm （d-0.5）其中f ak =160KPa ，ηb=1.5（黏粒含量Pc ≥10%的粉土），γ=γm=20KN/m 3 ∴f a =160+0.3×20×（3.6-3）+1.5×20×（1-0.5）=178.6KPa ∵P k ≤f a∴地基承载力满足要求 2.筏形基础的内力分析 内力分析采用倒楼盖法。
（1）板的承载力计算地基反力 Pt=A F k =26.31200=92.6KPa①地板厚度验算 ❶抗冲切验算：底板厚度初定为200mm ，h 0=200-40-6=154mm ，肋梁尺寸定为250mm ×400mm 梁板式筏基底板受冲切承载力按下式计算：Ft ≤0.7βnp f t μm h 0 选用C 30混凝土底板冲切计算示意图如右：Μm =（2750-154）×4=10384mmFt= Pt ×A 阴影=92.6×（2750-2×154）×（2750-2×154）×10-6=552.2KN Ft ≤0.7βnp f t μm h 0=0.7×1.0×1.43×10384×154=1600.7KN ∴底板抗冲切承载力满足要求。
❷底板斜面受剪承载力验算本筏基底板为双向板，斜截面受剪承载力按下式进行验算： Vs ≤0.7βhs f t (ln 2-2h 0)h 0底板剪切示意图如下：Vs=Pt ×A 阴影=92.6×（2750-2×154）×（22750-154）×21=138.1KN≤0.7βhs f t (ln 2-2h 0)h 0=0.7×1×1.43×（2750-2×154）×154=376.4KN ∴斜截面受剪承载力满足要求 ②底板受弯承载力计算：中间底板为四边固支的双向板，计算简图如下所示：查表得m 1=m 2=0.0176 m 1’=m 2’最大正弯矩，M 1=（m 1+νm 1）P t t 3,(混凝土取ν=0.2，M 1指单位板宽弯矩) =（0.0176+0.2×0.0176）×92.6×32 =17.6KNm 支座负弯矩M 2=m 1’P t t 3=0.0513×92.6×33=42.8KNm ❸板顶正截面受弯承载力计算取单位板宽b=1000mm ，h=200mm ，h 0=（200-40-6）=154mm （板基础规范，筏基底板的保护层厚度为40m ）ds=2011αbh f M c =26154×1000×14.31?10×6.17=0.0519ζ=1-s α21-=0.0533 γs=2α211s-+=0.9733 As=y0c 1f b ζζf α=300154×0.0533×1000×14.3×0.1=391.4mm 2选用Φ10@200，单位板宽钢筋面积As=393mm 2＞391.4mm 2ρ=200×1000393=0.197%＞0.15%（最小配筋率）∴选用Φ10@200，满足截面受弯承载力要求。
❹板底正截面受弯承载力计算αs=20c 12bh f αM =26154×1000×14.3×1.010×8.42=0.126 ζ=1-s α21-=0.135As=y0c 1f bh f α=30015×0.135×1000×14.3×0.14=990.99mm 2选取Φ14@150，满足板底正截面受弯承载力要求。
（2）梁的承载力计算肋梁为两端固支，根据结构静力计算手册，计算模型如下：最大正弯矩：M 1max =3221t q +KNm t q 5.49243×0.3×6.92323×1.5×6.92242222=+= 支座负弯矩：M 2max =KNm t q t q 0.86123×0.3×6.92963×1.5×92.6×512965222221=+=+支座最大剪力：Vmax=KNm t q t q 845.14523×0.3×6.9243×1.5×6.922421=+=+ ①跨中截面受弯承载力计算1198.0340×250×14.3×1.010×0.86bh f αα260c 1max 2s ===M（h 0=400-40-8-12=340mm ） ζ=1-12796.0α21s =- As=2y 0c 1518300340×0.12796×250×14.3×0.1f b ζζf αmm == 取2Φ20，As=628mm 2 ＞518mm 2 ρ=0.2145%)/f (0.2%0.45f max ρ＞%628.0400×250628y t min ===∴跨中截面选用2Φ20满足正截面受弯承载力要求（梁顶截面）。
②支座正截面受弯承载力计算208.0340×250×14.3×1.010×0.86bh f αα2620c 1max 2s ===M ζ=1-236.0α21s =- As=2y 0c 1956300340×0.236×250×14.3×0.1f b ζζf αmm == 取2Φ25，As=982mm 2 ＞956mm 2 ρ=%982.0400×250982=＞%2145.0ρmin =，满足正截面受弯承载力要求（梁底截面）。
③支座斜截面受弯承载力验算 Vmax=145.845KNVc=0.70bh f t =0.7×1.43×250×340=85.1KN661.0340×27010×)1.85845.154(30νmax ν=-=-=h f V V S A y c s （箍筋选用HPB300钢筋） 取Φ8双肢箍S=661.0sv A=152.8mm ，取S=150mm ∴梁全长配箍筋Φ8@160.满足斜截面手贱承载力要求。
梁的配筋图如右：板的配筋图如下：3.局部受压承载力计算配置间接钢筋的混凝土结构构件，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求： Ft ≤1.35tn c t c A f ββ tbA At β 柱端需进行局部受压承载力验算，局部受压的计算面积见下图：At=Atn=350×350=1225002mm Ab=600×600-3×175×175×21=314062.52mm tbA A =t β=6.11225005.314062= 选用C30混凝土，βc=1，c f =14.3N/2mm Ft=180×1.2=60×1.4=300KN ≤1.35tn c t c A f ββ =1.35×1×1.6×14.3×122500=3783.78KN∴满足局部受压承载力的要求。
二、钢筋下料长度计算 1、板钢筋长度计算板端部为等截面外伸，按构造要求，板在梁两侧的第一根钢筋距基础梁区为21板筋间距，且不大于75mm 。
∴上板的X 、Y 向钢筋的根数经计算为1+1+14根 ∴上部钢筋共有16×2=32根Φ10钢筋。
单根长度=3520+2×120-2×2d=3720mm下部钢筋有1+1+19=21根（第一根距梁边25mm ） 板底钢筋共有21×2=42根Φ14钢筋单根长度=3520+2×120-2×2d=3520+2×120-2×2×14=3704mm ∴板的钢筋为Φ10 32×3720mm Φ14 42×3704mm 2、梁钢筋下料长度计算（1）每根梁上部采用2Φ20的钢筋，下部采用2Φ25的钢筋，按构造要求，梁钢筋再末端需要向上弯成90°直角，且直角长度为12d 。
∴单根钢筋的长度=3520+（12d+2d+d ）×2-2×2d=3520+26d=4040mm （上部）∴4根梁所需要的上部纵筋下料长度为8×4040mm ，Φ25 （2）箍筋下料长度计算单根箍筋长度=（320+170）×2+2×1.9d+2×5d-3×2d=1042.4mm Φ8根据构造要求，柱子与梁的交结处，在柱边50mm 开始布置箍筋，所以外伸部分布置3根，交结处布置3根，跨内布置1811502×50-2×1753000=+- 取18根∴一根梁取18+3×2+1×2=26根两根梁与柱交结处只须布置一根梁的箍筋 ∴总根数=26×2+（26-6）×2=92∴梁的箍筋下料长度为：92×1042.4mm 3、柱子的钢筋下料长度计算（1）柱子锚固区的保护层厚度为40+2×14=68mm ab l =29d=29×14=406mm68÷d=68÷14=4.857， ∴a ζ=0.70714 ∴a l =a ζab l =0.70714×40b=287.1mm ∴保护层厚度≤5d ，j h ≥a l∴钢筋弯起的长度为6d 和150中最大值， ∴取150mm 梁顶下柱子的钢筋长度为（400-68+150+3d-2d ）=496mm 纵向钢筋接头面积取50%，钢筋连接方式选用焊接 ∴链接区长度=max[35d ，500]=500mm 两个焊接点相隔长度＜500mm∴柱子的钢筋长度依次递增，钢筋长度及根数如下： 504+496=1000mm 4根1000+100=1100mm 4根 +4×1200+4×1300 1300+600=1900mm 4根 以下按100mm 递增 4×2000mm+4×2100mm+4×2200mm （2）柱子箍筋下料长度计算柱子插入基础的部分应按构造要求配筋直径≥4d，间距≤10d 且≤100.∴取Φ8@100，且第一根离基础顶50mm ，可配4根。