A407-工程问题
萨彦817事故资料
主要集中在以下几方面：
1．人员伤亡惨重。事故造成75人死亡，13人受伤。 2．电站设备设施损失巨大。主要有：除2#、7#和9#机组 被摧毁外，由于厂房屋顶下跌和水淹，对运行中的1#和3#机 组被造成了相对严重的破坏， 4#、5#、 8# 和 10# 机组有损 坏。 6#机组在事故发生时正在停机检修，受到了相对较轻 的损坏。此外，厂房结构被部分摧毁，包括部分机组基础和
站发电厂房为坝后式，长 288 m、宽36 m。电站采用单机单
管引水发电，压力钢管为外包混凝土坝后背管，直径7.5 m。 电站进水口宽 7.5m、高11.5m，设有快速闸门。电站主接线 采用扩大单元接线，每2台机组与1组总容量为1600MVA的单 相变压器组相连，每台单相变压器的容量为 533MVA，高压
7＃机组破坏情况
7＃机组破坏情况
9＃机组破坏情况
9＃机组破坏情况
厂坝间破坏情况
厂坝故原因报导
事故发生后的初期，俄罗斯媒体和官方有多种版本的事
故原因报导：
1．变压器爆炸说。变压器爆炸是可能的，存在因变压器 爆炸引发一系列事故连锁反应的可能性，但不会直接造成如 此巨大破坏。现场照片、录像也不支持变压器爆炸直接造成
尼治时间 0时13分，当地时间8时13分）。先在2＃机组附
近发出一声巨响，水柱从水轮机处的空腔喷入主厂房，淹 没主厂房发电机层及下面各层。同时，电站中控室发出声 光警报，电站出力下降到零，造成局部停电（包括厂用电 源）。9 时 20 分水轮机进水口工作门在坝顶被手动关闭，
截断了冲入水轮机室的水流。
巨大水流从厂房涌出 （厂房右侧有疑似火光闪烁）
风罩，桥机轨道大梁，厂房排柱、边墙、屋顶和地板等。
3．停电损失难以估量。事故后电站停运，造成居民生活
超高支模专项施工方案
超高支模专项施工方案1. 引言超高支模工程是指高度在200米以上的建筑工程，由于其施工难度大、风险高，需要专项施工方案来确保施工质量和施工安全。
本文档将详细介绍超高支模专项施工方案。
2. 工程概况超高支模工程位于城市中心，总高度达到300米，建筑结构为钢筋混凝土框架结构。
由于周边环境复杂，施工条件限制，需要采取特殊的支模施工方案。
3. 施工组织设计3.1 项目部设置为了确保施工的协调与管理，根据工程规模及复杂程度，项目部的设置分为以下部门：•总经理办公室：负责项目整体计划与管理•技术部：负责工程设计与技术支持•生产部：负责施工组织与管理•安全质量部：负责施工安全与质量控制•材料设备部：负责材料设备供应与管理•劳务部：负责劳务管理与人员调配3.2 人员分工根据施工的需要，项目部将合理安排人员的分工如下：•技术部：技术经理、设计师、工程师•生产部：施工经理、安全员、质量员、施工队员•安全质量部：安全质量经理、质量检查员、安全检查员•材料设备部：材料设备经理、供应员•劳务部：劳务经理、工人4. 施工方案4.1 高空作业方案由于工程高度的限制，超高支模工程需要采取高空作业方案来确保施工的顺利进行。
高空作业方案包括：•搭建高空作业平台：搭建安全可靠的高空作业平台，确保工人操作的安全性。
•使用安全带：在高空作业过程中，所有工人必须佩戴安全带，确保工人的人身安全。
4.2 施工安全措施超高支模工程的施工风险较大，需要采取一系列的施工安全措施来保障施工人员的安全。
施工安全措施包括：•制定安全操作规程：明确施工过程中的安全操作规程，确保工人严格按照规程施工。
•搭建临时防护设施：在施工现场搭建临时防护设施，防止人员和物体从高处坠落。
•安装监控系统：在施工现场安装监控系统，实时监测施工过程，及时发现安全隐患。
•定期进行安全培训：定期组织施工人员进行安全培训，提高他们的安全意识和应急处理能力。
4.3 施工质量控制措施为了确保超高支模工程的施工质量，需要采取一系列的施工质量控制措施。
公路工程夜间施工专项方案
公路工程夜间施工专项方案一、项目背景随着城市交通的不断发展和扩大，许多地区的公路都出现了交通量大、道路拥堵的情况。
为了减少白天施工对交通的影响，提高施工效率，夜间公路工程施工逐渐成为一种常见的做法。
然而，夜间施工面临着许多特殊的挑战和风险，需要制定专项方案来确保工程的安全和顺利进行。
二、施工范围确定本次夜间施工的具体路段和时间，以确保施工对交通的影响最小化。
施工范围应包括需要进行道路修复、拓宽、新增交通设施的区域。
三、施工时间1.选择相对交通量较小的时间段进行夜间施工，以最大程度减少对交通的影响。
2.夜间施工时间应在晚上10点至凌晨4点之间，不得超过6小时。
四、安全保障1.施工区域设立明显的警示标志，包括施工标志、强光警示灯等，以提醒驾驶员注意安全。
2.在施工现场设立警戒区域，限制非施工人员进入。
3.施工现场设置适当照明设施，确保施工人员的视野良好。
4.施工人员应配备安全防护用品，包括头盔、反光背心、安全鞋等。
五、交通管理1.在施工前，与交通管理部门沟通，制定交通管制方案。
2.设立临时交通标志和线路，指示驾驶员绕行或减速慢行。
3.保持施工道路的通行能力，确保至少一条车道对交通开放。
4.施工现场根据需要设立临时人行通道，方便行人通行。
5.在施工区域设立适当的监控，并留有应急疏散的通道。
六、环境保护1.施工期间最大限度减少噪音和粉尘的排放，采取相应措施加以控制。
2.对施工区域进行水的处理，防止水污染。
3.施工现场要及时清理垃圾，确保环境整洁。
七、施工人员培训1.对参与夜间施工人员进行专项培训，培养他们对夜间施工环境的适应能力。
2.考核培训人员的安全知识和技能，确保他们能够熟练掌握施工操作规程并做好相应应急处理。
八、应急预案制定夜间施工的应急预案，包括火灾、事故、自然灾害等突发事件的处理措施。
对施工人员进行应急演练，提高应变能力。
九、监督检查设立专门的监督检查团队，对夜间施工进行监督检查，确保施工按照方案进行，并能及时处理发现的问题。
高凉陈君在航空航天港论坛纵谈载人登月工程评论汇总合集
高凉陈君在航空航天港论坛纵谈中国载人登月工程评论汇总合集前言本系列评论是高凉陈君最新的长征五号火箭发展升级研究设想文章，本系列评论具有重要的历史价值意义。
特此进行汇集与整理，以有兴趣的读者进行阅读、下载与转载。
并启示后人。
第一章一款基于500吨推力固体燃料助推器而研制的中间运力火箭设想研制中间运力型火箭的精髓就在于“省钱与拼凑”。
如果中国政府决心要研制LTO运力13至20吨区间的中间运力型火箭，就自然不会再花钱去研制YF77氢氧发动机的高空版了（至于那个25吨级的澎胀循环上面级低温氢氧发动机就更加不会去投资研制）。
中间运力型火箭本身就是为了追求“省钱”而研制的产物，上面级也就只能够使用4台YF75D氢氧发动机并联来“应付”下就了事。
高凉陈君现在感兴趣的就是这款走美国火神火箭技术路径而研制的准巨型火箭方案，其LTO运载能力极限，能够达到何种的地位，是否真的能够达到LTO运力20吨的“节点区间”否。
一，使用7台YF100煤油发动机并联研制5米直径主芯级火箭。
120*7=840吨起飞推力，持续工作220秒，自重660吨（内含燃料与液氧），长53米。
二，使用4台YF75D氢氧发动机研制5米直径低温上面级，持续工作时间700秒，自重78吨（内含燃料与液氧），长22米。
三，整流罩。
长度分16米（短罩）、21米（长罩）两种长度规格。
火箭总长度。
配短整流罩53米+22米+16米=91米（长径比18点2）；配长整流罩53米+22米+21米=96米（长径比19点2）。
四，4段式500吨推力的固体燃料助推器。
单枚重达260吨（左右）。
直径3米（左右），长度30米（左右）。
与5米直径煤油主芯级火箭的捆绑点为煤油与液氧的箱间段。
此款火箭设计为YF100煤油发动机主芯级，不捆绑助推器就无法单独发射起飞使用。
五，具体的火箭构型方案。
A，捆绑2枚500吨推力固体燃料助推器。
起飞推力为840+500*2=1840吨，起飞质量为660+78+260*2=1258吨（不包含整流罩与载荷的重量），起飞推重比为1点4左右。
工程项目抵抗风险措施与预案范本(3篇)
工程项目抵抗风险措施与预案范本1.1风险因素识别依据项目承包内容、分包管理、项目管理人付款、市场变化、气候条件等背景资料和我公司施工同类型工程的施工经验及潜在的因素，本项目的风险主要存在于以下几个方面：技术风险、管理风险、过程控制风险、质量风险、市场风险、法律法规、职业安全风险等方面。
1.2主要控制措施(1)从进场到试运行结束的整个施工过程中，加强与招标人、监理、设计单位的联系，提前进行风险分析和技术分析，对于招标人及设计单位可能发生的风险，一旦发现，及时通知监理机构，避免风险的发生；(2)加强对施工质量的管理和对职工的教育，确保质量目标、工期目标、安全生产目标、环境保护目标和文明施工目标的全面实现；(3)对于我单位可能发生的风险，制定针对性方案，加强对风险的预防；(4)认真分析学习招标文件、设计文件以及施工合同，一旦签定合同，严格按照合同执行，避免因为对合同的认识不够深刻而造成对合同的执行不力；(5)加强对职工的教育和管理，遵纪守法，避免违法行为、事件的发生；(6)严格执行图纸的分级会检制度，避免因为设计不当造成对工期、质量的影响；(7)按照合同要求，加强对施工进度的管理和___，保证关键工期和总工期目标的全面实现；(8)加强与招标人、设计院的沟通和联系，积极配合招标人催交图纸和设备。
2、潜在风险及应对措施2.1技术风险2.1.1风险内容(1)由于施工技术人员水平不足，编制施工方案、作业指导书时对施工方法选择不当、对施工安全技术措施考虑不全面，导致施工技术文件存在不足；(2)由于人员技术水平不足、仪器设备技术规范不符合要求、检验方法不适用等原因，造成试验、验收不合格；(3)施工人员技术水平不足，安全质量意识不强，不按照施工方案、施工程序的要求进行施工，或由于能力不足导致施工工程出现错误；(4)对新技术、新工艺的应用掌握不足，导致应用过程中出现错误。
2.1.2应对措施：(1)加强对技术人员的考核和培训，使其技术能力满足岗位的要求；(2)配备满足施工需求的试验、检验技术人员和仪器仪表设备，确保检验过程的规范化；(3)对施工方案、施工程序、作业指导书等施工技术文件加强审核力度，由技术能力强、经验丰富的人员进行严格审核，必要时___专家进行会检；(4)对项目部全体职工根据专业的不同、施工阶段需求的不同，分专业、分阶段进行施工技术的培训，并定期对培训效果进行考核，注重培训的专业性和时效性，提高全员素质，树立严格按照程序施工理念，提高职工按程序施工的技术能力；(5)通过专家论证、研讨等方式，确定技术方案改进措施，优化技术方案；(6)在应用新技术、新工艺之前进行充分的论证，经确认适合于本现场后才可进行应用。
竣工报告范本
竣工报告范本以下是为您起草的一份竣工报告范本协议：合同主体：1、发包方（甲方）：姓名：＿___________________________身份证号：＿___________________________2、承包方（乙方）：姓名：＿___________________________身份证号：＿___________________________合同标的：本协议旨在规范和确认由乙方承担的工程项目的竣工相关事宜。
具体工程项目名称为：＿___________________________，工程地点位于：＿___________________________。
权利义务：11 甲方权利义务111 有权要求乙方按照合同约定的时间、质量标准完成工程项目。
112 有权对工程项目进行监督、检查，提出整改意见。
113 按照合同约定及时支付工程款项。
114 协助乙方协调与工程相关的外部关系。
12 乙方权利义务121 有权按照合同约定收取工程款项。
122 有义务按照合同约定的时间、质量标准、设计要求等完成工程项目。
123 确保施工过程符合国家法律法规及相关行业标准，保障施工安全。
124 提供完整的竣工资料，包括但不限于施工图纸、施工记录、材料检验报告等。
125 配合甲方进行工程验收，对验收中提出的问题及时整改。
违约责任：11 如果甲方未按照合同约定支付工程款项，每逾期一天，应按照未支付款项的一定比例向乙方支付违约金。
12 若乙方未按照合同约定的时间完成工程项目，每逾期一天，应按照合同总价的一定比例向甲方支付违约金。
13 若工程质量未达到合同约定的标准，乙方应负责无偿返工或修复，直至达到约定标准，并承担由此产生的费用。
14 若乙方违反施工安全规定导致安全事故，应承担全部责任并赔偿因此给甲方造成的损失。
争议解决方式：11 本协议在履行过程中如发生争议，双方应首先友好协商解决。
12 若协商不成，任何一方均可向有管辖权的人民法院提起诉讼。
提高海洋工程中EH47焊接质量的措施
-提高海洋工程中EH47焊接质量的措施
提高海洋工程中EH47焊接质量的关键措施可以从以下几个方面考虑：
1. 技术培训和认证：确保焊工具有足够的焊接技术和经验，并具备相关的认证资质。
培训焊工使其熟悉EH47焊接规范和标准，以及正确的焊接操作和工艺参数。
2. 检验和质量控制：实施严格的质量控制和检验流程，包括材料选择、焊接前准备、焊接过程监控和焊后检验。
确保焊接材料的质量符合规范要求，并对焊接接头进行非破坏性和破坏性检测，以验证焊接质量。
3. 优化焊接工艺参数：根据具体应用要求，优化焊接工艺参数，包括焊接电流、电压、速度、预热温度等。
根据EH47焊接规范的要求，选择合适的焊接材料、焊接电极和焊接剂，确保焊接接头的强度和可靠性。
4. 焊接设备维护和校准：定期对焊接设备进行维护保养，并确保焊接设备的准确性和稳定性。
维护焊接设备的电源、传感器和控制系统，确保它们能够提供稳定和精确的焊接能量。
5. 检验记录和追溯性：建立完善的检验记录和焊接接头的追溯体系。
记录焊接过程中的关键参数和检验结果，以便追溯和评估焊接质量，并为后续的修复和维护提供参考和依据。
综上所述，通过技术培训、质量控制、优化工艺参数、设备维护和追溯性管理等措施，可以提高海洋工程中EH47焊接质量。
这有助于确保焊接接头的可靠性和耐久性，提高海洋工程结构的安全性和可持续性。
关于民生问题的申论范文
关于民生问题的申论范文民生问题，是关乎人民生存与发展的根本问题，它犹如一座大厦的基石，稳固与否直接关系到社会的和谐稳定与国家的长治久安。
从百姓的衣食住行到教育、医疗、就业等各个方面，民生问题无处不在，无时不有，深刻影响着人民群众的生活质量和幸福感受。
一、民生问题的现状与表现。
（一）就业压力持续存在。
随着人口总量的不断增长和经济结构的调整，就业市场面临着诸多挑战。
一方面，每年新增劳动力数量庞大，高校毕业生人数逐年递增，他们怀揣着梦想和知识，涌入就业市场寻求机会。
另一方面，传统产业转型、新兴产业发展对劳动力素质提出了新的要求，劳动力供给与需求之间的结构性矛盾日益突出。
许多求职者面临着找不到工作与企业招不到合适人才的两难境地，就业压力成为民生领域的一个突出问题。
（二）教育资源不均衡。
教育是民族振兴、社会进步的基石，但目前我国教育资源的分布存在着明显的不均衡现象。
在城乡之间，城市拥有优质的教育设施、师资力量雄厚，而农村地区教育基础设施相对薄弱，教师队伍不稳定且素质参差不齐。
在区域之间，东部发达地区教育投入多、教育理念先进，而中西部地区在教育资源的数量和质量上与东部地区存在较大差距。
这种不均衡导致了不同地区、不同阶层的学生在接受教育机会和教育质量上存在显著差异，严重影响了教育公平的实现。
（三）医疗保障有待完善。
医疗问题关系到人民群众的身体健康和生命安全。
尽管我国医疗卫生事业取得了长足的发展，医疗保障体系逐步建立，但仍存在一些问题。
医疗费用高昂，对于许多普通家庭来说，一场大病可能会使他们陷入经济困境。
基层医疗卫生机构服务能力不足，在一些偏远地区，医疗设备简陋，医护人员短缺，难以满足当地居民的基本医疗需求。
同时，医患关系紧张也成为医疗领域的一个痛点，影响着医疗行业的健康发展。
二、民生问题产生的原因分析。
（一）经济发展水平的制约。
虽然我国经济总量已位居世界前列，但人均GDP仍然较低，在发展过程中还面临着区域发展不平衡、城乡二元结构等问题。
工程施工质量管理制度发文
工程施工质量管理制度发文一、总则为加强工程施工质量管理，确保工程施工质量，保障工程质量安全，提高工程施工管理水平，制定本制度。
二、适用范围本制度适用于公司所有工程项目的施工质量管理工作。
三、质量管理职责1. 总经理负责全公司工程施工质量管理工作，制定质量管理政策和目标。
2. 项目经理负责本项目的施工质量管理工作，制定项目的质量计划和控制方案。
3. 质量部门负责协助项目经理开展施工质量管理工作，监督检查工程实施情况。
4. 各分包单位负责本单位工程的施工质量管理工作，按要求提供质量保证文件和质量检测报告。
5. 各专业负责人负责本专业工程的施工质量管理工作，指导施工过程中的质量监督和控制。
四、质量管理体系1. 质量管理文件项目施工前，必须编制施工质量管理手册，包括施工工艺、施工规范、质量要求、质量控制措施等内容。
2. 质量验收项目施工完成后，需进行质量验收，合格后方可移交使用。
3. 质量追溯对工程施工过程中出现的质量问题，需进行追溯，找出原因并采取措施避免再次发生。
4. 质量监督质量部门需定期对工程进行质量监督，发现问题及时纠正。
五、质量管理措施1. 建立质量台账，记录工程施工过程中的质量信息，及时掌握工程质量情况。
2. 加强施工现场管理，做好安全防护和环境保护工作，确保施工工艺符合要求。
3. 严格遵守施工图纸和规范要求，不得随意更改施工方案。
4. 采用先进施工技术和设备，确保施工质量。
5. 健全施工质量检测体系，定期对工程进行质量检测。
6. 建立施工质量投诉处理机制，及时处理相关质量问题。
六、质量管理考核项目经理负责本项目的施工质量考核，质量部门负责对各项目进行质量管理考核，考核结果作为绩效评定的重要依据。
七、质量管理改进在工程施工中发现质量问题，需及时进行整改和改进，不断提高工程施工质量。
八、附则1. 本制度由总经理负责解释。
2. 本制度自颁布之日起执行。
以上就是本公司工程施工质量管理制度的全部内容，各部门和员工须严格遵守，确保工程施工质量安全。
中国聚变工程试验堆装置在电流猝灭过程中逃逸电流产生和抑制的数值模拟
第37卷第2期2023年4月南华大学学报(自然科学版)Journal of University of South China(Science and Technology)Vol.37No.2Apr.2023收稿日期:2022-10-26基金项目:国家MCF 能源研发计划项目(2022YFE03070003);国家自然科学基金项目(12075114;11805096);湖南省自然科学基金项目(2021JJ30569;2018JJ2320)作者简介:姚少林(1996 ),男,硕士研究生,主要从事核聚变与等离子体物理方面的研究㊂E-mail:471662312@qq.com㊂∗通信作者:郑平卫(1982 ),男,副教授,博士,主要从事核设施安全理论与技术㊁核聚变与等离子体物理等方面的研究㊂E-mail:ghzpw@DOI :10.19431/ki.1673-0062.2023.02.011中国聚变工程试验堆装置在电流猝灭过程中逃逸电流产生和抑制的数值模拟姚少林1,郑平卫1∗,龚学余2(1.南华大学资源环境与安全工程学院,湖南衡阳421001;2.南华大学核科学技术学院,湖南衡阳421001)摘㊀要:中国聚变工程试验堆等离子体电流高达14MA ,等离子体破裂将产生大量逃逸电子,形成巨大的逃逸电流,如不抑制将对装置造成极大的损伤㊂本文利用托卡马克等离子体破裂的零维模型,数值计算了中国聚变工程试验堆在电流猝灭阶段Dreicer 机制产生逃逸种子的雪崩倍增,获得了逃逸电流和逃逸动能随时间的演化关系,并与解析结果进行了对比㊂研究了影响电子雪崩过程逃逸电流的关键物理因素,发现破裂后等离子体电子温度㊁密度和有效电荷对逃逸种子电流的产生和逃逸电流的抑制有巨大影响㊂通过增加电子密度,从而增强碰撞耗散,可以有效抑制破裂后逃逸电流,这对选择合适的方法抑制破裂后的逃逸电子具有积极的意义㊂关键词:等离子体破裂;逃逸电流;Dreicer 机制;雪崩倍增中图分类号:TL631文献标志码:A 文章编号:1673-0062(2023)02-0075-08Numerical Simulation of Runaway Current Generation and SuppressionDuring Current Quenching in CFETR DeviceYAO Shaolin 1,ZHENG Pingwei 1∗,GONG Xueyu 2(1.School of Resource Environment and Safety Engineering,University of South China,Hengyang,Hunan 421001,China;2.School of Nuclear Science and Technology,University of South China,Hengyang,Hunan 421001,China)Abstract :The plasma current of the China Fusion Engineering Test Reactor (CFETR)is as high as 14MA,and the plasma disruption will produce a large number of runaway elec-trons,forming a huge runaway current,which will cause great damage to the device if not第37卷第2期南华大学学报(自然科学版)2023年4月suppressed.In this paper,using the zero dimensional model of tokamak plasma disruption,the avalanche multiplication of runaway seeds produced by the Dreicer mechanism in thecurrent quenching phase of the CFETR device is numerically calculated,and the evolutionrelationship between the runaway current and the runaway kinetic energy with time is ob-tained,which is compared with the analytical results.The key physical factors that affectthe runaway current in the electron avalanche process are studied.It is found that the elec-tron temperature,density and effective ion charge after disruption have a great influence onthe generation of runaway current seed and the suppression of runaway current.By in-creasing electron density and hence enhancing collisional dissipation,the runaway currentafter disruption can be effectively suppressed,which is of positive significance for selectingappropriate methods to suppress runaway electrons during disruption.key words:plasma disruption;runaway current;Dreicer mechanism;avalanche multiplication0㊀引㊀言中国聚变工程实验堆(the Chinese fusion engi-neering test reactor,CFETR)作为连接国际热核聚变实验堆(international thermonuclear experimental re-actor,ITER)与聚变示范堆(the fusion demonstration reactor,DEMO)的桥梁,CFETR的主要任务是在高参数稳态运行下获得高聚变产额[1]㊂中小型装置由于等离子体电流I p~1MA,破裂产生的逃逸电子不会对装置内壁部件造成严重危害㊂对I p 达几兆安的较大的中型托卡马克装置(如欧洲联合环状反应堆(joint European torus,JET)或日本的JT-60U反应堆),破裂将产生几兆安的逃逸电流[2-3],则必须考虑逃逸电子的危害及其缓解和抑制㊂堆级聚变装置,由于其更大的几何尺寸和更高的等离子体电流I p(~10MA),等离子体破裂产生的大量逃逸电子[4],如果不加控制,它所携带的巨大能量会对装置的第一壁造成永久性的损伤,严重威胁装置的寿命[5]㊂ITER装置的I p高达15MA,等离子体内能及磁能高达1GJ,大破裂在不利条件下会形成高达10MA的逃逸电流,其携带的磁能高达307MJ[3]㊂而CFETR装置的几何尺寸更大,其大半径R0和小半径a分别为7.2m和2.2m,运行时I p达到14MA㊂因此破裂在不利条件下,如电子的温度与密度过低,电子受到的环形加速电场远高于逃逸产生的临界电场时,极有可能产生更大的逃逸电流㊂目前抑制逃逸电子的主要方法为杂质注入法[6-10],其原理是通过注入杂质来改变等离子体电子的温度㊁密度和有效电荷等参数进而抑制逃逸电流的产生[11]㊂因此,必须充分理解CFETR在电流猝灭阶段产生逃逸电子的过程以及密度㊁温度和有效电荷等关键物理因素对产生逃逸电子的影响和逃逸电子所获得的能量㊂这对于确定有效的抑制方法至关重要㊂在电流猝灭阶段,等离子体破裂时通过初级机制产生逃逸种子[12]㊂逃逸种子在次级机制 电子雪崩倍增下形成更大逃逸电流[13]㊂初级机制主要包括:Dreicer机制㊁氚衰变产生的β射线㊁活化壁发射的高能γ射线的康普顿散射和热尾机制[14-16]㊂Dreicer机制作为产生逃逸种子电子的主要机制,为了简化分析本文将忽略其他初级机制㊂等离子体中电子受到的库仑碰撞阻力会随着速度的增加而减小㊂当电场力超过碰撞阻力时,电子会被不断加速㊂在加速的过程中,电子受到的阻力会进一步减小,最终形成逃逸种子电子,这就是Dreicer机制[12]㊂逃逸种子在运动过程中和其他电子碰撞并实现能量交换,其他电子从中获得能量变成新的逃逸电子㊂原逃逸种子的能量会减少,却并不会降到逃逸阈值能量之下,所以仍然是逃逸电子㊂通过碰撞产生的新的逃逸电子因受到的阻力仍然较小,在电场作用下持续加速变成新 逃逸种子 ,新 逃逸种子 再次与其他电子发生碰撞生成新的逃逸电子㊂这样,逃逸电子的数目在短时间内迅速增加,这就是雪崩机制,也称为次级逃逸机制[13]㊂在中国聚变工程实验堆装置等离子体参数下,本文使用等离子体破裂的零维模型,仅考虑Dreicer机制产生的逃逸种子电流,数值得出等离子体破裂后逃逸种子电流的产生和逃逸电流㊁逃逸动能随时间演化的特征,并将数值结果与解析结果进行对比㊂在此基础上,进一步研究和探讨影响破裂后逃逸种子和逃逸电流大小的关键物理第37卷第2期姚少林等:中国聚变工程试验堆装置在电流猝灭过程中逃逸电流产生和抑制的数值模拟2023年4月因素和有效抑制方法㊂1㊀逃逸电流模型描述等离子体破裂后逃逸电流的零维模型包含了逃逸电子的产生以及影响逃逸电子的关键物理因素,包括各类逃逸种子电流的产生㊁逃逸电流在雪崩倍增机制下的倍增过程和碰撞效应等的影响[17]㊂模型包括了等离子体破裂产生的逃逸电流I r 与等离子体电流I p 两个方程[18]㊂在电流猝灭期间,初级机制产生逃逸种子电流,再由雪崩机制主导产生逃逸电流㊂为了方便研究,逃逸种子电流I seed 可以直接给定,或者根据特定的初级机制计算得到㊂本文只考虑Dreicer 机制产生的逃逸种子电流㊂在破裂时,即t =0时,I r ʉI seed ,I p =I 0㊂在上述假设下等离子体电流I p 和逃逸电流I r 随时间演化的方程组为[19]dd t(LI p )=-2πR 0E ||(1)d I rd tʈd I r d t ()AvalancheʈI r τs ʈe (E ||-E R )I r m e c lnΛa (Z eff )(2)式中:L 为等离子体内感,假设等离子体电感在电流猝灭期间保持不变;τs 为雪崩特征时间[11];lnΛ为库仑对数,通常为10~17之间,本文取lnΛ=16;Z eff 为有效电荷值;E R =n e e 3lnΛ/4πε20m e c 2为产生逃逸电子的临界电场[13];n e 为电子的密度;e 为元电荷电量;m e 为电子静止时的质量;ε0和c 分别是真空中的电导率和光速㊂a (Z eff )ʉ3(5+Z eff )/π㊂当E ||≫E R 时,碰撞耗散可以忽略,τs ʈm e c lnΛa (Z eff )/eE ||为电子雪崩特征时间,方程(2)化简得:d I rd t()AvalancheʈeE ||I rm e c lnΛa (Z eff )(3)其中,E ||为欧姆感应电场,它与等离子体电流密度j p 和逃逸电流密度j r 关系为:E ||=η(j p -j r )(4)η=1.65ˑ10-9Z eff lnΛ/T3/2e为等离子体电阻率㊂利用j p,r =I p,r /πa 2k ,其中a 为等离子体最小半径,k 为等离子体拉长比,方程(1)与方程(3)化简为:dd t I p =-2R 0ηa 2kLI p -I r ()(5)d d t I r =ηe m e c lnΛa Z eff ()πa 2kI r I p -I r ()(6)逃逸动能为:W kin ʈ2πR 0ʏd tI r E ||ʈ2πR 0㊃ηπa 2kʏd tI r I p -I r ()(7)Dreicer 机制生成逃逸电子率为[12]:d n r d t()Dreicer=n e V collm e c 22T e()3/2ε-3(1+Z eff )/16ˑexp -14ε-1+Z eff ()ε()(8)式中,εʉE ||E D,V coll ʉn e e 4lnΛ/4πε20m 2e c 3,E D ʉE R ㊃(m e c 2/kT e ),k 为玻尔兹曼常数㊂因此,Dreicer 逃逸种子电流为:I Dreicer seedʈecS d n rd t ()Dreicerτ0s(9)式中:S 为等离子体横截面面积;τ0s 为电流淬灭开始时的电子雪崩特征时间㊂2㊀结果与讨论2.1㊀忽略碰撞耗散的逃逸电流与动能在电流猝灭阶段,本文假定中国聚变工程实验堆装置的初始等离子体电流I p 为I 0=14MA,等离子体电感L p =μ0R 0(ln(8R 0/a )-2+L /2),μ0是磁导率[20],根据文献[20]计算方法可得内感L ≅5μH 较为合适㊂有效电荷Z eff 代表真空装置中的杂质含量它与轫致辐射损失㊁等离子体环电压㊁中子产额和聚变功率有着密切关系㊂ITER 装置中预测有效电荷数Z eff 为2左右,因此取Z eff =3.0合适㊂等离子体破裂后会发生热猝灭,此时温度会在短时间内急剧降低,而温度越低逃逸电流的产生量会越发明显,因此取较低电子温度T e =10eV 较为合适㊂在此条件下为了方便研究,逃逸种子电流I seed 不宜取较小值,因此取I seed =0.01MA 较为合适㊂在忽略碰撞耗散的情况下,运用方程(5)~(6)得出I p 与I r 随时间的演化,结果如图1(a)所示㊂I p 与I r 在35ms 时大小相等,之后不随时间改变,即形成一个平台,此时的逃逸电流称之为平台逃逸电流:I pl r ~8.6MA㊂图1(b)则表示了逃逸动能W kin 随时间的演化,对应的平台逃逸动能为29.9MJ㊂考虑到E ||=-12πR 0d ϕd t,ϕ是穿过半径为R 0的圆形轮廓的磁通量,方程(2)可以解析求解由磁通量变化而产生逃逸电流的函数[21]第37卷第2期南华大学学报(自然科学版)2023年4月I r =I seed expe (ϕ0-ϕ)2πR 0m e c lnΛa (Z eff )()(10)其中ϕ0是初始磁通量,ϕ=LI ,可以得出电流猝灭阶段逃逸电流与总等离子体电流I 之间的关系[21]I r =I seed exp(αL (I 0-I ))(11)其中,αʉe2πR 0m e c lnΛa (Z eff )㊂(12)图1㊀等离子体电流I p ㊁逃逸电流I r 和逃逸动能随时间的演化Fig.1㊀Evolution of plasma current ,runaway current and runaway kinetic energy with time㊀㊀由于平台逃逸电流I pl r 等于总等离子体电流,联立I ʉI pl r 与方程(11)可得I plr=W L (I seed αLe αLI 0)αL(13)㊀㊀W L (x )是Lambert 方程[22],方程的解为W L (x )e W L (x )=x (x >0),简化为W L (x )ʈln(1+x )㊃1-ln(1+ln(1+x ))2+ln(1+x )()㊂(14)㊀㊀方程(13)可以分析影响平台逃逸电流的基本物理因素㊂显然,平台逃逸电流随初始等离子体电流I 0呈指数级增长,随逃逸种子电流I seed 呈倍数增长㊂对应地,可以得到逃逸动能的解析表达式:㊀W kin ʈ2πR 0ʏd tI r E ||=ʏϕϕ0I seed e α(ϕ0-ϕ)d ϕ㊂(15)因为E ||=-12πR 0d ϕd t ,I r =I seedexp(α(ϕ0-ϕ)),W kin ʈI r -I seedα㊂(16)㊀㊀从方程(13)分析,平台逃逸电流I pl r 对初始等离子体电流I 0的依赖性极强㊂对于给定的三个不同的I seed 值,利用方程(13)计算得到I pl r 对I 0的依赖性,如图2所示㊂为进一步对比数值计算与解析计算的结果,在四个不同的等离子体电子温度T e 值下,图3展示了CFETR 装置中平台逃逸电流I pl r 和平台逃逸动能W kin 随I seed 的变化㊂发现I pl r 和W kin 随逃逸种子电流的变化关系具有一致性,同时,解析结果与数值计算结果一致㊂图3中analytical model 即为解析结果,图3(a)由方程(13)得出,图3(b)由方程(15)得出,根据方程(5)和方程(6)得出图3(a),方程(7)得出图3(b)㊂在给定的逃逸种子电流下,I pl r 和W kin 随逃逸种子电流I seed 的增大而增大,且几乎不受等离子体温度T e 的影响,这主要是由于在给定I seed 下,方程(5)和方程(6)对T e 的依赖仅仅通过电导率η实现,而解析表达式(13)和(15)与T e 和n e 无关㊂图2㊀不同I seed 下,I pl r 对初始等离子体电流I 0的依赖关系Fig.2㊀Different dependence of I seed ,I pl r oninitial plasma current I 0第37卷第2期姚少林等:中国聚变工程试验堆装置在电流猝灭过程中逃逸电流产生和抑制的数值模拟2023年4月由以上的结果可以得出:在不考虑碰撞耗散下,等离子体破裂后将形成平台逃逸电流I pl r ㊁I plr随I seed 和破裂前等离子体电流I 0的增大而增大㊂但由于是直接给定的I seed ,不能分析破裂后电子温度和密度对逃逸电流的影响㊂事实上,I seed 的大小与T e 和n e 是相关的,如Dreicer 机制产生的逃逸种子电流㊂利用方程(8)和方程(9)可以得出Dreicer 机制产生的I seed ㊂图4显示了在不同密度值(n e =5ˑ1019m -3和n e =8ˑ1019m -3)的情况下,Dreicer 机制产生的I seed 随T e 的变化,发现I seed 随T e 的减小而快速增大,随n e 的增大而快速减小㊂图3㊀给定I seed 下,数值和解析计算得到平台逃逸电流和平台逃逸动能Fig.3㊀Given I seed ,the runaway plateau current and the runaway plateau kinetic energyare obtained by numerical and analyticalcalculation图4㊀不同密度下Dreicer 逃逸种子电流随温度的变化Fig.4㊀Changes of Dreicer runaway seed current withtemperature under differentdensities图5㊀不同温度下I pl r 随n e 的变化Fig.5㊀Changes of I plrwith n e at different temperatures㊀㊀利用方程(8)和方程(9)计算Dreicer 机制产生的I seed ,再次计算其在电子雪崩倍增机制下的逃逸电流㊂初始等离子体电流仍为14MA,有效电荷Z eff =3.0㊂计算后发现仍能形成平台逃逸电流,I pl r 随T e 和n e 的变化如图5所示㊂在三个不同T e 下,I pl r 随n e 的增大而迅速下降㊂在相同n e下,T e 越高I pl r 的值越小㊂当n e 足够大时I pl r ~0,此时为忽略碰撞耗散的情况下,密度仅仅影响由Dreicer 机制产生的逃逸种子电流,因此随着密度的增大逃逸种子电流变得极小,逃逸平台电流I pl r ~0㊂因此,增大电子密度的方法能够有效抑制逃逸电流㊂在即将破裂前注入大量气体增大电子密度可以有效减小逃逸种子电流的产生,使得破裂后通过雪崩倍增形成的逃逸电流减小㊂有效电荷Z eff 对Dreicer 机制产生的I seed 和I pl r 也有影响㊂图6显示了有效电荷对逃逸种子电流与平台逃逸电流的影响,发现更大的有效电荷值会产生更大的Dreicer 逃逸种子电流,从而形成更大的平台逃逸电流㊂通过注入高原子序数(高Z )杂质可以提高有效电荷,比如氖和氩㊂在破裂前后注入高Z 杂质可以影响热猝灭或电流猝灭时间[23],辐射逃逸电子能量降低逃逸动能,但同时会导致重组等离子体而降低电子密度,促进逃逸种子电流的产生进而在一定程度上增加逃第37卷第2期南华大学学报(自然科学版)2023年4月逸电流㊂图6㊀有效电荷对逃逸种子电流与平台逃逸电流的影响Fig.6㊀Effect of effective charge on runaway seed current and runaway plateau current2.2㊀碰撞耗散效应的影响在2.1节的分析和讨论中,碰撞耗散效应对逃逸电子的影响未被考虑,这在E ||≫E R 时是合理的,即在电子密度较低时E R 较小,该条件是适用的㊂但当电子密度足够大时,该条件不适用,必须考虑碰撞耗散效应的影响㊂如大量气体注入(massive gas injection,MGI)㊁杀手弹丸注入(killer pellet injection,KPI)期间,E R 的大小可以在平台逃逸电流形成之前与E ||量级相同㊂当电流猝灭期间产生的电场E ||等于E R 时,电子雪崩将停止,这种情况下就不会形成平台逃逸电流,逃逸电流将达到某一最大值后随时间衰减㊂在此条件下,需要联立方程(1)和方程(2)求解,可得dd t I p =-2R 0ηa 2kL(I p -I r )(17)d d t I r =ηem e c lnΛa (Z eff )πa 2k I r (I p -I r -E R πa 2k /η)(18)碰撞项collison =E R πa 2k /η㊂因此在必须考虑碰撞耗散的情况下,保持Z eff =3,I seed =10-2MA 和I 0=14MA,并假设电子密度n e =1022m -3㊂图7显示了在此条件下逃逸电流I r ㊁欧姆电流I OH 和等离子电流I p 随时间的变化㊂逃逸电流随时间先增大后减小,在35ms 处形成最大逃逸电流I max r ~4.5MA,并在150ms 左右衰减为零㊂对比图1的结果,该峰值逃逸电流远小于没有耗散下的平台逃逸电流值~8.8MA,并且逃逸电流能迅速衰减至零㊂因此,碰撞耗散对于抑制逃逸电流具有重要意义㊂在考虑碰撞耗散的情况下,峰值逃逸电流I maxr随电子密度n e 的变化如图8所示㊂峰值逃逸电流随着逃逸种子电流的增大而增大,随着n e 的增大而减小㊂图7㊀考虑碰撞耗散效应下I p ㊁I OH 和I r 随时间的演化Fig.7㊀Considering the collisional dissipation effect ,the evolution of I p ㊁I OH and I r withtime图8㊀电子密度对峰值逃逸电流的影响Fig.8㊀The influence of electron density on peakrunaway current第37卷第2期姚少林等:中国聚变工程试验堆装置在电流猝灭过程中逃逸电流产生和抑制的数值模拟2023年4月3㊀结㊀论本文利用零维逃逸电子模型研究了中国聚变工程试验堆在等离子体破裂后产生的逃逸电流及其关键影响因素㊂数值和解析结果发现:逃逸电流随破裂前等离子体电流和逃逸种子电流的增大而快速增大㊂在Dreicer机制产生的逃逸种子电流的触发下,逃逸电流经次级机制 电子雪崩过程倍增,数值计算表明逃逸电流大小受电子密度㊁温度和有效电荷的影响很大㊂破裂后,Dreicer 机制产生的逃逸种子电流随电子温度和密度的增大而减小,随有效电荷的增大而增大,进而影响平台逃逸电流或峰值逃逸电流的大小㊂在高电子密度下,碰撞耗散效应对逃逸电流影响非常显著,使得逃逸电流不能形成平台,逃逸电流在某一时刻达到最大峰值后随时间迅速降低至零㊂峰值逃逸电流随密度的增大而减小,随逃逸种子电流的增大而增大㊂在CFETR装置参数条件下,初始等离子体电流高达14MA,考虑逃逸种子电流大小为0.01MA,不考虑碰撞耗散时平台逃逸电流为I pl r~8.6MA;考虑碰撞耗散,在电子密度为n e= 1022m-3时峰值逃逸电流I max r~4.5MA㊂通过注入掺杂的大量气体可抑制逃逸电流㊂注入大量低原子序数(低Z)气体来增大碰撞耗散,掺入少量高Z杂质来增强辐射,降低逃逸电子动能㊂但高Z杂质在增强辐射的同时使得有效电荷Z eff增大,导致更大的逃逸种子电流和逃逸电流㊂较合理的方式是通过大量注入低Z和少量份额高Z的混合气体,如氘和氖㊁氩的混合物,在减小逃逸电流大小的同时辐射逃逸电子的动能,抑制或缓解破裂后逃逸电子的危害㊂但气体注入的方式不能将目标混合气体有效送入芯部等离子体,更有效的方式是通过散裂弹丸注入(shattered pllet injection,SPI)[24]的方式,将氘和氖/氩混合物注入到高等离子体电流的堆级托卡马克(如CFETR装置)等离子体中,或避免破裂发生,或在破裂发生后缓解或抑制逃逸电子危害㊂参考文献:[1]ZHENG J,QIN J,LU K,et al.Recent progress in Chinese fusion research based on superconducting tokamak con-figuration[J].The innovation,2022,3(4):100269.[2]YOSHINO R,NAKAMURA Y,NEYATANI Y.Avoidance of VDEs during plasma current quench in JT-60U[J].Nuclear fusion,2002,36(3):295.[3]LOARTE A,RICCARDO V,MARTIN-SOLÍS J R,et al. Magnetic energy flows during the current quench and ter-mination of disruptions with runaway current plateau for-mation in JET and implications for ITER[J].Nuclear fu-sion,2011,51(7):073004.[4]SMITH H,HELANDER P,ERIKSSON L G,et al.Runa-way electrons and the evolution of the plasma current in tokamak disruptions[J].Physics of plasmas,2006,13 (10):1011.[5]HENDER T C,WESLEY J C,BIALEK J,et al.Chapter 3:MHD stability,operational limits and disruptions[J]. Nuclear fusion,2007,47(6):128-202.[6]HOLLMANN E M,AUSTIN M E,BOEDO J A,et al. Control and dissipation of runaway electron beams created during rapid shutdown experiments in DIII-D [J].Nuclear fusion,2013,53(8):82-90. 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专业工程管理与实务建筑工程书本
专业工程管理与实务建筑工程书本工程管理这玩意儿啊，说复杂也不复杂，说简单也不简单。
你得把一个个看似毫不相关的事儿串在一起，做到天衣无缝，简直就像是搭积木，但这积木得巨大、得精密，甚至比高楼大厦的砖头还复杂。
咱们说说建筑工程这块儿，别看它是砖块水泥的事儿，搞不好也能让你抓狂，真的是“千军万马”压得你喘不过气。
建筑项目管理不是说你在图纸上画几笔，交给工人，拿个合同就完事儿了。
你得先给各路角色定个位儿，像是个导演，得把每个人物安排得明明白白。
这工人得听你的，设计师得听你的，连供应商都得看你的眼色。
不是你想让谁干啥就能干啥的，那个劲儿比演一出大戏还要讲究。
你说，现场那是一个大拼盘，啥都有——混泥土、钢筋、水管、电线，都是活生生的“角色”。
而你这导演，得让这些“演员”各自发光发亮，不出错，不能拖后腿。
建设工程这事儿，你可以把它想象成一场马拉松，你不是那种一开始就冲得飞快的那种，而是得稳扎稳打，慢慢跑，不能急。
要是把计划赶得太紧，第一天工人不爽，第二天设计图出问题，第三天材料没送上，最后前面一切好端端的进度，到了中途突然全都崩了，那才是真正的“毁了大局”。
要知道，工程一旦出问题，捞回来的可就不容易了。
得提前做好预判，确保万无一失。
真要出问题了，得想办法冷静处理，不能乱了阵脚。
你看，那种有经验的项目经理，每次面对危机，总是稳如老狗，脑袋里边一片清晰，点拨几句，场面就能重新稳定。
要是你问我，最难的是什么？我告诉你，最难的其实是预算控制。
谁说建筑业都是赚大钱的？想挣钱，首先得花钱。
你以为随便砸钱就能搞定问题吗？可不，浪费一分钱，到了最后可能连马路上的小石子都搬不起。
每一个项目从头到尾都得像走钢丝，平衡得恰到好处。
材料价格、人工费用、设备租赁这些东西一旦被控制不好，就可能打破整个计划。
所以啊，工程管理不仅仅是盯着现场走，还得时刻眼睛如炬地盯着账本。
再说了，谁不想控制得稳稳的，最后能吃一口“甜头”，对吧？接下来得聊聊时间管理了。
超大型弧门制造焊接质量控制
超大型弧门制造焊接质量控制
刘剑
【期刊名称】《水力发电》
【年(卷),期】2005(031)006
【摘要】洪江电站超大型弧形闸门焊缝较多,焊接变形较大、焊接变形控制困难.闸门制作中,利用多种焊接变形控制技术,对闸门制造全过程焊接进行了跟踪和研究.通过采用预留收缩余量和反变形量,钢性加固,合理选择焊接方法,调整焊接顺序等措施保障了产品焊接最终质量.该闸门制造焊接质量控制经验可供借鉴.
【总页数】4页(P45-47,50)
【作者】刘剑
【作者单位】中国水电第七工程局机电安装分局金属结构厂,四川,彭山,620860【正文语种】中文
【中图分类】TG44;TG404;TV663.2
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推进航天型号技术报告形成过程精细化控制
推进航天型号技术报告形成过程精细化控制
陈智勇;冯小平
【期刊名称】《中国航天》
【年(卷),期】2015(000)002
【总页数】5页(P26-30)
【作者】陈智勇;冯小平
【作者单位】中国运载火箭技术研究院;四川航天技术研究院7102厂
【正文语种】中文
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分布式策略的核动力装置故障诊断技术研究
分布式策略的核动力装置故障诊断技术研究雷世雄;徐非;谭翔;彭敏俊【期刊名称】《应用科技》【年(卷),期】2015(000)002【摘要】对核动力装置中的故障问题进行了研究，根据系统结构和运行特点，基于分布式诊断策略将核动力装置划分成三级子单元结构，将故障诊断任务划分到不同的子单元中，采用核主元分析（ kernel principal component analysis ）进行故障检测，监测核动力装置的运行状态，采用模型法对不同的设备单元建立相应的模型进行故障诊断、识别，并辅以专家知识进行补充，得到故障问题的最优解，并以此为依据设计了核动力装置分布式故障诊断系统。
在全范围仿真机上的测试表明，基于分布式策略的故障诊断方法有效，核动力装置分布式故障诊断系统具有较高的可靠度，满足故障诊断的功能要求。
【总页数】7页(P68-74)【作者】雷世雄;徐非;谭翔;彭敏俊【作者单位】海军驻武汉七一九所军事代表室，湖北武汉430000;哈尔滨工程大学核科学与技术学院，黑龙江哈尔滨150001;哈尔滨工程大学核科学与技术学院，黑龙江哈尔滨150001;海军驻武汉七一九所军事代表室，湖北武汉430000; 哈尔滨工程大学核科学与技术学院，黑龙江哈尔滨150001【正文语种】中文【中图分类】TK05【相关文献】1.基于 SDG-QTA 的核动力装置故障诊断技术研究 [J], 吴国华;刘永阔;谢春丽;彭敏俊;段智勇2.基于分布式行波测距的输电线路故障诊断技术研究与应用 [J], 黄志都3.船用核动力装置神经网络故障诊断技术研究 [J], 蔡猛;宋修贤;孙俊忠;金仁喜4.基于部分信息融合的分布式故障诊断策略在分布式发电系统中的应用 [J], 朱琳;李双宏;杨煜普5.高速铁路接触网分布式故障诊断技术研究 [J], 章来胜因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
钢筋桁架楼承板施工技术标准
目录1 钢筋桁架楼承板施工 (1)1.1 总则 (1)1.2 术语 (1)1.3 基本规定 (1)1.4 施工准备 (2)1.5 材料和质量要点 (2)1.6 施工工艺 (3)1.7 质量标准 (12)1.8 成品保护 (16)1.9 安全环保措施 (17)1.10 质量记录 (18)1 钢筋桁架楼承板施工1.1 总则1.1.1 适用范围适用于钢筋桁架楼承板在钢结构工程中的施工。
1.1.2 参考标准、规范及引用企业有关规定（1）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001（2）《钢筋桁架楼承板》JG/T 368（3）《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002（4）《组合楼板设计与施工规范》CECS273（5）浙江汉德邦建材有限公司《装配式钢筋桁架楼承板装配作业指导书》M-HDB-TD-306-A（6）浙江汉德邦建材有限公司《装配式钢筋桁架楼承板成品吊运包装规定》Q-HDB-工艺-407-A（7）浙江汉德邦建材有限公司《装配式钢筋桁架楼承板拆模作业指导书》M-HDB-TD-307-A（8）浙江汉德邦建材有限公司《装配式钢筋桁架楼承板包装规定》Q-HDB-工艺-406-A1.2 术语1.2.1 术语（1）钢筋桁架：上弦钢筋、下弦钢筋与腹杆钢筋通过电阻点焊连接而成的桁架。
（2）模板：钢筋桁架下面用作混凝土模板的钢板。
（3）装配式钢筋桁架楼承板：钢筋桁架与模板通过联接件连接成一体，支承于横梁上，以承受混凝土自重及施工荷载的组合楼承板。
（4）联接件：由以下组件弯钩和扳手铆合后，先后组装垫圈与密封圈的紧固件。
1.3 基本规定1.3.1 装配式钢筋桁架楼承板必须有装配图,严格按照装配图装配。
1.3.2 装配式钢筋桁架楼承板必须有排板图，按照排板图定位排板。
1.3.3 装配式钢筋桁架楼承板及其混凝土楼板的施工，必须编制专项施工方案。
1.3.4 专项施工方案须根据设计文件和施工图的要求编制。
火电建设中焊接材料的正确选用的探讨
火电建设中焊接材料的正确选用的探讨摘要：阐述了火电施工中常用钢材焊接时选择焊接材料的基本方法，并简要前言了其在工程中的应用，为正确选择焊接材料、工程焊接和焊接工艺评定提供了有价值的数据。
关键词：火电建设；焊接材料；选择前言随着我国电力工业的快速发展，火力发电厂的建设已由小规模向大容量、高参数、大规模转变。
设备和材料的品种、规格和性能变得越来越复杂，这给焊接领域带来了许多新课题，从而促进了火电焊接技术的发展和应用。
焊接是电力建设中的关键工序。
大量管道和钢结构通过焊接连接。
焊接质量直接关系到发电设备的正常运行、寿命周期、安全可靠性。
为了保证焊接质量，必须掌握各种材料的焊接性能。
正确选择焊接材料不仅可以保证焊接质量，而且可以提高经济效益。
焊接材料选择不当导致的质量事故也时有发生。
因此，重视焊接材料的正确选择对提高工程焊接质量具有重要意义。
1根据待焊接材料的机械性能和化学成分选择焊接材料1.1焊接材料的选择应符合等强度要求例如，一般支撑结构、密封结构选用低碳钢J422、J423焊条，重要结构选用J426和J427；锅炉钢架Q235、Q355等承重结构一般采用J506、J507焊条；J556和j557焊条通常用于15MnV和15MnVN等材料。
然而，许多生产经验表明，这有时会使焊缝金属的强度更高，而塑性和韧性显著降低。
因此，当焊接大厚度的高强度钢（如80 kg钢）时，可能更适合选择强度略低于母材的焊条（尤其是点焊）；如果在焊接后进行淬火和回火处理，则根据等强度原则选择的焊条更合适。
1.2对耐热性和耐腐蚀性有特殊要求的钢要求焊接材料和母材的成分相同或相似，以确保其化学性能相似。
例如，电站焊接中常用的耐热钢12CrlMoV采用TIG-R31焊丝和R317焊条；15CrMo采用TIG-R30焊丝，R307焊条；12Cr2MoWVTiB采用TIG-R40焊丝，R347焊条;IT91钢采用日本神户TGS9cb焊丝，R717焊条；耐腐蚀不锈钢1Cr18Ni9Ti 采用A132（A137）焊条，H1Crl9Ni9Nb焊丝能保证焊接质量。
冰床深孔取芯系统的开发
冰床深孔取芯系统的开发
高桥昭好;田志坤
【期刊名称】《探矿工程译丛》
【年(卷),期】1998(000)003
【摘要】为了进行南极冰床的深孔钻进，日本国立极地研究所成立了钻机研制等小组，１９８８年以来一直从事开发研究。
关于研制经过，已分别以中间报告，深孔钻机的最终技术性能和完成以前的经过作了报导。
本文就所研制的深孔取芯系统及其配套装置，说明穹丘富士观测站站孔现场的配置，钻进作业流程后，在分论中按照设计标准，详细设计和制造流程说明了绞车，电缆，钻塔，操纵盘和冰屑回收器等的研制经过。
【总页数】5页(P51-55)
【作者】高桥昭好;田志坤
【作者单位】不详;不详
【正文语种】中文
【中图分类】P634.5
【相关文献】
1.深孔帷幕灌浆中全断面不取芯与常规取芯钻进的对比研究 [J], 宋玉国;张来全;肖普;张洪宾
2.复杂地层深孔取芯钻探事故的处理方法 [J], 袁宜勋;雷超
3.复杂地层深孔取芯钻探事故的处理方法 [J], 毛德全;吴方燕
4.复杂地层深孔取芯钻探事故的处理方法 [J], 毛德全;吴方燕;;
5.复杂地层深孔取芯钻探事故的处理方法 [J], 宋辉;王涛;赵世民
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全局收敛策略静止目标纯距离测量下的参数估计方法
全局收敛策略静止目标纯距离测量下的参数估计方法
梁玥n;刘忠
【期刊名称】《火力与指挥控制》
【年(卷),期】2010(035)004
【摘要】将全局收敛策略与高斯-牛顿法相结合,得到了解决非线性最小二乘问题的改进高斯-牛顿法;并将该方法应用于静止目标纯距离测量下的参数估计问题;仿真试验表明,改进后的高斯-牛顿方法对测量误差不敏感,具有更快的收敛速度和更高的精度.
【总页数】4页(P147-149,154)
【作者】梁玥n;刘忠
【作者单位】海军工程大学电子工程学院,武汉,430033;91774部队,上海,200083;海军工程大学电子工程学院,武汉,430033
【正文语种】中文
【中图分类】O231
【相关文献】
1.多基纯距离测量条件下基于全局收敛策略的目标定位方法 [J], 王璐;刘忠;梁玥
2.单静止站纯方位系统的可观测性与目标参数估计算法 [J], 刘忠
3.纯距离条件下的UKF目标参数估计方法 [J], 田林洁
4.静止目标纯距离测量下的定位原理与方法研究 [J], 梁玥;刘忠
5.曲线拟合的单静止站纯方位目标参数计算方法 [J], 许林周;章新华;宋元
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先进轻水堆核电站的用户技术设计要求
先进轻水堆核电站的用户技术设计要求
曲静原;薛大知
【期刊名称】《核动力工程》
【年(卷),期】1999(20)5
【摘要】自美国电力研究所（ＥＰＲＩ）用户要求文件（ＵＲＯ）和欧洲用户要求文件（ＥＵＲ）发表以来，目前已被用于好几个先进轻水堆核电站的设计，有关国家的核安全管理当局也对这些文件持肯定的态度。
本文重点描述了ＵＲＤ和ＥＵＲ的文件结构，所阐述的有关安全政策以及所建立的主要定量安全要求，并简要介绍了有关核安全管理当局对这些用户要求文件的看法。
【总页数】6页(P465-470)
【关键词】用户要求文件;轻水堆;安全裕量;核电站
【作者】曲静原;薛大知
【作者单位】清华大学核能技术设计研究院
【正文语种】中文
【中图分类】TM623.91
【相关文献】
1.先进轻水反应堆业主要求文件（ALWR—URD）中对核电厂抗震设计要求 [J], 姚伟达;张明;秦承军
2.轻水堆技术选择标准——欧洲用户要求(EUR)组织简介 [J], 闫淑敏
3.日本"先进"反应堆竞争激烈/Sesame将用于中国核电站的应急软件/朝鲜敦促美
国履行为朝建设轻水堆的承诺 [J],
4.美国用户对非能动先进轻水堆的安全要求 [J], Mars.,TU;孙华平
5.美国会议员要求结束能源部的先进轻水堆计划 [J], 微亮
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第七讲 工程问题
练习题 1.甲、乙两个打字员4小时共打字3600个.现在二人同时工作，在相同时间内，甲打字2450个，乙打字2050个.求甲、乙二人每小时各打字多少个？
分析；已知条件告诉我们："在相同时间内甲打字2450个，乙打字2050个."既然知道了"时间相同"，问题就容易解决了.题目里还告诉我们："甲、乙二人4小时共打字3600个."这样可以先求出"甲乙二人每小时打字个数之和"，就可求出所用时间了.
解：①甲、乙二人每小时共打字多少个？
3600÷4＝900（个）
②"相同时间"是几小时？
（2450＋2050）÷900＝5（小时）
③甲打字员每小时打字的个数：
2450÷5=490（个）
④乙打字员每小时打字的个数：
2050÷5=410（个）
答：甲打字员每小时打字490个，乙打字员每小时打字410个.
2.抄一份书稿,甲每天的工作效率等于乙、丙二人每天的工作效率的和;丙每天的工作效率相当于甲、乙二人每天工作效率之和的
51;如果三人合抄只需8天就完成了,那么乙一人单独抄需多少天才能完成?
答案： 24281511811=⎥⎦
⎤⎢⎣⎡÷-⎪⎭⎫ ⎝⎛
+÷÷(天).
3.一项工程,甲独做需10天,乙独做需15天,如果两人合作,甲的工作效率就要降低,只能完成原来的54,乙只能完成原来的10
9,现在要8天完成这项工程,两人合作天数尽可能少,那么两人要合作多少天?
答案：设两人要合作x 天,依题意得:
()150
78101=+-x x ,故x =5(天).
4.师徒三人合作承包一项工程,4天能够全部完成.已知师傅单独做所需天数与两个徒弟合作所需天数相等;而师傅与乙徒弟合作所需天数的2倍与甲徒弟单独做完所需的天数相等.那么甲徒弟单独做,完成这项工程需要多少天?乙徒弟单独做,完成这项工程需要多少天?
2434124
11=⎪⎭⎫ ⎝⎛÷-÷÷(天).
5.某车间要加工一批零件，原计划由18人，每天工作8小时，7.5天完成任务.由于缩短工期，要求4天完成任务，可是又要增加6人.求每天加班工作几小时？
分析：我们把1个工人工作1小时，作为1个工时.根据已知条件，加工这批零件，原计划需要多少"工时"呢？求出"工时"数，使我们知道了工作总量.有了工作总量，以它为标准，不管人数增加或减少，工期延长或缩短，仍然按照原来的工作效率，只要能够达到加工零件所需"工时"总数，再求出要加班的工时数，问题就解决了.
解：①原计划加工这批零件需要的"工时"：
8×18×7.5=1080（工时）
②增加6人后每天工作几小时？
1080÷（18+6）÷4=11.25（小时）
③每天加班工作几小时？11.25-8=3.25（小时）
答：每天要加班工作3.25小时.
6.甲、乙、丙三人从三月一日开始合作一项工程,甲每天的工作量是乙每天工作量的3倍,乙每天的工作量是丙每天工作量的2倍.三人合作5天完成全工程的
3
1后,甲休3天,乙休2天,丙没有休息,问这项工程是在几月几日完成的? 甲的工作效率为
4522616151=++⨯,乙的工作效率为135
22612151=++⨯, 丙的工作效率为135********=++⨯. 乙丙三天干了151313511352=⨯⎪⎭
⎫ ⎝⎛+,甲丙二天干了1351421351452=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛+. 整个工作剩下1356713514151311=---
. 由甲乙丙合干还要9
471351135245213567=⎪⎭⎫ ⎝⎛++÷(天), 完成此项工作共需9417947
235=+++(天),即3月18日完成.
7.一个蓄水池装了一根进水管和三根放水速度一样的出水管.单开一根进水管20分钟可注满空池.单开一根出水管,45分钟可以放完满池水.现有
32池的水,如果四管齐开,多少分钟后池水还剩5
2? 16201345
15232=⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯÷⎪⎭⎫ ⎝⎛-(分).
8.一空水池有甲、乙两根进水管和一根排水管.单开甲管需5分钟注满水池,单开乙管需10分钟注满水池,满池水如果单开排水管需6分钟流尽.某次池中没有水,打开甲管若干分钟后,发现排水管未关上,随即关上排水管,同时打开乙管,又过了同样长的时间,水池的1/4注了水.如
果继续注满水池,前后一共要花多少时间? 答案：设注满池中4
1的水需x 分钟,故有 23,4
12615126151==⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛++⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-x x x . 继续注满池中水的43411=-需要251015143=⎪⎭⎫ ⎝⎛+÷(分), 共需时间42
523=+(分).
9.有一个蓄水池装有9根水管,其中一根为进水管,其余8根为相同的出水管,进水管以均匀的速度不停地向这个蓄水池注水.后来有人想打开出水管,使池内的水全部排光(这时池内已注入一些水).如果把8根出水管全部打开,需3小时把池内的水全部排光;如果仅打开5根出水管,需6小时把池内的水全部排光.问要想在4.5小时内把池内的水全部排光,需同时打开几根出水管?
答案：将每根进水管每小时的进水量看作单位1,
则每根出水管每小时的排水量为2)36()3865(=-÷⨯-⨯,
而池中原有水量为186265=⨯-⨯,
从而要想在4.5小时内把池中水抽干,需要打开65.4182=÷+(根)出水管.
10.蓄水池有甲、丙两条进水管,和乙丁两条排水管.要灌满一池水,单开甲管需要3小时,单开丙管需要5小时,要排光一池水,单开乙管需要4小时,单开丁管需要6小时.现在池内有61池水.如果按甲、乙、丙、丁、甲、乙……的顺序,轮流各开一小时,多少时间后水开始溢出水池? 按甲、乙、丙、丁顺序各开一小时水池中进水
60
761514131=-+-. 这样5个周期(即20小时)后,池中有水43560761=⨯+, 再开甲管注满水池需时4331431=÷⎪⎭⎫ ⎝⎛-
(小时), 故一共要4
3204320=+(小时)开始溢出.。