预应力锚杆 张拉 参数表
机械涨壳式预应力中空注浆锚杆施工技术
调压室顶拱机械涨壳式预应力中空注浆锚杆施工技术蒲进（中国水利水电第五工程局有限公司）摘要本文介绍了锦屏二级水电站调压室顶拱机械涨壳式预应力中空注浆锚杆施工全过程，包含扭力扳手的率定，机械涨壳式中空预应力锚杆的生产试验和施工。
该中空预应力锚杆可为开挖后的围岩尽早提供主动支护力，提高围岩的稳定性，围岩快速自稳效果明显，保证了施工安全。
关键词锦屏二级水电站调压室机械涨壳式预应力中空注浆锚杆施工技术1 工程概况锦屏二级水电站位于四川省凉山彝族自治州木里、盐源、冕宁三县交界处的雅砻江干流锦屏大河弯上，是雅砻江干流上的重要梯级电站。
锦屏二级水电站利用雅砻江下游河段150km长大河弯的天然落差，截弯取直，获得额定水头288m。
电站总装机容量4800MW，单机容量600MW。
锦屏二级水电站4条引水隧洞末端各设有一座上游调压室。
调压室由原来招标文件的阻抗式加扩大上室型式改变为了差动式结构，调压室顶部也由原来的穹形改变为城门型，闸门井兼作升管，为“一洞一室两机”布置型式。
每座调压室主要由阻抗孔、调压室竖井、事故闸门布置有关的闸墩、闸门检修和启闭平台、闸门后通气孔、调压室底部分岔段等组成。
锦屏二级水电站调压室顶拱为渐变的城门型。
调压室顶拱全长49.50m，调压室顶拱高程1711.50m，底板高程1696.25m，高15.25m，宽22.532～30m。
工程区岩性为微风化T2y5-2花斑状大理岩，断层不发育，裂隙较发育。
调压室围岩较完整，局部较破碎，以Ⅱ、Ⅲ类围岩为主，部分为Ⅳ类。
调压室上覆岩体厚度为123～166m，地下水埋藏较深，在调压室底中下部，虽岩溶总体育微弱，但由于T2y5-2属强富水地层，岩溶裂隙水发育，施工中会遭遇股状涌水、线状流水及渗滴水。
2 调压室支护形式概述调压室顶拱支护参数：顶拱采用φ28，T=120ｋN，L=6m和φ32，T=120ｋN，L=8m两种机械涨壳式预应力中空注浆锚杆交错布置，间排距1.5m，挂φ8，＠15cm×15cm钢筋网，喷C25混凝土、δ=15cm；边墙和端墙采用φ28，L=6m和φ32，L=9m普通砂浆锚杆交错布置，间排距1.5m，挂φ8，＠15cm×15cm钢筋网，喷C25混凝土、δ=15cm。
预应力锚杆施工
预应力锚杆施工土层锚杆(亦称土锚)是一种新型旳拉锚形式。
它旳一端与支护构造连接，另一端锚固在土体中，将支护构造等荷载，通过拉杆传递到周围稳定旳土层中。
一、工程概况M1、M2锚杆自由段长5000mm，锚固段长18000mm，设计抗拔力为450KN，锁定荷载为250KN，水平间距1500mm，竖向间距3000mm，竖向2排。
M1、M2预应力锚索L=23000mm，钢绞线4股7φ5@1500。
二、施工措施及施工工艺1、施工措施：施工配置QDG2－1型锚杆钻机3台进行机械施工。
2、施工工艺土层锚杆施工旳工艺流程如下：钻孔—→安放拉杆—→灌浆—→养护—→安装锚头—→张拉锚固—→下层土方开挖。
⑴、钻孔土层锚杆旳钻孔工艺，直接影响土层锚杆旳承载能力、施工效率和整个支护工程旳成本。
因此，根据不一样土质对旳选择钻孔措施，对保证土层锚杆旳质量和减少工程成本至关重要。
按钻孔措施旳不一样，一可分为干作业法和湿作业法(压水钻进法)。
①、干作业法当土层锚杆处在地下水位以上时，可选用干作业法成孔。
该法合用于粘土、粉质粘土和密实性、稳定性很好旳砂土等土层，一般多用螺旋式钻机等施工。
干作业法有两种施工措施：a、通过螺旋钻杆直接钻进取土，形成锚杆孔；b、采用空心螺旋锚杆一次成孔.。
采用干作业法钻孔时，应注意钻进速度，防止卡钻，并应将孔内土充足取出后再拔出钻杆，以减小拔钻阻力，并可减少孔内虚土。
③、湿作业法湿作业法即压水钻进成孔法，它将在成孔时将压力水从钻杆中心注入孔底，压力水携带钻削下旳土渣从钻杆与孔壁间旳孔隙处排出，使钻进、出渣、清孔等工序一次完毕。
由于孔内有压力水存在，故可防止塌孔，减少沉渣及虚土。
其缺陷是排出泥浆较多，需搞好排水系统，否则施工现场污染会很严重。
湿作业法采用回转达式钻机施工。
水压力控制在0.15-0.30MPa，注水应保持持续钻进速度300-400ram／min为宜，每节钻杆钻进后在进行接钻前及钻至规定深度后，均应彻底清孔，至出水清彻为止。
SDG系列锚杆(钢筋)应力计使用说明书
S D G系列锚杆（钢筋）应力计使用说明书1 简述 .................................................................... -2 -2 特性 .................................................................... - 2 -3 技术指标................................................................. - 2 -4 验收与保管............................................................... - 2 -5 检验及安装埋设........................................................... - 3 -6 测读方法................................................................. - 5 -7 结果计算................................................................. - 6 -SDG系列锚杆（钢筋）应力计使用说明书1 简述SDG系列锚杆（钢筋）应力计由振弦、磁芯和不锈钢外壳等部件组成，用于锚杆、钢筋等结的应力状态监测，并能兼测温度。
2 特性结构简单、紧凑合理、抗震性能好、安装快捷；锚杆（钢筋）应力计和锚杆或钢筋连接可焊接也可高强连接套连接；能在恶劣的环境下长期稳定工作，频率稳定，长距离传输和自动化监测不受电缆电阻等因素的影响进行；温度测量为直读式；广泛用于水利水电、矿山、铁路公路、桥梁码头、地下洞室等工程中锚杆或钢筋应力监测。
3 技术指标表1 SDG系列锚杆（钢筋）应力计规格型号表4 验收与保管承诺：我公司生产的仪器及配件，如用户在验收过程中发现质量问题（用户人为因素之外），我公司负责免费维修或更换。
锚杆、锚索锚固力计算
锚杆、锚索锚固力计算1、帮锚杆锚固力不小于50KN(或5吨或12.5MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（锚固力（KN）÷10=承载力（吨）13MPa52KN或7吨或17.5MPa)MPa）×4=锚固力（KN）10=承载力（吨）例：4=72KN（锚固力）72KN（锚固力）÷10=7.2吨（承载力）3、Ф15.24锚索锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.044=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：40MPa（拉力器上仪表读数）×3.044=121.76KN（锚固力）121.76KN（锚固力）÷10=12.176吨（承载力）4、Ф17.8锚索锚固力不小于169.6KN(或16.96吨或公式计算：拉力器上仪表读数（锚固力（KN45MPa锚索或25吨或55MPa)）×4.55=锚固力（KN）10=承载力（吨）例：55MPa（拉力器上仪表读数）×4.55=250KN（锚固力）250KN（锚固力）÷10=25吨（承载力）型号为：YCD22-290型预应力张拉千斤顶备注：1、使用扭力矩扳手检测，帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。
2、井下排版填写记录，均填锚固力（帮锚杆50KN、顶锚杆70KN、Ф15.24锚索120KN、Ф17.8锚索169.6KN）。
3、检测设备型号：锚杆拉力计型号：LSZ200型锚杆拉力计Ф15.24锚索拉力计型号：YCD-180-1Ф17.8锚索拉力计型号：YCD18-20021.6。
基坑支护工程锚杆施工参数表
3×7A5
25
17
8
450
2013.6.26
1-M1-21
150
3×7A5
25
17
8
450
2013.6.28
1-M2-23
150
4×7A5
25.5
19
6.5
480
2013.8.9
1-M2-26
150
4×7A5
25.5
19
6.5
480
2013.8.9
1-M3-7
150
4×7A5
25.5
19
6.5
21
6.5
530
2013.9.2
注：经监理确认现场检测桩点位与附件5检测方案所定的检测桩一致。
提供资料人员： 监理单位签名： 提供资料日期：
480
2013.8.29
1-M3-20
150
4×7A5
25.5
19
6.5
480
2013.9.2
2-M1-5
150
3×7A5
23
15
8
400
2013.8.5
2-M1-19
150
3×7A5
23
15
8
400
2013.8.5
2-M1-30
150
3×7A5
23
15
8
400
2013.8.6
2-M2-11
150
4×7A5
150
3×7A5
23
13
10
350
2013.5.29
5-M2-12
150
5×7A5
31.5
24
锦屏一级水电站地下厂房预应力锚杆张拉伸长值试验分析
固参数和加固效果 ， 但对普通钢筋预应力锚杆张拉伸长
值 的研究较少 ， 本文 以锦 屏一级水 电站地下 厂房洞 室预
２ 试 验 目的 、 类型
为准确 了解 预应力 锚杆 在不 同施工 环境 下实 际伸
应 力锚杆施工 为例 ， 锚杆 伸 长值计 算 理论 的基础 上 ， 在
通 过现场工艺 、 内车间 ２种 环境 下 张拉试 验 ， 出预 室 得
ｃ ｕ ｄ ｎ ｔｍｅ ｔｔ ｅ ｒ ｑ ｉｅ ｎ ｓ ｏ ｌ ｏ ｅ ｈ ｅ ｕ ｒｍｅ ｔ ．Ｆｒ ｅ ｔｎｓｏ ｉ ｇ ｔｓ ｆ ｔ ｅ ｆｅ ｏ ｋ ｂ ｌ ｓ ｃｉ ｎ ｉ ａ ｒｅ ｕ ｎ ｔ ｅ ｗｏ ｋ ｈ ｐ，ａ ｄ ｅ ｅ ｉ ｎ ｎ ｅ ｔＯ ｈ ｒ ｅ ｒ ｃ ｏ ｔ ｅ ｔｏ ｓ ｃ ｒｉ ｄ ｏ ｔｉ ｈ ｒ ｓ ｏ ｎ ｃ ｎｓｒ ｃｉｎ ｔ ｎ ｉｎ ｎ ｅ ｔｉ ａ ｒｅ ｕ ｎ ｔｅ ｓｔ ｏ ｔ ｔｏ ｅ ｓｏ ｉ ｇ ｔ ｓ ｓ ｃ ｒｉ ｄ ｏ ｔｉ ｈ ｉ ｕ ｅ，Ｓ ｓ ｔ ｂ ａｎ ｔ ｅ ｖ ｒａ ｉｎ ｒ ｌ ｓ ｏ ｈ ｅ ｓｏ ｎｇ ｌｎｇｈ ｏ ｒ － Ｏ ａ ｏ ｏ ｔｉ ｈ ａｉ ｔ ｅ ｆｔ ｅ ｔｎ ｉｎｉ ｅ ｔ ｆ ｐ ｅ ｏ ｕ ｓｒ ｓ ｅ ｏ ｋ ｂ ｌ．Ｔｈ ｅ ｔ ｈ ｗｅ ｈ ｔｔ ｅ ｖ ｒａ ｉｎ ｒ ｌｓｏ ｅ ｓｏ ｉ ｇ ｌｎ ｔ ｆｔ ｒ －ｔｅ ｓ ｄ ｒ ｃ ｏｔａ ｅ ｃ ｎ— ｔｅ ｓ ｄ ｒ ｃ ｏｔ ｅ ｔ ｓｓｓ ｏ ｄ ｔ ａ ｈ ａ ｔ ｅ ｆｔ ｔ ｎ ｉｎ ｎ ｅ ｇ ｈ ｏ ｐ ｅ ｓｒ ｓｅ ｏ ｋ ｂ ｌ ｒ ｏ ｉ ｏ ｕ ｈｅ ｈｅ
试验 ， 探析 预应 力锚杆 实 际 张拉 伸 长 值 变 化规 律 和 特 征 ， 证实 际张拉 伸 长值 是 否 能达 到 设 计 理论 伸 长 值 论 要求 。试验 样 品锚杆 型式及参 数 如下 。
预应力锚杆支护参数的设计
预应力锚杆支护参数的设计预应力锚杆支护是一种利用高强度钢杆件和端部锚固机制，对围岩进行加固的支护方式。
其基本原理是在岩体中钻孔，将钢杆件插入孔内，利用端部锚固机制对岩体进行锚固，使岩体形成稳定的支撑结构，提高岩体的整体强度和稳定性。
预应力锚杆支护的常用参数包括杆体直径、杆体长度、锚固长度、锚固力、预应力等。
其中，杆体直径取决于钻孔直径和钢杆件的强度要求；杆体长度取决于加固的范围和稳定性要求；锚固长度是锚固力的重要保证，一般取杆体长度的10%~30%；锚固力是保证锚杆支护效果的关键，需要根据岩体的物理性质和加固要求进行计算；预应力是通过对杆体施加张拉力而产生的，可以有效地提高岩体的整体强度和稳定性。
在预应力锚杆支护参数的设计中，我们需要根据采矿工程的实际情况，对上述常用参数进行合理取值。
具体来说，我们需要确定杆体直径、杆体长度、锚固长度、锚固力、预应力的合理范围。
例如，杆体直径一般取16~28mm，杆体长度一般取5~5m，锚固长度一般取杆体长度的10%~30%，锚固力需要结合岩体的物理性质和加固要求进行计算，预应力需要根据杆体材料和岩体稳定性要求进行计算。
根据上述参数范围和取值方式，我们可以得出以下预应力锚杆支护参数的具体设计公式：杆体长度L：L=f2×(Hmax-Hmin)其中，d为杆体直径，L为杆体长度，L1为锚固长度，Q为锚固力，σ为预应力，fffff5为经验系数，Dmax为钻孔直径，Hmax为加固的最大高度，Hmin为加固的最小高度，Pmax为最大许可荷载，σmax为材料的最大强度。
设计完成后，需要对设计公式进行验证和修正。
具体来说，我们需要将设计公式计算得到的参数值与实际采矿工程中的情况进行对比，根据对比结果对设计公式进行修正，以确保其合理性和可靠性。
预应力锚杆支护参数的设计是采矿工程中一项重要的任务，本文介绍了预应力锚杆支护的基本原理和常用参数，并针对预应力锚杆支护参数的设计进行了分析、推导和验证。
地面工程预应力锚杆的张拉控制应力
地面工程预应力锚杆的张拉控制应力在地面工程中，预应力锚杆是一种重要的结构构件，用于提高岩土体的稳定性、承载能力和抗变形能力。
为了确保预应力锚杆能够发挥最佳性能，需要对锚杆进行精确的张拉控制。
首先，需要根据工程设计和相关规范确定预应力锚杆的张拉控制应力。
一般来说，锚杆的张拉控制应力应该根据岩土体的性质、锚杆的长度、直径和材料强度等因素进行综合考虑。
在施工过程中，还需要考虑锚杆的施工工艺、锚固长度、锚固角度等因素对张拉控制应力的影响。
其次，为了确保锚杆的张拉控制应力能够准确传递到锚固段，需要进行精确的锚杆安装和定位。
在安装过程中，应该避免锚杆受到弯曲、扭曲或碰撞等损伤，以免影响锚杆的性能和张拉控制应力的传递效果。
最后，在进行锚杆张拉时，应该采用专业的张拉设备和经验丰富的技术人员进行操作。
在张拉过程中，需要密切关注锚杆的变形和受力情况，及时调整张拉设备的压力和速度，以确保锚杆的张拉控制应力能够均匀分布在整个锚杆上。
总之，地面工程中预应力锚杆的张拉控制应力是关系到整个工程安全和质量的关键因素之一。
只有通过精确的设计计算、合理的锚杆安装和专业的张拉操作，才能确保预应力锚杆发挥最佳性能，提高整个工程的安全性和稳定性。
锚索张拉计算
压力分散型锚索张拉工艺研究叶杜平（中铁十一局集团第四工程有限公司福建浦城353402）摘要：压力分散型锚索因其独特的优势，现越来越广泛的被用于高速公路高边坡的防护和加固中。
压力分散型锚索施工中最重要的一环就是锚索的张拉。
本文通过浦南高速公路压力分散型锚索施工的实例对锚索的张拉施工工艺进行探讨和研究。
关键词：锚索张拉研究1 概述压力分散型锚索的施工工序主要包括：施工准备→锚孔钻造→锚筋制安→锚孔注浆→框架梁施工→锚索张拉锁定→锚孔封锚。
其中最重要的一个环节就是锚索张拉锁定。
锚索的张拉锁定工序可分为差异荷载增量和理论伸长量的计算与现场超张拉、锁定工作。
2 差异荷载增量和理论伸长量的计算2.1 计算公式简介因压力分散型锚索各单元长度长短不一，故必须先计算各单元差异伸长量和差异荷载增量，其计算公式（以三单元共六束压力分散型锚索为例）如下：差异伸长量：ΔL1-2=ΔL1-ΔL2, ΔL2-3=ΔL2-ΔL3ΔL1=（σ/E）*L1, ΔL2=（σ/E）*L2, ΔL3=（σ/E）*L3,σ=P/A差异荷载增量：ΔP1=(E*A*ΔL1-2/L1)*2ΔP2=[(E*A*ΔL2-3/L2)+ (E*A*ΔL2-3/L1)]*2其中：L1,L2,L3---分别为第一、二、三单元锚索的长度，且L1＞L2＞L3；ΔL1, ΔL2, ΔL3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的伸长量；ΔL1-2，ΔL2-3---各单元锚索在给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下的差异伸长量；σ---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下钢绞线束应力；P---给定最终张拉（设计锁定）荷载作用下单根钢绞线束荷载；A---单根钢绞线束的截面面积；E---钢绞线的弹性模量；ΔP1，ΔP2---分布差异张拉之第一、第二步级张拉荷载增量。
锚索张拉时的实际伸长值ΔL(mm)为：ΔL=ΔL1+ΔL2ΔL---锚索实际伸长值(mm)ΔL1---从初应力至最大张拉力间的实测伸长值(mm)；ΔL2---初应力以下的推算伸长值(mm)，可采用相邻级的伸长值。
锚杆、锚索质量检验评定表
□4.预应力锚杆、锚索的基本要求应符合本标准第8.3.2条的规定，并按设计要求的工艺进行张拉。
□5.锚杆、锚索的长度应大于或等于设计长度，插入锚孔内的长度预应力锚杆、锚索不得小于设计长度的97%、其他不得小于98%。非锚固段套管安装位置应满足设计要求。
□6.预应力锚杆、锚索应采用机械切割，锁定力应满足设计要求。 □7.锚杆、锚索的防护应满足设计要求。
质量保 证资料
工程质量等级评定
监理员：
专业监理工程师：
驻地监理工程师：
年月日
项 次
检查项目
1△ 注浆强度（MPa）
规定值或 允许偏差
在合格标准内
实测值或实测偏差值
质量评定
1
2
3
456Fra bibliotek78
9
10
平均值、 代表值
合格率(%)
合格判定
2 锚孔孔深（mm）
≥设计值
实3
锚孔孔径（mm）
4 锚孔轴线倾斜（%） 测
项
5
锚孔位置 设置框格梁
（mm）
其他
满足设计要求 2
±50 ±100
目
6△
锚杆、锚索质量检验评定表
分项工程名称： 所属分部工程：
工程部位：(桩号墩台号孔号) 所属单位工程：
监理单位：
所属建设项目(合同段)： 分项工程编号：
基本 要求
□1.锚杆、锚索的数量不得少于设计数量。
□2.框格梁钢筋、钢筋网与锚杆或其他锚固装置连接牢固，喷射混凝土时钢筋不得晃动。
□3.注浆性能应符合相关施工技术规范规定，锚孔内注浆应密实，注浆压力满足设计要求。
锚杆、锚索抗拔力 （kN）
满足设计要求。设计未要求时，抗拔力 平均值≥设计值；80%锚杆的抗拔力≥
双层防护预应力锚杆施工技术应用
双层防护预应力锚杆施工技术应用摘要：neelum-jhelum水电工程位于巴基斯坦azad jammu kashmir州的 muzaffarabad区，海拔约600～1100m。
属引水式电站，总装机容量96.3万kw。
永久建筑物主要由右岸导流隧洞、混凝土重力坝、左岸进水口和沉砂池、引水隧洞、调压井和地下厂房等组成，其中主厂房长约137m，最大开挖跨度26m，最高开挖高度53m。
关键词：双层防护预应力锚杆地下厂房施工应用1.工程概况neelum-jhelum水电工程的地下厂房布置在电站河流流域主干的支流agar-nullah右岸山体内，水平埋深600m～700m，垂直埋深约400m～500m，轴线ne80°。
整个洞室位于沉积岩内，岩性以砂岩和泥岩为主，岩层走向为nw，倾向为sw，有两条发育剪切破碎带，为顺层发育。
2.难点分析相对国内水电工程地下厂房，本工程的地下厂房尺寸跨度不算特别大，但处于地震多发区，地质条件却比较复杂，是其施工难点。
因洞室围岩以砂岩为主，且埋深最高500m，在高应力条件下易发生脆性破坏，同时由于砂岩岩层中所含地下水丰富，开挖易遭遇大渗水，并侵蚀开挖后裸露的泥岩发生塌方；两条剪切破碎带为顺层发育，是影响洞室稳定性的主要因素。
为此，厂房支护中密集地使用大荷载预应力锚杆，并且尽可能紧跟开挖面（预应力锚杆落后开挖面不超过10m），以有效地控制开挖后的收敛，减小洞室塑性变形范围。
3.预应力锚杆施工方案3.1 预应力锚杆支护方案本工程厂房系统洞室预应力锚杆长10m，矩形布置，间排距一般为5.0m×5.0m，局部围岩较差部位减小至4.0m×4.0m。
3.2 杆体结构预应力锚杆主要由镀锌精扎螺纹钢筋、热缩套管、连接器等部件组成，详见图1。
1.导向帽2.波纹管3.对中架4.连接器5. 镀锌精扎螺纹钢筋6.排气管7.热缩套管8.止浆器9.垫板10.球形螺母11.螺母12.保护罩13.防腐油脂14.连接套管图1 预应力锚杆杆体结构图4. 施工工艺预应力锚杆施工工艺流程见下图图2 预应力锚杆施工工艺流程图4.1钻孔预应力锚杆孔道直径为130mm，孔深分别10m，钻孔设备以锚索钻机为主，辅以三臂台车或sd-100e型钻机。
预应力锚杆施工要求
预应力锚杆施工要求Ⅰ一般规定4.7.1锚杆工程施工前，应根据锚固工程的设计条件、现场地层条件和环境条件，编制出能确保安全及有利于环保的施工组织设计。
4.7.2施工前应认真检查原材料和施工设备的主要技术性能是否符合设计要求。
4.7.3在裂隙发育以及富含地下水的岩层中进行锚杆施工时，应对钻孔周边孔壁进行渗水试验。
当向钻孔内注入0.2MPa～0.4MPa压力水10min后，锚固段钻孔周边渗水率超过0.01m3／min时，则应采用固结注浆或其他方法处理。
Ⅱ钻孔4.7.4锚杆钻孔应符合下列规定：1钻孔应按设计图所示位置、孔径、长度和方向进行，并应选择对钻孔周边地层扰动小的施工方法；2钻孔应保持直线和设定的方位；3向钻孔安放锚杆杆体前，应将孔内岩粉和土屑清洗干净。
4.7.5在不稳定土层中，或地层受扰动导致水土流失会危及邻近建筑物或公用设施的稳定时，宜采用套管护壁钻孔。
4.7.6在土层中安设荷载分散型锚杆和可重复高压注浆型锚杆宜采用套管护壁钻孔。
Ⅲ杆体制作、存储及安放4.7.7杆体的组装和保管应符合下列规定：1杆体组装宜在工厂或施工现场专门作业棚内的台架上进行；2杆体组装应按设计图所示的形状、尺寸和构造要求进行组装，居中隔离架的间距不宜大于2.0m；杆体自由段应设置隔离套管，杆体处露于结构物或岩土体表面的长度应满足地梁、腰梁、台座尺寸及张拉锁定的要求；3荷载分散型锚杆杆体结构组装时，应对各单元锚杆的外露端作出明显的标记；4在杆体的组装、存放、搬运过程中，应防止筋体锈蚀、防护体系损伤、泥土或油渍的附着和过大的残余变形。
4.7.8杆体的安放应符合下列要求：1根据设计要求的杆体设计长度向钻孔内插入杆体；2杆体正确安放就位至注浆浆体硬化前，不得被晃动。
Ⅳ注浆4.7.9注浆设备与注浆工艺应符合下列规定：1注浆设备应具有1h内完成单根锚杆连续注浆的能力；2对下倾的钻孔注浆时，注浆管应插入距孔底300mm～500mm处；3对上倾的钻孔注浆时，应在孔口设置密封装置，并应将排气管内端设于孔底。
锚杆设计要求
锚杆设计要求Ⅰ锚杆设置4.6.1锚杆的间距与长度应满足锚杆所锚固的结构物及地层整体稳定性的要求。
4.6.2锚杆锚固段的间距不应小于1.5m，当需锚杆间距小于1.5m时，应将相邻锚杆的倾角调整至相差3°以上。
4.6.3锚杆与相邻基础或地下设施间的距离应大于3.0m。
4.6.4锚杆的钻孔直径应满足锚杆抗拔承载力和防腐保护要求，压力型或压力分散型锚杆的钻孔直径尚应满足承载体尺寸的要求。
4.6.5锚杆锚固段上覆土层厚度不宜小于4.5m，锚杆的倾角宜避开与水平面成—10°～＋10°的范围，10°范围内锚杆的注浆应采取保证浆液灌注密实的措施。
Ⅱ锚杆设计4.6.6预应力锚杆的拉力设计值可按下列公式计算：式中：N d——锚杆拉力设计值(N)；N k——锚杆拉力标准值(N)；γw——工作条件系数，一般情况取1.1。
4.6.7预应力锚杆结构的设计计算，应包括下列内容：1锚杆筋体的抗拉承载力计算；2锚杆锚固段注浆体与筋体、注浆体与地层间的抗拔承载力计算；3压力型或压力分散型锚杆，尚应进行锚固注浆体横截面的受压承载力计算。
4.6.8锚杆或单元锚杆杆体受拉承载力应符合下列规定并应满足张拉控制应力的要求：1对于钢绞线或预应力螺纹钢筋应按下式计算：2对于普通钢筋应按下式计算：式中：N d——锚杆拉力设计值(N)；f py——钢绞线或预应力螺纹钢筋抗拉强度设计值(N／mm2)；f y——普通钢筋抗拉强度设计值(N／mm2)；A s——预应力筋的截面积(mm2)。
4.6.9锚杆预应力筋的张拉控制应力σcon应符合表4.6.9的规定：表4.6.9 锚杆预应力筋的张拉控制应力σcon4.6.10锚杆及单元锚杆锚固段的抗拔承载力应按下列公式计算，锚固段的设计长度应取设计长度的较大值：式中：N d——锚杆或单元锚杆轴向拉力设计值(kN)；L a——锚固段长度(m)；f mg——锚固段注浆体与地层间极限粘结强度标准值(MPa或kPa)，应通过试验确定，当无试验资料时，可按表4.6.10取值；f′ms——锚固段注浆体与筋体间粘结强度设计值(MPa)，可按本规范表4.6.12取值；D——锚杆锚固段钻孔直径(mm)；d——钢筋或钢绞线直径(mm)；K——锚杆段注浆体与地层间的粘结抗拔安全系数，按本规范表4.6.11取值；ξ——采用2根或2根以上钢筋或钢绞线时，界面粘结强度降低系数，取0.70～0.85；ψ——锚固段长度对极限粘结强度的影响系数，可按本规范表4.6.13选取；n——钢筋或钢绞线根数。
浅谈桩锚支护中预应力锚杆的锁定力损失
浅谈桩锚支护中预应力锚杆的锁定力损失随着城市化进程的加快，建筑项目建设数量不断增多，大型项目也越来越多，因此经常出现深大基坑，而桩锚支护作为一种常见的基坑支护方式。
在完成预应力锚杆施工以后，按照锚杆设计计算的数值进行张拉和锁定。
然而，在锚杆的张拉力和锁定过程中，不可避免出现预应力损失，其中锁定后的损失更加明显，经常达不到设计锁定值的要求。
这严重影响到基坑项目的建设进度和施工安全，因此引起了人们的广泛关注。
1 锚杆张拉和锁定预应力损失分析1.1 锚杆张拉时预应力损失锚杆张拉时的预应力损失表现为锚杆测力计的输出值小于油压千斤顶显示的压力，如表1为某基坑支护工程3根锚杆各级荷载测力计输出值和千斤顶压力值的对比。
通过表1看出，每级荷载下，测力计值均小于千斤顶压力值。
表1锚杆张拉时预应力损失（kN）1.2 锚杆锁定时预应力损失达到锁定值后，千斤顶卸载后预应力有显著的损失，即锁定荷载不足，达不到设计要求，通过下表看出，最大损失值为213kN，最大损失比例高达41.1%。
最大小损失值为168kN，最小损失比例36.8%（表2）。
表2以上两种预应力损失的现象非常普遍，往往被人们忽视，其结果是锁定荷载不足，预应力锚杆没有充分发挥其作用，导致基坑上部变形较大，影响基坑及周边建筑物的安全。
2 锚杆张拉及锁定工艺在基坑支护中一般采用YM系列的自锁锚具，其张拉锁定工艺见图1，其加力装置采用穿心千斤顶，用高压油泵对锚杆施加拉力，当油泵加压后，千斤顶活塞顶向工具锚和夹片1，另一端顶向限位板，压力通过限位板传递给工作锚。
随着张拉千斤顶油缸的运动，工具锚和夹片1夹紧钢绞线向张拉方向运动，同时工作锚中的夹片2也随钢绞线向后移动，当工作夹片2移动到限位板的限位工作面挡住不再继续走了。
此时工作夹片2运动的距离应当是锚具的设计限位尺寸。
达到张拉设计吨位，保持一定时间回顶时，夹片2在弹性圈的弹力所产生的与钢绞线的摩擦力的作用下，随钢绞线一起向前运动到锚环的锥孔中，在锥形所产生的正压力下，夹片牙齿嵌入钢绞线中，锚固。
拉力型预应力锚杆预应力张拉时间
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