主变中性点氧化物避雷器试验报告

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金属氧化锌避雷器试验报告试验站名500kV 忻州变电站型号Y10W1-200/520W 运行编号1#主变220kV侧避雷器额定电压（kV）200 持续运行电压（kV）156 制造厂家抚顺电瓷制造有限公司出厂编号51341/51250/51242出厂日期2005.12.06 投运日期2006.07.12环境温度（℃）26 相对湿度（%）30一.直流1mA电压U1mA及0.75U1mA下的泄漏电流测试部位上节中节下节A相U1mA（kV）初值149.3 - 149.8实测值150.0 - 150.4初值差(%) 0.47 - 0.40 I(uA)初值12.0 - 9.0实测值18.4 - 20.7初值差(%) - - -B相U1mA（kV）初值152.2 - 149.2实测值151.7 - 151.2初值差(%) -0.33 - 1.34 I(uA)初值16.0 - 15.0实测值18.0 - 16.7初值差(%) - - -C相U1mA（kV）初值148.1 - 153.1实测值150.3 - 152.0初值差(%) 1.49 - -0.72 I(uA)初值10.0 - 13.0实测值22.3 - 15.9初值差(%) - - -试验仪器直流高压发生器仪器编号苏州海沃Z-VI-03试验标准：1.U1mA初值差不超过±5%且不低于GB 11032规定值（注意值）2. 0.75U1mA下的泄漏电流初值差≤30%或≤50 uA（注意值）二.底座绝缘电阻测试相别A相B相C相测试结果（MΩ）10000 10000 10000 试验仪器绝缘电阻测试仪仪器编号日本共立3124-03 试验标准：1.底座绝缘电阻≥100MΩ三.放电计数器功能检查检查相别A相B相C相动作情况正常正常正常试验仪器放电计数器仪器编号苏州华电 ZGS-J2-03试验标准：1.功能正常试验依据《Q/GDW 1168-2013 输变电设备状态检修试验规程》结论备注：0.75U1mA下的泄漏电流≤50 uA（注意值），无必要填写初值和初值差。

避雷器试验记录

安装位置：＃2主变110kV 侧中性点 2008年07月27日一、铭牌参数：三、直流泄漏试验：四、计数器检查：动作十次正常。

目前运行位置 011 。

五、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）六、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#9馈线柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#10馈线柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#2接地变压器柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:避雷器试验记录〈三〉安装位置：10kVⅡ段配电室电压互感器柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验： (摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:避雷器试验记录〈三〉安装位置：10kVⅡ段配电室#2所用变压器柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:避雷器试验记录〈三〉安装位置：10kVⅡ段配电室内＃11馈线柜 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室内#12馈线柜 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#13馈线柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：三、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#14馈线柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#15馈线柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验： (摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#16馈线柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#3电容器柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：10kVⅡ段配电室#4电容器柜内 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:安装位置：#2主变低压侧母线 2008年07月27日一、铭牌参数：二、绝缘电阻试验：(摇表选用2500V档)三、直流泄漏试验：四、试验仪器：JDC-1型绝缘电阻测试仪、FRC-110型数字分压器（0507005）、HM数显直流微安表、ZGF型直流高压发生器（20041012）五、结论：试验人员: 试验负责人: 审核:。

主变中性点设备主要技术参数

主变中性点设备主要技术参数湖南省风电场项⽬主变中性点设备主要技术参数主变中性点设备要求采⽤成套装置，配备钢⽀架。

7.1 主变中性点避雷器（1）型式：⽆间隙⾦属氧化物（2）系统标称电压(有效值) 60kV（3）系统最⾼运⾏电压(有效值) 72.5kV（4）避雷器额定电压(有效值) 72kV（5）避雷器持续运⾏电压58kV（6）额定频率50Hz（7）标称放电电流 1.5kA（8）直流1mA参考电压≥205kV（9）额定绝缘⽔平雷电冲击耐受电压(峰值)(1.2/50us) 325kV1min⼯频耐受电压(有效值) 140kV（10）避雷器保护特性1.5kA最⼤雷电冲击残压(峰值)(8/20µs) ≤186kV500A最⼤操作冲击电流残压(峰值)(30/60µs) ≤174kV（11）2ms⽅波通流容量600A 20次（12）避雷器在1.05倍持续运⾏电压下的局部放电量应不⼤于50pc。

（13）避雷器在1.05倍持续运⾏电压下的⽆线电⼲扰电压应不⼤于500µV。

（14）避雷器应装有压⼒释放装置，避雷器故障时不应引起外套粉碎性爆破。

⼤电流压⼒释放预期对称电流有效值为5kA，⼩电流压⼒释放电流有效值为800A。

（15）爬电⽐距31mm/kV（16）0.75倍直流参考电压下的泄漏电流≤50uA（17）避雷器顶部接线端允许⽔平荷载1500N（18）避雷器应有可靠的密封，在避雷器寿命期间不应因密封不良⽽影响避雷器的运⾏性能。

（19）避雷器配置放电计数器。

7.2 主变中性点单极隔离开关（1）额定电压： 60kV（2）最⾼运⾏电压： 72.5kV（3）额定电流630A（4）额定频率50Hz（5）额定峰值耐受电流50kA（6）额定短时耐受电流31.5kA(4s)（7）绝缘⽔平1min⼯频耐压(有效值) 140kV雷电冲击耐压(峰值)(1.2/50us) 325kV（8）爬电⽐距31mm/kV（9）接线端额定静压⼒1500N（10）操动机构型式：电动、⼿动额定操作电压交流：380/220V±15%，50Hz±5%（11）在不调整、维修和更换部件情况下，机械寿命≥2000次（12）隔离开关瓷瓶与法兰胶合处应涂防⽔硅胶，瓷瓶上应有不可磨损的⼚家标识和质量合格标志，并提供探伤试验报告。

变压器110kV中性点成套装置(带避雷器)专用技术规范标准[详]

国家电网公司集中规模招标采购福建省电力有限公司福建省永安市供电有限公司永安公司110kV西门变#1主变改造变压器110kV中性点成套装置（带避雷器）专用技术规范招标文件（技术规范专用部分）设计单位：福建省电力有限公司三明电业局2011年12月14日1.110kV中性点成套装置标准技术参数表投标人应认真逐项填写标准技术参数表中投标人保证值，不能空格，也不能以“响应”两字代替，不允许改动招标人要求值。

如有差异，请填写投标人技术偏差表。

注 1. 项目单位对标准技术参数表中参数有差异时，可在项目需求部分的项目单位技术差异表中给出，投标人应对该差异表响应。

差异表与标准技术参数表中参数不同时，以差异表给出的参数为准。

2. 若污秽等级大于Ⅲ级时，本表中的相关参数应做相应修正。

3. 若海拔高度大于1000m时，本表中的相关参数应做相应修正。

2.单台（套）设备组部件配置表3.必备的备品备件、专用工具和仪器仪表供货表4.卖方提交的须经确认的图纸资料及其接收单位5.工程概况6.使用条件注表中“招标人要求值”为正常使用条件，超出此值时为特殊使用条件，项目单位可根据工程实际使用条件进行修改。

7.项目单位要求的技术参数表8.项目单位技术差异表（通用技术规范部分）项目单位原则上不能改动通用部分条款及专用部分固化的参数。

根据工程使用条件，当污秽等级、海拔高度等与标准技术参数表有差异或对通用部分条款有差异时，应逐项在项目单位技术差异表中列出，并以差异表给出的参数为准。

投标人应对项目单位技术差异表的技术参数进行确认。

9.投标人技术偏差表投标人提供的产品技术规范应与本招标文件中规定的要求一致。

若有偏差投标人应如实、认真地填写偏差值；若无技术偏差则视为完全满足本技术规范的要求，且在投标人技术偏差表中填写“无偏差”。

10.销售及运行业绩表11.主要组部件材料表12.推荐的备品备件、专用工具和仪器仪表供货表（投标人填写）13.最终用户的使用情况证明注：使用情况证明需有投运前后的测试数据14.投标人提供的试验检测报告表15.投标人提供的鉴定证书表16.项目单位技术差异表见附件:项目单位技术差异表.docx。

110KV主变中性点避雷器的试验分析

关键词避雷器主变中性点电导电流绝缘电阻非线性因数中图分类号 TU895 文献标识码 A 文章编号 1004 —6429 (2002) 01 —63 —02
电气试验的主要任务是诊断电气设备性能的优劣、指导电气设备的预防性维护、预知性维护、消缺性维护 ,并建立电气设备的检修技术参考档案。山西铝厂 110 KV 水泥变 2 # 、3 # 主变的中性点避雷器做为主要供电设备的保护设施。该设施的试验合格与否 ,直接影响着主变的投运 ,更关系到山西铝厂主要用电大户煤气分厂的动力供应。此外 ,通过对试验数据的综合分析判断 ,得出科学、正确的试验结论 ,还可为 110 KV 变压器的下一步运行、检修、试验提供有力的、可靠的依据 ,对电气系统的稳定具有重要的现实意义。
试验电压
上节
下节
U2/ 16 kV U1/ 8 kV
420μA 68μA
393μA 48μA
d
01381
01330
2. 试验数据分析 (1) 2 # 主变中性点避雷达器的上、下两元件绝缘电阻实测
值与 1998 年 5 月的实测值比较 ,无明显变化 ,附合要求。 (2) 电导电流相差值 :Δd % = (420 - 393) / 420 = 614 % <
=
lg
lg2 I2 I1
=
013010
lg
I2 I1
式中 : U1 、U2 ———分别为 50 %规定试验电压 (半压) 及规
定试验电压 (全压) kV
I1 、I2 ———分别为 50 %规定试验电压 (半压) 及规定
试验电压 (全压) 下的电导电流值μA
对由两元件串联组成的避雷器应测量每个元件的非线性

35KV主变试验报告高压试验报告

加压部位
试验电压kV
试验时间S
试验结果
高压-地及低压
75
60
通过
低压-地及高压
38
60
通过
中性点-地
试验仪器
串联谐振耐压试验设备
六.结论：经检查该设备符合技术要求,可以投入运行。
试验负责人:
试验人员:
35kV所用变试验报告
一.铭牌:
产品型号
S11-50/35
相数
3相
额定容量
50kVA
额定频率
50Hz
3.5811
3.5805
3.5808
-0.04
-0.05
-0.01
2
36750
3.500
3.4995
3.4994
3.4994
0.01
0.01
-0.02
3
35875
3.417
3.4177
3.4175
3.4174
0.05
0.02
0.03
4
35000
3.333
3.3356
3.3347
3.3349
0.07
0.03
冷却方式
ONAN
联结组标号
YyD0
产品代号
绝缘水平
L12 AC85/AC
阻抗电压
6.2%
出厂日期
2014.6
符合标准
GB1094.3;5-2003
编号
2012B103111
分接位置
高压
低压
电压（V）
电流（A）
电压（V）
电流（A）
1
36750
0.825
400V
72.2

发电机中性点避雷器

发电机中性点避雷器各地所加避雷器的作用是不一样的；线路上的避雷器主要是为了防止雷电侵入波；而主变压器中性点的避雷器是为防止内部过电压而伤及变压器的绝缘；发电机的绝缘在这里面是最薄弱的，其中性点加装避雷器也是为了防止出现的内部过电压的。

我们的发电机机端电压10.5KV，12.5MW，星形接线，中性点不接地，机端装有三相氧化锌避雷器，2台同类型发电机并联单母线接线运行。

定子单相接地保护为基波零序电压型，保护范围约90%。

现考虑在发电机中性点加装一只磁吹阀式避雷器。

对此举的作用和实现作用的方式不明白，盼高手指点！发电机上没有可能装避雷器.避雷器是高压线路和变压器的保护!你可能是把接地看成避雷器或是图上画错了!把接地画成避雷器了!除非是高压发电站的高压发电设备可能会有避雷器!楼上的朋友说的好像不太对，发电机当然会在中性点加装避雷器了，因为发电机电压系统为小接地电流系统，由于发电机定子绕组发生单相接地时，接地点流过的电流是发电机本身及其引出线回路所连接元件（主母线、厂用分支、主变压器低压绕组等）的对地电容电流之和。

当接地电容电流超过允许值时，将烧伤定子铁芯，进而损坏定子绝缘，引起匝间或相间短路，故需在发电机中性点采取限制接地电容电流的措施，即考虑发电机中性点采取什么样的接地方式，以保护发电机免遭损坏。

发电机中性点的接地方式有：A、中性点不接地：单相接地电流不超过允许值，且中性点装设避雷器，适用于125MW 及以下机组；B、中性点经消弧线圈接地：补偿后的接地电流小于1A，定子接地作用于信号，适用于200MW及以上能带单相接地运行的机组；C、中性点经高电阻接地：中性点直接接入或经接地变压器接入高电阻，中性点接入高电阻后可限制过电压和限制接地电流不超过10～15A，但不小于3A，定子接地保护，作用于跳闸，适用于200MW及以上大机组。

补充回答：由于发电机定子绕组发生单相接地时，接地点流过的电流是发电机本身及其引出线回路所连接元件（主母线、厂用分支、主变压器低压绕组等）的对地电容电流之和。

氧化锌避雷器的预防性试验及事故预防

氧化锌避雷器的预防性试验及事故预防大唐太原第二电厂刘建通随着金属氧化物避雷器的普遍使用，人们越来越关心如何用简便可靠的方法对其进行监测以及如何预防其事故的发生。

本人多年从事电气试验工作，积累了一些经验，并总结出来一些预防MOA事故发生的简便方法。

首先要了解引发MOA事故的主要原因及事故特征。

引发MOA爆炸事故或导致MOA退出运行的主要原因为：（1）MOA内部受潮；（2）MOA的元件（主要是金属氧化物电阻片，简称“MOR”）劣化；（3）误操作；（4）外部环境因素等。

而MOA事故的主要特征简单地讲，就是MOA发生爆炸或因MOA的性能变坏而退出运行。

这是MOA事故的最终表现形式。

事故的发生有一个渐变的过程，在此过程中，各项电气参数会有所变化，即事故是有先兆的。

可以认为：事故先兆和最终表现形式结合在一起，才是MOA事故的完整特征。

其先后表现为MOA异常（直流参考电压、工频参考电压、持续电流等参数发生变化）→MOA异常现象加剧（直流参考电压、工频参考电压、持续电流等参数变化趋势加快）→MOA事故发生（MOA爆炸或不得不退出运行），据此可在MOA事故形成的早期，使用一些简便的判断方法，来发现和预防MOA事故的发生。

那么，如何才能预防MOA事故的发生呢？首先，要建立MOA运行档案，所谓运行档案，它应该包括MOA有关电气参数的出厂试验值；刚刚投运时带电测试值；每次停电或带电测试的电气数值和所测试电气参数有关的气象参数；MOA的交接试验记录；定期预防性试验记录等等。

根据有关MOA的资料表明，除误操作、外部环境引起的MOA事故外，其它原因引起的MOA爆炸事故，一般在事故发生前六个月左右就会有先兆。

因此，当发现预兆后，应立即将该MOA退出运行，以防止爆炸事故的发生。

若没有建立设备运行档案，在发现MOA的电阻性电流（简称“阻性电流”，用I R表示）增大后，就无法确知MOA是在出厂时I R就较大，还是其它原因引起的I R增大，这将耽误更换MOA 的时机，造成经济损失。

110kV避雷器

82GΩ
试后绝缘
83GΩ
83GΩ
82GΩ
泄漏1mA时的直流电压
160.0kV
160.6kV
161.5kV
泄漏1mA时的直流电压
（厂家出厂值）
148kV
148kV
148kV
75%U(1mA)直流电压下的泄漏电流
11µA
12µA
10µA
75%U(1mA)直流电压下的泄漏电流（厂家出厂值）
10µA
10µA
试验
计数器工作正常且走字正确
使用仪器：ZGF-III-200KV/3ma直流高压发生器
试验标准: GB50150-2006
试验日期：2013/10/26
试验温度：10℃
试验负责人
试验人员
结论
合格
避雷器试验报告
用途：110kVII PT侧避雷器安装位置：IIPT侧避雷器
铭牌
型号：Y10W5-102/2仪
2.放电计数器试验:
铭牌: JCQ3A-10/800型放电计数器西安西电避雷器有限公司
相别
A相137995
B相137968
C相137848
试验
计数器工作正常且走字正确
使用仪器：ZGF-III-200KV/3ma直流高压发生器
试验标准: GB50150-2006
试验日期：2013/10/26
铭牌
型号：Y1.5W5-72/186w金属氧化物避雷器
持续运行电压：56kV
出厂日期：2013年8月制造厂：西安西电华源电瓷电气有限公司
1.避雷器试验
相别
编号
13160
试前绝缘
80GΩ
试后绝缘
85GΩ
泄漏1mA时的直流电压

不同型号的金属氧化物避雷器超压状态下异常运行分析

不同型号的金属氧化物避雷器超压状态下异常运行分析摘要：对误安装在变压器一次主位置的变压器中性点金属氧化物避雷器超压状态运行的泄漏电流参数、红外热像图温场变化进行测试分析，探讨了快速判定此类缺陷的方法，提出金属氧化物避雷器运行全电流判定避雷器有效性的分析建议。

关键词：金属氧化物避雷器；额定电压；持续运行电压；阻性电流；泄漏电流；红外热像图金属氧化物避雷器应在系统标称电压下运行，但某些型号的避雷器，如变压器中性点避雷器，由于其在系统安装的位置不同，其所标识的系统标称电压并不表示可以在所标识电压下的系统任何位置都能安全运行。

2011年，某送变电公司在变电所扩建增容工程施工中，误将220kV主变压器中性点避雷器安装于主变一次主避雷器位置并通过验收投入运行，避雷器处于严重超压状态下运行。

现对避雷器超压运行状态的参数及避雷器超压运行状态检测判定方法进行分析。

1 安装及缺陷发现过程蒙东检修公司220kV变电所扩建，新增一台220kV主变压器，设计主变一次主装设1组型号为HY10WZ3-204/532避雷器，中性点装设1只型号为HY1.5WZ3-146/300避雷器。

两种型号避雷器外形结构完全相同，安装前试验单位在场地外进行了避雷器试验，全部项目合格。

主变充电后，发现新投运的主变一次主避雷器三相在线泄漏电流监视表计指示异常，A、B相表计指示为0.5mA，W相表计指示为0.8mA，避雷器全电流相间偏差1.6倍。

主变中性点避雷器没有安装。

2 避雷器运行参数测试分析、缺陷认定和处理2.1 全电流阻性电流测试与分析试验单位立即对新投主变一次主避雷器三相避雷器运行全电流阻性电流测试，数据与现场避雷器在线泄漏电流监视仪显示值相吻合，测试数据见表1。

表1 220kV主变一次避雷器全电流测试数据三相避雷器全电流、阻性电流分析，避雷器在线泄漏电流监视仪指示正确。

C 相避雷器运行全电流为A、B相的1.5倍，阻性电流偏大，为B相的1.75倍，但仍在厂家技术规定值控制标准以内。

金属氧化物避雷器(MOA)特性及带电试验

ｌ
电路图和向量图见下图：
ｌ、ｂＩａＩ、ｃ一实际电流，ｌ —
ａ’
、
ＭＯＡ总泄漏电流ｉｘ包含阻性电流ｆ有功分量）ｒ（和容性电流Ｉｃ（分量）正常运行情况下。流过避雷器的主要为容性电流Ｉ，无功。在ｃ
３Ｊ
雷器就应该停电检查。试验时将试验设备的电流回路并接于ＭＯ泄漏电流监控仪Ａ两端，得ＭＯＡ的全电流（获因监控仪内阻较大，可不计分流）将故；试验设备电压回路并联接到被测相母线ＰＴ二次电压端子上，可获得该相母线电压的相位。进行带电测试如果能够准确测量出全电流的幅值和角，可以就得到准确的阻性电流值。但是在现场测量时，若存在外界的干扰，使值受到影响，势必直接影响到对测量的精度，进而会对ＭＯＡ的性能进行误判。在现场测量中必须注意相间干扰的问题，因为一般三相ＭＯＡ排列呈一字型，Ａ在运行中由于存在杂散电容的互相ＭＯ作用，会使两边相ＭＯＡ底部泄露电流的相位发生变化，Ｂ相ＭＯＡ由于处于中间位置受Ａ、Ｃ相影Ⅱ 互相抵消而不会出现相位变化的向问题。变化的相位值与ＭＯＡ的安装位置有关，ＭＯＡ相间距离越近，影响越大，一般两边相ＭＯＡ底部总电流相位变化３。左右。在运行电压下，ＭＯＡ底部总电流的相角每变化１，阻性电流基波。则数值变化１％左右。这使得测量结果显示出如下规律：５电压与电流

220kV避雷器检测报告

220kV避雷器检测报告概述本报告旨在记录并分析对220kV避雷器进行的检测结果。

通过该检测报告，我们希望提供详细的避雷器性能评估，以及可能存在的问题和建议。

检测方法与设备我们采用以下方法和设备对220kV避雷器进行了检测：- 高压测试：通过施加高压电流和电压，测试避雷器是否能有效地承受额定电压，并保持电气特性稳定。

- 温度测试：测量避雷器在正常运行条件下的温度，以评估其散热性能和温度稳定性。

- 电气参数测试：测量避雷器的电阻、电容和感抗，以确定其电气性能和损耗情况。

检测结果根据我们的检测，针对220kV避雷器，以下是我们的主要发现：1. 高压测试结果显示，避雷器在额定电压下表现良好，能够有效地承受并分散电压。

2. 温度测试结果表明，避雷器在正常运行条件下保持了稳定的温度，散热性能良好。

3. 电气参数测试显示，避雷器的电阻、电容和感抗符合设计要求，并无异常。

问题与建议基于我们的检测结果，对于220kV避雷器，我们未发现明显的问题或缺陷。

然而，为了确保长期有效的运行和保护系统安全，我们建议进行以下检查和维护：1. 定期检查避雷器的外观，确保其无损坏或腐蚀。

2. 在正常操作期间，监测避雷器的温度，并确保其保持在安全范围内。

3. 定期进行电气参数测试，以检查避雷器的电气特性和性能。

结论基于本次检测结果，我们认为220kV避雷器在性能和功能方面表现良好，无明显问题。

遵循我们的建议和注意事项，可以确保其长期有效的运行和系统安全。

以上是220kV避雷器检测报告的内容摘要，详情请参见附录中的完整报告。

20金属氧化物避雷器试验报告76-81

金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：浙江濮院协新热电装置地点：110KV升压站试验日期：2006 年12 月17 日温度：10 ℃湿度：75 %RH 系统名称：110KV母线PT间隔试验：复核：金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：浙江濮院协新热电装置地点：110KV升压站试验日期：2007 年7 月 4 日温度：30 ℃湿度：71%RH 系统名称：110KV母线PT间隔试验：复核：金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：浙江濮院协新热电装置地点：110KV升压站试验日期：2007 年1月11 日温度：6 ℃湿度：75 %RH 系统名称：2#主变中性点试验：复核：金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：浙江濮院协新热电装置地点：110KV升压站试验日期：2007 年7月 4 日温度：30 ℃湿度：71 %RH 系统名称：2#主变中性点试验：复核：金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：浙江濮院协新热电装置地点：110KV升压站试验日期：2007 年1月10 日温度：10 ℃湿度：75 %RH 系统名称：1#主变中性点试验：复核：金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：浙江濮院协新热电装置地点：110KV升压站试验日期：2007 年7月 4 日温度：30 ℃湿度：71 %RH 系统名称：1#主变中性点试验：复核：金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：河南瑞平热电装置地点：220KV升压站试验日期：2006 年 5 月9 日温度：24 ℃湿度：78 %RH 系统名称：西母避雷器试验：曹洪彬王敬磊复核：宋述贵金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：河南瑞平热电装置地点：220KV升压站试验日期：2006 年 5 月16 日温度：27 ℃湿度：60 %RH 系统名称：1#主变避雷器试验：曹洪彬王敬磊复核：宋述贵金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：河南瑞平热电装置地点：启备变现场试验日期：2006 年 5 月16 日温度：27 ℃湿度：60%RH 系统名称：启备变避雷器试验：曹洪彬王敬磊复核：宋述贵金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：河南瑞平热电装置地点：启备变现场试验日期：2006 年 5 月23 日温度：22 ℃湿度：60 %RH 系统名称：启备变中性点避雷器试验：曹洪彬王敬磊复核：宋述贵金属氧化物避雷器试验报告电试－20工程名称：河南瑞平热电装置地点：1#主变变现场试验日期：2006 年10 月15 日温度：28℃湿度：70 %RH 系统名称：1#主变中性点避雷器试验：曹洪彬王敬磊复核：宋述贵。

35kV变电站主变雷击故障分析

中图分类号：ＴＭ８６３；ＴＭ６３文献标识码：Ｂ
案迅速处理，通过１０ｋＶ联络线倒送红星站１０ｋＶ
０引言
上海市电力公司长兴供电公司所属３５ｋＶ红星站主变在２０１２年７月１４日分别发生了中性
压沿线路侵入红星站母线。
图７３５ｋＶ金属氧化物避雷器伏安特性（参考）
３．２雷电波沿母线侵入主变的波过程
如果将避雷器直接接到变压器的高压接线排上，即将二者直接并联，则显然只要避雷器的冲击放电电压及残压低于变压器的冲击耐压并保留一定的裕度就行了。但由于布线的困难，而
定电压４３ｋＶ，５ｋＡ冲击电流放电残压为１３４ｋＶ，
式中：一绝缘子正极性５０％冲击闪络电／３雷击杆塔时的分流系数，单避雷线取
０．９；
直流ｌｍＡ下的直流参考电压ＵｌｍＡ约为
２０１３年第４期
上海电力
ｆＩ＞３．５ｋＡ）一９０％，因此几乎３５ｋＶ输电线路导线只要被雷直击避雷器除外，按波头１Ｓ算，避雷
器能保护前后相连１５０ｍ的杆塔）。
由上式，雷击点距输电线路的距离５为６５ｍ时，导线上产生的感应过电压可达２７７～６２３ｋＶ（雷电流为４０～９０ｋＡ），会击穿４０ — ６０ｅｍ的空气间隙。根据图６曲线，超过４０ｋＡ幅值的概率为

避雷器试验报告

试验人员
试验日期
年月日
4.试验结论
结论
审核人员
审核日期
年月日
试验设备
试验仪器及仪表名称、规格、编号
试验人员
试验日期
年月日
4.金属氧化物避雷器持续运行电压下的持续电流
相别
A相
B相
C相
上节（uA）
中节（uA）
下节（uA）
试验环境
环境温度：℃，湿度：%
试验设备
试验仪器及仪表名称、规格、编号
试验人员
试验日期
年月日
5.金属氧化物避雷器绝缘电阻、直流参考电压和0.75倍直流参考电压下的泄漏电流
部位
绝缘电阻（MΩ）
参考电压U1mA（kV）
0.75倍下U1mA泄漏电流（uA）
出厂值（kV）
测量值（kV）
差值（%）
A上
A中
A下
底座
B上
B中
B下
底座
C上
C中
C下
底座
试验环境
环境温度：℃，湿度：%
试验设备
试验仪器及仪表名称、规格、编号
试验人员
试验日期
年月日
6.放电计数器动作情况及监视电流表指示
相别
A相
设备名称
1.设备参数
型号
额定电压（kV）
出厂日期
制造厂家
2.实验依据
试验采用标准、设计技术参数及合同要求
3.绝缘电阻及工频放电电压
出厂编号（或开关柜编号）
绝缘电阻（MΩ）
工频放电电压（kV）
A相-地
B相-地
C相-地
A相-B相
B相-C相
C相-A相
试验环境
环境温度：℃，湿度：%

220KV避雷器试验作业指导书

Q/HED—2014 220KV氧化锌避雷器试验作业指导书1范围本作业指导书适用于我厂220KV避雷器试验作业，包括验收试验、预防性试验、大修后试验项目的引用标准、仪器设备要求、作业程序、试验结果判断方法和试验注意事项等。

该试验的目的是判定220KV 氧化锌避雷器的状况，能否投入使用或继续使用。

制定本指导书的目的是规范试验操作、保证试验结果的准确性，为设备运行、监督、检修提供依据。

2规范性引用文件电业安全工作规程DL/T596-1996《电力设备预防性试验规程》Q/CDT107 001 2005《电力设备交接和预防性试验规程》高压电器设备试验方法3安全措施3.1严格执行《电业安全工作规程》3.2工作负责人必须会同运行人员到现场认真执行安全措施。

3.3试验现场应装设围栏及警示带对外悬挂“止步，高压危险”并派人看护。

3.4为保证人身和设备安全，在进行绝缘电阻测量和直流泄露试验后应对试品充分放电。

3.5所带的常用工具、量具应认真清点，严禁遗留在设备内。

3.6进行直流泄露电流等高压试验时，要求必须在试验设备周围设围栏并有专人监护，负责升压的人要随时注意周围的情况，一旦发现异常应立刻断开电源停止试验，查明原因并排除后方可继续试验。

3.7参加检修的人员必须熟悉本作业指导书，并能熟记熟背本书的检修项目，工艺质量标准等。

4设备信息5现场准备及工具仪器准备15.2工作准备□工器具已准备完毕，材料、试验仪器已落实。

□作业文件已组织学习，工作组成员熟悉本作业指导书内容。

W15.3办理相关工作票□检查验证工作票。

W26试验项目220KV避雷器试验包括以下试验项目：a)绝缘电阻试验。

b)直流１ｍＡ电压（Ｕ１ｍＡ）及０．７５Ｕ１ｍＡ下的泄漏电流测量。

7试验工序及质量标准7.1220KV避雷器绝缘电阻7.1.1试验目的□测量避雷器的绝缘电阻，目的在于初步检查避雷器内部是否受潮；有并联电阻者可检查其通、断、接触和老化等情况。

7.1.2适用范围□避雷器的交接、大修后试验和预试7.1.3使用仪器□2500V绝缘摇表。

主变中性点避雷器和间隙伏秒特性配合研究

主变中性点避雷器和间隙伏秒特性配合研究摘要：电力变压器中性点半绝缘方式，在采用非直接接地的运行方式时，中性点保护采取避雷器和保护间隙并联，间隙保护主要作用于工频过电压和操作过电压，而避雷器则主要动作于雷电过电压。

工频过电压时间长而幅值较小，雷电过电压时间短而幅值较大。

本文对间隙和避雷器的伏秒特性配合问题进行了分析。

关键词：中性点；避雷器；保护间隙；伏秒特性1引言35kV变压器采用中性点不接地或经消弧线圈接地，在结构上是全绝缘的，根据实际运行经验，中性点可以不接保护装置而仍然能够安全运行。

10kV~220kV系统属于有效接地系统，部分中性点直接接地，部分变压器的中性点是不直接接地的。

为了节省变压器成本，，有效接地系统中的变压器中性点保护一般应采用间隙保护和避雷器保护相并联的保护方式。

2中性点保护间隙与过电压保护2.1单相接地过电压在有效接地系统发生单相接地时，计算不接地变压器中性点电位时一般是以X0/X1小于3为界，然而实际上不同地区相差很大，过电压水平不一样，一般推荐按照1.15倍的过电压值和X0/X1=3时取其中的最大值作为最高运行电压Umax， 2.2雷电过电压变压器中性点采用半绝缘时，雷电入侵波造成变压器中性点电位升高，出现较高的雷电过电压，危及中性点的绝缘。

最大雷击过电压主要取决于变压器入口处的避雷器残压和变压器的特性。

对变压器绝缘和保护装置的作用，取决于过电压的波形、幅值和持续时间。

2.3放电间隙的保护作用在间隙回路中串入零序电流互感器，利用间隙的放电特性，在过电压发生时放电以保护中性点绝缘。

在系统发生故障后，变压器中性点工频电位升高达到定值，间隙保护动作，切除不接地变压器。

2.4避雷器的保护作用避雷器额定电压不低于避雷器安装点的暂时过电压。

中性点有效接地系统中分级绝缘的变压器，当其中性点未接地时，中性点避雷器的额定电压应不低于变压器的最高相电压。

3保护间隙与避雷器伏秒特性的配合为了使电气设备得到可靠保护，保护装置的冲击放电电压Ub(i)应该低于被保护设备的冲击耐压值，放电间隙应该有平坦的伏秒特性曲线和尽可能高的灭弧能力。