1号高炉提高技术经济指标措施
本钢新1号高炉采用中心加焦技术生产实践
5号高炉经济技术指标优化生产实践
Ｐ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｉ ｔ ｏ ｎ Ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｅ ｏ ｆ Ｅ ｃ ｏ ｎ ｏ ｍｉ ｃ ａ ｎ ｄ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｆ Ｉ ｃ ａ ｌ Ｉ ｎ ｄ ｉ ｃ ａ ｔ ｏ ｒ ｓ Ｏｐ ｔ ｉ ｍｉ ｚ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ
心 目的 ， 在保 证 高炉稳 定顺 行 的前 提下 ， 逐步 提升
经济指标。经过摸索 ， 确定 了基 本 的布料 制度 ： Ｃ： １ １ ３ １ ０ ３ ９ ３ ８ ２ ７ ２ ６ １ ０： １ １ ４ １ ０ ３ ９ ３ ８ ２ ７ ２ 。该 制 度 矿 焦 起 始角度 相 同 ， 因此边 缘 落点位 置也 应基 本相 同 ，
Ｎｏ． ５ Ｂｌ ａ ｓ ｔ Ｆｕｒ ｎ ａ ｃ ｅ Ｚｈ ａ ｎ ｇ Ａｏ ｋ ａ ｉ
（ Ｉ ｒ ｏ ｎ ｍａ ｋ ｉ ｎ ｇ Ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｍｅ ｉ ｓ ｈ ａ ｎ Ｉ ｒ ｏ ｎ＆ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｃ ｏ ． ， Ｎ ａ ｎ ｊ ｉ ｎ ｇ ２ １ ０ ０ ３ ９ ）
５ 号高炉焦炭使用本厂 ９ ０ ％干熄焦 十１ ０ ％外 购焦 ， 炭 主要质 量指标 见表 ２ 。
表Fra Baidu bibliotek２ 焦炭 主要 质量指 标 ％
由表 １ 可知 ， ５ 号高炉烧结矿 Ｔ Ｆ ｅ 含量偏低 ，
1号高炉大喷煤生产实践
它 热 风 炉具 有 ： （） 蓄热 面积 大 ； （）从 传 １ ２
３ 使用高风温
高 风温 是 高炉 实 现大 喷煤 的关键 因素 之一 。 喷 煤 后 ，理论 燃烧 温度 降 低 ，需 对 风 口理 论 燃 烧 温度 进 行 补偿 ，热风 温 度 每升 高 Ｉ０Ｅ，炉 缸 Ｏ＇ 理 论 燃 烧 温 度 升 高 ６℃ ，允 许 多 喷 煤 粉 ３ ～ Ｏ ０
质量 ，球 团品 位 由 ６ ．％提高 到 ６ ． ，ＳＯ 为 ０５ ３％ ５ ｉ：
５ ％～ ． ． ６５ ２ ％，抗 压强 度不 小于 ２３ ０牛／ 。 ０ 个 ２ 提 高燃 料质 量 ． ２
情 况 下 ，尽 可 能 延 长振 动 时 间 ；加 强 筛 网 的清 理 （ 必须 清理 ３次 ） 每班 ；尽 量减少 人炉 粉末 。
ｄ ｔｏ ｉｉｎ
１ 前
言
－
断 完善 ，炼 铁 厂 组织 了喷 煤 攻关 ，喷煤 比逐 步 向 １０ ｇｔ 近 。实 践 证 明 ：通 过精 料 、富 氧 、 ８ ｋ ／靠
炼 铁 系统 的能 源 消耗 约 占整 个 钢铁 流 程 的
７％，高 炉生产 中降低 焦 比 、燃 料 比是 降低成本 ０ 的核心 ，依 据 我 国 的 国情 ，大 喷煤 是 高 炉 降低
成本 的主要 法 宝 ［ 随着 １ 炉 喷煤 工 艺 的不 ｔ ｌ 。 号
韶钢1号高炉开炉快速高产实践
由于开炉周期短， 减轻 了高硅铁对炼钢工序及铁包 周转的影响 ， 大大降低了炉前劳动强度 ， 节约 了开炉
成 本 ．０ １ 初各 系 统 正 常 后 ， 过 优 化 各 项 工 艺 ２１ 年 通 参数 ， 指标 得 到进 一 步 提 高 ， 在 日产 量 约 １１０ｔ 现 ５ ， 高炉快 速进 入高 产低 耗生 产组 织模 式 ．
ＷＵ Ｓ ｉ ｕ， Ｕ Ｎ Ｍｉ －ｅ Ｌ Ｏ Ｊ ｇｗ ｎ ｈ－ ｉ Ｙ Ａ ｎ ｊ ， Ａ ｉ —ｅ ｈ ｇｉ ｎ
（ ｈｏｕｎＩ ｎ＆ Ｓｅｌ ｒｕ ｏ Ｌｄ Ｓ ａｇ ａ １ １３ Ｇ ａｇｏ ｇ Ｓ ａｇ ａ ｏ ｒ ｔｅ Ｇ ｏｐＣ ，ｔ ， ｈ ｏｕ ｎ５ ２２ ， ｕｎｄｎ ）
总第 １２期 ８
２１ ０ １年 １ ０月
南
方
金
属
Ｓ ｍ． １ ２ ｕ ８ ０ ｔｂ ｒ ２ １ ｃｏ ｅ ０ １
Ｓ ＯＵＴＨＥＲＮ ＭＥＴＡＬＳ
文 章 编 号 ： ０ ９— ７ ０ ２ １ ）５— ０ ５— ４ １０ ９０ （０ １ ０ ０ ５ ０
韶 钢 １号 高 炉 开 炉 快 速 高产 实践
ｔ ｎｔ ｅ ．
Ｋｅ ｒ ｓ ｌ ｔ ｕ ｎ ｃ ； ｉ ｅ ｐ ｒ ｔ ｎ ｏ ｙ ｗｏ ｄ ：ｂ ａ ｒ ａ ｅ ｍａ ｄ ｎ ｏ ａｉ ｆ ｓ ｆ ｅ ｏ ＢＦ；ｅ ｈ ｉ ｕ ｅ ｕ ｎ ｉ ｈ－ｒｄ ｃ ｉｎ ｒ ｔ ａ ｉｌ ｔｃ ｎ ｑ ｅ ｒ ｓ ｍｉ ｇ ｈ ｓ － ｏ ｕ ｔ ａ ｅ ｒ ｄ ｙ ｐ ｏ ｐ
高炉主要技术经济指标与有关计算
高炉主要技术经济指标
1、高炉容积利用系数：
V
PA Vu
式中 V —高炉容积利用系数，t/（m3·d）
P—日合格生铁产量，t/d； A—生铁折合炼钢生
铁系数； V u —高炉有效容积，m3。 2、高炉面积利用系数：
A
PA
(d 2 / 4)
式中 A —高炉面积利用系数，t/（m2·d）；
P —日合格生铁产量，t/d； A—生铁折合炼钢 生铁系数； d —高炉炉缸直径，m。
由于炉型的特点Fra Baidu bibliotek同，小型高炉可允许较高的冶
炼强度因而容易获得较高的利用系数。为了对比 不同容积的高炉实际的生产率，可对比其面积利 用系数。用高炉面积利用系数衡量高炉的生产率， 更为科学。高炉的面积利用系数一般在65~70 t/ （m2·d），有的高炉达到了70 t/（m2·d）以上。
高炉炼铁有关计算
1、入炉风量的计算：
由于现场风量仪表有计量误差，并且送风系统有 漏风现象，造成仪表显示的风量与高炉实际的入 炉风量有较大误差，可用燃料消耗来反算入炉风 量。
（1）高炉不富氧时入炉风量：
燃烧1kgC所需风量（m3/kgC ）：
VC
0.933 (0.210.29f
)
0.933—1kgC燃烧所需要的O2的量，22.4/24 0.21+0.29f——湿空气的含氧量，（1-f）×0.21+0.5f
邯钢1#高炉提高煤气利用率的生产实践
°
２
３
４
５
６
１０
４２
３９. ５
３６
３２. ５
２８. ５
１５
图 １ 焦比和煤气利用率的月平均值
Ｆｉｇ. １ Ｔｈｅ ｍｏｎｔｈ ａｖｅｒａｇｅ ｖａｌｕｅ ｏｆ ｃｏｋｅ ａｎｄ ｇａｓ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ
Ｗａｎｇ Ｙｏｎｇｌｉｎｇꎬ Ｄｅｎｇ Ｔａｏꎬ Ｈｕａｎｇ Ｊｉｎｃｈａｎｇ
( Ｈａｎｂａｏ ｉｒｏｎｍａｋｉｎｇ ｐｌａｎｔ ｏｆ ＨＢＩＳ Ｇｒｏｕｐ Ｈａｎｄａｎｓｔｅｅｌ ＣｏｍｐａｎｙꎬＨａｎｄａｎꎬ Ｈｅｂｅｉꎬ ０５６０１５) Ａｂｓｔｒａｃｔ: Ｔｈｅ ｃｏｍｐｅｔｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅｓ ｉｓ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｉｎ ｒｅｃｅｎｔ ｙｅａｒｓꎬ ｆｏｒｃｉｎｇ ｔｈｅ ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅｓ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｌｅｖｅｌ. Ｉｔ ｉｓ ｐａｒｔｉｃｕｌａｒｌｙ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅ ｍａｋｉｎｇ ｕｐ ７０％ ｅｎｅｒｇｙ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ｅｎｔｅｒｐｒｉｓｅｓ. Ａ ｓｅｔ ｏｆ ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｗａｓ ｆｏｒｍｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｏｐｅｒａｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓꎬ ｔｈｅ ａｄｊｕｓｔｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ｌｏａｄｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｑｕａｌｉｔｙ ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｒａｗ ｆｕｅｌ ｏｆ １＃ ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅ. Ｔｈｅ ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅ ａｖｈｉｅｖｅｓ ｂａｌａｎｃｅｄꎬ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔꎬ ｌｏｗ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ａｎｄ ｓｔａｂｌｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ. Ｋｅｙ Ｗｏｒｄｓ: ３ ２００ ｍ３ ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅꎻ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍꎻ ｒａｗ ｆｕｅｌ ｍａｎａｇｅｍｅｎｔꎻ ｇａｓ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｒａｔｅ
酒钢1、2号高炉优化改造实践
统 ，既能 提 高 除尘 效 率 ，又 可 以有 效 降低 高 炉 用 水 检 测技 术 ，实现 了 水温 差 、热 负 荷 自动 检测 及 报 警 ，
ＬＩＵ Ｊｉｎ—ｍｉｎｇ
（Ｈｏｎｇｘｉｎｇ Ｉｒｏｎ Ｗｏｒｋｓ ｏｆ ＪＩＳＣＯ，Ｊｉａｙｕｇｕａｎ ７３５１００，Ｃｈｉｎａ）
Ａ ｂｓｔｒａｃｔ：Ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｎｏ．１ ａｎｄ Ｎｏ．２ ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎ ａｃｅ ｏｖｅｒｈａｕｌ， ａ ｌｏｔ ｏｆ ｎｅｗ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ， ｎｅｗ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ ｗｅｒｅ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ， ｗｈｉｃｈ ｇｒｅａｔｌｙ ｐｒｏｍｏｔｅｓ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｉｎｄｉｃａｔｏｒｓ ｐｒｏｇ ｒｅｓｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｂｌａｓｔ ｆｕｒ ｎ ａｃｅ． Ｋｅｙ Ｗ ｏｒｄｓ：ｂｌａｓｔ ｆｕｒｎａｃｅ ｄｅｓｉｇｎ；ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ；ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ
２．１ 优 化高炉 内型 近年来 ，随着炼铁技术 的进步 ，高炉内型优化得
到越来越多企业的重视 ，纷纷通过大修、新建高炉进 行 炉型优 化 ，并取 得 良好 效果 。加深 死铁层 高度 ，有 效 降低 了炉 缸环流 冲刷 ，炉缸 寿命得 到延 伸 ；适 当缩 小炉腹 角 ，扩 大风 口上方 热交 换 区 ，提高 了高 炉煤气
高炉炉型发展趋势 ，本次大修 的 １号高炉第 ５代炉
炼铁厂1号高炉降低焦比实践
１ 概 述 炼铁 １ 高炉于 ２ ０ 号 ０ ３年 ８月 中旬停 炉大 修 改 造， 设计炉容 ３ ７ 将 原来 的钟式 炉顶改 为 Ｐ 紧 ５ｍ ， Ｗ 凑式 无钟炉顶 ， 同年 ｌ ２月 １ ５日开炉点 火 ， 开炉后 由
表 １ ｌ高炉 ２０ ０ ６年的技经指标
于种种原因 ， 特别是无料钟操作经验 缺乏 ， 以及后 来
２ ３ 调 整风 口布 局 ．
维 持合 适的 工作炉 型
２ ２ 加 强ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ料 管理 ．
改善 原燃 料入炉 质量
开炉初期 由于 ６７ ８ 风 口方 向堵 泥 时 间较 长 ，
（ ） 入仓原燃 料严格 把关。每班 工长 到矿槽 １对 现场查料不少于 ４次 ， 密切注 意原燃料 的变化 ， 一旦
维普资讯 http://www.cqvip.com
２０ ０７年第 １ 期
南钢 科技 与管 理
３ ｌ
了条件 。烧结 矿 碱 度 同 比提 高 ０ １ 由 １ ８提 至 ．（ ．
ｌＯ ｍ以内 ， Ｏｍ 在不影 响上料 的情 况下 尽量延 长过筛 时间 ， 确保筛分干净 ； ＜ ｍ 使 ５ ｍ的粉末入 炉 ＜ ％ ； ５ 由 于改善了料 柱 的透气 性 ， 、 料次 数大量 减少 ， 悬 坐 为
关键 词 ： 高炉 焦比 无料钟
Ａｐ ｌｃ ｔｏ ｆＲｅ ｕｃｎ ｋ ｔｏ ｉ ｐ ｉａ ｉ ｎ ｏ ｄ ｉ ｇ Ｃｏ ｅ Ｒａ ｉ ｎ ＢＦ＃１
安钢炼铁厂1号高炉降低生铁成本的实践
ｈｇ ｏ ｌｒ ｔ ｉｈ ｃ ａ ａ ｏ，ｓｒ ｎ ｔ ｅ ｏ ｐ ｒ ｔ ｏ ｅｎ ｎ ｅ ｈ ｏ ｇ ｈ ｅ ｅｍｅ ｓ ｒ ｓ ｉ ｔ ｇ ｈ ｎ ｃ ｒ ｏ ａｅｇ ｖ ｒ ａ ｃ ．Ｔ ｒ ｕ ｈｔ ｓ ｅ ａｕ ｅ ，ｍａ ｅ ｂ ａ ｔ ｕ ｎ ｃ ａ ｉｕ ｋ ｌｓ ｆ ｒ ａ ｅ ｖ ｒ ｓ ｏ
至开 裂 。
７ ％ 以上 ，３０ ４ ６ ｍ 烧结 机烧 结矿 转鼓 强 度 稳定 在 ８ ％ 以上 。通 过配加 高镁 精矿 粉 ，烧结 矿 的二元 ２ 碱度 和 Ｍ ｏ含 量 能 够满 足 高 炉 需要 。其 它 理 化 ｇ 性能也得到改善。焦化厂通过优化配 煤 ，合 理控制 焦炉加热工艺 ，促进 了焦碳质量的长期稳定提高 。
Ａ ｓ ａｔ Ａ ｙｎ ｅｌ ｏ Ｆ （ ５ ｍ ）ｄｐｎ ｓｏ ｃ ｎ ｆ ｎ ｃ ｎｌ ｉ ｌ ｒｇｅｓ ｈ ｌ． ｂｔ ｃ ｎ ａｇｓ ｅ Ｎ ．１Ｂ ３ ０ ３ ｅ ｅｄ ｎｓｉ ｔ ｃａ ｄｔ ｈ ｏ ｇ ａ ｏｒｓ， ｏ ｒ ｔ ｅｉ ｉ ｅ ｏｃ ｐ ｄ
ｉ ｇ ｔｅ ｃ ａ ａ ｔ ｒ ｔ ｓｏ ｔ ｅ ｂ ａ ｔ ｕ ｎ ｃ ｎ ｓ ｌ，ｍａｎ ａｎ ａ ｇ ｏ ｉ ａｉ ｎ ｏ ｔ ｅ ｐ ｏ ｕ ｔ ｎ，ａ ｈ ｅ ｅ ｎ ｈ ｈ ｒｃ ｅｉｉ ｆ ｌｓ ｒ ａ ｅｏ ｅ ｅ ｓｃ ｈ ｆ ｆ ｉ ｔｉ ｏ ｄ ｓ ｕ ｔ ｆ ｒｄ ｃ ｏ ｔ ｏ ｈ ｉ ｃ ｉｖ
高炉主要技术经济指标及有关计算 ppt课件
V
I综 K综
11、休风率：
休风率是指高炉休风时间占高炉规定作业时间的
百分数。休风率反映高炉设备维护的水平，先进 高炉休风率小于1%。实践证明，休风率降低1%， 产量可提高2%。
ppt课件
10
t 100%
T
式中 —休风率，%； t —高炉休风停产时间，
min； T —规定日历作业时间（日历时间减去计 划大中修时间），min。
高炉主要技术经济指标及有关计算
ppt课件
1
高炉主要技术经济指标
1、高炉容积利用系数：
V
PA Vu
式中V —高炉容积利用系数，t/（m3·d） P —日合格生铁产量，t/d； A —生铁折合炼钢生
铁系数； Vu —高炉有效容积，m3。 2、高炉面积利用系数：
A
PA
(d 2 / 4)
ppt课件
• Q――风量Km3/min
ppt课件
27
计算题举例
1、某高炉某月1日的产量为2750t，燃料比为 560kg/t；2日的产量为2700t，燃料比为570kg/t。 炉缸直径为6.9m。求高炉这两天的平均面积利用 系数和平均燃料比。
燃烧1kgC所需风量（m3/kgC ）：
VC
0.933 (0.21 0.29
f
)
0.933—1kgC燃烧所需要的O2的量，22.4/24
首钢京唐公司1号高炉低碳生产实践
随着 哥 本 哈 根联 合 国气 候 变化 峰 会 的 召 开 ，
公 司 ） １号高 炉是 国 内首座有 效 容积为 ５５０ｍ ０ 的超 大型高 炉 ，高炉从 设 计到 生产 整个过 程 都非 常注 重 降 低 工 序 能 耗 及 减 少 Ｃ ：排 放 量 。 自 Ｏ
２０ ０ ９年 ５月 ２ 日顺 利投 产后 ， 钢京 唐 公 司充 １ 首 分发 挥设 备 和技术 优势 ，深 入探 索超 大 型高 炉 的
ｒ ｃ ｃｉ ． ｅｙｌ ｎｇ
Ｋｅ ｒ ｓ ｓ ｐ ｒ ｌ ｒ ｅ ｂ ａ ｔｆ ｒ ａ ｅ， ｌ ｗ— ａ ｂ ｎ ｐ ｏ ｕ ｔ ｎ， ＣＯ２ｅ ｓｉ ｎ ｒ ｄ ｃｉ ｎ ｙ Ｗｏ ｄ ｕ ｅ －ａ ｇ ｌ ｓ ｕ ｎ ｃ ｏ ｃ ｒ ｏ ｒ ｄ ｃｉ ｏ ｍｉｓｏ ｅ ｕ ｔｏ
降 低温 室气 体排放 量 、防止地 球变 暖 的问题 日益
引人 瞩 目。在 常 见 的 Ｃ ： Ｃ Ｎ Ｏ、ＨＦ Ｏ、 Ｈ、 ２ Ｃ
ＰＣ Ｆ 和 ｓ 等 ６种 温 室 气体 中 ，Ｃ ：排 放 量最 Ｏ
青钢1号高炉高煤比冶炼特点
的扩大 。
定 的高质 量煤 粉 ； 外购 焦分批 、 种入 炉 ， 少 了变 分 减 焦 波 动 。从 而 给高 炉 提 高煤 比提供 了 良好 的物 质 基础 ， 原燃 料质 量仍 较差 ， 但 如果 原燃 料指标 改善 ，
言
２２ 提高 富氧率 ．
２
＆ ｊ
３ ３
富氧 能够促 进煤 粉燃 烧 和提高 置换 比，０ ９ ２ ０ 年 ３ 以前 ， 铁系统 富氧 率偏低 ， 然也进 行过 提高 月 炼 虽 煤 比的尝 试 ， 效果 均 不 理 想 ， 要表 现 为提 高 煤 但 主
％ 盯
自 ２ ０ 年 以来 ， 钢 １ 高 炉 （ 效 容 积 ３ ０ ０９ 青 号 有 ８
ｍ ） 过采取 精 料 、 高 富氧率 、 化上 下部操 作等 。通 提 优 措施 ， 现 了高煤 比冶 炼 ， 实 日最 高 煤 比达 ２０ｋ／ ０ ｇ 。 ｔ 高煤 比促进 了高炉强 化 冶炼 ， 逐步 改善 了高 炉技术 经济 指标 （ 见表 １ 。提 高煤 比以后 ， ） 综合 焦 比呈 下 降趋势 。
图１ 所示 。
作者简 介 ： 波 ， ，９６ 何 男 １ ７ 年生 ，９ ８ 毕业 于华 东冶金学 院钢铁 １９ 年 冶金专业 。现为青钢炼铁厂 厂长助理 、 工程师 ， 从事炼铁工艺技术
首钢京唐1号高炉铁水含硫高的分析
首钢京唐1号高炉铁水含硫高的分析
曹锋，霍吉祥
(首钢京唐钢铁联合有限责任公司炼铁部，河北唐山063200)
摘要：从原燃料质量、炉渣成分、炉缸状态、炉况稳定性等方面，对首钢京唐1号高炉铁水含硫高进行了分析，原燃料质量恶化是铁水含硫高的重要原因，渣铁温度偏低、炉缸活性较差、炉况波动是铁水含硫高的主要原因，在改善原燃料质量的基础上，优化造渣制度，活跃炉缸，稳定煤气流，可降低铁水含硫。
关键词：高炉；铁水；硫；分析
首钢京唐公司产品定位于生产高端精品钢，对铁水质量有较高的要求。2011年以来，首钢京唐1号高炉铁水含硫有较大幅度的上升，对炼钢工序的脱硫作业带来一定的困难，分析导致铁水含硫升高原因，对稳定降低铁水含硫量、提高铁水质量、满足下道工序要求有重要意义。
1 概述
首钢京唐公司1号高炉容积为5500m3，年产铁水近450万t。近1a来，首钢京唐1号高炉所产铁水含硫情况见表1。首钢京唐1号高炉所用原燃料为自产高碱度烧结矿、自产酸性球团矿、澳块矿、自产干熄焦和主要由阳泉煤、潞安煤、焦作煤、神华煤按比例混合而成的喷吹煤。表2为首钢京唐1号高炉所用原燃料的含硫量情况，表3为首钢京唐1号高炉冶炼1t铁水由炉料带入的硫量。
2 铁水含硫上升的原因
2.1 原燃料质量恶化
铁水中的硫来源于入炉料，炉料含硫的升高，势必会导致(同样脱硫能力情况下)铁水含硫的上升。近年来，首钢京唐1号高炉入炉原燃料的含硫都趋于上升趋势。从表3可看出，烧结矿和燃料带入的硫占入炉炉料带入总硫的98%以上，其中入炉焦炭带入的硫占入炉总硫量的78%以上，是硫的主要来源，故焦炭含硫对铁水含硫影响较大。焦炭带入的硫增加，会明显增加铁水含硫量。表4为焦炭、煤粉的含硫变化情况。此外，焦炭灰分高且波动大，矿料成分波动频繁且趋坏，引起热制度、造渣制度的波动，在一定程度上也导致了铁水含硫上升，总的来说，原燃料质量的整体恶化，是首钢京唐高炉铁水含硫升高的重要原因。
湘钢1号高炉强化实践
表 ３ １ 高炉 不 同时期 的送风 参 数 号
２ ２ ２ 高 风 温 大 喷 吹 ．． 热 风 炉 系统 新 上 了高 炉 煤 气 掺 烧 焦 炉 煤
焦 角 不 断外 移 平 铺 ， 缘 矿 石 比例 加 大 。后 边 又 采 用 多 位 往 复 布 料 ， 矿 石 由 中 间 环 带 开 使 始 布 料 ， 后 内外 摆 动 ， 后 收 于 中 间 环 带 ， 然 最 消除 了 布 矿 时 头 尾 波 动 较 大 的 现 象 ， 效 保 有 证 了各 环 位 ， 别 是 中心 与 边 缘 地 带 料 流 稳 特 定 准 确 ， 料 调 剂 精 确 有 效 。装 料 制 度 逐 步 布 演 变 成 今 天 比 较 稳 定 的 矿 批 ３ 一３ ． ｔ ｏ １ ５，
维普资讯 http://www.cqvip.com
２３ ０２年第 ３ 期
湘
钢
科
技
湘 钢 １ 高 炉 强 化 实 践 号
炼 铁 厂 刘 圣
１ 前 言
湘钢 １ 高 炉 有 效 容 积 ｌ０ ｍ ， 罐 式 号 Ｏ０ ３并 无 料 钟 炉 顶 结 构 ，８个 风 口 ， 个 铁 口 ， ｌ １ ２个 渣 口 ，９６年 ７月 ３日第 三 代 炉役 投 产 后 ， １９ 到 １９ 生 产 水 平 有 了 较 大 幅 度 的 提 高 ， 用 ９９年 利
流 速 度 到 不 卡 嘴 的水 平 ， 高 了 焦 炭 入 炉 粒 提 度； 使用 焦 丁 回 收装 置 ， 回 收 的 焦 丁 再 返 回 将 高 炉 使 用 ， ２０ 从 ０ ０年 以来 ， 炉 焦 丁 用 量 逐 高
高炉经济技术指标概念及控制措施
毛焦比和（入炉）焦比的关系：毛焦比就是进入铁厂的焦碳量和铁产量的比值；（入炉）焦比就是进入高炉的焦碳量和铁产量的比值。这之间的差距在于焦碳在入炉前会有水份损失和破碎筛分损失。
煤比是生产一吨铁所用的喷煤量,焦比就是所用的焦炭.燃料比就是他俩加起来.负荷是指矿石和焦炭的比值
高炉高煤比的研究和措施
周勇
（日照钢铁股份有限公司技术中心）
【摘要】较高的煤比可以大幅度的降低高炉的入炉焦比，是降低炼铁成本的有效途径。目前广大钢铁企业都在追求高煤比。然而，在一定的条件下，并非煤比越高越好，过高的煤比不仅不会降低入炉焦比，还会在增加燃料消耗的同时恶化炉况。所以，在不影响炉况顺行的条件下、在不增加燃料消耗，如何使喷吹煤粉最大限度的替代焦炭，实现自身条件下的高煤比，将会是日后关注的方向。
【关键词】高煤比
1.概述
高炉喷吹煤粉技术已经在全国得到广泛的应用，煤比的高低也成为衡量各厂炼铁技术水平的诸多指标中的一个。喷吹的煤粉代替焦炭发热和充当还原剂，从而降低焦炭的消耗。然而，当原燃料条件一定的时，高炉接受煤粉的量是一定的，在这个界限内，煤比升高，焦比下降，燃料比不变或略微升高；超过这个界限，随着煤比的升高，燃料比也随之升高，高炉透气性下降，风量萎缩，严重影响高炉顺行，造成炉况失常。在一定条件下，如何使煤比接近并达到这个极限值，最大限度的减少入炉焦炭的消耗，将会成为技术突破、降本增效的焦点。
2.煤粉在高炉内的行为
喷吹的煤粉进入高炉后，在风口前燃烧，由于风口前燃烧带的空间有限，在较短的时间内，煤粉不能完全燃烧。在燃烧带未燃烧的煤粉进入高炉后，很少的一部分参加碳的气化反
南钢1号高炉炉役后期冶炼优化实践
３ ～一 ％的范围以内。矿批基本维 持在 １ 左 ％ ２ ５ｔ
右， 料制主要使用 ０ ｉ ； ， ； 。 ｌ 根据原燃料条件 ；Ｃ
调整布料环数 ， 矿焦 的角差在 一１９～一１４ 取 得了 ． ．， 比较好 的效果 。料 柱 中心 气流 开放 ， 高炉易 于强化 并 能够接受较高喷煤量 ； 气流分布稳 定合理 ， 煤气 中 Ｃ ： １． ％ 提 高到 １ ． ％ ， 中差 由 一 提 高到 Ｏ 由 ８２ ８９ 边 ４
表 １ 近半年 １ 号高炉主要技术指标
月进行 了上半部 重新切砖 以及 喷涂造衬 ， 高炉 生产
渐人佳境 。如今 １ 高炉进 入炉 役后期 ， 号 设备 老化 和各种不确定因素增加 ， 同时原燃料质量 下降 ， 尤其 块矿 比例提高到 ２ ％ ， 过采取炉 内外操作技术 措 ０ 通
施维 持 风 口一 定 的 鼓 风 动 能 和 理 论 燃 烧 温 度 ， 化 优
措施保证 了渣 铁有充 足 的热量 ， 水平 均温度 保持 铁
１６ ４ ５℃左右 ； 改善 了渣 的流动性 、 提高了渣 的脱硫能 力， 铁水一类品率保持在 ８ ％以上 。 ５
３ ２ 炉 前操作 与管 理 ．
炉前是 高炉生产 的重 要环 节 ， 做好 炉前 操作 与
管理 ， 保证渣铁及时 出尽 、 降低事 故 ， 是高炉全 风量、
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
柳钢1号高炉提高技术经济指标实践
黄日清，王文志，黄显昌，郑镇鹏
（柳州钢铁股份有限公司炼铁厂工艺技术科）
摘要对柳钢1号高炉稳定顺行优化操作和强化冶炼实践进行了总结。通过采取强化原燃料管理，合理优化操作制度，保持良好操作炉型，加强设备管理等措施，实现了高炉较长时期的稳定顺行和各项技术经济指标的进步。
关键词高炉炉型操作强化冶炼设备
1 概况
柳钢1号高炉于2008年5月8日建成投产，有效容积2000m3，采用串罐式无料钟炉顶，皮带上料。6层以上采用密闭循环冷却，1～5层采用工业水冷却。设东、西两个出铁场，储铁式大沟，明特法渣处理系统。板壁结合炉衬技术，炉身8～14层为铜冷却板。炉缸采用陶瓷杯技术。从2011年4月份开始由于受上料系统设备故障等因素影响休、慢风率分别高达1．32%和1．17%，频繁的休、慢风操作导致操作炉型发生变化，气流分布不均，渣皮脱落多，炉缸出现堆积现象。随后几个月一直进行操作炉型的纠正和消除炉缸堆积，并且烧结矿品位持续下滑至近几年的最低，只有54．91%，各项技术经济指标都较差。到9月份焦炭热强度大幅度下降至56．28%，炉缸活跃程度进一步恶化，利用系数只有2．331t／d·m3，焦比高达435kg／tFe，炉芯温度持续下降至620℃，下跌80℃。为此高炉采取堵风口控制冶炼强度的措施来确保炉况顺行。10月份为适应市场变化，21日降料面至风口带停炉检修。采用机械和人工清理的方式对炉缸堆积物进行清理，直至挖空到炉底第三层冷却壁位置，并对炉身进行喷涂造衬，形成合理操作炉型。11月23日开炉后仅用3天便恢复炉况达产，之后经各项调整措施进行，高炉各项技术经济指标明显好转，见表1。
表1 2011～2012年1号炉技术经济指标
月份产量利用系数焦比焦丁比煤比综合焦比燃料比冶炼强度综合冶强焦炭负荷t/d t/m3.d kg/tFe kg/tFe kg/tFe kg/tFe kg/tFe t/m3.d t/m3.d t/t t/t
2012-2 5048.38 2.524 320 41 149 477 511 0.91 1.21 4.63 2012-1 5041.29 2.521 328 45 150 488 522 0.95 1.26 4.60 2011-12 5133.98 2.567 334 45 155 498 534 0.99 1.31 4.48 2011-11 2849.44 1.425 727 102 125 920 955 0.780.93 3.52 2011-10 4701.46 2.351 364 52 146 524 558 1.02 1.30 4.05 2011-9 4603.08 2.302 380 55 131 534 565 1.01 1.25 3.91 2011-8 4952.80 2.476 367 56 144 532 566 1.06 1.35 4.16 2011-7 4285.21 2.143 394 59 145 563 5980.97 1.22 3.98 2011-6 4905.10 2.453 372 55 165 553 592 1.06 1.39 4.13 2011-5 5062.41 2.531 324 43 160 491 527 0.94 1.26 4.89 2011-4 4993.96 2.497 348 58 161 529 567 1.02 1.35 4.28 2011-3 5214.35 2.607 340 58 154 516 553 1.06 1.38 4.32 2011-2 5044.02 2.522 344 57 162 526 564 1.01 1.34 4.27 2011-1 4807.38 2.404 437 60 142 605 639 1.02 1.34 3.85 2 炉体维护
利用停炉检修时间比较长的有利时机，10月21日中班开始降料面至风口带，安全停炉后往炉内打水凝结炉缸残留渣铁矿石和未燃焦炭，拆除风口后在风口安装风扇往炉缸内鼓风，排净煤气和降低温度后在确保安全的前提下工人进入炉缸内将残留物破碎，人工清理干净。炉身耐火砖衬已被侵蚀，冷却壁裸露，31日对炉身进行喷涂造衬，厚度300mm，之后清理出炉缸内的反弹料。
3 炉料管理
提高国外进口精矿粉的比例和焦炭主焦煤的配比，稳定烧结矿R2和FeO，改善综
合炉料高温冶金性能，每周都做一次综合炉料的熔滴实验，以及烧结矿低温还原粉化率和焦炭热性能的检测，将结果反馈给上道工序，共同查找原因，最终使烧结矿低温还原粉化率由23%下降到17%，焦炭热反应后强度有57%提高到61%。在炉后筛分管理上通过加强管理考核，实行半仓放料和定量使用落地烧结和焦炭，而且间隔周期必须大于一个冶炼周期以上，槽下按时清理筛网，减小给料器闸口，尽量筛除粉末，狠抓料场管理，对生矿筛分过程实施有效监控，加强入炉粒度组成筛分自查，为高炉及早提供信息，以有效应对炉料质量波动带来的影响。经过这些措施，使炉内气流得到稳定，每个班的减风稳压次数由 10次/班下降到 1次/班，炉况的稳定顺行有了前提保证。 4 优化操作制度 4．1送风制度的调整
检修之前炉内边缘气流发展，渣皮无法稳住，未及时熔化的渣皮下到风口后经常堵风口，烧坏风口小套，严重的会使整个风口完全被堵，导致煤粉进不到炉内而在吹管前端燃烧，烧坏吹管头部，这种现象在1号高炉不止出现1次以上，高炉被迫休风更换。由于鼓风动能不足，中心吹不透，没有形成合理的风口前回旋区，煤粉燃烧不充分，大量未燃煤粉进入炉渣，降低了炉渣的流动性，渣铁难以及时排出干净，使炉缸活跃程度进一步降低。部分未燃煤粉随气流上升进入滴落带和软熔带，堵塞气流通道，使气流只有向易于通过的部位穿过，从而形成了边缘局部发展和中心气流局部过吹，气流分布紊乱。通过对拆除出的风口中套检查发现部分风口中套存在变形上翘的现象，此次共更换了全部所有26个风口中套，并对小套进行调整，取消或减少内径Φ125、Φ120的风口，采用10个Φ120和16个Φ115的风口送风，风口面积由 0．304m 2减小到0．279m 2，而且全部采用斜向下5°的风口。此举使炉缸初始气流分布合理，提高了风速和鼓风动能，易于吹活炉缸，炉芯温度迅速稳步提高，到12月底就一直稳定在620℃±10℃左右。保持了炉缸的长期活跃稳定。炉芯温度见图1。
图1 1号高炉炉芯温度变化趋势图
4.2装料制度的调整
(1)由于之前过分追求抑制边缘，提高煤气利用率，但中心气流又打不开，煤气流受堵，料面气流分布不均，结果适得其反，检修后根据原燃料质量变化和炉况变化，采取有攻有守有退的措施，原则上稳定焦炭平台，调整矿石角度。当原燃料条件变差，粉末增多时适当放开边缘，当风压升高，风量萎缩，压量关系不匹配时适当减小矿石角度，当休风前渣铁出不干净，气流不好或遇到无计划休风时间超过4小时，复风后采取矿焦角同时退1～2°确保炉况稳定顺行，下料均匀风口活跃风压稳定时又提高角度。12月份高炉装料制度调整过程为：P 392373342313 ↓K 412382352322291122→P 401382362342322 ↓K 412382352322291122→P 412382352322292 ↓K 412382352322291122→P 402382362342312 ↓K 403382362342322 →P 392363342323↓K 393362342322312241
(2)扩大矿石批重可以促进煤气流分布更加均匀稳定，软熔带气窗增大，料柱界面效应
月份
温度，℃