设计施-40m先简支后连续T型梁桥的设计及施工工艺
40m预应力混凝土简支T型梁桥设计-预应力混凝土简支T梁桥
40m预应力混凝土简支T型梁桥设计:预应力混凝土简支T梁桥XX大学毕业设计题目：40m预应力混凝土简支T型梁桥设计（净-7+2×0.75m人行道）指导教师：职称：教授学生姓名：学号：专业：水利水电工程（道路与桥梁方向）院（系）：水利与环境学院完成时间：20XX年6月20XX年 6月1 日摘要本设计从最基本的设计方法入手，重点进行了主梁的设计，掌握了主梁的设计方法，其它部分的设计就可以仿照主梁设计进行。
本设计的主要内容包括：纵横断面布置，主梁设计，横隔梁设计，还有行车道板设计。
纵横断面布置：根据规范要求和工程实践经验确定主梁间距与主梁片数和主梁高度及各截面主要尺寸。
主梁设计：内力计算由恒载内力和活载内力计算组成。
恒载内力由结构力学可求出，而活载内力计算时要利用按修正偏心压力法计算得出的荷载横向分布系数。
根据计算得出的各种内力组合确定设计控制内力进而对预应力钢束数进行估算。
按后张法制作主梁，采用锥型锚具和直径50mm的抽拔橡胶管，计算各种预应力损失得出有效预应力，对主梁进行强度、应力和变形验算。
横隔梁设计：设置横隔梁是为了保证各主梁共同受力和加强结构整体性，本设计中采用偏心压力法进行横隔梁计算。
鉴于桥梁跨中处横隔梁受力最大，只计算跨中横隔梁内力，其余横隔梁可依据中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。
行车道板设计：本设计中行车道板的受力图示为单向板。
关键词：T形梁；预应力；混凝土桥 ABSTRACT This design begins with basic method and gives most content to the design of main beams.Whenthe method of main beams designing is mastered, we can go on the designing of other parts.The main content of this design is as followings: The arrange of longitudinal section and lateral section, Main beams design, Crossing beam designing and Drive-way plankdesigning.The arrange of longitudinal section and lateral section:According to the specification and the experience of practical engineering, we can decide the distance of girders, the number of the girders, the height of the main beams and the main size of each section.Main beams design : Internal forces include invariable force and variable force.Wecan use the method of the structural mechanics.Tocalculate the variable internal force, we calculate the lateral direction coefficient of the load with the method of corrected eccentricity pressures.with theresult of the calculation, we can obtain the control internal force, and we can approximately decide the number of the pre-stressed concrete band.design the main beams with post-tensioning method, selecting pre-burry corrected tube anchoring.Thencalculate the loss of the pre-stress and obtain the valid pre-stress and examine the strength, stress, and transform of the main beams.Crossing beam designing:To make sure that all main beams rear the load together and to enhance the globality of the construction, this designgoes on the crossing beam calculation with the method of corrected eccentricity pressures.Weonly calculate the internal force of the middle crossing beam because of the maximum force is in the place of the middle of the span.Drive-wayplank designing:In this design, the force diagram of the drive-way plank is single direction plank.Key words: T-beam；pre-stress；concrete bridge.目录摘要 I ABSTRACT II 第1章纵横截面布置11.1 设计目的11.2 基本资料11.3 主梁间距与主梁片数21.4 主梁跨中界面尺寸拟定 41.5 横截面沿跨长的变化 51.6 横隔梁的设置 5 第2章主梁计算 62.1 恒载内力计算 62.1.1 恒载集度 62.1.2 恒载内力 72.2 活载内力计算（修正刚性横梁法）72.2.1 冲击系数和车道折减系数 72.2.2 计算主梁的荷载横向分部系数 8 2.2.3 车道荷载的取值122.3 主梁内力组合152.4 预应力钢束的估算及其布置152.4.1 跨中截面钢束的估算和确定152.4.2 预应力钢束布置172.5 计算主梁截面几何特性222.5.1 净截面几何特性计算222.5.2 换算截面几何特性计算222.5.3 有效分布宽度内截面几何特性计算232.5.4 各阶段截面对形心轴的静矩计算242.6 钢束预应力损失计算262.6.1 预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失272.6.2 由锚具变形，钢束回缩引起的损失282.6.3 混凝土弹性压缩引起的损失 302.6.4 由钢束应力松弛引起的损失 312.6.5 混凝土收缩和徐变引起的损失 312.6.6 预加内力计算即钢束预应力损失汇总 34 2.7 主梁截面承载力与应力验算 362.7.1 持久状况承载能力极限状态承载力验算 37 2.7.2 持久状况构的应力验算 412.7.3 短暂状况构的应力验算 492.8 主梁端部的局部承压验算 502.9主梁变形验算 542.9.1 计算由预加应力引起的跨中反拱度 54 2.9.2 计算由荷载引起的跨中挠度 562.9.3 结构刚度验算 572.9.4 预拱度的设置 57 第3章横隔梁计算 583.1 确定作用在跨中横隔梁的可变作用 58 3.2 跨中横隔梁的作用效应影响线 58 3.2.1 绘制弯矩影响线 59 3.2.2 绘制剪力影响线61 3.3 截面作用效应计算 62 3.4 截面配筋计算 63 第4章行车道板计算 654.1 悬臂板荷载效应计算 65 4.2 荷载效应组合 67 4.3 截面设计、配筋与承载力验算68结束语 70 参考文献 71 致谢 72 中英文翻译 73 第1章纵横截面布置1.1 设计目的通过设计，全面掌握公路预应力公路桥梁的设计过程，培养和运用所学专业知识的能力。
先简支后结构连续梁桥施工流程方法
先简支后连续现在国内常见的有T梁，小箱梁和空心板。
施工流程主要是通过预制小箱梁,在桥墩上设置临时支座，中间保留永久支座，临时支座是用硫磺混凝土里边敷设电阻丝，将预制箱梁吊装后，永久支座暂不受力，由临时支座参与结构受力，临时支座每跨之间为简支体系,待一联全部吊装完成后，将各主梁的预留的钢筋连接,并浇筑湿接缝，先使结构连成整体的连续结构体系。
再将电阻丝通电，使临时支座融化，使原来布置的连续体系的永久支座参与结构受力，这样就完成了1、梁体的转换；2、完成结构体系的从简支到连续的转换.磺璜垫块临时支座2。
1工作原理:将电阻丝通电,使临时支座融化，使原来布置的连续体系的永久支座参与结构受力2。
2优缺点：在将电阻丝通电,使临时支座融化时遇到了很大的麻烦，电阻丝未能将垫块融化已经断了,结果费了九牛二虎之力冒着危险炸掉了;硫磺垫块不是好办法,具体应用的时候很麻烦的。
曾看过连续梁悬臂施工时搞的临时固结，就是用的硫磺垫块,根本化不开，只好刨掉的，虽然试过了转空灌膨胀水泥，可是效果很差的.后来都想到了要放炸药炸掉；出入安全，施工单位还是花了很多时间用人工搞的。
2。
3原因：硫磺垫块配合比不当，致使它的熔点过高，或则是电阻丝的功率不够，但是这的确是一个非常棘手的问题。
保证硫磺块的熔点，就势必要降低它的承载能力，因为要增加硫磺的含量，这样就需要在承载能力和熔点之间找到最佳的平衡点.不用临时支座，而是双支座，就是两边都按简支梁加支座很多先简支后连续的结构现在采用双支座，我认为是没有必要的。
1、从单支座的先简支后连续结构使用情况上看是很好的。
江苏使用的很多。
2、不必要浪费支座来降低支点负弯距.3、完全可以在墩顶主梁顶板增加部分抵抗负弯距的普通钢筋，或者布置适量的负弯距束，改善墩顶主梁受力。
4、结构就是不断发展的过程,为追求技术进步，应该想出更多的创新办法，才是正理。
倒退到简支或半简支结构来解决现存的一些问题，这种想法是不可取的。
某大桥先简支后结构连续T型梁预制与安装技术
某大桥先简支后结构连续T型梁预制与安装技术探析摘要:混凝土T型梁因为外形简洁美观、建筑高度较小，既具有全应力混凝土与钢筋混凝土梁结构的一些主要优点，又基本排除了两者的主要缺点，是一种受力性能较合理的结构形式。
以贵州茅草坪大桥先简支后结构连续T型梁施工为例，对T梁的钢筋的制作、模板安装、波纹管的定位、混凝土浇筑、预应力张拉、孔道压浆以及梁片架设等工艺流程做出了一个总结，并通过分析得出T梁预制过程中的难点以及注意事项，希望对今后同类型工程起到参考作用。
关键词:先简支后结构连续;T型梁预制;安装;施工;参考0引言预应力混凝土T型梁桥有结构简单、受力明确、节省材料、架设安装方便、跨越能力较大等优点。
T型梁桥在我国公路上修建最多，早在二十世纪五六十年代，我国就建造了许多T型梁桥。
总之，这种桥型对改善我国公路交通起到了重要作用。
目前T型梁采用钢筋混凝土结构的已经很少了，从16～50m跨径，大多采用预制拼装后张法预应力混凝土T型梁。
预应力体系采用钢绞线群锚，在工地预制，吊装架设。
其发展趋势为:采用高强、低松弛钢绞线群锚，混凝土标号为40～60#; T型梁的翼缘板加宽，25m是合适的;吊装重量增加;为了减少接缝，改善路况，采用工型梁，现浇梁端横梁湿接头和桥面，在桥面现浇混凝土中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。
1工程概况贵州省清镇至织金高速公路土建工程T4合同段起止桩号为K29+420~K32+200，总长2.780km，设计时速为80km/h，整体路基宽24.5m;路基总长509.268m，被2座大桥分隔为3段，土石方总挖方14.5万m3，路基填筑30.5万m3，防护及排水工程6 025m3;花洞老路改移286.698m。
桥梁工程总长2 270.732m/2座，桥梁结构物硷21.35万m3，钢筋29 993t、钢绞线3 809t，精扎螺纹881.8t。
1道1-2.0x2.0m钢筋硅盖板涵，1道1-20m波纹管涵。
40米预应力混凝土简支T形梁桥设计
2777.78
61.74
1925913
1928691
腹板
3800
110
418000
11431667
-29.93
3404059
14835726
下三角
169
200.67
33913
1711.46
-120.6
2457997
2459708
马蹄
1150
217.5
250125
59895.83
-137.43
21720056
1209
材料重度
钢筋混凝土
γ1
KN/ｍ3
25.0
沥青混凝土
γ2
KN/ｍ3
23.0
钢绞线
γ3
KN/ｍ3
78.5
钢束与混凝土的弹性模量比
αEp
无纲量
5.65
注：考虑混凝土强度达到90%时开始张拉预应力钢束。 和 分别表示钢束张拉时混凝土的抗压、抗拉标准强度，则 =29.6MPa， =2.51MPa。
2.1主梁间距与主梁片数
《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
1.5 基本计算数据
表1-1 基本数据计算表
名 称
项 目
T 型梁桥先简支后连续施工工法
T 型梁桥先简支后连续施工工法摘要：在公路和城市道路施工中，桥梁工程一般分为预制安装型桥梁或者整体现浇型桥梁。
预制安装型桥梁缺点：整体性、刚度、抗震性能差。
整体现浇桥梁缺点：需要大量的模板，现场的作业量大，工期也较长。
现采用现浇梁端横梁湿接头，在预制梁板中布置负弯矩钢束，形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。
在为了减少接缝，改善行车方面效果明显，技术先进，故有明显的社会效益和经济效益。
关键词：桥梁工程；先简支后连续；桥梁工程1 工法特点先简支后连续预制梁负弯矩施工，即在预制梁板中预留负弯矩预应力钢绞线管道，当预制梁板架设结束后，通过现浇梁端横梁湿接头，再次穿束、张拉、压浆。
形成比桥面连续更进一步的“准连续”结构。
2 工法适用范围以及工法原理工法适用于梁长大于30 米先简支后连续的钢筋混凝土桥梁。
工法原理：预制T 梁架设后，通过预制梁板钢绞线预留孔，穿钢绞线束，进行二次张拉，使简支梁变成准连续结构，减少桥梁接缝，改善行车条件。
3 施工工艺流程及操作要点3.1 施工工艺流程（图1）3.2 操作要点3.2.1 T 梁预制时，钢绞线预留孔必须保持贯通，一般用与钢绞线数量相同的橡胶管并排在扁形金属波纹管内，当梁板混凝土终凝后拔出橡胶管，形成钢绞线预留孔。
3.2.2 梁板架设时，梁板高程要符合设计要求，以免钢绞线穿束过程中，形成折线，影响钢绞线使用质量。
3.2.3 钢筋焊接及搭接长度符合设计要求。
3.2.4 浇筑端横梁混凝土前一定要检查钢绞线的数量，决不能存在少穿或漏穿现象；并检查外密封层，杜绝混凝土浸入金属波纹管，影响钢绞线张拉和灌浆。
3.2.5 当端横梁混凝土强度满足设计后方可张拉钢绞线。
3.2.6 压浆浆液的强度和饱满度应符合设计、规范要求。
4 材料、设备以及劳动力的组织4.1 本工法所用到的主要施工材料图1 施工工艺流程图4.1.1 预应力钢筋：采用公称直径为15.2mm、抗拉强度标准值为1860MPa 的，低松弛、高强度的钢绞线，其力学性能指标应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定。
先简支后连续40米T型梁桥的施工工艺
Ｔ 混凝 土采 用 Ｃ ０Ｅ 土 （ 括 翼 板 及 横 隔 板 湿 接 缝 、 梁 ５ ，凝 包
墩顶湿接缝） ，桥 面 铺 装 ，预 应 力 钢 绞 线 采 用 符 合 国标 ＧＢ ． ／ ｒ
５ ２ ２０ ２ ４— ０ ３标 准 的 高 强 低 松 弛 钢 绞 线 ， 标 准 强 度 ＝
１ ６ ＭＰ ８ ０ ａ， 规 格 为 公 称 直 径 １ ．ｍｍ ， 公 称 面 积 为 Ａｙ＝ ５２
组成 部 分 。 项 目起于 黔 桂 两 省 区交 界 的 隆林 县 平班 镇 ， 本 接贵
州 省境 内拟 建 的兴 义 至 板 坝 高 速 公 路 ， 隆林 、 经 田林 、 色 市 百 右 江 区 ． 于右 江 区 四塘 镇 ． 终 与在 建 的南 宁 至 百 色 高速 公 路 相
付 欣 荣 韩 涛 ．
ｆ １广西 隆 百 高 速 公路 发 展 有 限公 司 第 一 分公 司 广 西 隆林 ５ ３ ０ ２华 杰 工程 咨 询 有 限 公 司 北 京 １ ０ ２ ） ３４０ ０ ０ ９ 摘 要 ： 合 广西 隆 百 高速 公 路Ｋ１ ＋ ８委 旦 那 东河 １ 架 大桥 先 简 支后 连 续 的施 工 实例 。 绍 墩 顶 湿接 缝施 工 、 时 支座 的 制 作 方 法 以及 体 系 结 ６ ９０ ＃高 介 临 转 换 的 工 艺 与技 巧 等 关键 工 序
１Ｏ ４ ｍｍ。， 性 模 量 为 １ ５ ｌ ５ ａ 锚 下 控 制 应 力为 ０７ ｆ 弹 ． ｘ ０ ＭＰ ， ９ ．５Ｄ ｋ
：
１ ９ ＭＰ 预 应 力锚 具 采 用 Ｍ１ 及 ＢＭ １ 系列 锚 具 。 纹 管 ３５ ａ ５ ５ 波
接 。设 计 标准 为４ 道 高 速 公 路 ， 车 速度 ８ ｋ ｈ 路 基 宽 度 车 行 ０ ｍ／ ， 为 ２ ．ｍ ， 涵 设计 荷 载 ： 路一 级 。 本 文 重点 介绍 Ｋ ６ ９ ０ ４５ 桥 公 Ｉ １＋ ８
先简支后连续T梁大桥预制施工方案[优质工程案例]
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先简支后连续T梁大桥预制施工方案第一章工程概况一、工程概况某大桥是秭归县城出口一级公路建设的控制性工程,桥型采用40米 PC砼先简支后连续T梁.桥梁左幅全长417.245米,桥梁右幅420.739米,桥宽24米.全桥共三联,桥跨布置为：(3×40＋4×40+3×40)米装配式预应力砼(后张)连续T梁.本桥平面分别位于缓和曲线(起始桩号:K1+869.987,终止桩号:K1+877.132,参数A:89.706,右偏)、圆曲线(起始桩号:K1+877.132,终止桩号:K2+218.011,半径:800米,右偏)和缓和曲线(起始桩号:K2+218.011,终止桩号:K2+290.886,参数A:268.328,右偏)上,纵断面纵坡2.8%.T梁高2.5米,边梁宽1.85米,中梁宽1.7米,牛腿宽0.6米,全桥分为两幅,单幅宽12米,采用5片梁.全桥共计100片梁,其中边梁40片,中梁60片.二、编制依据及原则(一)编制依据国家现行施工技术规范、规程、标准;某大桥《施工图设计文件》.(二)编制原则以满足工程建设需要为目的 ,按照技术领先、施工科学、组织合理、措施得力的指导思想,编制T梁预制施工方案 .综合运用人员、机械、物资、方法、资金、信息,确保工程质量达到验收规范合格标准,确保工期和安全生产目标实现.三、生产目标(一)工程质量目标按照《公路工程质量检验评定标准》JTGF80-2004评定达到合格标准.(二)工期计划根据总体工期要求,结合现场实际情况,计划预制场于2012年9月中旬开始场地平整,至2013年5月完成所有主梁预制.各阶段(节点)工期如下：1、预制梁场建设2012年9月15日～2012年11月底完成梁场场地建设,具备生产能力.2、梁体预制2012年12月10日～2013年5月底完成T梁预制100片.期间,在2012年12月完成7号墩～10号台右幅10片预制,2013年1月完成7号墩～10号台左幅20片预制,2013年3月完成0号台～7号墩左幅35片预制, 2013年4月～2013年5月完成0号台～7号墩右幅35片预制.3、需要与预制配套的架梁进度2012年1月～2013年6月底完成T梁安装.(三)安全生产目标无重大安全事故.第二章项目组织机构项目组织机构见《图1 T梁预制施工组织机构图》.图1 T梁预制施工组织机构图第三章施工人员、机械、材料计划一、施工人员组织计划T梁预制的混凝土拌制和运输由现有的混凝土拌和站完成.组建一支预制队,预制队计划安排40人,设5个作业班：钢筋班、模板班、混凝土班、张拉班、起重班,各班组的作业任务范围和人员配备如下：钢筋班：钢筋班负责钢筋施工.钢筋班拟配备以下人员：工班长1人,下料制作5人,焊接工2人,骨架绑扎10人,共18人.模板班：模板班负责模板支立工作.模板班拟配备6人.混凝土班：混凝土班负责混凝土浇筑、养生工作.混凝土浇筑人员5人,养生人员1人.张拉班：张拉班负责预应力钢绞线张拉工作.共安排6人.起重班：起重班负责龙门架的操作.共安排人员4人.二、机械设备配置(一)混凝土拌制和运输预制场混凝土拌和站集中拌合,搅拌站主机为2台JS500型搅拌机.混凝土运输配备9米3砼罐车2台.(二)混凝土浇筑模板共3套：内边梁模板1套,外边梁模板1套,中梁模板1套.混凝土采用龙门吊配合吊斗入模,为此,配10T龙门吊1台.(三)移梁2台100T龙门吊.(四)钢筋及钢绞线钢筋加工设备1套,波纹管卷制机1台,张拉设备1套.三、材料采购计划T梁施工主要材料采购计划见下表,根据工程进度尽量提前采购到位.T梁施工主要材料采购计划单一、预制场总体规划预制场设置在大桥左岸接线路基上,桩号K2+345～K2+560,预制场与拌和站相接,拌和站桩号K2+540～K2+660.预制场不再新建生活区,办公和住房在拌和站内统一调配.预制场的布置按照工厂化的要求,道路和排水畅通,预制场功能区分为制梁区、存梁区和钢筋加工区.制梁区桩号K2+395～K2+535,平面尺寸140米×20米,布置为一排四条台座,三排共12个台座,梁底座宽度设置为0.6米,长41米,底座中到中间距为4.5米.存梁区桩号K2+345～K2+395,平面尺寸50米×20米,布置枕梁二条,可存梁1排双层10片.钢筋加工区布置桩号K2+335～K2+560,平面尺寸25米×20米,分钢筋原材料堆放区、钢筋加工区和半成品堆放区,钢筋半成品通过龙门搬运至施工梁座.场设24米×8米×100T龙门2台负责T梁移梁和存梁,龙门吊均采用专业厂家定型产品.预制场内设置横向和纵向排水沟,保证场地内排水畅通,横向和纵向排水沟的水汇入路基排水沟,污水在排入当地水系前必须设置沉淀池过滤.预制场用水采用自来水.在桩号K2+500左侧10米有1台315KVA变压器可直接供应梁场用电.在龙门轨道左内侧设置施工便道,便道宽度 3米.在桥头预留K2+282~+345计63米路基拼装架桥机的场地,当预拼场地不足时可适当利用运梁通道的范围.二、预制梁场建设方案(一)场地平整预制场范围内较大区域为路基填方段,路基施工的填料以风化花岗岩夹石块.地基承载力经验值为250KPa.路基施工阶段成型的路基顶面高程见《路基施工阶段高程控制图》,由于路基纵坡2%,故制梁场场地平整时需做成台阶,具体见《预制场场地平整方案图》.(二)龙门轨道施工龙门轨道基础采用C25砼,龙门轨道断面尺寸0.5米×0.5米,采用43千克/米钢轨,钢轨铺设时利用全站仪在基础上标出轨道位置,钢轨铺设好后采用机械打孔植入Φ12钢筋固定.龙门轨道地基承载力验算：荷载：P=P1+P2+P3=54.92×2.6/8+60/4+1.5=34.35T式中：P1-一片40米T梁自重(T)P2-一台100T龙门吊自重(T)P3-受力范围内轨道基础及轨道自重(T)地基承载力fa=P/A=34.35×10/(1.84×1.0)=186.7KPa<250KPa.(三)制梁台座施工底座下设C25砼扩大基础,底座用 C30钢筋砼浇筑.台座底模采用10米米的钢板,铺设后的底板必须与底座紧密接触,表面应平整,两侧边预埋槽钢包边,准确固定止水橡胶管和防止棱角砼的破坏,并根据模板加劲脚预留对拉螺栓孔.底座施工时按二次抛物线设置反拱,根据设计文件列出的《预应力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值表》,确保在二期恒载施加前上拱度不超过20米米,桥梁施工完成后桥梁不出现下挠,按3.0厘米设置反拱.反拱设置见《T梁台座反拱值数据表》.T梁台座反拱值数据表荷载：P=P1+P2+P3=54.92×2.6+11.0+74.5=228.3T式中：P-台座地基承载总荷载P1-一片T梁自重(T)P2-一套T梁模板重量(T)P3-台座及基础重量(T)地基承载力 fa=P/A=228.3×10/(41×0.8)=69.6KPa<250KPa.张拉后两端头受力P=54.92×2.6/2+7.3=78.7T地基承载力fa=P/A=78.7×10/(2.5×1.4)=224.9KPa<250KPa.式中无模板荷载,P3为端头扩大基础及台座自重.(四)存梁台座施工存梁区根据T梁尺寸一片梁设置两条枕梁,40米T梁存梁区单条枕梁长度15.70米,枕梁中到中间距38.62米,一排单层可存放6片T梁,枕梁断面尺寸均为0.5×0.3米,枕梁基础断面尺寸0.5×1.5米.存梁区枕梁地基承载力验算：荷载：P=P1+P2 +P3=54.92×2.6/2+4.7=76.1T式中：P-台座地基承载总荷载P1-一片T梁自重(T)P2-一枕梁及基础重量(T)地基承载力 fa=P/A=76.1×10/(2.5×1.5)=202.9KPa<250KPa.(五)场地硬化场地硬化根据不同的部位,不同的要求进行施工.相邻两底座之间采用C20小石子砼进行硬化,厚度不小于10厘米,对于运梁通道及两排台座之间有砼罐车通行的部分采用C20混凝土,厚度不小于15厘米.场地硬化的同时对排水系统,养生系统,供电系统一并考虑,按照规划预留相应的施工区.(六)排水系统的布置制梁区同排两底座之间设置纵向排水沟,两排底座之间设置横向排水沟,纵向排水沟设置成双向1%坡,横向排水沟设置成单向0.3%坡,最后汇入路基排水沟.横向排水沟穿过龙门轨道时采用预埋∮200PVC管.(七)养生系统的布置气温较高时采用喷淋养生,将自来水接入到每排底座端头,主水管采用φ50,分水管采用φ25钢管,主、分水管均暗埋在硬化砼表面下.冬季施工气温较低时采用暖棚养生.(八)供电系统布置预制场与拌和站共用一台315KVA变压器,另配备一台200KW柴油发电机做备用电源.所用用电设施按安全生产的要求进行标准化安装,穿过施工便道的电线路采用从硬化地面下预埋管路通过.第五章工期计划及保障措施一、进度计划本桥T梁预制工期计划为7个月,计划开工日期为2012年1月1日,计划完工日期为2013年7月30日.T梁预制进度计划见附图.二、形象进度计划1、第10跨10片T梁预制2013年1月1日开工,2013年3月15日完成;2、第9跨10片T梁预制2013年3月15日开工,2013年3月30日完成;3、第8跨10片T梁预制2013年3月30日开工,2013年4月15日完成;4、第7跨10片T梁预制2013年4月15日开工,2013年4月30日完成;5、第6跨10片T梁预制2013年4月30日开工,2013年5月15日完成;6、第5跨10片T梁预制2013年5月15日开工,2013年5月30日完成;7、第4跨10片T梁预制2013年5月30日开工,2013年6月15日完成;8、第3跨10片T梁预制2013年6月15日开工,2013年6月30日完成;9、第2跨10片T梁预制2013年6月30日开工,2013年7月15日完成;10、第1跨10片T梁预制2013年7月15日开工,2013年7月30日完成.三、保证工期的主要措施1、保证工期的组织机构成立由项目经理任组长、项目部及作业队有关人员参加的“保证工期领导小组”,建立完善的工期保证体系,健全岗位责任制,落实各项措施保证工期目标的实现.2、实现工期目标的保证措施(1)建立岗位责任制,实施进度监控管理.(2)合理配置资源,满足进度要求.对关键线路上的工序通过加大机械、设备、人员的投入方法来保证.加强材料供应,做好施工保障.强化后勤物资保障,协调处理好外部关系,为加快施工进度创造良好的环境.加强设备管理与维护,提高设备的完好率、利用率和施工机械化作业程度 .(3)优化施工方案 ,科学组织施工.(4)加强调度指挥,强化协调力度 .T梁进度计划横道图4工期保证组织机构图工期保证体系图第六章主要施工工艺一、T梁预制施工工艺流程预制生产流程图见《40米T梁制作工艺流程》.40米T梁制作工艺流程二、钢筋工程(一)准备工作1、机具准备工作为保证钢筋加工进度 ,配2台钢筋剥肋滚压直螺纹机,6台AXC-400-1电焊机,2台钢筋切断机、2台弯曲机、1台调直机用于钢筋下料和加工.2、施工人员准备钢筋班共配备了 26人,分为1个钢筋下料班和2个现场安装班.现场钢筋工人员必须佩戴上岗证,电焊工必须有岗位资格证(有效),参加钢筋机械接头加工的人员必须进行技术培训.未经培训人员严禁操作设备.3、技术准备工作首先组织工程现场技术员进行审图,施工前认真查阅图纸、方案、相关安全质量规范,做到图纸上问题提前与设计联系解决,以便顺利进行钢筋施工.同时在开工前对管理人员及劳务人员培训,项目部技术部按规定对相关班组进行方案、措施交底(包括书面、口头),由班组对钢筋操作层进行方案、措施交底(包括书面和口头),并由项目部技术负责人参加.4、进场原材检验控制工作a、每次进场钢筋必须具备原材质量证明书,其质量必须符合有关标准规定.工厂试验报告必须由具有法律资格的保证人(如政府质量监督部门)签字, 且提供以下资料：轧制钢筋的生产方法;每炉或每批钢筋的鉴定(包括拉力试验,弯曲试验结果);每炉或每批钢筋的物理化学性能.b、原材复试符合有关规范要求,且见证取样数必须符合要求. 钢筋进场时,应按批进行检查和验收.每批同炉号、同牌号、同规格、同交货状态、同冶炼方法的钢筋≤60T可作一批;同牌号、同规格、同冶炼方法而不同炉号组成混合批的钢筋≤6个炉号,每炉号含C量之差≤0.02%,含锰量之差≤0.15%.c、外观检查：进场钢筋表面必须清洁无损伤,不得带有颗粒状或片状老锈、裂纹、结疤、拆叠、油渍和漆污等.d、力学性能试验：从每批钢筋中任选两根钢筋,每根取两个试样分别进行拉伸试验(包括屈服点抗拉强度和伸长率)和冷弯试验.如有一项试验结果不符合要求,则从同一批中取双倍数量的试样重作各项试验,如仍有一个试样不合格,则该批钢筋为不合格.(二)主要施工工艺要求1、主筋制作与安装T梁主筋均采用机械连接,施工时要求：1)加工剥肋滚压直螺纹接头所用的连接套筒采用优质碳素结构钢.接头套筒采用标准型套筒.套筒与钢筋丝头设计如下表.钢筋丝头设计表2)钢筋丝头加工工艺流程：钢筋端面整平→剥肋滚压螺纹→丝头质量检查→带帽保护→丝头质量抽检→存放待用.操作要点：钢筋端面平头,采用砂轮切割机平头(严禁气割),保证钢筋端面与母材轴线垂直;使用钢筋滚压直螺纹机,将待加工钢筋加工成直螺纹;对加工的丝头进行质量检验(按以上丝头设计表);用专用的钢筋丝头塑料保护帽进行保护,防止螺纹损伤;项目部质检部组织丝头定量自检;对加工好的钢筋按规格型号及类型进行分类码放.3)钢筋安装工艺流程：钢筋就位→拧下钢筋保护帽→接头拧紧→作标记→施工质量检验.操作要点：A、钢筋就位：将丝头检验合格的钢筋(丝扣干净,完好无损)搬运待连接处;B、接头拧紧：接头的连接用力矩扳手进行施工,将两个钢筋丝头在套筒中间位置相互顶紧,Φ25~28钢筋接头拧紧力矩为275N·米.C、作标记：经拧紧后的滚压直螺纹接头应作标记,与未拧紧的接头区分开,单边外露丝扣长度不应超过2个丝扣.D、施工检验：对施工完的接头进行现场取样检验(切去处允许用焊接补上).2、箍筋制作与安装钢筋加工的形状、尺寸必须符合设计要求.1)钢筋调直调直采用弯曲机对变形的钢筋进行调直处理.2)钢筋弯曲A、钢筋弯钩或弯折：I级钢筋末端做180°弯钩,其圆弧弯曲直径2.5d(d为钢筋直径),平直部分长度为3d;Ⅱ级钢筋做90°或135°弯折时,其弯曲直径为4d.B、箍筋末端的弯钩：I级钢筋弯钩的弯曲直径≥受力钢筋直径或箍筋直径的2.5倍,弯钩平直长度为箍筋直径的 10倍,弯钩角度 45°/135°.3)钢筋绑扎及安装首先在底座上划好钢筋间距线,以控制布筋尺寸.绑扎的顺序为：肋板钢筋→箍筋→纵向筋→翼板筋.绑扎结束后要检查定位网位置,准确率要达到100%.钢筋保护层用砂浆垫块控制,砂浆垫块用模具制作,且中间预埋扎丝,以利绑扎.垫块要内实外美,厚度符合设计要求.浇筑混凝土前,需对已安装好的钢筋及预埋件(如钢板、锚固钢筋等)进行检查.由项目部质检员对照图纸用钢尺逐一进行检查,要求所有钢筋交错点均绑扎,而且必须牢固,合格后进入下到工序.(三)质量控制要点1、钢筋下料a．钢筋、机械连接器、焊条等的品种、规格和技术性能应符图纸及规范要求.b．冷拉钢筋的机械性能必须符合图纸及技术规范要求,钢筋平直,表面不应有裂皮和油污.c．受力钢筋同一截面的接头数量、搭接长度、焊接和机械接头质量应符合图纸及规范要求.d．受力钢筋应平直,表面不得有裂纹及其他损伤.2、钢筋加工允许偏差见下表.3、现场钢筋绑扎安装质量要求a、钢筋绑扎安装必须符合《混凝土结构工程施工质量验收规定》(GBJ50204-2002)、《钢筋机械连接通用技术规程》(JGJ107-2003)《钢筋焊接及验收标准》(JGJ18-2003)的要求.b、钢筋品种、质量、机械性能必须符合设计、施工规范有关标准规定;钢筋表面必须清洁.带有颗粒状或片状老锈,经除锈后仍留有麻点的钢筋严禁按原规则使用;钢筋规格、形状、尺寸、数量、间距、锚固长度、接头位置必须符合设计及施工规范规定;机械连接(焊接)接头的性能、位置必须符合设计及相关技术规程的规定.4、剥肋滚压直螺纹机械连接接头检验a、钢筋连接制作开始前及施工中,应对每批进场钢筋进行接头连接工艺检验,工艺检测符合如下要求：1)每种规格钢筋接头不少于三根;2)接头试件的钢筋母材应进行抗拉强度试验,且合格;3)三根接头试件的抗拉强度均不应小于该级别钢筋抗拉强度标准值,同时尚应不小于0.9倍钢筋母材实际抗拉强度 .4)现场检验应进行拧紧力矩检验,接头外观质量检查和单项拉伸试验.用力矩扳手按规定的拧紧力矩值抽检接头的施工质量.抽检数量为：梁、柱构件按接头数的 15%,且每个构件的接头抽检数不得少于一个接头,基础、墙、板构件,每100个接头,作为一个验收批,不足100个也作为一个验收批,每批抽检3个接头,抽检的接头应全部合格,如有一个接头不合格,则该验收批应逐个检查并拧紧.滚压直螺纹接头的单向拉伸试验按验收批进行.同一施工条件下采用同一批材料的同等级、同型式、同规格接头,以500个作为一个验收批进行检验和验收,不足500个也做为一个验收批.对每一验收批均应按《钢筋机械连接通用技术规程》(JGJ107)中A级接头的性能进行检验和验收,在工程结构中随机抽取三个试件做单向拉伸试验. 当三个试件抗拉强度均不小于该级别钢筋母材抗拉强度标准值时,验收批判定为合格. 如有一根试件不合格,应取六根试件进行复检.复检中仍有一个试件不符合要求,则该验收批判定为不合格. 滚压直螺纹接头的单向拉伸试验破坏形式有三种：钢筋母材拉断、套筒拉断、钢筋从套筒中滑脱,只要满足强度要求,任何破坏形式均可判定为合格.在现场连续十个验收批,若其全部拉伸试验一次抽样合格时,验收批接头数量可扩大为1000个.(四)质量管理措施1、钢筋堆放钢筋班组根据实际进度计划提出合理的钢筋进场计划,尽可能做到进场钢筋及时制做绑扎安装,减少现场钢筋堆放量,生锈量和场地占用量.采用的钢筋必须加强钢筋标识管理.钢筋从原材进场堆放,加工后的成品钢筋堆放,施工现场钢筋堆放必须按不同规格,级别分类堆放并标识,并设专人分类发放.2、钢筋下料钢筋加工前应先调直再加工,切口端面宜与钢筋轴线垂直,端头弯曲、马蹄严重的应切除(严禁气割).丝头加工时应用水溶性切削液,严禁用机油切削或不加切削液进行加工.为保证丝头加工长度 ,必须使用挡铁进行限位,挡铁在使用时必须将钢筋紧贴住挡铁,撤下挡铁后将钢筋夹紧.钢筋施焊时必须将其端部夹紧,并正对钢筋处严禁站人以防钢筋滑脱伤人.3、保护层钢筋保护层采用砂浆垫块控制,厚度为保护层厚度 (3厘米),绑扎于钢筋十字交叉处,水平间距２～２.５米,腹板竖向２～３排,翼板底部１～２排.保护层垫块必须采用与Ｔ梁同标号混凝土预制.锚下螺旋钢筋采用与厂家提供的锚具配套的螺旋筋,不得随意自制.4、钢筋安装在台座上每隔50厘米标出刻度 ,利于钢筋绑扎、管道坐标确定.用Ｕ形卡卡住波纹管,并用扎丝将Ｕ形卡绑扎于定位筋上,使之不能移动.波纹管接头用大一号的波纹管两边旋接,并用胶布缠密封,严防漏浆.同时,严格检查锚垫板平面是否垂直于管道中心线.三、梁体混凝土施工(一)模板设计及支模方法1、模板设计方案模板加工委托专业生产厂家生产,共3套(包含内外边梁各1套、中梁1套),T 梁模板设计图见附图.根据以往的经验,钢模每侧由9个独立模扇组成,其中7片中部模扇的基本长度 5米,2片端部模扇长度按最长梁长计算后确定.每一个独立模扇由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成.面板采用6 米米的钢模,支撑面板的横肋为[8的槽钢,在侧面板上设7~8道,竖肋为[12与[14b的槽钢,通过平撑、斜撑焊接而成,间距为1米.模板内脚设置φ32顶杆调节模板高度 ,底座和上口设置φ22米米对拉螺杆.底模采用台座上铺6米米钢板,并在放支座附近留出活动块以便梁体起吊.侧模由侧板、支承侧板的水平肋、竖向肋、支托竖向肋的直撑、斜撑、振动器、固定架等构件组拼成整体.端模主要由紧贴梁端锚垫板的端面板及端模骨架组成,安装时连在侧模上.2、支模方法模板的装拆用龙门吊上的电动葫芦起吊,由人工进行模板位置调整,确保尺寸满足设计要求.模板安装后由质检员对各部位尺寸进行检查,拼装误差应符合设计及《规范》要求.钢模安装前涂刷一层脱模剂.为防止漏浆,模板各拼装块接缝处粘贴10米米厚软橡胶止水带,侧模与底模必须用穿过台座的拉杆拉紧.(二)混凝土原材料控制及配合比注：混凝土各组成材料的计量应按重量计,水和液体外加剂可按体积计.2) 每一工作班正式称量前,应对计量设备进行零点校核.3) 生产过程中应测定骨料的含水率,每一工作班不应少于一次,当遇到雨天或含水率有显著变化时,应增加测定次数,依据检测结果及时调整用水量和骨料用量.4) 计量器具应在每一个月进行定期检查校正,确保准确计量.5) 搅拌宜采用自动加料控制,同时每盘打印计量小票,搅拌站负责人队小票定期检查.(三)梁体混凝土浇筑工艺1、拌制(1)混凝土采用拌合站集中拌和,利用龙门吊运输,并配合两个料斗装料.一个料斗装料时,另一个料斗接料,这样能保证及时、不间断地进行混凝土的浇筑.(2)考虑到施工条件与试验条件的差别,必须检测每天测定砂石的含水量,换算施工配合比.(3)砼拌和在自动计量拌和站进行,水泥、砂石料、外加剂及拌和用水的各项性能指标均符《规范》要求.拌合站投料顺序：粗骨料,细骨料,水泥,水和减水剂,拌制时间自加水卸料不得少于120s.(4)第一料斗入模前必须进行坍落度检测,要求坍落度为16~18厘米,并在整个浇注过程中随时检查砼坍落度 ,若出现异常情况应立即查明原因并予以纠正.2、运输砼拌和后用砼输送车运输,到达位置后卸入料斗内,用龙门吊机起吊入模.3、浇筑(1)浇筑混凝土前,将模板内杂物和钢筋上的油污擦洗干净,并对模板进行加固,检查模板接缝,拉杆螺栓,模板连接螺栓及底脚楔子,模板支立必须牢固可靠.经监理工程师检查合格后,方可进行混凝土浇筑.(2)在混凝土浇筑过程中,派有经验的混凝土工负责振捣.T梁振捣使用附着式高频振捣器与插入式振捣棒组结合的振捣工艺.附着振捣器安装在侧模两侧,其相对位置互相错开,每侧呈梅花型布置,以便使振捣均匀,其布置间距1.0-2.0米.浇注T梁马蹄部位砼时,以附着式振捣器为主,每次振捣时间以砼不再下沉,无气泡上升,表面出现薄层水泥浆并有均匀的外观和水平面为止.一般为1-2分钟.插入式振动棒移动间距不超过其作用半径的 1.5倍,与侧模应保持5～10厘米的间距,插入下层混凝土5～10厘米左右,每处振捣完毕,慢慢提出振动棒,避免产生气泡及碰撞模板、钢筋和其他预埋铁件.振捣要密实,在肋板倒角处要加强振捣.上翼缘板砼及腹板上部砼可用插入式振捣器振捣密实,再用平板式振动器及时整平、收浆,终凝前梁顶面拉毛,以利梁顶面与桥面铺装层连接成整体.。
30m及40m先简支后连续梁施工工法
30m、40m先简支后连续公路T梁施工工法中铁十四局三公司石吉项目部朱海波1 前言先简支后连续预应力T梁在高速公路桥梁中使用中已经相当频繁。
这种梁型集简支梁和连续梁的优点于一身，克服了简支梁整体性差的弱点，同时也克服了现浇连续梁对支架和地基的要求；因为这种梁型有诸多优点，T梁已成为公路建设最常用的梁型。
2 工法特点运用自行设计的栓接大块模板，通过严格的施工管理、严密的科学实验，可确保生产出优良的预制T梁。
运用自行设计的大跨度、大斜度、大吨位龙门起重机，起梁、移梁、运梁、提梁安全可靠，降低了劳动强度、效率高。
运用自行设计制造的双导梁架桥机架梁，安全可靠、成桥迅速。
运用自行设计制造的现浇湿接头、桥面板模板，节省材料，可降低成本，模板强度、刚度均满足要求。
3 适用范围先简支后连续预应力混凝土公路T梁施工工法适用于30米及40米跨度的跨江河、跨铁路桥和高架桥（斜交或正交）的梁部施工；也适用于其它跨度的先简支后连续预应力混凝土T梁现场施工。
4 施工工艺4.1 工艺原理先简支后连续预应力混凝土T梁是在现场预制简支T梁，完成第一次张拉；在梁端预留与横梁相连接的钢筋，并在T梁顶板内预留孔道；待架设完成，并浇筑完连续接头后，在T梁张拉T梁马蹄处钢绞线及长束顶板负弯矩束，解除临时支座，达到整联桥梁连续的目的，然后张拉T梁顶板短束钢绞线，去除因临时支座拆除等原因造成的预应力损失。
现场预制T梁采用拼装式钢模板（模板设计时考虑一次性投入与预制梁数量等因素）。
台座采用混凝土面上粘贴10mm厚钢模板，台座两端为防止张拉后应力集中，采用柔性设计。
钢筋骨架成型分两个阶段：绑扎底板、腹板钢筋----绑扎顶板钢筋（含负弯矩束张拉用扁波纹管）----立模。
混凝土浇筑采用斜向分段，水平分层的方式，先浇筑底板，随后浇筑腹板、顶板。
腹板外侧安装附着式震动器，并辅以插入式震动棒振捣。
混凝土浇筑后，夏天以覆盖无纺土工布并浇水自然养护为主，冬天用蒸汽养护。
40米预应力混凝土简支T形梁桥设计
40米预应力混凝土简支T形梁桥设计混凝土梁是一种常见的结构构件，具有较高的承载能力和耐久性。
在桥梁设计中，预应力混凝土梁被广泛应用于大跨度桥梁的建设，以提高其承载能力和耐久性。
本文将对一座40米预应力混凝土简支T形梁桥进行详细设计。
首先，我们将对梁桥的基本参数进行介绍，然后进行梁型选择和承载力计算，最后进行设计验算和施工方案分析。
一、梁桥基本参数介绍1.跨度：40米2.桥面宽度：8米3.车道数：双向两车道4.梁高：根据承载力和美观性要求确定5.材料强度等级：C50二、梁型选择和承载力计算根据跨度和桥面宽度，可以选择适当的梁型。
T形梁是一种常见的梁型，具有较好的承载能力和刚度。
在确定梁型后，可以进行承载力计算。
承载力计算主要包括以下几个方面：1.自重计算根据梁的几何形状和梁材料的密度，可以计算出梁的自重。
自重是梁本身的荷载，需要考虑在设计中。
2.活荷载计算根据桥梁所在位置的交通情况和设计要求，确定桥梁的活荷载标准。
活荷载包括车辆荷载、人行荷载和雪荷载等。
通过考虑不同车型和车辆分布情况，可以计算出桥梁的活荷载。
3.斜拉力计算根据梁桥的结构形式和施工方案，可以计算出各个斜拉杆的力值，以确保斜拉杆的承载能力。
4.承载能力验算将以上计算得到的各种荷载和力值进行叠加，并考虑梁的断面尺寸和材料强度等因素，进行承载能力验算。
如果承载能力满足设计要求，则说明梁型选择和尺寸设计合理。
三、设计验算和施工方案分析在完成承载力计算后，需要进行设计验算，以验证梁桥的设计是否合理。
设计验算主要包括以下几方面：1.梁截面尺寸验证梁截面尺寸需要满足强度和刚度要求。
通过计算得到的承载力和梁的几何参数，可以验证梁的截面尺寸是否满足设计要求。
2.钢筋配筋计算根据梁的截面尺寸和荷载要求，配筋计算是非常重要的一步。
通过配筋计算，可以确定梁中的钢筋布置和数量，以满足强度要求。
3.施工方案分析在设计验算完成后，需要对梁的施工方案进行分析。
施工方案包括梁的浇筑顺序、预应力筋的张拉过程、伸长量的计算等。
连续梁桥的先简支后连续T梁设计分析
连续梁桥的先简支后连续T梁设计分析摘要：先简支后连续T梁设计从施工上来看有工艺简单、成本费用低等优势，并且具备简支梁和连续梁桥的优点。
本文结合实际概述了先简支后连续T梁设计实例，探讨先简支后连续T梁桥的特点要求以及注意事项。
关键词：连续梁桥；先简支后连续；设计要点1.引言先简支后连续T梁桥是指先在施工场所进行T梁预制，紧接着将其运送架设到施工完成盖梁上的临时支座，做好较准确的梁位监控，此时桥梁的体系为简支体系，接下来在施工现场浇筑湿接缝、横隔板以及连续墩墩顶混凝土，并且对负弯矩区域的预应力钢筋进行张拉，将粱段连接成一个整体，这样就能使结构体系从简单转变为连续体系。
先简支后连续T梁设计从施工上来看有工艺简单、成本费用低等优势，并且具备简支梁和连续梁桥的优点。
本文结合实际概述了先简支后连续T梁设计实例，探讨先简支后连续T梁桥的特点要求以及注意事项。
2.桥梁中先简支后连续的概念（1）先简支后连续是桥梁建设中的一门艺术。
在设计结构时，将T梁或箱形梁缩小于模型，置于桥墩盖梁上，然后将梁片连接成一个整体。
简而言之，实际施工中梁片首先被架设，然后这些梁片再连接成一个整体。
简支梁是指一个梁的两端在两个支座上，两端与支座连接。
支座只能能为梁端提供上下左右两个方向的位移控制。
实际情况是，两端支撑在支座上的梁主要承受正弯矩，通常是静定结构。
会根据温度、混凝土的收缩、支座运动等产生变化。
但并不会产生其他的内力，并且受力很简单。
简支梁是一个简化的力学模型，连续梁是指三个以上支撑的梁。
连续梁有中间支撑，所以变形和内里都要小于单跨梁。
（2）简支变连续梁的适用范围和分类简支后连续梁桥主要用于跨度为13-35米、架设重量小于70吨的中小跨径桥梁。
根据桥墩类型来说，简支变连续梁两可以分为两种：单排桥墩支座和双排桥墩支座。
根据受力的程度，能分为全预应力连续梁桥和部分预应力连续梁桥。
先简支后连续的单排支撑桥，具有受力清楚的特点。
这种结构具有抗裂性好，刚度高的特点。
T型梁先简支后连续体系转换施工技术施工要点
➢普通橡胶支座安装：关键在于保 证支座顶面水平，位置准确，上、 下表面分别与梁底和垫石顶面完全 密贴，不得出现偏压、脱空和不均 匀支承受力现象，注意支座的安装 与季节温度有较大关联，安装前应 检查垫石顶面平整清洁情况，纵坡 通过嵌入连续段楔形钢板实现。
普通板式 橡胶支座
施工技术—永久支座
➢四氟板式橡胶支座安装:关键在于控 制支座不得落空或不均匀受力现象， 或则发生较大的初始剪切变形，局部 受偏压严重，出现垫石顶面不平，可 采用环氧树脂砂浆调平。
1、确保孔道位置准确，固定可靠，当出现冲突应优先保证预应力孔道位置。 2、保证管道严密不漏浆，接头牢固，撑管有效，不得进水，避免孔道锈蚀。 3、严格下料长度，应编束整束穿入。 4、端部锚垫板表面应充分垂直孔道中心线，其后混凝土密实。 5、预应力张拉设备按时具有检测资质的机构检校。
施工技术—负弯矩张拉 预应力张拉施工注意事项
施工技术—纵向湿接头
砼工程：混凝土设计上采用与预制梁砼强度相同的C50号微膨胀混凝土，浇筑前确保模 板内洁净，侧模支撑牢靠，接缝密贴。振捣时应尽量避开负弯矩孔道，表面拉毛，覆盖洒 水养生，待强度达到设计要求后进行负弯矩施工。
施工技术—负弯矩张拉
负弯矩预应力张拉：湿接头、横隔梁混凝土强度达到设计强度等级的85%后，用土工布覆盖、洒水 保湿养生，养生时间不少于7天，即可施加负弯矩预应力。钢束采用两段对称张拉，张拉力与伸长量采 用“双控法”控制预应力的施加质量。钢束张拉应力施加程序为：先预应力施加持荷，再回油锚固。按 先长束，后短束，先两边后中间，对称施工的原则，严格遵守事故步骤，使其受力均匀，整体张拉。另 外，需防止张拉机油泵漏油，张拉机与梁体隔离。
T型梁先简支后连续体系转换施工技术施工要点
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先简支后连续T梁施工工艺与技术要点
先简支后连续T梁施工工艺与技术要点浅析摘要：文章对先简支后连续梁的结构特性进行了分析，针对先简支后连续梁的施工工艺及技术措施进行了探究。
关键词：先简支后连续；施工工艺；技术措施abstract: the article about the structure of simply supported continuous beam after the first characteristic is analyzed, in view of the first after the simply supported continuous beam construction technology and technical measures.key words: after the first simply-supported continuous; construction technology; technical measures.中图分类号：tu74文献标识码：a 文章编号：2095-2104（2013）概述随着我国的高等级公路的快速发展，对连接高速公路的桥梁的质量要求也相应提升，桥梁施工技术也极为关键。
目前的现状是：对于小跨径的高等级公路桥梁多采用装配式钢筋混凝土板梁的形式，中等跨径的桥梁则采用装配式预应力混凝土t（箱）梁的形式，对于大跨径预应力混凝土连续梁桥，目前的施工方法主要采用平衡悬臂浇筑法或拼装法。
但由于现浇连续梁的施工复杂繁琐、费工费时，人们一直希望将简支梁的批量预制生产和连续梁的优越性能结合起来，实现用梁或板批量预制生产的方式来加快连续梁的建设这是我们常说的“先简支后连续施工”方法。
先简支后结构连续梁桥兼顾了简支梁桥和连续梁桥的优点，全国各省份特别是在高速公路桥梁设计中逐渐以先简支后结构连续梁桥代替了原来单一的简支梁桥或连续梁桥。
实际工程表明：先简支后连续梁桥正发挥了连续梁桥和简支梁桥两种梁桥的优点，克服了它们的缺点，因此对先简支后连续桥梁施工技术的探讨有重要意义。
先简支后连续梁桥施工工艺及要点分析
先简支后连续梁桥施工工艺及要点分析作者：王志琴来源：《城市建设理论研究》2013年第07期摘要：先简支后连续的结构得到了广泛的应用，且取得了良好的经济效益和社会效益。
文章针对先简支后连续梁桥施工工艺及要点进行了探讨。
关键词：先简支后结构连续梁桥；施工；要点Abstract: after the first simply-supported continuous structure has been widely used, and achieved good economic and social benefits. In this paper, first after the simply supported continuous beam bridge construction technology and key points are discussed in this paper.Keywords: first simply-supported structure after continuous girder bridge; Construction; The point.中图分类号：U448.21+5文献标识码：A文章编号：2095-2104（2013）先简支后结构连续梁桥是指先通过简支方式进行架设，然后将各梁在墩顶处实施结构连续的桥梁。
这种结构在体系转换前处于简支状态属于静定结构，体系转换后形成连续体系，结构变为超静定。
这种结构体系可以大大节省钢筋混凝土材料，同时安装重量的减少也为施工带来方便，从而被广泛的采用。
一、“先简支后连续”体系的合理性先简支后结构连续桥梁充分发挥了简支桥梁和连续桥梁的优点，克服了它们的缺点。
首先，这种体系简支梁一样结构简单，并有效地减小截面尺寸或者减少预应力配束。
对于中小跨径简支梁桥，车辆荷载产生的跨中弯矩占总弯矩的比例较大，约为30%~40%。
“先简支后结构连续”体系在运营阶段已转换为连续体系，由于支点负弯矩的“卸载”作用，使汽车荷载产生的跨中弯矩明显减少（见表1）从而减小设计尺寸或者减少配束，使得结构更趋于合理性。
先简支后结构连续梁桥施工流程方法
先简支后连续现在国内常见的有T梁，小箱梁和空心板。
施工流程主要是通过预制小箱梁，在桥墩上设置临时支座，中间保留永久支座，临时支座是用硫磺混凝土里边敷设电阻丝，将预制箱梁吊装后，永久支座暂不受力，由临时支座参与结构受力，临时支座每跨之间为简支体系，待一联全部吊装完成后，将各主梁的预留的钢筋连接，并浇筑湿接缝，先使结构连成整体的连续结构体系。
再将电阻丝通电，使临时支座融化，使原来布置的连续体系的永久支座参与结构受力，这样就完成了1梁体的转换；2、完成结构体系的从简支到连续的转换。
磺璜垫块临时支座2.1工作原理：将电阻丝通电，使临时支座融化，使原来布置的连续体系的永久支座参与结构受力2.2优缺点：在将电阻丝通电，使临时支座融化时遇到了很大的麻烦，电阻丝未能将垫块融化已经断了，结果费了九牛二虎之力冒着危险炸掉了；硫磺垫块不是好办法，具体应用的时候很麻烦的。
曾看过连续梁悬臂施工时搞的临时固结，就是用的硫磺垫块，根本化不开，只好刨掉的，虽然试过了转空灌膨胀水泥，可是效果很差的。
后来都想到了要放炸药炸掉；出入安全，施工单位还是花了很多时间用人工搞的。
2.3原因：硫磺垫块配合比不当，致使它的熔点过高，或则是电阻丝的功率不够，但是这的确是一个非常棘手的问题。
保证硫磺块的熔点，就势必要降低它的承载能力，因为要增加硫磺的含量，这样就需要在承载能力和熔点之间找到最佳的平衡点。
不用临时支座，而是双支座，就是两边都按简支梁加支座很多先简支后连续的结构现在采用双支座，我认为是没有必要的。
1、从单支座的先简支后连续结构使用情况上看是很好的。
江苏使用的很多。
2、不必要浪费支座来降低支点负弯距。
4、结构就是不断发展的过程，为追求技术进步，应该想出更多的创新办法，才是正理。
倒退到简支或半简支结构来解决现存的一些问题，这种想法是不可取的。
采用双支座会削峰那是当然的，因为两支座间好比是短的一跨梁，但这种做法更像是从桥面连续到结构连续的一个过渡产物。
先简支后结构连续T梁施工工艺及质量控制
先简支后结构连续T梁施工工艺及质量控制摘要通过沪蓉国道主干线垫恩高速忠县-石柱段先简支后结构连续桥梁的施工过程质量控制，对先简支后结构连续的施工工艺和质量控制作如下阐述。
关键词先简支后结构；T梁；施工工艺；质量控制1 概况垫恩高速公路忠县至石柱分水岭（简称石忠路）全长80.33km，西与湖北利川接界，设计为双向四车道，路基宽度24.5m，全线桥梁上部结构主要采用先简支后结构连续，主梁间距2.45m，翼缘板中间湿接缝宽0.65m，体系转换后墩顶设盆式橡胶支座（单支座形式）。
施工工序：简支T梁预制→存梁→T梁安装→焊接湿接缝连接钢筋、现浇湿接缝混凝土→焊接墩顶结构连续段钢筋、现浇墩顶连续段湿接头砼并预留连接钢筋，布设墩顶负弯矩处桥面板钢筋→浇筑墩顶墩顶负弯矩区桥面铺装→待混凝土的强度达到设计强度的90%后，张拉墩顶负弯矩预应力钢束→浇筑剩余的桥面板混凝土→解除临时支座，实现体系转换→防撞护栏、桥面沥青混凝土等附属设施的施工→成桥。
T梁架设完成后，即可进行T梁横隔板、湿接缝混凝土的施工，临时支座设计上是采用硫磺砂浆，因配制硫磺砂浆支座和以后拆除较为麻烦，故可采用砂箱混凝土块结构形式较为方便，即在梁肋底部设一木（钢）制砂箱，装好洁净的河砂，再在砂箱上搁置预制块，这样拆除方便，便于体系转换。
2 先简支后结构连续T梁施工工艺及质量控制要点2.1 T梁模板的制作石忠路各合同段桥梁数量较多，有的位于直线上，有的在曲线上，直线桥桥面横坡2%，曲线上的桥梁根据半径大小，横坡变化范围±2%-±6%，曲线半径越小，所设超高横坡就越大，同跨T梁间距2.45m，而盖梁垫石系按横坡阶梯设置，若不考虑横坡影响，直线桥梁与梁之间标高就会相差4.9cm，曲线上根据半径大小分别相差4.9cm~14.7cm，形成整个半幅T梁间由低到高的阶梯状。
石忠路各合同段在开始着手预制T梁时，将T梁翼板模板加工成可调型式，以适应桥面横坡的变化，T梁架好后，桥梁纵横向顺适性较以前有较大改观。
毕业设计-40m预应力混凝土简支t型梁桥设计[管理资料]
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毕业设计题目：40m预应力混凝土简支T型梁桥设计（净-7+2×）指导教师：职称：教授学生姓名：学号：专业：水利水电工程（道路与桥梁方向）院（系）：水利与环境学院完成时间：2011年6月2011年6月1 日摘要本设计从最基本的设计方法入手，重点进行了主梁的设计，掌握了主梁的设计方法，其它部分的设计就可以仿照主梁设计进行。
本设计的主要内容包括：纵横断面布置，主梁设计，横隔梁设计，还有行车道板设计。
纵横断面布置：根据规范要求和工程实践经验确定主梁间距与主梁片数和主梁高度及各截面主要尺寸。
主梁设计：内力计算由恒载内力和活载内力计算组成。
恒载内力由结构力学可求出，而活载内力计算时要利用按修正偏心压力法计算得出的荷载横向分布系数。
根据计算得出的各种内力组合确定设计控制内力进而对预应力钢束数进行估算。
按后张法制作主梁，采用锥型锚具和直径50mm 的抽拔橡胶管，计算各种预应力损失得出有效预应力，对主梁进行强度、应力和变形验算。
横隔梁设计：设置横隔梁是为了保证各主梁共同受力和加强结构整体性，本设计中采用偏心压力法进行横隔梁计算。
鉴于桥梁跨中处横隔梁受力最大，只计算跨中横隔梁内力，其余横隔梁可依据中横隔梁偏安全地选用相同的截面尺寸和配筋。
行车道板设计：本设计中行车道板的受力图示为单向板。
关键词：T形梁；预应力；混凝土桥ABSTRACTThis design begins with basic method and gives most content to the design of main beams. When the method of main beams designing is mastered, we can go on the designing of other parts.The main content of this design is as followings: The arrange of longitudinal section and lateral section, Main beams design, Crossing beam designing and Drive-way plank arrange of longitudinal section and lateral section:According to the specification and the experience of practical engineering, we can decide the distance of girders, the number of the girders, the height of the main beams and the main size of each beams design: Internal forces include invariable force and variable force. We can use the method of the structural mechanics. To calculate the variable internal force, we calculate the lateral direction coefficient of the load with the method of corrected eccentricity the result of the calculation, we can obtain the control internal force, and we can approximately decide the number of the pre-stressed concrete the main beams with post-tensioning method, selecting pre-burry corrected tube anchoring. Then calculate the loss of the pre-stress and obtain the valid pre-stress and examine the strength, stress, and transform of the main beam designing:To make sure that all main beams rear the load together and to enhance the globality of the construction, this design goes on the crossing beam calculation with the method of corrected eccentricity pressures. We only calculate the internal force of the middle crossing beam because of the maximum force is in the place of the middle of the span. Drive-way plank designing:In this design, the force diagram of the drive-way plank is single direction plank.Key words: T-beam；pre-stress；concrete bridge.目录摘要 .............................................................................................................................. ABSTRACT (I)第1章纵横截面布置 0设计目的 0基本资料 0主梁间距与主梁片数 (1)主梁跨中界面尺寸拟定 (3)横截面沿跨长的变化 (4)横隔梁的设置 (4)第2章主梁计算 (5)恒载内力计算 (5)恒载集度 (5)恒载内力 (6)活载内力计算（修正刚性横梁法） (6)冲击系数和车道折减系数 (6)计算主梁的荷载横向分部系数 (7)车道荷载的取值 (11)主梁内力组合 (14)预应力钢束的估算及其布置 (14)跨中截面钢束的估算和确定 (14)预应力钢束布置 (16)计算主梁截面几何特性 (21)净截面几何特性计算 (21)换算截面几何特性计算 (21)有效分布宽度内截面几何特性计算 (22)各阶段截面对形心轴的静矩计算 (23)钢束预应力损失计算 (25)预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失 (26)由锚具变形，钢束回缩引起的损失 (27)混凝土弹性压缩引起的损失 (29)由钢束应力松弛引起的损失 (30)混凝土收缩和徐变引起的损失 (30)预加内力计算即钢束预应力损失汇总 (32)主梁截面承载力与应力验算 (35)持久状况承载能力极限状态承载力验算 (36)持久状况构件的应力验算 (40)短暂状况构件的应力验算 (48)主梁端部的局部承压验算 (49) (53)计算由预加应力引起的跨中反拱度 (53)计算由荷载引起的跨中挠度 (54)结构刚度验算 (56)预拱度的设置 (56)第3章横隔梁计算 (57)确定作用在跨中横隔梁的可变作用 (57)跨中横隔梁的作用效应影响线 (57)绘制弯矩影响线 (58)绘制剪力影响线 (60)截面作用效应计算 (61)截面配筋计算 (62)第4章行车道板计算 (64)悬臂板荷载效应计算 (64)荷载效应组合 (66)截面设计、配筋与承载力验算 (67)结束语 (69)参考文献 (70)致谢 (71)中英文翻译 (72)第1章 纵横截面布置设计目的通过设计，全面掌握公路预应力公路桥梁的设计过程，培养和运用所学专业知识的能力。
40m预应力混凝土简支T形梁桥毕业设计-23页精选文档
预应力混凝土简支T 形梁桥（夹片锚具）一 设计资料及构造布置 1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：40m （墩中心距离） 主梁全长：39.98m 计算跨径：39.00m桥面净空：净9+2m=11m 2．设计荷载公路—I 级，人群荷载3.0KN/2m ，每侧人行栏，防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m 和4.99KN/m 3.材料及工艺混凝土：主梁采用C50，栏杆及桥面铺装用C30。
预应力钢筋采用《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2019）的φ15.2钢绞线，每束六根，全梁配七束，pk f =1860Mpa 。
普通钢筋直径大于和等于12mm 的采用HRB335钢筋，直径小于12mm 的均用R235钢筋。
按后张法施工工艺要求制作主梁，采用内径70mm ，外径77mm 的预埋波纹管和夹片锚具。
4.设计依据（1）交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01—2019），简称《标准》 （2）交通部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60--2019),简称《桥规》(3)交通部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG B62—2019) (4)基本计算数据见表一 (二)横截面布置1.主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随梁高与跨径的增大而加宽为经济,同时加宽翼板对提高主梁截面效率指标ρ很有效,故在许可条件下应适当加宽T 梁翼板.本桥主梁翼板宽度为2750mm,由于宽度较大,为保证桥梁的整体受力性能,桥面板采用现浇混凝土刚性接头,因此主梁的工作截面有两种:预施应力,运输,吊装阶段的小截面(1700i b mm =)和运营阶段的大截面(2750i b mm =).净-9+2m 的桥宽采用四片主梁,如图一所示.注：本示例考虑混凝土强度达到C45时开始张拉预应力钢束。
ck f 和tk f 分别表示钢束张拉时混凝土的抗压，抗拉标准强度，则：ck f =29.6a MP ，tk f =2.51a MP 。
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40m先简支后连续T型梁桥的设计及施工工艺
刘中启徐春霞吴昌明
（江西省公路机械工程局南昌 330013）
摘要：先简支后连续梁桥是当前正在推广应用的一种新型桥梁，该桥型的设计与施工工艺是我们桥梁工程师所必须掌握的。
下面以黄泥坑高架特大桥先简支后连续T梁为例介绍该桥型的设计与施工工艺。
关键词：桥梁工程；先简支后连续；湿接头；设计；施工工艺
0 前言
黄泥坑高架特大桥位于沪瑞高速公路江西境内昌傅至金鱼石段K495+515处，是昌金高速公路线上最长的一座特大桥，起点桩号为K495+090.96，终点桩号为K495+939.04，桥梁全长为848.08m，桥宽26m，上部构造采用21×40m先简支后连续预应力砼T梁结构，按4孔一联和5孔一联进行布置，每孔由12片T 梁组成，T梁高为2.3m，宽为2.1m，跨中腹板厚18㎝，支点附近腹板厚52㎝。
桥梁横向通过梁间横隔板及翼缘板的湿接缝连接成整体，纵向通过两跨T 梁间湿接头及施加预应力连接成连续结构。
1 先简支后连续梁桥的特点
连续结构示意图，如图1
图1连续结构示意图
传统的简支梁桥在梁衔接处通常设置成桥面连续,在行车荷载作用下极易出现破坏,造成桥面铺装出现早期裂缝,使桥面铺装使用寿命降低而极大地增加了桥梁的维修费用,同时,简支梁跨中弯矩较大致使梁的截面尺寸和自重显著增加,需要耗用材料多, 造价较高。
传统的连续梁结构复杂,同时不利于预制安装施工, 而往往采用支架现浇以致于造价昂贵且工期较长。
新型的先简支后连续梁桥刚好克服了以上两种桥梁的缺点,发挥了他们的优点:结构较简单,施工方便,有利于采用工业化大规模预制生产并用现代化的起重设备进行安装,大大节约了现浇用的模板支架等材料,降低了劳动强度,缩短工期,同时,桥面无断点,行车舒适且支点负弯矩的存在使跨中正弯矩明显减少而减少材料用量及结构自重,从而达到材料最省,造价最低,工期最短,寿命最长的最优效果。
2 简支梁桥与先简支后连续梁桥的受力分析比较
假设梁未受外荷载的作用而按匀布荷载考虑，
作简支梁和先简支梁后连续梁的剪力图和弯矩图。
如图2、图3。
q q q
q
<a>结构简图
<c>弯矩图
<b>剪力图
<c>弯矩图
<b>剪力图
<a>结构简图
q q q q
图3先简支后连续梁剪力图和弯矩图
比较简支梁和先简支后连续梁的剪力图和弯矩图3 先简支后连续梁剪力图和弯矩图
图可知,简支梁支座处剪力最大, 跨中弯矩最大；先简支后连续梁剪力和弯矩(负弯矩)最大的位置均在两梁衔接处(支座处)即现浇段湿接头处, 因此, 现浇段湿接头承受着最大的剪力和最大的弯矩为先简支后连续梁的危险截面。
3 设计要点
3.1结构计算方法
40m预应力砼先简支后连续T梁横向分布系数采用刚接梁法计算,在跨径的两个四分点之间按偏心受压法,在支点处按杠杆法计算,支点和四分点之间按直线变化考虑。
3.2设计基本数据
3.2.1预应力钢束由5根或7根公称直径为Фj15.24㎜高强低松弛钢绞线组成,抗拉极限强度为1860Mpa,其锚下控制张拉应力为1395Mpa,钢束张拉力分别为976.5KN及1367.1KN。
3.2.2主梁预应力张拉受力龄期不少于10天,且锚下砼(梁端2M内和中部锚块上)应达到95%设计强度。
3.2.3预制主梁架设龄期原则上不少于1个月。
3.2.4体系转换用的临时支座强度不得小于主梁砼强度。
3.3特殊设计
由于现浇段湿接头处承受着最大的剪力和最大的弯矩(负弯矩)，因此此处的设计与简支梁存在较大差异, 主要表现在以下两方面:
3.3.1在预制梁端部预埋了竖向两排粗钢筋,伸出锚端。
湿接头施工时纵向两梁的粗钢筋连接在一起, 主要起抗剪作用,称为“梁端抗剪钢筋”。
3.3.2在梁端腹板顶部对称布置6根抗负弯矩钢束（N1、N3、N4）和底部对称布置2根连续钢束（N2）,此8根钢束匀起连续作用,称为“主梁连续钢束”。
顶部连续钢束锚头设在翼缘板底部及腹板两侧, 底部连续钢束锚头设置在马蹄两侧。
4 先简支后连续T型梁的施工工艺
黄泥坑高架桥上部结构为21孔40m先简支后连续T梁,按4孔一联和5孔一联进行布置,5孔一联桥孔布置图如图4
4.1预制主梁
先简支后连续主梁预制施工工艺与普通主梁预制相同, 但先简支后连续主梁结构比普通主梁复杂, 特别是连续结构的细部尺寸, 钢筋安装, 负弯矩钢束的布置等应特别控制好。
4.2张拉正弯矩钢束
张拉正弯矩钢束与普通主梁相同，但必须注意的是：主梁张拉完毕后不应立即割断工作长度范围部分的钢绞线，而应先检查主梁横向弯曲变形，如跨中横弯变形偏离两端连线1.5㎝以上时，必需分析原因并对张拉力进行适当调整，否则不允许起吊。
图45孔一联桥孔布置图
施工工艺流程：预制主梁张拉正弯矩钢束、孔道
压浆架设主梁浇注2#、5#墩主梁湿接
张拉连续钢
束、、孔道压浆2#、5#墩进行
支座体系转换横向其他梁体均支座转换后再张拉、连续钢束、孔道压浆浇注3#、4#墩主梁湿
接头张拉、连续钢束、孔道压3#、4#
墩进行支座体系转换横向其他梁体均支座体系转
换再张拉、连续钢束，孔道压浆浇注横向湿
接头安装伸缩缝及人行道等构件浇注桥面
4.3架设主梁
在主梁砼强度达到100%设计强度后才允许吊装，采用设吊孔穿索兜托梁底的吊装方法进行吊装，采用架桥机进行架设。
主梁就位于用硫磺砂浆（内设电阻丝）制作的临时支座上。
临时支座构造尺寸为40cmΧ70cmΧ9cm，采用硫磺砂浆（内设电阻丝）进行制作，硫磺砂浆经验配合比采用中（粗）砂∶石英砂∶硫磺 = 5∶1.5∶3.5或经试验确定，电阻丝采用功率为2-4KW，长度约90cm的电阻丝，在硫磺砂浆中按“U”形布置。
4.4浇注墩上湿接头
一联主梁安装完毕后即可进行湿接头施工，首先将梁端表面砼凿毛深1㎝左右，将支座置于墩顶支座垫石上，放好后在其周围安装底模，然后按现浇湿接头钢筋构造图绑扎钢筋、安装连续钢束孔道和安装侧模，最后则可进行湿接头砼的浇注，浇注时应从两边往中间浇注。
根椐该段的受力情况，采用比C50高5mPa的C55号砼，为防止砼收缩引起现浇段与预制主梁的开裂，砼中掺加适量的膨胀剂。
因钢筋布置密集，砼用石子的粒径不得大于2㎝且必须振捣密实。
浇注砼前应全面撤离桥面上的重型荷载。
现浇湿接头承受着最大的弯矩和最大的剪力，因此，湿接头的施工应重点控制。
4.5张拉连续钢束
待接头砼强度达到95%以上设计强度时张拉连续钢束N1和N2，张拉时应保持主梁预制龄期不少于
90天，且张拉时按纵向由边跨向中间合拢，横向由两边向中间张拉，逐梁按钢束编号对称进行，梁端接头合拢温度应在日照温度最低时进行。
然后进行孔道压浆封锚。
4.6支座体系转换
拆除现浇湿接头底模板及张拉连续钢束N1和N2后，即可通电临时支座电阻丝熔化硫磺则可拆除临时支座进行支座体系转换。
另一种支座体系转换的方法是制作临时支座时使其标高高出永久支座标高约1㎝，在湿接头底模安装时不安装永久支座仅安装底模板，在浇注完湿接头砼后拆除底模，然后将永久支座准确安装，连续钢束N1和N2张拉完成后拆除临时支座则可完成支座体系转换。
4.7再张拉剩余连续钢束
横向其他梁均支座转换后再张拉N3和N4连续钢束，张拉方法同上。
然后进行孔道压浆封锚。
4.8浇注横向湿接头
一联主梁纵向连续后，则可浇注梁翼板间的横向湿接头。
浇注横向湿接头采用悬吊模板法进行施工。
4.9安装伸缩缝及人行道构件
伸缩缝安装应在生产厂家的具体指导下按规定的施工步骤进行，务必根椐当时实际温度计算调整缝宽。
人行道系构件安装必须准确、牢固以确保外形美观、经久耐用。
4.10浇注桥面铺装砼
桥面铺装砼采用C40钢纤维防水砼，防水剂掺量根据厂家规定或经试验确定，浇注砼时应严格控制桥面钢筋网的布设和桥面的平整度以确保桥面平整，行车舒适。
5 施工中所遇到的问题
5.1预制主梁时“梁端抗剪钢筋”及“主梁连续钢束”预埋位置难以控制，而预埋位置的准确性直接影响现浇湿接头的施工质量。
5.2梁端现浇湿接头施工空间小，只有大约60㎝x 52㎝的空间，一些工序的操作难度大，因此必须认真细致地进行。
5.3梁端湿接头由于空间小而且结构复杂，砼浇注时由于预埋筋的限制使振捣工作难度大，振捣时振动棒不能碰到预应力孔道，防止导致预应力孔道偏位或漏浆。
5.4连续钢束的张拉由于在主梁翼板下进行，悬空操作难度大且危险性大，因此，张拉时应搭设轻便活动式脚手架，并按各项安全操作规程进行作业。
6 结语
先简支后连续梁桥的施工由于结构复杂，工序烦琐且专业性强，每道工序都会影响整座桥梁的施工质量，因此必须组织专业化的施工队伍进行施工。
只要我们精心组织，科学安排施工，先简支后连续梁桥的施工质量是可以控制好的。
参考文献
[1]JTJ041-2000 公路桥涵施工技术规范.北京:人民交通出版社，2000，1
[2]先简支后连续桥梁湿接缝的设计与施工.林辉源.华东公路.2002年第3期。