2019年最新富美转换层大模板施工方案调整版

茌平路改造（富美·文化商苑）工程转换层大模板施工方案
编制：
审核：
中交一航局第二工程有限公司
2010年月日编制
转换层大模板施工方案
第一章工程概况及编制依据
1、工程总体概况
工程名称：茌平路改造（富美·文化商苑）工程
建设单位：青岛市富美投资开发有限公司
设计单位：青岛市人防设计院和青岛国立设计有限公司
施工单位：中交一航局第二工程有限公司
监理单位：青岛市万通建设工程监理有限公司
建筑面积：大约4.7万平方米
结构类型：框支剪力墙结构,地下室两层,网点两层,1#楼地上28/30 层,2#楼地上23/26层,转换层设置于网点二层,为梁式转换层。

2、转换层结构概况
本工程转换层设置于网点二层,为梁式转换层,结构标高4.170～9.120,层高为4.95m,设转换大梁,板厚180mm。

两栋独立塔楼,无后浇带,剪力墙、柱、梁板混凝土标号全部为C35,设计钢筋全部采用三级钢筋。

1#楼转换层面积大约为700m2,2#转换层面积大约700 m2,见如下图。

根据青建管质字[2008]53号规定第二十三条（四）规定：集中线荷载大于15KN ／m（梁500mm宽×1000mm高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统属于大模板支撑,本工程部分转换梁的模板及支撑属于大模板支撑体系。

独立塔楼转换层区域布置如下两图。

梁截面类型统计表（一）
3、编制依据
参照标准、规范、规程及施工图纸及有关文件
（1）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
（2）《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 （3）《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）（4）《木结构设计规范》（GBJ5-88）
（5）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）
（6）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
（7）《高层混凝土结构技术规程》（JGJ3-2003）
（8）《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2003）
（9）《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
（10）《混凝土结构工程施工平面整体表示法制图规范和构造详图》03G101-1。

（11）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
（12）《简明施工计算手册》第三版
（13）施工图
第二章转换层模板方案设计及施工控制
1、施工准备
（1）技术准备
本层结构标高,梁截面种类较多,因此,支模前施工管理人员及作业班组,必须认真阅读,熟悉图纸,同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录,通过与设计、建设、监理洽商解决,取得一致意见后,办好签证记录,作为施工图的变更和施工操作依据。

熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板设计方案。

（2）材料准备
模板：15 mm厚耐水胶合板。

小楞：用50×80mm（松）木枋。

大楞：用Ф48×3.5mm焊接钢管。

支撑架体：用Ф48×3.5mm钢管和扣件连接,钢制顶托。

对来螺杆：M16的对拉螺杆,双螺母设置。

2、施工方案选择
（1）梁底模板及支撑钢管架
用15mm厚胶合板,沿梁长向铺钉于小楞上。

小楞：用50×80mm松木枋,垂直于梁长方向铺设于大楞上,间距依据方案要求。

大楞：用Ф48×3.5mm钢管,沿梁长向设置,承于支撑架立杆的上托面。

支撑立杆：用Ф48×3.5mm钢管,于梁两侧距梁边200mm各设一排立杆,沿梁长方向间距600mm（即：共两排立杆）,步距为1.2m,纵横设Ф48×3.5mm钢管水平拉杆,Ф48×3.5mm 钢管扫地杆,距地200mm。

沿梁长度方向,梁两端及梁跨中设剪刀撑,钢扣件连接牢固。

梁
底、板底剪刀撑按照青岛市文件规定按搭设。

（2）梁侧模板构造：
侧模板：用15mm厚胶合板。

竖向木枋楞：用50×80mm（受力截面高度）水平间距依据方案要求。

用钉与侧模板钉牢固,上端用80×50mm枋木条钉牢在楼模板上及梁模小枋楞上,枋木条紧贴顶牢固竖向小枋楞,使起到支点作用。

大楞：用Ф48×3.5mm钢管,梁每侧两排,其余排距依据方案要求,设置2根Ф48×3.5mm 钢管,沿梁长方向用直径M16对拉螺杆,间距依据方案要求,每端双螺母进行拉结紧贴,固定竖向小楞,使梁模板满足梁的截面尺寸。

梁两侧均设置构造斜撑,沿梁长方向设斜撑@600,斜夹角成45～60度,安装牢固,扣件锁紧。

3、模板安装施工质量控制及工艺
3.1、质量要求
依据《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）同时满足以下要求：模板及其支架应具有足够的强度、刚度、稳定性、严密性使混凝土达好的观感效果。

允许偏差项目见表
允许偏差表
3.2、控制要点
严密性：角模、侧拼、模板上拼、层间水平拼缝等各类拼缝。

几何尺寸：长、宽、高、对角线、方正、角度、厚度、标高、形状尺寸、位置。

支撑要求稳定性：立柱下设垫板(或垫铁),剪刀撑设置、水平杆设置满足青岛市建管局相关文件要求。

3.3、过程控制
工艺流程：模板设计→模板加工→模板安装→模板验收→浇筑混凝土→拆模。

3.4、模板的配置及加工
（1）一般要求
模板在裁切时,应顺直,尺寸准确,误差控制在1～2mm,裁切后的模板小侧边用漆封边。

作业班组根据方案编制好配模图后,按图编号逐块制作模板,每块模板严格按加工图尺寸下料。

木枋与模板接触面应平直,如不平直,应用压刨刨平直。

模板下料时先用尺量好尺寸,弹好墨线后下料,模板四条侧边全部刨平直。

（2）梁模板
梁底板、侧模板均采用15mm 胶合板,次龙骨采用50mm×80mm 木枋。

净高大于600mm的梁,必须穿对拉杆,用φ48 钢管加固,接缝与墙体一样做法,梁底与侧模的接触面采用企口连接。

跨度大于4m 的梁底模按设计要求起拱2‰,大于2m 的悬臂梁起拱2‰。

3.5、梁模板安装
（1）墙柱模板安装固定、较正后,在模板上弹出梁轴线和边线,水平线,架好柱节点处模板,开好梁豁口。

先用木板垫平楼面,然后顺梁方向搭设钢管,间距700～800mm。

搭设设计根据梁底标高选用适当高度的φ48×3.5钢管然后加设顶托然后根据要求安放主次龙骨,严格控制间距。

支撑架搭设过程中,应按规范要求操作,由于各梁跨度不同,钢支架排列间距不一定恰好为设计模数,故在排列时可根据实际情况进行适当调整,但不得超过设计要求。

搭设钢管支架时要保证支撑的垂直、平稳、牢固,纵横拉杆要拉紧扣实,确保系统的稳定性。

按设计标高,调整支撑顶托标高,安装梁底板并拉线找直,梁底板要起拱。

安装梁侧模板用φ48 钢管加U 型托加固较正侧旁板,当梁净高超过600mm 时,应加设M16对拉螺栓加固。

安装后的梁、校正梁中线、标高、断面尺寸,将梁模板内杂物清理干净,合格后办理预检。

（2）梁模板起拱处模板安装
梁、板跨度≥4m 时,在跨中按跨度起拱,设计要求按跨度的2‰,以梁跨度中心最高起拱点为准,依次用木楔垫起次龙骨,木楔高度逐渐递减。

（3）胶合板拼缝
楼板模板采用对缝,缝隙下面设计龙骨,成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。

模板裁切时,要弹线采用电动工具按线裁切,侧面打磨刷漆,防止雨水膨胀。

3.6、模板安装后的验收
所有梁模板均按图施工,模板安装完毕后,应由施工员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓,对拉螺栓进行全面检查,浇混凝土过程中应有技术好,责任心强的木工看模,发现问题及时报告施工组、技术组。

预留留垃圾清扫孔,以便将垃圾冲洗排出,浇灌前再封闭。

3.7、管理措施
（1）在钢管支撑外侧周边和主梁支撑两侧连续设置剪力撑。

（2）模板安装、钢筋绑扎和捣砼时,应避免材料、机械和工具集中堆放。

（3）非搭设的施工作业人员不得爬支模上下,支撑搭设、拆模和捣砼时,无关人员不得进入支撑支模底下,并在适当位置挂设警示标志。

（4）现场安装过程中,必须严格按照本方案设计的要求进行,特别是主次龙内,背楞对拉杆以及支撑架对模板的强度、刚度、稳定性有显著影响的构件的尺寸。

（5）所有材料必须按方案的要求逐一检查,不合格者不得投入使用。

第三章转换梁模板验算书
1、梁模板验算
1.1、根据设计图纸选取最大截面1000mm×1550mm 梁进行计算。

(1) 荷载计算：
底模自重：1×1.0×0.75KN/㎡=0.75KN
砼自重：1×1.0×1.55×24KN/m3=37.2KN
钢筋自重：1×1.0×1.55×1.5KN/m3=2.325KN
振捣砼荷载：1×1.0×2KN/㎡=2KN
合计：荷载标准值：42.275KN
=1.2×(0.75+37.2+2.325)+1.4×2= 51.13 KN/㎡
荷载设计值：q
1
(2) 底模验算
梁底模支承在次梁龙骨上,按连续梁计算,底模上所受荷载按均布荷载考虑,底模板采用15mm 厚胶合板,次龙骨间距100mm。

①梁底模板验算
强度验算：M=1/10·qL2
q 作梁底模上的均布荷载 q = q
×0.1 =51.13×0.1=5.113KN/m
1
L =100mm
f = M/Wn =1/10×5.113×1502÷(1/6×1000×152)=0.31N/mm2
因为ω=0.31N/mm2 < fm =13N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：
ω = qL4/150EI = 5.113×2004÷（150×9×103×1/12×1000×153）= 0.021mm
[ω] = 100/250 = 0.4mm
因为ω= 0.021mm <[ω]= 0.8mm
所以挠度满足要求,所以底模符合要求。

②梁底次龙骨验算：
梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载,采用50×80 松木方间距100mm ,截面惯性特征：I = 213.33×104mm4 , W = 53.33×103mm3,E = 9×103N/mm2,
梁底下三根主龙骨支撑次龙骨,因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算,主龙骨支顶间距600mm。

次龙骨上荷载化为线荷载：q次 = q
×0.1= 51.13×0.1 = 5.113N/mm
1
弯距设计值：M = 0.203qL2 = 0.203×5.113×6002= 373658N·mm
强度验算：f = M/Wn =373658/53330= 7N/mm2
因为 f = 7 N/mm2 <fm =13 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：
ω=0.521qL4/100EI= 0.521×5.113×6004÷（100×9×103×2133300）= 0.18 mm [ω] = 600/250 =2.4 mm
因为ω= 0.18mm <[ω]= 2.4 mm
所以挠度满足要求,所以次龙骨间距符合要求。

③梁底主龙骨验算：
次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨,因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁,主龙骨采用Φ48×3.5 钢管(双排),Φ48×3.5钢管立柱间距600mm,截面惯性特征：
I = 12.19×104 mm4 ,W = 5.08×103 mm3 ,E = 2.06×105N/mm2 ,
fm = 205 N/mm2
×1/2 =5.113×1/2 = 2.5565KN
集中荷载 q =q
次
强度验算：M = Km·qL= 0.267×5113×1/2×600=409551.3N
f = M/Wn = 409551.3/5080=80.62N/mm2
因为 f =80.62N/mm2 <fm =205 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：
ω=kw·qL3/100EI 式中 Kw =1.833
ω= kw·qL3/100EI=1.833×5113×1/2×6003÷（100×2.06×105×12.19×104）= 0.4mm [ω] = 600/150 = 4 mm
因为ω= 0.4 mm < [ω]= 4 mm
所以挠度满足要求
所以主龙骨跨距600mm 符合要求。

(3) 侧模验算：
侧模板采用15mm 厚胶合板,竖楞用50×80mm
某工程公司木方间距400mm,横楞用Φ48×3.5 钢管(双排)。

①荷载设计值
a: 砼侧压力：按公式 F = 0.22Rc·t
0·β
1
·β
2
·V0.5和 F = Rc·H
式中： t
= 200/(T+15)
假定砼的温度 T = 30o C,则t
= 4.44。

Rc 砼重力密度 Rc = 24KN/m3
β使用商品混凝土取β 1 =1.2 ,β 2 =1.15 V 砼浇灌速度取 1.85m/h
F 1 = 0.22Rc·t
·β
1
·β
2
·V0.5
= 0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.850.5 = 44.0KN/㎡
F
2
= Rc·H = 24×1.55= 37.2 KN/㎡
取二者中小值即： F
2
= 37.2 KN/㎡
砼侧压力设计值： F
3 = F
2
×1.2×0.85= 37.2×1.2×0.85= 37.95 KN/㎡
b: 倾倒砼时产生的水平荷载 4KN/㎡
荷载设计值为：F
4
= 4×1.4×0.85 = 4.76KN/㎡
C: 荷载设计值 F = F
3 + F
4
= 37.95+4.76=42.71KN/㎡
②验算：
按连续梁计算,取梁宽1000mm 计算。

侧模板 Wn = 1/6bh2 =1/6×1000×152 = 37500mm3
I = 1/12 bh3=1/12×1000×153= 281250mm4
化为均布线荷载：q = F×0.4 =42.71×0.4= 17.08N/mm
强度验算：M = 1/10qL2 =1/10×17.08×4002= 27.33×104N·mm f = M/ Wn = 27.33×104/37500= 7.29N/mm2
因为 f = 7.29N/mm2 < fm = 13 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：ω= qL4/150EI = 17.08×4004÷（150×9×103×281250）= 1.15mm [ω]= 400/250 =1.6mm
因为ω= 1.15mm <[ω] = 1.6mm
所以挠度满足要求,所以侧模板厚15mm 符合要求。

(4) 竖楞验算：竖楞用50×80 松木枋,
载面惯性特征：I = 1/12·bh3 = 213.33×104mm4
W = 1/6·bh2 = 53.33×103mm3 , E = 9×103N/mm2
模板侧向荷载通过侧模传至竖楞,竖楞可视为连续梁计算,侧向荷载化为线荷载计算,梁跨取最大横楞最大间距500mm 计算。

强度验算：q = F×0.4×0.5 = 42.71×0.4×0.5 = 8.542N/mm
M = 1/10·qL2 = 1/10×8.542×5002= 213550 N·mm
f = M/Wn = 213550/53.33×103= 4 N/mm2
因为 f = 4 N/mm2 < fm = 13 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算:ω = qL4/150EI = 8.542×5004÷（150×9×103×2133300）= 0.19mm [ω] = 500/250 = 2 mm
因为ω = 0.19 mm <[ω] = 2 mm
所以挠度满足要求
所以竖楞间距符合要求。

(5) 横楞采用双排钢管对拉螺栓的方式,梁侧设置三排对拉螺杆,根据受力传递,只对拉缧杆进行验算：M16对拉螺杆设计间距为500×500。

M16 对拉缧栓净截面积 A =144mm2
对拉杆的拉力 N = F×长向间距×竖向间距
= 42.71×0.5×0.5= 10.6775KN
对拉杆应力F = N/A = 10.6775÷144 =74N/ mm2
M16对拉杆容许拉力 fm = 170N/mm2
因为 f = 74N/mm2 < fm = 170N/mm2
所以对拉缧栓符合要求。

1.2、根据设计图纸,选取截面600mm×1550mm梁模板进行验算。

(1) 荷载计算：
底模自重：1×0.6×0.75KN/㎡= 0.45KN
砼自重：1×0.6×1.55×24KN/m3 = 22.32KN
钢筋自重：1×0.6×1.55×1.5KN/m3 = 1.395KN
振捣砼荷载：1×0.6×2 KN/㎡= 1.2KN
合计：荷载标准值 25.365KN
= 1.2×(0.45+22.32+1.395)+1.4×1.2= 30.678KN/㎡
荷载设计值： q
1
(2) 底模验算
梁底模支承在次梁龙骨上,按连续梁计算,底模上所受荷载按均布荷载考虑,底模板采用15mm 厚胶合板,次龙骨间距150mm。

①梁底模板验算
强度验算：M = 1/10·qL2
q 作梁底模上的均布荷载
q = q1×0.15= 30.678×0.15 = 4.6KN/m
L = 150mm
f = M/Wn = 1/10×4.6×1502÷（1/6×600×152）= 4.6N/mm2
因为 f = 4.6N/mm2 < fm=13 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：ω= qL4/150EI
= 4.6×1504÷（150×9×103×1/12×600×153）= 0.01mm
[ω] = 200/250 = 0.8 mm
因为ω= 0.01mm < [ω]= 0.8mm
所以挠度满足要求,所以底模符合要求。

②梁底次龙骨验算：
梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载,采用50×80 松木方,间距150mm ,
截面惯性特征：I = 213.33×104mm4,W = 53.33×103mm3,E = 9×103N/mm2,
梁底下三根主龙骨支撑次龙骨,因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算,主龙骨间距650mm.次龙骨上荷载化为线载：
q 次 = q
1
×0.15 = 30.678×0.15 = 4.6N/mm
弯距设计值：M = 0.203q
次
L2 = 0.203×4.6×6502= 0.395×106N·mm
强度验算：f = M/Wn
= 0.701×106/53330=7.41N/mm2
因为 f = 7.41N/mm2 < fm = 13 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：ω= q
次
L4/100EI
= 4.6×6504÷（100×9×103×2133300）= 0.43 mm
[ω] = 650/250 = 2.6 mm
因为ω= 0.43mm <[ω]= 2.6mm
所以挠度满足要求,所以次龙骨跨距符合要求。

③梁底主龙骨验算：
次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨,因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连
续梁,主龙骨采用Φ48×3.5 钢管(双排),Φ48×3.5 钢管立柱间距650mm,截面惯性特征：
I = 12.19×104mm4,
W = 5.08×103mm3,
E = 2.06×105N/mm2,
fm = 205N/mm2。

×1/2 = 4.6×1/2 = 2.3KN
集中荷载 q = q
次
强度验算：M = Km·qL
= 0.267×2300×650 = 399165N·mm
f = M/Wn = 399165/5080 = 78.58 /mm2
因为 f = 78.58 N/mm2 < fm = 205 N/mm2
所以强度满足要求。

挠度验算：ω = Kw·qL3/100EI 式中 Kw =1.833
ω = kW·qL3/100EI
= 1.833×2300×6503÷（100×2.06×105×12.19×104）= 0.46 mm
[ω]= 650/150 = 4.3mm
因为ω= 0.46 mm <[ω]= 4.3mm
所以挠度满足要求,所以主龙骨跨距650mm 符合要求。

(3) 侧模验算
因为梁侧模与1000mm×1550mm 梁侧模无大变化,按同样方法即可,在此不作验算。

2、钢管支撑系统计算书
2.1、根据方案选取截面(1000×1550mm )的梁梁底支撑立杆进行验算
（1）选取计算数据
跨距：立杆纵距0.6m
排距：立杆横距0.6m
步距：L
= 1.2m(步距1.2m,板底两道杆步距根据层高进行调整)
作计因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。

所以按两端绞接的轴心杆件计算,L
算长度,其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。

所以：计算单位面积为 0.6×0.6＝0.36 ㎡
计算单位体积为：0.36×1.55＝0.558 m 3 （2）荷载计算：
梁及其支架自重：0.36×0.75＝0.27 KN 新浇砼自重：0.558 ×24＝13.392 KN 钢 筋 自重：0.558×1.5＝0.837 KN
施工人员及设备均布荷载：0.36×3＝1.08 KN 倾倒砼时产生的荷载：0.36×6＝2.16 KN 振捣砼时产生的荷载：0.36×4＝1.44 KN 施工荷载标准值：19.179 KN 施工荷载设计值NQK ：
1.2×(0.27＋13.392＋0.837)＋1.4×(1.08＋
2.16＋1.44) ＝2
3.95 KN （3）强度验算：
φ48×3.5 钢管截面积：A ＝489㎜2 F ＝N/A ＝23.95×103/489＝49N/mm 2 钢管抗压强度设计值 f ＝205N/mm 2 因为 F ＝49N/mm 2
＜ f ＝205N/mm 2
所以强度满足要求。

（4）稳定性验算：
施工荷载标准值产生的轴向力总和：ΣN QK ＝23.95KN
脚手架结构自重标准值产生的轴向力：N G1K ＝3×0.0384＝0.115KN 构配件自重标准值产生的轴向力总和：
N G2K ＝0.5×2×3×0.0384＋2×3×0.0145＝0.202KN
N ＝1.2(N G1K ＋N G2K )＋1.4ΣN QK ＝1.2×(0.115＋0.202)＋1.4×23.95 ＝33.91KN
φ48×3.5 钢管截面积：A ＝489㎜2
回转半径： i ＝4/22d D +＝ 4/414822+ ＝15.78 ㎜ 长细比λ＝ L 0/i ＝h+2a,其中 h ：支架立杆的步距,根据实际取值1.2m
a:模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,根据实际取大值0.3m 。

长细比λ＝ L
/i ＝h+2a ＝1800/15.78＝114
查得JGJ130-2001 附录C 表得：
稳定系数取大：φ＝0.489
N/φA ＝ 33910 /(0.489×489)＝142 N/mm2
因为 N/φA＝142 N/mm2＜f＝205N/mm2
所以稳定性满足要求。

考虑实际钢管壁厚误差,根据φ48×3.0 进行核算如下：
φ48×3.0钢管截面积：A＝424㎜2
回转半径： i＝15.95 ㎜
/i ＝ 1800/15.95＝75.24
长细比λ＝ L
查得JGJ130-2001 附录C 表得：
稳定系数取大：φ＝0.744
N/φA ＝ 33910 /(0.489×424)＝115 N/mm2
因为 N/φA＝164 N/mm2＜f＝205N/mm2
所以φ48×3.0稳定性满足要求。

（5）刚度较核：
因为本支撑系统为受压杆件,验算强度和稳定性足够,所以可不进行刚度验算。

2.2、梁选取截面 bh= 600×1550㎜梁进行验算。

（1）选取计算数据
跨距：立杆纵距0.65m
排距：立杆横距0.65m
步距：L
= 1.2m（步距1.2m,板底两道杆步距根据层高进行调整）
作计因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。

所以按两端绞接的轴心杆件计算,L
算长度,其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。

所以：计算单位面积为 0.65×0.65＝0.42㎡
计算单位体积为：0.42×1.55＝0.651m3
（2）荷载计算：
梁及其支架自重：0.42×0.75＝0.315 KN
新浇砼自重：0.651×24＝15.624 KN
钢筋自重：0.651×1.5＝0.977 KN
某工程公司
施工人员及设备均布荷载：0.651×3＝1.953 KN 倾倒砼时产生的荷载：0.651×6＝3.906 KN 振捣砼时产生的荷载：0.651×4＝2.604KN 施工荷载标准值：25.379 KN 施工荷载设计值NQK ：
1.2×(0.315＋15.624＋0.977)＋1.4×(1.953＋3.906＋
2.604)＝32.15KN （3）强度验算：
φ48×3.5 钢管截面积：A ＝489 ㎜2 F ＝N/A ＝32.15×103/489＝66 N/mm 2 钢管抗压强度设计值 f ＝205 N/mm 2 因为 F ＝66 N/mm 2 ＜ f ＝205 N/mm 2 所以强度满足要求。

（4）稳定性验算：
施工荷载标准值产生的轴向力总和：ΣN QK ＝32.15 KN
脚手架结构自重标准值产生的轴向力：N G1K ＝3×0.0384＝0.115 KN 构配件自重标准值产生的轴向力总和：
N G2K ＝0.5×2×3×0.0384＋2×3×0.0145＝0.202 KN N ＝1.2(N G1K ＋N G2K )＋1.4ΣN QK
＝1.2×(0.115＋0.202)＋1.4×32.15＝45.39 KN φ48×3.5 钢管截面积：A ＝489㎜2
回转半径： i ＝4/22d D ＋＝ 4/414822＋ ＝15.78 ㎜ 长细比λ＝ L 0/i ＝ 1800/15.78＝114 查得JGJ130-2001 附录C 表得： 稳定系数：φ＝0.489
N/φA ＝45390/(0.489×489)＝189.8 N/mm 2 因为 N/φA ＝189.8 N/mm 2 ＜f ＝205 N/mm 2 所以稳定性满足要求。

（5） 刚度较核：
因为本支撑系统为受压杆件,验算强度和稳定性足够,所以可不进行刚度验算。

3、施工实际钢管支撑架体控制
3.1、钢管立杆、水平拉杆设置
根据现场实际考虑施工的统一性,同时考虑工人操作的误差性和偶然性,本工程立杆间距全部采用600mm×600mm,步距采用1.2m,板底两道杆步距根据要求进行调整为800mm和
370mm。

梁底最上一道水平杆步距调整为700mm,水平拉杆纵横向间距600×600mm设置,节点采用扣件拧紧,扭力控制在40～60N·m,不超过60N·m。

3.2、钢管支撑体系剪刀撑设置
钢管架体设置纵横向垂直剪刀撑,施工中控制最大剪七跨,双向设置,最大间距不超过6米,沿梁长度方向在梁底设置水平剪刀撑,最大剪六道水平杆布置。

第四章梁模板拆除
1、拆模时间
大梁的不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏,方可拆模,同时应依同条件养护的试件强度,根据跨度的不同而按下表（按设计强度的百分比）要求来强度。

底模拆除表
侧模拆除表
2、拆模顺序
梁板模板的拆除顺序：
梁侧模板→梁下部支撑→梁底模板→分类→清场
3、拆模施工
（1）梁板拆除：先将支柱上可调支托松下,使龙骨与模板分离,并让龙骨降至水平拉杆上,
接着拆下全部边接模板的附件,再用铁钎撬动模板,使模板降下由龙骨支撑,拿下模板和龙骨,然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱或门架。

（2）梁侧模板在确保表面不受损坏时方可进行拆除。

先拆除斜撑,再拆除模板和对拉螺栓及附件,再用撬棍轻轻撬动模板,使之与砼分离。

（3）拆下的模板及时清理粘结物,涂刷脱模剂,并分类堆放整齐,拆下的构配件及时集中统一管理,并做相应的防护处理。

（4）拆除模板时,操作人员应站在安全的地方,拆除跨度较大的梁下支顶时,应先从跨中开始,分别向两端拆除。

4、拆除支撑体系注意事项
（1）拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。

（2）拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。

（3）拆除作业应由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。

水平拉杆要跟随立杆或钢门架逐层拆除。

5、管理措施
（1）楼面顶架、模板安装前,应对班组进行全面的技术安全交底,对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。

（2）在支顶安装过程中,应设置防倾覆的临时措施,待其安装完毕且核正无误后才予以固定。

（3）在混凝土浇筑前,必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板,必须支撑牢固、稳定,不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。

第五章安全生产、文明施工
1、金属扣件架体搭设工程安全技术措施
（1）梁、板底部脚手架均沿梁方向在脚手架两侧设水平连接杆,沿梁方向两边设置剪刀撑,设置扫地杆,水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同门式脚手架钢管。

（2）搭设金属扣件双排脚手架,必须严格按国家《建筑安装安全技术规程》以及施工组织设计的要求进行设计和搭设。

（3）搭设前应严格进行钢管的筛选,凡严重锈蚀、薄壁。

严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。

（4）严重锈蚀、变形、,螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。

（5）所有扣件紧固力矩,应达到4～5kg·m。

（6）同一立面的小横杆,应对等交错设置,同时立杆上下对直。

（10）斜杆接长,不宜采用对接扣件。

应采用叠交方式,两只回转扣件接长,搭接距离视两只扣件间隔不大于0.3m。

2、模板工程安全技术措施
（1）进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业人员必须佩带安全带,并应系牢。

安全带应高挂低用。

（2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员,不得进行高空作业。

（3）工作前应先检查使用的工具是否牢固,板手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人,工作时要思想集中,防止钉子扎脚和空中滑落。

（4）安装与拆除模板,应搭脚手架,并设防护栏杆,防止上下在同一垂直面操作。

（5）遇六级以上的大风时,应暂停室外的高空作业,雨后应先清扫施工现场,防止滑倒。

（6）两人抬运模板时要互相配合,协同工作。

传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降,不得乱抛,高空拆模时,应有专人指挥。

并在下面标出工作区,用绳子和红白旗加以围栏,暂停人员过往。

（7）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

（8）支模过程中,如需中途停歇,应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。

拆模间歇时,应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放,防止因踏空、扶空而坠落。

（9）模板上有预留洞者,应在安装后将洞口盖好,混凝土板上的顶留洞,应在模板拆除后即将洞口盖好。

（10）拆除模板一般用长撬棒,人不许站在正在拆除的模板上,要注意整块模板掉下,防止模板突然全部掉落伤人。

（11）高空作业要搭设脚手架或操作台,上、下要使用梯子,不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。

操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。

（12）装拆模板时,作业人员要站立在安全地点进行操作,防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物,增强自我保护和相互保护的安全意识。

（13）拆模必须一次性拆清,不得留下无撑模板。

拆下的模板要及时清理,堆放整齐。

3、安全及环保措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程
等）。

（3）在拆模前不准将脚手架拆除,拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网封闭,挂"禁止通行"安全标志,操作人员不得在此区域,必须在铺好跳板的操作架上操作。

（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。

浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模,随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。

经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动,发现问题及时组织处理。

（5）木工机械严格按照机具安全操作规程进行使用及防护。

（6）用塔吊吊运模板时,必须由起重工指挥,严格遵守相关安全操作规程。

模板安装就位前需有缆绳牵拉,防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。

不允许一次吊运二块模板
（7）模板堆放场地要求硬化、平整、有围护,阴阳角模架设小围护架放置。

安装就位后,要采取防止触电保护措施,将模板加以串联,并同避雷网接通,防止漏电伤人。

（9）在电梯间进行模板施工作业时,必须层层搭设安全防护平台。

因混凝土侧力既受温度影响,又受浇筑速度影响,因此当夏季施工温度较高时,可适当增大混凝土浇筑速度,秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。

当T=15℃时,混凝土浇筑速度不大于
2m3/h。

（10）环保与文明施工
夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业,高中考时段根据文件规定执行。

现场模板加工垃圾及时清理,并存放进指定垃圾站。

做到工完场清。

整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

第六章应急救援预案
1、应急预案的方针与原则：
坚持“安全第一,预防为主”、“保护人员安全优先”的方针,贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则,为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。

应保证各种应急资源处于良好的备战状态,指导应急行动按计划有序地进行。

防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援,有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失,救助实现应急行动的快速、有序、高效,充分体现应急救援的“应急精神”。

2、应急策划：
（1）应急预案工作流程图：
本工程的特点是梁截面尺寸大,认真对危险源的识别,特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施,开展应急知识教育和应急演练,提高现场操作人员应急能力,减少突发事件造成的损失和不良影响,其应急准备和响应工作程序如下图：
（2）突发事件风险分析和预防：
本工程在分析、辨识施工中,危险因素是二层转换梁,梁截面较大,可能产生支架的不稳定性,扣件滑移造成砼倒塌,高空坠落、高空落物伤人等。

在工地已采取机电管理,安全管理各种防范措施的基础上,还需要作好以下危险因素产生的应急方案。

3、突发事件及风险预防措施：
（1）施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。

（2）本支模方案施工前组织专家论证评审签字,报监理审批同意后方可执行。

（3）支架搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格后报监理检查。

（4）逐根立杆检查是否与楼板及梁底模顶牢固,扣件扭力达到要求。

（5）梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。

（6）从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼,同时在砼浇筑时,不能集中过多砼于某点部。