碗扣式楼板实用模板支撑架计算书
130楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书
楼板模板承插型盘扣式钢管支架计算书计算依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231-2010)。
一、计算参数:，钢管强度折减计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。
二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.130×1.200+0.200×1.200=4.140kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×1.200=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.140+1.40×2.400)×0.300×0.300=0.075kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.075×1000×1000/64800=1.157N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.140+1.4×2.400)×0.300=1.499kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1499.0/(2×1200.000×18.000)=0.104N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.140×3004/(100×6000×583200)=0.065mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
碗扣钢管楼板模板支架计算书(顶板)
碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方85×85mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用[8号槽钢U口水平。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.100×0.800×0.600+0.500×0.600=12.348kN/m活荷载标准值q2 = (2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×12.348+1.40×2.700)×0.300×0.300=0.167kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.167×1000×1000/32400=5.166N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×12.348+1.4×2.700)×0.300=3.348kN 截面抗剪强度计算值T=3×3348.0/(2×600.000×18.000)=0.465N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×12.348×3004/(100×6000×291600)=0.387mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
叠合楼板支撑架(碗扣式)计算书
叠合楼板支撑架（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：荷载系数参数表：设计简图如下：叠合楼板平面图叠合楼板剖面图(支架纵向)叠合楼板剖面图(支架横向)四、预制楼板验算叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。
本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×1=7.609 kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b =(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m计算简图如下：预制楼板计算简图一1、强度验算弯矩图一(kN·m)M max＝0.685kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=M max/(α1f c bh02)=0.685×106/(1×14.3×1000×452)=0.024γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.024)0.5]=0.988A s=M max/(γs f y h0)=0.685×106/(0.988×360×45)=42.784mm2根据配筋8@150得到：单位宽度1m实际配筋面积A s2 A S2=301.593mm2≥A s=42.784mm2满足要求！2、挠度验算变形图(mm)νmax＝0.045mmν＝0.045mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算1、荷载设计承载能力极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×0.9＝6.848kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×g k=1×1.3×0.046=0.06kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=6.848+0.06=6.908kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9＝2.931kN/m主梁自重标准值g，=γG×g k=1×0.046=0.046kN/m主梁承受的荷载标准值q，=q2+g，=2.931+0.046=2.977kN/m计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) M max=0.682kN·m≤[M]=2.7kN·m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN) V max=3.828kN≤[V]=8.5kN满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.051mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.08kN，R2=7.656kN，R3=3.08kN 六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝7.656kN≤[N]＝30kN 满足要求！七、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×600)=2970mmλ=l0/i=2970/15.9=186.792≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×600)=3430.35mmλ=l0/i=3430.350/15.9=215.745查表得，φ1=0.157支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.475=0.427kN/m风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.427+3.9×0.229=4.143kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×23×4.143/[(23+1) ×(23+2) ×20]=0.048kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1=Max[R1，R2，R3]+1×γG×q×H=Max[3.08，7.656，3.08]+1×1.3×0.15×3.9=8.417kN≤30kN考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1×1.5×0.9×0.6×N wtk=8.417+1×1.5×0.9×0.6×0.048=8.456kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。
模板支撑体系计算书(碗扣式) 精品
海川路站主体结构模板工程支撑体系计算书模板支撑架计算说明1、本计算书按碗扣式支撑架计算，其中梁（800×800mm），中板（400mm），拱板（500mm）；2、梁:800×800mm支撑架立杆，梁底支设两根，纵间距为600mm；中板：厚度400mm，结构高度6.16m，次龙骨间距300mm，主龙骨采用木方，立杆横纵间距900×600mm；拱板：厚度500mm，结构高度7.18m，面板采用组合钢模板(300×1200)，主龙骨采用16号工字钢，立杆横纵间距900×600mm；步距为1200mm；3、本计算书中板及梁底模采用厚15mm厚木胶板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用100×100mm ，立杆采用 48×3.0mm普通钢管进行计算；4、本计算是依据《》进行计算；5、由于考虑支撑架支设高度，应在上、下设一道水平剪刀撑，另外竖向剪刀撑的设置应满足相关规范标准要求。
（一）中板（400mm厚）模板支撑架验算1.1 顶板支撑体系计算参数底模采用厚15mm木胶合板，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.5×1.5/6 = 37.50cm3；I = 100×1.5×1.5×1.5/12 =28.13cm4；抗弯刚度EI=6000.0N/mm2×28.13cm4=1.69k N·m2抗剪强度EA=6000.0N/mm2×1000mm×15mm=9.0×104kN次楞为50mm×100mm的方木，间距为300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = 5.0×10.0×10.0/6 = 83.3cm3；I = 5.0×10.0×10.0×10.0/12 =416.67cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×416.67cm4=39.6k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×50mm×100mm=4.75×104kN主楞为100×100mm方木，间距为600mm，弹性模量9500.0 N/mm2；截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W =10.0×10.0×10.0/6 = 166.67cm3；I = 10×10.0×10.0×10.0/12 =833.33cm4；抗弯刚度EI=9500.0N/mm2×833.33cm4=79.17k N·m2抗剪强度EA=9500.0N/mm2×100mm×100mm=9.5×104kN楼板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24.00kN/m3，钢筋自重1.5 kN/m3，板施工活荷载3.50kN/m2，梁施工活荷载2.0kN/m2，混凝土板的厚度为400mm。
碗扣式楼板模板支撑架计算书
碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范 :《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm 2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm 2，钢管强度折减系数取 1.00。
架体结构重要性系数取 1.00。
模板支架搭设高度为 6.0m，立杆的纵距b=0.90m ，立杆的横距l=0.90m ，脚手架步距h=1.20m 。
立杆钢管类型选择：LG-A-120( Φ48.3×3.5× 1200);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(Φ48.3×3.5×900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(Φ48.3×3.5×900);面板厚度15mm ，剪切强度 1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
内龙骨采用方钢管40.×40.×3.mm ，间距300mm ，顶托梁采用方钢管40.×60.×3.mm 。
模板自重0.20kN/m 2，混凝土钢筋自重25.10kN/m 3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m 2，施工均布荷载标准值 2.00kN/m 2。
地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40按照碗扣新规范 4.3 条规定确定荷载组合分项系数如下：S=1.2×(25.10×0.40+0.20)+1.40 ×2.00=15.088kN/mS=1.35×25.10×0.40+0.7×1.40×2.00=15.514kN/m由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.7× 1.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 一、模板面板计算面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
400厚板碗扣钢管楼板模板支架计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。
模板支架搭设高度为5.7m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用方钢管40.×40.×2.5mm，间距250mm，梁顶托采用双钢管φ48.3×3.6mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值4.00kN/m2。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48.3×3.6。
钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.100×0.400×1.200+0.300×1.200=12.408kN/m活荷载标准值q2 = (2.000+4.000)×1.200=7.200kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×12.408+1.40×7.200)×0.250×0.250=0.156kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.156×1000×1000/45000=3.468N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×12.408+1.40×7.200)×0.250=3.745kN 截面抗剪强度计算值T=3×3745.0/(2×1200.000×15.000)=0.312N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×12.408×2504/(100×6000×337500)=0.162mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
梁模板(碗扣架支撑)计算书
梁模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段：L1。
3701200133014004300200600200模板支撑体系剖面图钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）；间距(mm)：600；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根40×80木方（宽度×高度mm）；间距(mm)：140*4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：600mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,250*2；4.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横承重)；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根40×80木方（宽度×高度mm）；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根Ф48×3.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板(碗扣式)计算书
模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20015、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计h(mm)平行楼板长边设计简图如下：模板设计立面图四、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G 3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.8)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.8)+1.4×0.7×2.5] ×1=26.97kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.5×1=0.61kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kNM max=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[26.97×0.22/8，0.61×0.22/8+2.2×0.2/4]=0.13kN·m；σ＝M max/W＝0.13×106/37500＝3.6N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.8)×1=20.58kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×20.58×2004/(384×10000×281250)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整＝[30000/900]取整＝33，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm ，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)+1.4Q 1k ，1.35(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)+1.4×0.7Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.8)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.8)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝5.39kN/m因此，q 1静＝0.9×1.35(G 1k + (G 3k +G 2k )×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.8)×0.2＝4.95kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 1k ×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/mM 1＝0.107q 1静L 2+0.121q 1活L 2＝0.107×4.95×0.92+0.121×0.44×0.92＝0.47kN·m q 2＝0.9×1.35×G 1k ×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m p ＝0.9×1.4×0.7×Q 1k ＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m M 2＝max[0.077q 2L 2+0.21pL ，0.107q 2L 2+0.181pL]＝max[0.077×0.07×0.92+0.21×2.2×0.9，0.107×0.07×0.92+0.181×2.2×0.9]＝0.42kN·m M 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[5.39×0.152/2，0.07×0.152/2+2.2×0.15]＝0.33kN·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.47，0.42，0.33]＝0.47kN·m σ＝M max /W ＝0.47×106/4490＝105.22N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×4.95×0.9+0.62×0.44×0.9＝2.95kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.9+0.681×2.2＝1.54kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.39×0.15，0.07×0.15+2.2]＝2.22kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.95，1.54，2.22]＝2.95kNτmax＝2V max/A=2×2.95×1000/424＝13.92N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.8)×0.2＝4.08kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×4.08×9004/(100×206000×107800)＝0.76mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=4.08×1504/(8×206000×107800)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.8)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.8)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝5.27kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.8)×0.2＝5kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.26kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h ) ×b＝(0.5+(1.1+24)×0.8)×0.2=4.12kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，R'max ＝(1.143q 1静+1.223q 1活)L ＝1.143×5×0.9+1.223×0.26×0.9＝5.44kN按悬臂梁，R 1＝5.27×0.15＝0.79kN R ＝max[R'max ，R 1]＝5.44kN; 同理，R'＝4.08kN ，R''＝4.08kN 正常使用极限状态按四跨连续梁，R'max ＝1.143q 2L ＝1.143×4.12×0.9＝4.23kN 按悬臂梁，R 1＝R max l=4.12×0.15＝0.62kN R ＝max[R'max ，R 1]＝4.23kN; 同理，R'＝3.18kN ，R''＝3.18kN 2、抗弯验算 计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max /W ＝0.82×106/4490＝181.75N/mm 2≤[f]＝205N/mm 2 满足要求！ 3、抗剪验算主梁剪力图(kN)τmax＝2V max/A=2×5.64×1000/424＝26.6N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中νmax=0.31mm≤[ν]=600/400=1.5mm悬挑段νmax＝0.5mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！七、立柱验算λ=(h+2a)/i=(1200+2×100)/15.9=88.05≤[λ]=230满足要求！查表得，φ＝0.7M w＝0.92×1.4×ωk×L a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.6×1.22/10＝0.02kN·mN w＝0.9×[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+M w/L b)]×max[0.3+L a/2，L a]×max[0.3+L b/2，L b]＝0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.8)+1.4×(1+0.02/0.9)]×max[0.3+0.6/2，0.6]×max[0.3+0.9/2，0.9]＝12.84kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝12844.46/(0.7×424)+0.02106/4490＝47.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算30按上节计算可知，可调托座受力N＝12.84kN≤[N]＝30kN满足要求！九、地下室结构顶板强度的计算1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。
碗扣支架计算书
西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（TB10002.3-2005 ）6、铁路桥涵设计基本规范（TB10002.1-2005 ）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+151.98干板沟特大桥（40+64+40）m 连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×3.5碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm ×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
楼顶板模板计算书
板模板(碗扣式支撑)计算书一、综合说明由于其中模板支撑架高4.8米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。
设计范围包括：楼板，长×宽＝6m×4m，厚0.12m。
特别说明：碗扣式模板支架目前尚无规范，本计算书参考扣件式规范的相关规定进行计算。
据研究，碗扣式模板支架在有上碗扣的情况下，其承载力可比扣件式提高15％左右，在计算中暂不做调整，但在搭设过程中要注意检查，支模架的上碗扣不能缺失。
（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择碗扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。
（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。
2、《建筑施工安全手册》(杜荣军主编)。
3、建设部《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)。
4、本工程相关图纸，设计文件。
5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件，此外，在计算中还参考了浙江省地方标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006)的部分内容。
二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为4.8m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.5m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.5m。
整个支架的简图如下所示。
模板底部的方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.25m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ51×3钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。
400厚板模板(碗扣式支撑)计算书
碗扣钢管楼板模板支架计算书工程名称莲塘口岸-旅检区建筑施工总承包工程计算部位400mm厚板模板计算参数计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
模板支架搭设高度为7.0米，立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.60米，脚手架步距 h=1.20米。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
计算简图材料特性面板的厚度100mm，面板剪切强度设计值100N/mm2，面板抗弯强度设计值100N/mm2，面板的弹性模量100N/mm2；木方抗剪强度设计值300N/mm2；木方抗弯强度设计值15N/mm2；木方的弹性模量1.4N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.15×106/33750.0=4.461N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×3.01/(2×900.0×15.0)=0.335N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×9.2300.04/(100×6000.00×253125.0)=0.333mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.57×106/83333.3=6.775N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×2509.38/(2×50.0×100.0)=0.753N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×3.07×900.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.700mm木方的最大挠度小于900.0/250满足要求!纵向支撑钢管计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.68×106/1.05/8982.0=72.102N/mm2抗弯计算强度小于205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =0.202mm满足要求!。
现浇支梁碗扣式支架计算书
现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。
桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。
跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。
XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。
小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。
距线位150m左右。
为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。
XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。
二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。
三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。
满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。
根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。
钢构桥碗扣式模板支撑架计算书
模板支撑架(碗扣式)计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20137、《施工手册》第五版二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板支架高度(m) 7.9 立杆纵距la(m) 0.6 立杆横距lb(m) 0.6 水平拉杆步距h(m) 1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.2次梁间距a1(m) 0.15 次梁悬挑端计算长度(m) 0.2梁板宽w(m) 9.8 梁板厚度h(m) 1.2 水平剪刀撑间距（m）<4.8 竖向剪刀撑间距（m）<3.6材料参数次梁类型圆钢管次梁规格48×3.5主梁类型圆钢管主梁规格48×3.5 主梁合并根数 2 钢管类型Φ51×3荷载参数可调托撑承载力容许值(N/mm2)30 地基承载力(kPa) 240 立柱垫板面积(m2) 0.2 是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市内蒙古(省)是否考虑风荷载是设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。
1、强度验算q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1 =0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×2.5)×0.15=5.875kN/m（图8）次梁计算简图q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.15=0.049kN/mp=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图9）次梁计算简图（图10）次梁弯矩图M max=0.631kN·mσ=M max/W x=0.631×106/(5.08×103)=124.207N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图11）次梁剪力图Q max=3.16kNτmax=Q max S/(Ib)=3.16×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=12.86N/mm2 ≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×1.2)×0.15=4.563kN/m（图12）次梁挠度图（图13）次梁挠度图跨中νmax=0.091mm≤[ν]=2.4mm满足要求四、主梁验算在施工过程中使用的钢管一般为4m长，主梁双钢管也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
碗扣钢管楼板模板支架计算书
f=M/W=0.09×106/48600.0=1.770N/mm2
面板的抗弯强度验算f < [f]
满足要求!
2.抗剪强度计算
T=3×1.72/(2×900.0×18.0)=0.159N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm
满足要求!
3.挠度验算
v= 0.68×4.8300.04/(100×6000.00×437400.0)=0.101mm
碗扣钢管楼板模板支架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
模板支架搭设高度为5.0米，
立杆的纵距b=0.90米，
立杆的横距l=1.20米，
立杆的步距h=1.20米。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
采用的钢管类型为φ48×3.5。
计算简图
满足要求!
3.挠度验算
v=0.677×1.61×900.04/
(100×9500.00×8333333.5)=0.090mm
木方的最大挠度小于900.0/250
满足要求!
纵向支撑钢管计算
1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度
f=M/W=1.57×106/1.05/10160.0=147.544N/mm2
抗弯计算强度小于215.00N/mm2
满足要求!
2.顶托梁挠度计算
v =1.565mm
最大挠度小于900.0/400
满足要求!
扣件抗滑移计算
R≤Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。
立杆稳定性计算
碗扣支架计算书--
碗扣支架计算书一、支架计算与基础验算1、基本资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆承载性能：（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力kpa。
（根据现场情况进行填写）2、荷载分析（1）计算荷载：1）模板、支架自重，底模：采用1.2KN/ m2；（根据施工自行计算）2）新浇混凝土、钢筋混凝土等自重，箱梁自重采用26kN/m3；3）施工人员及施工机具运输或堆放的荷载，采用1.0 kN/m2;4）振捣混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；5）倾倒混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；6)碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度≤10米计算：荷载采用 1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35 kN/m2。
（2）梁体荷载：纵桥向根据梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：梁体为跨中高为0.9m，拱脚位置混凝土计算高度为1.12m，该位置梁体荷载最大，为1.12*26=29.12 kN/m2。
3、结构计算（1）立杆稳定性验算(1)在对支架进行计算时，主要荷载为竖向荷载，水平荷载可不考虑，振动器产生的荷载和倾倒混凝土产生的冲击荷载二者不同时进行计算。
方法一、按照碗扣支架手册及厂家推荐值进行验算拱脚位置最大分布荷载：q＝29.12+1.2+1+2.35+2=35.67KN/m2碗扣立杆分布600mm×600mm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×35.67=12.84KN<[N]=30 KN方法二：按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（97）进行验算1）概率极限状态法：支架验算不考虑风荷载组合，故按照以下公式进行验算：)9.0/(4.12.1/m R K QK GK Af S s γγϕ≤+式中：QK G S 、K S 分别为恒荷载、活荷载的作用效应；K f 为材料抗力的标准值，取205Mpa ；R γ为抗力分项系数，取1.165；/m γ为材料强度附加分项系数，取1.59；ϕ为轴心受压杆件稳定系数；A 为杆件截面面积。
碗扣式支架计算
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 9.706kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN
9.71kN 0.13kN9/.m71kN
9.71kN
A
B
600
600
600
托梁计算简图
节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!土对侧模的压力——q5 计算 因现浇帽梁采取水平分层以每层 30cm 高度浇筑，在竖向上以 V=1.2m/h 浇筑速度控制，砼入模温度 T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力 q5= Pm K r h K 为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂 K=1.2 当 V/T=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m q5= P=K*r*h=1.2*26*1.69=52.728 kN/m
W = 90.00×1.20×1.20/6 = 21.60cm3； I = 90.00×1.20×1.20×1.20/12 = 12.96cm4；
(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4；
(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.848×106/1.05/49000.0=35.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!
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碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
架体结构重要性系数取1.00。
模板支架搭设高度为6.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。
立杆钢管类型选择：LG-A-120(Φ48.3×3.5×1200);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(Φ48.3×3.5×900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(Φ48.3×3.5×900);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
内龙骨采用方钢管40.×40.×3.mm，间距300mm，顶托梁采用方钢管40.×60.×3.mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
图碗扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.40+0.20)+1.40×2.00=15.088kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.40+0.7×1.40×2.00=15.514kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
静荷载标准值q1 = 25.100×0.400×1.000+0.200×1.000=10.240kN/m活荷载标准值q2 = (0.000+2.000)×1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)抗弯强度计算f = γ0M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.125ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.125×(1.35×10.240+0.98×2.000)×0.300×0.300=0.178kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.000×0.178×1000×1000/37500=4.735N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)挠度计算v = 5ql4 / 384EI < [v] = l / 400面板最大挠度计算值v = 5×10.240×3004/(384×6000×281250)=0.640mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.100×0.400×0.300=3.012kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12= 0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2= (2.000+0.000)×0.300=0.600kN/m 静荷载q1 = 1.35×3.012+1.35×0.060=4.147kN/m活荷载q2 = 0.98×0.600=0.588kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.588+4.147)×0.900=4.262kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.262/0.900=4.735kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.74×0.90×0.90=0.384kN.m最大剪力Q=0.6ql = 0.6×0.900×4.735=2.557kN最大支座力N=1.1ql = 1.1×0.900×4.735=4.688kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 5.10cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f =γ0M/W =1.0×0.384×106/5098.6=75.23N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值T=3×2557.01/(2×40.00×40.00)=2.397N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.072kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.072×900.04/(100×206000.00×101972.0)=0.650mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.688kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.060kN/m。
托梁计算简图1.341托梁弯矩图(kN.m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图0.059经过计算得到最大弯矩 M= 1.340kN.m经过计算得到最大支座 F= 15.607kN经过计算得到最大变形 V= 0.849mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 9.13cm3；截面惯性矩 I = 27.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f =γ0M/W =1.0×1.340×106/1.05/9128.4=139.80N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.849mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：N G1= 0.120×6.000=0.722kN钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。
(2)模板的自重(kN)：N G2= 0.200×0.900×0.900=0.162k N(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3= 25.100×0.400×0.900×0.900=8.132kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2) = 9.016kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= (2.000+0.000)×0.900×0.900=1.620kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.35N G + 0.98N Q五、立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N = 13.76kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i ——计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A ——立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15σ——钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0——计算长度 (m)；参照《碗扣式规范》，由公式计算立杆计算长度：l0 = ku(h+2a)k——立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155；u ——立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100；a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。
承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) × (0.20-0.2) + 1.2 =1.20l0=3.176m；λ=3176/15.9=199.922, φ=0.182根据承载力线性插值得到:σ=1.20×(1.00×13759)/(0.182×492.6)=184.163N/mm2,立杆的稳定性计算σ< [f],满足要求!风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W=1.4×0.6W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；W k=u z×u s×w0= 0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2h ——立杆的步距，1.20m；l a——立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m；l b——立杆横向间距，0.90m；N w——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 M w=1.4×0.6×0.086×0.900×1.200×1.200/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 N wk计算公式N wk=(6n/(n+1)(n+2))*M Tk/B其中 M Tk——模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：M Tk = 0.5H2l a w fk + Hl a H m w mkB ——模板支撑架横向宽度(m)；n ——模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm ——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。