6_37塔吊单桩基础施工计算(中南地区)-001
单桩塔吊基础方案
单桩塔吊基础方案一、概述塔吊是一种用于建筑工地的重型起重设备，用于吊装和放置各种建筑材料和构件。
在塔吊的安装和使用中，其基础的建设是至关重要的。
本文将介绍一种单桩塔吊基础方案，并对其设计参数和施工过程进行详细说明。
二、设计参数1.塔吊类型：本方案适用于自升式塔吊。
2.塔吊重量：根据具体型号来确定。
3.塔吊高度：依据工地要求确定。
4.桩基直径：取决于塔吊重量和土壤承载力。
5.桩基长度：为了保证基础的稳定性和承载能力，需要根据塔吊的高度和重量适当增加桩基长度。
6.桩基间距：根据塔吊的尺寸和要求确定。
三、施工过程1.地面准备：首先需要对施工区域进行地面清理，确保施工区域平整，没有障碍物。
2.桩基标定：根据设计参数，在施工区域标定好每个桩基的位置和间距。
使用激光仪器进行测量，保证每个桩基的位置准确无误。
3.桩基施工：根据设计要求选择合适的桩机，对每个桩基进行挖掘和浇筑。
在挖掘过程中，应注意避免破坏地下管线和电缆。
挖掘完毕后，使用碎石填充底部，提高基础的承载能力。
然后进行混凝土浇筑，确保桩基的强度和稳定性。
4.塔吊安装：等待桩基充分凝结后，开始进行塔吊的安装。
首先将塔吊底座与桩基上的连接螺栓进行固定，然后进行吊装操作，将塔吊部件逐步安装到位，最后进行调试和试运行。
5.完工验收：当塔吊安装完成后，进行完工验收。
包括对桩基的基本情况进行检查，确认桩基的强度和稳定性。
同时进行塔吊的功能性测试，确保其能够正常运行和使用。
四、质量控制在施工过程中，应注意以下质量控制要点：1.桩基挖掘和浇筑过程中，要注意土壤的湿度和均匀性，避免出现松散和不均匀的情况。
2.混凝土浇筑时，要严格按照设计要求进行配料和搅拌，确保混凝土的强度和稳定性。
3.安装过程中，要对每个步骤进行仔细检查，确保塔吊的安装质量和连接的可靠性。
4.完工验收时，要对桩基和塔吊进行全面检查，确保其符合设计要求和标准。
五、安全措施在进行单桩塔吊基础施工时1.严格遵守操作规程，按照建筑安全法律法规进行操作和施工。
塔吊基础设计计算方案(桩基础)
塔吊基础专项施工方案编制人：审核人：施工单位：日期：2011年3月25日一、工程概况1、地理位置2、设计概况本工程结构形式为框架剪力墙结构，人工挖孔桩承重，建筑高度为：楼54.15m 一、二层为地下室，正负零以上为住房，层高3.00m。
为：楼18层、建筑等级：一级，耐火等级为地下室一级，主体二级，安全等级二级，抗震设防烈度小于六度。
主体结构设计使用年限为50年。
二、塔吊选型和位置确定根据施工现场条件及周围环境条件和工程结构情况，该项目采用一台TC5510塔式起重机，臂长55米，用于栋施工，塔高安装高度72m。
（塔吊安装位置见塔吊定位平面布置图）塔吊在此位置可满足塔臂就位与拆除以及工程施工的需要。
三、塔吊基础设计方案本工程栋±0.00相当于绝对高程57.6m，负二层地下室基础顶面标高-11.9m，则相等于绝对标高45.70m，塔吊按保用说明书基础为高度1.42m，则塔吊基础底绝对标高为44.28m，按照塔吊定位图在确定其基础附近最近地勘钻孔为ZK165，根据ZK165钻孔柱状图显示塔吊基础底板下为回填土，一直至第⑥岩土层（强风化岩体）方可作为持力层，基第⑥岩土层底绝对标高为35.80m，相差8.48m，故需采用桩基础方可用于塔吊基础持力。
拟采用人工挖孔桩灌注桩，桩径800mm共4根用于塔吊基础持力。
由于第⑥岩土层风化程度高，强度较低且厚度小，所以以第⑦中风化层作为持力层，有效桩长按8.5m计算，桩身及承台混凝土强度等级C30，承台按塔吊基础原图尺寸5.0m×5.0m×1.42m进行设计，配筋根据受力情况进行计算。
四、塔吊桩基础计算书1、设计依据.《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008.《混凝土结构设计规范》GB50010—2002.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001.《建筑结构荷载规范》GB50009—2001. 本工程《岩石工程勘察报告》. 施工图纸. 简明施工计算手册. 塔吊使用说明书2、地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以ZK175孔为依据），其主要设计参数（见土层设计计算参数表）。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
塔吊桩基础计算
塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下：塔吊型号：QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下：0.71 1.610.72.桩基承载力计算（1）、桩基荷载：承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×（1070+184.6）/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0（分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数） 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8，单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力，则其弯矩图分别如下：F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30，钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα（混凝土强度小于C50，故1α取1.0） 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋，实际s A =2616mm 2，满足要求。
2、塔吊基础设计(单桩)
塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ63塔式起重机，塔身尺寸1.51m,基坑开挖深度-3.20m；现场地面标高31.00m,承台面标高-1.80m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况M基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：F k =765.00kN，Fh=35.00kN，M=1658.00+35.0×1.30=1703.50kN.mF k ‘=765.00×1.35=1032.75kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1658.00+35.0×1.30)×1.35=2299.73kN.m2）桩顶以下岩土力学资料基础桩采用1根φ1800钻（冲）孔灌注桩，桩顶标高-3.10m ，桩端不设扩大头，桩端入粉质粘土 1.70m ；桩混凝土等级C25，f C =11.90N/mm 2 ,E C =2.80×104N/mm 2；f t =1.27N/mm 2，桩长12.85m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=4.50m 、宽(b)=4.50m 、高(h)=1.40m ；桩中心与承台中心重合,承台面标高-1.80m ；承台混凝土等级C25,f t =1.27N/mm 2,f C =11.90N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
G k =a ×b ×h ×γ砼=4.50×4.50×1.40×25=708.75kN2.桩顶作用效应计算 （1）轴心竖向力作用下N k =(F k ＋G k )/n=(765.00+708.75)/1=1473.75kN（2）水平力作用下H ik =Fh/n=35.00/1=35.00kN3.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算h r =1.70m,d=1.80m=1800mm,hr/d=1.70/1.80=0.94,查表得，ζr=1.04Ap=πd2/4=3.14×3.24/4=2.54m2Q sk =u∑qsik i=πd∑qsia i=3.14×1.80×592.00=3345.98kNQ rk =ζrfrkAp=1.04×160×2.54=422.66kNQ uk =Qsk+Qsk=3345.98+422.66=3768.64kNR a =1/KQuk=1/2×3768.64=1884.32kN4.桩基竖向承载力计算轴心竖向力作用下N k =1473.75kN＜Ra=1884.32kN,竖向承载力满足要求。
塔吊桩基承载力计算书(最终版)
塔吊桩基承载力计算书（附件一）湖畔美居工程施工期间，用2台塔式起重机，型号：TC5613，安装位置见施工平面图。
一、 TC5613附着式塔机在附着之前对基础的荷载值，见右图。
1、竖向力F=820KN2、倾覆力矩Mx=3200KN ·m3、扭力矩Mk=480KN ·m4、水平力H=65KN5、塔吊基础（桩承台）重G ＝424KN说明：TC5613塔吊起重力矩为800KN ·m ，但是在使用说明书上未提供荷载值。
上述荷载值是采用的1250KN ·m 塔吊的荷载值。
此荷载值比800KN ·m 塔吊的荷载值大许多，能保证安全使用。
二、 TC5613塔吊基础桩承受的荷载值：塔机使用说明书规定，地耐力为210Kpa 、150Kpa 、110Kpa 。
而本工程的地面土层承载力仅40－80KPa ，不能作为塔基持力层。
又因为场地所限，安不下6m ×6m 的塔吊基础。
所以改为桩基。
每台塔基下设n=4根人工挖孔桩，直径d=1.2m 。
桩平面布置见图二（附后）。
砼护壁厚度150mm ，护壁外径1500mm 。
因为塔吊工作时按360°旋转，偏心力矩总是随同塔吊的吊臂旋转而改变力矩方位。
计算基桩荷载时，可取两个典型的力矩方向，对比之后，取最大的荷载值作为基桩顶面的荷载设计值N i塔吊荷载图（一）、按图a 方向：N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2＝（820+424）/4 ± （3200×1.5）/[4×（1.5）2] ＝311±533＝844KN （抗压桩） ＝-222KN （抗拔桩）（二）、按图b 方向： N i ＝（F+G ）/n ±（M x Y i ）/∑Y i 2＝（820+424）/4 ± （3200×2.121）/[2×（2.121）2] ＝311±754＝1065KN （抗压桩） ＝-443KN （抗拔桩）结论：上述两式对比，第（二）种情况桩顶荷载设计值最大，所以，当基桩受压时，荷载设计值N i ＝1065KN 。
塔吊单桩基础施工计算
塔吊基础施工方案一、编制依据1.《建筑地基基础设计标准》（GB50007-2020）；2.《建筑结构荷载标准》（GB 50009-2021）；3.《混凝土结构设计标准》（GB 50010-2020）；4. 建筑、结构设计图纸、总平面布置图及地勘报告；5. 塔式起重机利用说明书。
二、工程概况:XXXXXX工程项目, 位于XXXXX。
由XXXX设计院设计，建筑面积：XXXX3m2，冲孔灌注桩基础，X框架结构，层高为XXX米, 长度为XXX米, 宽为XX米,屋顶标高为XX米，总高度为米，梯屋高度为米，±绝对高程为。
依照工程需要安装壹台塔吊，所装塔机型号为： ,生产厂家为：，最大起重量： T 塔机起重臂长度 m。
塔吊采纳冲孔灌注桩承台基础,桩径为XXXmm,承台尺寸为XXXXXXXX ,桩混凝土品级为XXXXXX , 承台混凝土品级为XXXXXXX , 塔吊安装位置为XXXXXX轴 ,详见附图: 塔吊基础平面图。
三、施工前预备工作、施工工艺、施工方式详见本工程项目冲孔桩基础工程施工方案,和施组的砼施工方案。
四、保证工程质量方法：、动工前技术负责人和工地主管施工员、辅助施工员进行施工技术、质量要求交底，并在交底书上签名。
做到严要求、勤治理、精操作。
、认真分析施工图，多次复核测量轴线和桩位，杜绝各类遗漏。
、严格执行冲孔桩的施工工序，各项工序执行“三检”认真执行冲孔桩施工操作标准，不能贪图方便，简化操作程序。
、工程材料均要有出厂合格证，并经监理查验合格后，才能利用，未经查验合格的一概不得利用。
五、保证平安生产方法：、动工时对操作人员进行施工平安交底和平安教育，并在有关责任书上签名。
、施工人员进入现场必需戴平安帽，严禁穿拖鞋，高空作业须戴平安带，严禁高空作业工具、物品往下抛掷。
、健全平安治理制度和交交班检查制度，在夜间施工时，每台桩机不能少于2人。
、作业前，工长要向班组进行全面交底，并有签证手续。
各个工序均遵守平安操作规程。
塔吊单桩基础施工计算
塔吊单桩基础施工计算前言塔吊是在建筑施工、桥梁、码头、船坞等工程中广泛应用的一种起重设备。
在塔吊的选择和使用中，合理的基础设计是至关重要的。
本文将详细介绍塔吊单桩基础的施工计算方法，帮助读者了解塔吊基础设计的基本知识。
塔吊单桩基础的构造塔吊单桩基础是将桩嵌入地面并固定在地面上的一种基础形式。
塔吊单桩基础由桩身和桩帽两部分组成。
1.桩身：桩身是塔吊单桩基础的主要承载部分，通常由混凝土浇筑而成。
桩身的直径和长度可以根据塔吊的尺寸和使用环境来确定。
2.桩帽：桩帽是连接桩身和塔吊的部分，通常由钢板制成。
桩帽上设有塔吊的接口，用于将塔吊固定在桩身上。
塔吊单桩基础的施工计算塔吊单桩基础的施工计算主要涉及到以下几个方面：1.基础类型的选择：在选择基础类型时需要考虑塔吊的重量、风荷载、基础承载力等因素。
2.基础设计的计算：基础设计需要考虑塔吊的实际使用情况，并根据地方标准进行计算。
3.施工过程的监测：在施工过程中需要对桩身的沉降、变形等进行监测，确保基础的稳定性。
选择基础类型在选择基础类型时，需要考虑以下因素：1.塔吊的重量：塔吊的重量决定了基础的承载能力，需要选取适当的基础形式。
2.基础承载力：基础的承载力需要根据地质条件、土壤力学性质、地表荷载等因素计算得出。
3.风荷载：考虑风荷载时需要确定地面风压系数，计算出基础所需的抗风性能。
基础设计的计算基础设计需要考虑以下因素：1.塔吊的使用条件：塔吊的使用条件包括最大喊价、最大悬挑距离、起重高度等因素。
2.土壤条件：地质条件和土壤力学性质对基础的承载力有较大影响，需要进行详细的勘探和测试。
3.桩身尺寸：桩身的直径和长度需要根据土壤的承载能力和塔吊的重量计算得出。
4.桩帽尺寸：桩帽的尺寸需要与塔吊的规格相适应，确保接口准确无误。
施工过程的监测在基础施工过程中需要进行监测，以确保基础的稳定性和安全性。
监测内容包括：1.桩身沉降的监测：桩身沉降的数据需要每天进行记录，并及时对沉降量进行控制。
单桩塔吊基础计算书
单桩塔吊基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》杭建监总[2010]33号6、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》杭建监总[2012]13号7、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》部分条文释义8、《固定式塔式起重机基础技术规程》DB33/T1053-20089、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-201010、《关于加强建筑起重机械安全管理的若干要求的通知》2013年1月9日一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=7×7×(1.25×25+0×19)=1531.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1531.25=2067.188kN1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/1=(680+1531.25)/1=2211.25kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C30 桩基成桩工艺系数ψC 1桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm)50 桩身有效长度l t(m) 35 桩直径d(m) 1.6 桩身稳定系数φ 1 抗倾覆安全系数k 0.5 基坑底据桩顶高度l(m) 0 桩顶距自然地面高度d(m) 1.251、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1.6=5.027m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×1.62/4=2.011m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5mf ak=(3.46×90+0.04×50)/3.5=313.4/3.5=89.543kPa承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(7×7-1×2.011)/1=46.989m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=uΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=5.027×(3.46×10+5.36×8+7.32×25+7.48×35+11.38×70)+4000×2 .011+0.2×89.543×46.989=15513.404kNQ k=2211.25kN≤R a=15513.404kN满足要求！2、桩身承载力计算(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：N=Q=2211.25kN根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)中的6.3.6条计算R=φψc f c A p+0.9f y'A s'=(1×1×14.3×2.011×106 +0.9×(360×22518.936))×10-3=36858.673kNN=2211.25kN≤R=36858.673kN满足要求！(2)、偏心受压桩桩身承载力弯矩设计值：M0=M +F V h+Ne a=6885+157.95×1.25+2211.25×0.053=7200.371kN.m 根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)中的附录E.0.4的公式简化计算：N≤αα1f c A p(1-sin(2πα)/(2πα))+(α-αt)f y A sM0≤2α1f c A p rsin(πα)3/(3π)+f y A s r s(sin(πα)+sin(παt))/π式中A s──纵向钢筋的计算截面面积；r──桩身截面的半径，取r =0.8m;rs──纵向钢筋重心所在圆周的半径，取r s=0.734m;α──对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，取α=0.48;αt──纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值，αt=1.25-2α=1.25-2×0.48=0.289;由以上公式可解得As实际配筋A s'=22518.936mm2≥Max(A s,ρA p)=9047.787mm2满足要求！3、桩身抗倾覆计算倾覆力矩由水平荷载产生M倾=M+M H=6885+157.95×(1.25+0)=7082.438kN.m抗倾覆力矩由上部荷载产生的抗倾覆力矩M1，与承台自重产生的抗倾覆力矩M2和桩自重产生的倾覆力矩M3构成：M抗=M1+M2+M3=1440×1.6/2+7×7×1.25×25×1.6/2+2.011×25×35×1.6/2=4187.634kN.m M抗/ M倾=4187.634/7082.438=0.591≥k=0.5满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm不计承台自重，在荷载效应基本组合下桩的竖向反力设计值：N=F=918kN,桩中心至塔身边缘截面距离:s=B/2=1mM=Ns=918×1=918kN.m2、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=918×106/(1.05×11.9×7000×11892)=0.007ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS1=1-ζ1/2=1-0.007/2=0.996A S1=M y/(γS1h0f y1)=918×106/(0.996×1189×300)=2584mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2584,0.002×7000×1189)=16646mm2承台底长向实际配筋：A S1'=17011mm2≥A1=16646mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=918×106/(1.05×11.9×7000×11892)=0.007ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.007)0.5=0.007γS2=1-ζ2/2=1-0.007/2=0.996A S2=M x/(γS2h0f y1)=918×106/(0.996×1189×300)=2584mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×7000×1189)=16646mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=17011mm2≥A2=16646mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=17011mm2≥0.5A S1'=0.5×17011=8506mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=17011mm2≥0.5A S2'=0.5×17011=8506mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
塔吊单桩基础施工计算
塔吊基础施工方案一、编制依据1.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；3.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；4. 建筑、结构设计图纸、总平面布置图及地勘报告；5. 塔式起重机使用说明书。
二、工程概况:XXXXXX工程项目, 位于XXXXX。
由XXXX设计院设计，建筑面积：XXXX3m2，冲孔灌注桩基础，X框架结构，层高为XXX米, 长度为XXX 米, 宽为XX米,屋顶标高为XX米，总高度为36.00米，梯屋高度为41.10米，±0.000绝对高程为62.00m。
根据工程需要安装壹台塔吊，所装塔机型号为： ,生产厂家为：，最大起重量：T 塔机起重臂长度 m。
塔吊采用冲孔灌注桩承台基础,桩径为XXXmm,承台尺寸为XXXXXXXX ,桩混凝土等级为XXXXXX , 承台混凝土等级为XXXXXXX , 塔吊安装位置为XXXXXX轴 ,详见附图: 塔吊基础平面图。
三、施工前准备工作、施工工艺、施工方法详见本工程项目冲孔桩基础工程施工方案,以及施组的砼施工方案。
四、保证工程质量措施：4.1、开工前技术负责人和工地主管施工员、辅助施工员进行施工技术、质量要求交底，并在交底书上签名。
做到严要求、勤管理、精操作。
4.2、认真分析施工图，多次复核测量轴线和桩位，杜绝各种错漏。
4.3、严格执行冲孔桩的施工工序，各项工序执行“三检”认真执行冲孔桩施工操作规范，不能贪图方便，简化操作程序。
4.4、工程材料均要有出厂合格证，并经监理检验合格后，才能使用，未经检验合格的一律不得使用。
五、保证安全生产措施：5.1、开工时对操作人员进行施工安全交底和安全教育，并在有关责任书上签名。
5.2、施工人员进入现场必须戴安全帽，严禁穿拖鞋，高空作业须戴安全带，严禁高空作业工具、物品往下抛掷。
5.3、健全安全管理制度和交接班检查制度，在夜间施工时，每台桩机不能少于2人。
塔吊基础设计(单桩1)
塔吊基础设计(单桩)计算书工程名称：振华电子工业厂区工程编制单位：中国振华集团建筑工程公司1.计算参数（1）基本参数工程建筑面积 29503.49 m2 ,总高度 64 m,主楼地上 14 层,裙楼 4 层，地下主楼二层，裙楼一层；塔吊型号QZT63A(5510)臂长55.00m,初装高度39.00m；塔身尺寸1.63m,基坑开挖深度-1.50m；现场地面标高0.00m,基础面标高-0.50m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况（表1）比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算（图1）：F k=503.00×1.2=603.60kN F h=35.00×1.4=49.00kNM k=(1500.00+35.0×0.90)×1.4=2144.10kN.mM基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩塔吊基础受力示意图2）桩顶以下岩土力学资料（表2）3）基础设计主要参数（图2）基础桩采用1根φ1600钻（冲）)孔灌注桩，桩顶标高-1.40m，桩端不设扩大头，桩端入砂质粘土 9.00m；桩混凝土等级C30，f C=14.30N/mm2 ,E C=3.00×104N/mm2；f tk=2.01N/mm2，桩长22.00m；钢筋HRB335,f y=300.00N/mm2 ,E s=2.00×105N/mm2；承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.50m、高(h)=1.00m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-0.50m；承台混凝土等级C35,f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
G k=a×b×h×γ砼×1.2=4.50×4.50×1.00×25×1.2=607.50kN2.单桩允许承载力特征值计算（1）单桩竖向承载力特征值1）按地基土物理力学指标与承载力参数计算按下列公式计算：R a= R sa＋R ra＋R paR sa=μ∑q siaiR ra=μp C2f rs h rR pa=C1f rp A p式中R sa－桩侧土总摩阻力特征值；R ra－桩侧岩总摩阻力特征值；R pa－持力岩层总端阻力特征值；μp －桩嵌岩端截面周长；h r －嵌岩深度，当岩面倾斜时以低点起计；A p －桩截面面积，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积；f rs 、f rp －分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然湿度单轴抗压强度； C 1、C 2－系数，根据持力层基岩完整程度及沉渣厚度等因素而定。
塔吊基础设计（单桩）
塔吊基础设计（单桩）预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制塔吊基础设计(单桩)计算书工程名称：hhh 编制单位： 1.计算参数（1）基本参数采用1台QTZ63塔式起重机，塔身尺寸1.60m,基坑开挖深度-3.50m ；现场地面标高0.00m,承台面标高-0.50m 。
（2）计算参数 1）塔机基础受力情况M基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算如图： F k =587.00kN ，F h =65.00kN ，M=1220.00+65.0×1.30=1304.50kN.mF k ‘=587.00×1.35=792.45kN ，F h ，=65.00×1.35=87.75kN ，M k =(1220.00+65.0×1.30)×1.35=1761.08kN .m2）桩顶以下岩土力学资料基础桩采用1根φ1600钻（冲）孔灌注桩，桩顶标高-1.80m，桩端不设扩大头，桩端入中风化砾岩1.00m；桩混凝土等级C35，f C=16.70N/mm2 ,E C=3.15×104N/mm2；f t=1.57N/mm2，桩长13.00m；钢筋HPB235,f y=210.00N/mm2 ,E s=2.10×105N/mm2；承台尺寸长(a)=5.00m、宽(b)=5.00m、高(h)=1.40m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-0.5 0m；承台混凝土等级C35,f t=1.57N/mm2,f C=16.70N/mm2,γ砼=25kN/m3。
G k=a×b×h×γ砼=5.00×5.00×1.40×25=875.00kN2.桩顶作用效应计算（1）轴心竖向力作用下N k=(F k＋G k)/n=(587.00+875.00)/1=1462.00kN（2）水平力作用下H ik=F h /n=65.00/1=65.00kN3.桩基竖向承载力验算（1）单桩竖向极限承载力标准值计算h r=1.00m,d=1.60m=1600mm,h r/d=1.00/1.60=0.63,查表得，δr=1.04A p=πd2/4=3.14×2.56/4=2.01m2Q sk=u∑q sik i =πd∑q sia i=3.14×1.60×906.00=4551.74kNQ rk=δr f rk A p=1.04×8000×2.01=16723.20kNQ uk=Q sk+Q sk=4551.74+16723.20=21274.94kNR a=1/KQ uk=1/2×21274.94=10637.47kN4.桩基竖向承载力计算轴心竖向力作用下N k=1462.00kN＜R a=10637.47kN,竖向承载力满足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
塔吊基础设计(单桩)计算书工程名称：编制单位：1.计算参数（1）基本参数工程建筑面积0m2 ,总高度75m,地上0层,地下0层；塔吊型号QTZ63臂长55m,初装高度75m；塔身尺寸1.8m,基坑开挖深度-10m；现场地面标高-10m,基础面标高-0.5m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况（表1）比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算（图1）：F k=619.01×1.2=742.812kN F h=31×1.4=43.4kNM k=(1100+31×(1.4-0.1))×1.4=1596.42kN.m基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩塔吊基础受力示意图2）桩顶以下岩土力学资料（表2）×3）基础设计主要参数（图2）基础桩采用1根φ1600钻(冲)孔桩灌注桩，桩顶标高-1.8m，桩端设扩大头，桩端入微风化粉砂岩 0.5 m；桩混凝土等级C30，f C=14.3N/mm2 ,E C=30000N/mm2；f tk=2.01N/mm2，桩长17.66m；钢筋HRB400,f y=300N/mm2 ,E s=200000N/mm2；承台尺寸长(a)4.5 m、宽(b)=4.5m、高(h)=1.4m；桩中心与承台中心重合,承台面标高-0.5m；承台混凝土等级C30,f t=1.43N/mm2,f C=14.3N/mm2,γ砼=25kN/m3。
G k=a×b×h×γ砼×1.2=4.5×4.5×1.4×25×1.2=850.5kN2.单桩允许承载力特征值计算（1）单桩竖向承载力特征值1）按地基土物理力学指标与承载力参数计算按下列公式计算：R a = R sa ＋R ra ＋R pa R sa =μ∑q siaiR ra =μp C 2f rs h r R pa =C 1f rp A p式中R sa －桩侧土总摩阻力特征值； R ra －桩侧岩总摩阻力特征值； R pa －持力岩层总端阻力特征值； μp －桩嵌岩端截面周长；h r －嵌岩深度，当岩面倾斜时以低点起计；A p －桩截面面积，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积；f rs 、f rp －分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然湿度单轴抗压强度； C 1、C 2－系数，根据持力层基岩完整程度及沉渣厚度等因素而定。
A p =πd 2/4=3.14×1.6×1.6/4=2.011m 2C 1=0.40 C 2=0.05 R sa =u ∑q sia i =πd ∑q sia i =3.14×1.6×992.4=4985.818kN R ra1=u p C 2f rs h r =0.80×3.14×1.6×0.05×10000×3.2=6430.72kN R ra2=u p C 2f rs h r =0.80×3.14×1.6×0.05×10000×0.5=1005.28kN R pa =C 1f rp A p =0.8×0.40×10000×2.011=6435.2kNR a = R sa ＋R ra ＋R pa =4985.818+6430.72+1005.28+6435.2=18857.018kN 2）桩身截面强度计算 按下式验算桩身截面强度：p c c A f Q ψ=式中ψc －工作条件系数，灌注桩取0.7～0.8(水下灌注桩取较低值)，预制桩取0.8～0.9；f c －桩身混凝土轴心抗压强度设计值； A p －桩身横截面面积；Q －相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向设计值。
Ψc =0.7Ψc f c A p =0.7×14.3×1000×3.14×1.6×1.6=20116.096kN（2）单桩水平承载力特征值计算 灌注桩的水平承载力特征值按下式计算：()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=n tk m k N g m o tk m Ha A f N W f R γζρυαγ112225.1式中：R Ha －单桩水平承载力特征值；α－桩的水平变形系数，按规范式(10.2.19)确定；5IE mb c o =αγm －塑性系数，圆形截面γm =2； f tk －桩身混凝土抗拉强度标准值；υm －桩身最大弯矩系数，按表10.2.23取值，视上部结构、承台、地梁对桩顶的约束程度及桩顶构造，分别按铰接或固接考虑；N 1k －桩顶扣除竖向活荷载作用的竖向力标准值； ρg －桩身纵筋配筋率；δN －桩顶竖向力影响系数，竖向压力取δN =0.8，竖向拉力取δN =-1； A n －桩换算截面积，圆形截面为：W 0－桩身换算截面受拉边缘的截面抗弯模量，圆形截面取：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=2123220od E E d d W g c s ρπ 式中d －桩身直径；d 0－扣除保护层的桩直径； E s －钢筋的弹性模量； E C －混凝土的弹性模量。
ρg =0.39%W o =πd/32[d 2＋2(E S /E C －1)ρg d 02] = 0.42m 3I o =W o d/2=0.42×1.6/2=0.336m 4EI=0.85E C I o =0.85×30000×107×0.336=8568000查(DBJ15-31-2003)P.118:m=6×103kN/m 4，b o =0.9(d+1)= 2.34m α=(mb o /E C I)0.2=(6×1000×2.34/8568000)0.2=0.277 α×L=0.277×17.66=4.892＞4αL=4.892>4，满足长桩要求。
按 α×L=4 查（DBJ15-31-2003）P.121: V m =0.768N lk =(F k ＋G k )/n=(742.812+850.5)/1=1593.312kN γm =2 δN =0.80A n =πd 2/4[1＋(E s /E c -1)P g ]=3.14×1.6×1.6×(1+(200000/30000-1)×0.39%)/4=2.054m2R Ha =αγm f tk W 0/V m (1.25+22ρg )(1+δN N 1k /γm f tk A n )=939.032kN （3）单桩抗拔力特征值计算 桩抗拔力的验算按下式计算：o i sia i p ta G l q R 9.0+∑=λμ式中G 0－桩自重，地下水位以下取有效重度计算； q sia －桩侧土摩阻力特征值； μp －桩周长，μp =πd ； λi －抗拔摩阻力折减系数。
0.9G 0=0.9×3.14×1.6×1.6×17.66×25/4=798.514kN R ta =u p Σλi q sia i +0.9G 0=5.024×534.36+798.514=3483.14kN 3.单桩桩顶作用力计算和承载力验算 （1）轴心竖向力作用下Q ik =(F k ＋G k )/n=(742.812+850.5)/1=1593.312kN轴心竖向力1593.312kN 小于18857.018kN ，满足要求。
（2）水平力作用下 H ik =F h /n=43.4/1=43.4kN单桩水平力43.4kN 小于939.032kN ，满足要求。
4.抗倾覆验算 b i =1.6/2=0.8m倾覆力矩M 倾=M ＋F h ×h=1394.5kN .m 抗倾覆力矩M 抗=（F k ＋G k ）×b i ＋R ta ×b i=(619.01+850.5/2)×1.6/2+3483.14×0.8=3848.72kN .m M 抗/M 倾=3848.72/1394.5=2.76抗倾覆验算2.76大于1.6，满足要求。
5.灌注桩配筋计算承台下2（d ＋1）米深度范围土层类别(中密中粗砂)按 （DBJ15-31-2003）P.119查： β=59 βd 2(1.5d 2＋0.5d)1/5(1＋0.8 N lk /f tk γm A p )=236.996kN>H ik =43.4kN 桩身可不配抗弯钢筋，但应该按照规范规定配置构造钢筋 ρ=ρg=0.39%A s =ρA P =0.39%×2.054×1000000=8010.6mm 2,采用HRB400钢筋,f y =300N/mm 2, 取26 20A s ’=26×314=8164mm 2＞A s灌注桩配筋面积8164mm2大于8010.6mm2，满足要求。
桩顶钢筋抗拔验算=1596.42×106÷1.4÷1600÷[(26-2)÷2×314]= 189.142N/mm 2桩顶钢筋抗拔验算 189.142N/mm2小于300N/mm2,满足要求。
6.承台受冲切、受剪切承载力验算承台受冲切、受剪切承载力采用验算h o 的高度来判断，可按下式计算：82c c l o uf F h -≥ ki l Q F F ∑-=2.1nF n Q kok =式中F ι－作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值； f c －承台混凝土抗压强度设计值； μc －柱截面周长；F －作用于柱底的竖向压力设计值；∑Q ki －冲切破坏锥体范围内各基桩的净反力(不计承台及其上覆土重)之和；F k －作用于柱底处的竖向压力标准值； n －桩数；n 0－冲切破坏锥体范围内的桩数。
F ι=F －1.2 ΣQ ik =F k =619.01kN u c =4×0.2=0.800m ，h o =1.4-0.07=1.33m 2×( F ι/f c )0.5－u c /8=2×(619.01×1000÷14.3)0.5-(800÷8)= 316.113mm承台有效高度316.113mm 小于1330mm,满足要求。
7.承台配筋计算 （1）基础弯矩计算 N i =F k =742.812kN ，X i =0.8m M=ΣN i x i =742.812×0.8=594.25kN .m （2）基础配筋计算基础采用HRB335钢筋,f y =300N/mm2A s1=M/0.9f y h o =594.25×106/(0.9×300×1.33×1000)= 1654.832mm 2按照最小配筋率ρ=0.10%计算配筋A s2=ρbh o =0.001×4.5×1000×1.33×1000=5985mm 2比较A s1和A s2，按A s2配筋,取30 16@ 153mm (钢筋间距满足要求) A s =30×200.96=6028.8 mm 2承台配筋面积6028.8mm2大于5985mm2，满足要求。