塔吊承台桩基础的常规设计与计算
塔式起重机混凝土基础设计计算方法(详细版)
不满足JGJ/T 187-2009第4.1.2-3条要求
案例2
110t•m的倾覆力矩比80t•m的塔吊小
建议
塔吊混凝土独立基础设计必须满足抗倾覆和 地基土容许承载能力要求，特别是抗倾覆要 求，这是确保塔吊安全的主要前提。 厂方提供塔吊使用说明书中的基础图纸只能 作为参考，不能作为现场施工依据，应根据 方方使用说明书内提供的倾覆力矩和自重等 技术参数、该工程地质报告，以及以往设计 经验对塔吊基础进行详细计算与设计。
k vk k k
k
板式或十字形基础
基础的埋置深度应综合考虑工程地质、塔机的荷载大小以及相邻环境 条件等因素确定。基础顶面标高不宜超出现场自然地面。在冻土地区 的基础应采取构造措施避免基底及基侧受冻胀土的作用。 基础高度应满足塔机预埋件的抗拔要求，且不宜小于1000mm，不宜 采用坡形或台阶形顶面的基础。
组合式基础布置示意图
组合式基础设计
南京汇达广场塔吊基础设计实例
塔机基础设计荷载取值
塔机基础的设计应在独立状态下按工作状态和非工作 状态的荷载分别计算。 塔机基础工作状态的荷载应包括塔机和基础的自重荷 载、起重荷载、风荷载、并考虑可变荷载的组合系数， 其中起重荷载不考虑动力系数； 非工作状态下的荷载应包括塔机和基础的自重荷载、 风荷载。 塔机工作状态的基本风压应按0.20 kN/m2取用，非工 作状态的基本风压应按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009附录D.4中给出的50年一遇的风压取用， 且不小于0.30kN/m2，可参考（JGJ/T187-2009）附录 A计算。
桩基承台应进行受弯、受剪承载力计算，将塔机作用于承 台的4根立柱所包围的面积作为柱截面，受弯、受剪承载力 和配筋应按现行《混凝土结构设计规范》GB50010的规定进 行计算。 对于十字型梁式承台和板式承台中的暗梁的弯矩与剪力计 算，可视基桩为不动铰支座，按简支梁或连续梁计算，倾翻 力矩M按其中任一梁纵向作用，竖向荷载F仍由全部基础承 受，宜按对称式配置正、负弯矩筋及箍筋。
TC6013塔吊桩基础计算书
TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。
一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。
二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。
塔吊基础和桩的设置方案
塔吊基础和桩的设置方案一、基础设置本工程塔机类型性能一致，以塔机的最不利状态，即最大独立高度作用时的两种状态，工作状态和非工作状态，分别进行塔机基础设计。
在选择塔机安装位置时应首先考虑到塔机的安装和拆卸方便（塔身有踏步的一面应与建筑物垂直），再考虑塔机的最大使用效率。
如果建筑高度超过独立高度，还应尽量考虑到附墙的安装（塔身中心到建筑物墙面4m,在墙面上有用来安装附墙受力点的位置）采用整体钢筋混凝土基础，对基础的基本要求如下：（1）混凝土标号2C35；（2）混凝土基础的厚度不小于1.25m,边长不小于5.5mX5.5m,重量不少于90.75吨；（3）预埋的地下节应与基础内钢筋网可靠连成一体。
地下节主弦杆周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过主弦杆有困难时，允许主筋避让；（4）铺设碎基础的地基应能承受0.2MPa（2kg∕cm2）的压力。
如达不到该承受力，应由有资质的设计单位，根据混凝土基础所承受的载荷另行设计佐基础，可采用打桩等措施，使其达到塔机对基础的抗倾翻稳定性要求，确保安全使用；（5）位基础应能承受20MPa的压力。
（6）地下节埋设后，露出端面的4根主弦杆与水平面垂直度不大于1/1000；（可参考的施工方法：在钢筋笼扎好后，先在地面浇四个边长500mm,高100mm的钢筋混凝土矮柱，注意矮柱钢筋及碎应与基础可靠成一体，柱子中心与地下节主弦杆中心相同，再将地下节放到矮柱上,找正上平面的水平小于1/1000,固定，再浇筑整个混凝土基础）（7）必须保证地下节主弦杆上端面露出位基础上平面350尺寸;（8）如因工程需要，地下节主弦杆上端面露出碎基础上平面超过350尺寸的地下节，在定货时需说明，此为非标地下节，本公司将单独设计，制作；（9）地下节周围的混凝土充填率必须达到95%以上；四、塔机的接地接地装置的组成：1.钢管。
接地棒，长度L5m到2m（渡锌管制避雷器，最小管径40mm,管长视接地电阻率而异）。
塔吊桩基础计算范文
塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。
通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。
这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。
二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。
对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。
根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。
三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。
通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。
同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。
四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。
根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。
通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。
总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。
这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。
在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。
塔吊桩基础计算
塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下：塔吊型号：QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下：0.71 1.610.72.桩基承载力计算（1）、桩基荷载：承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×（1070+184.6）/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0（分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数） 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8，单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力，则其弯矩图分别如下：F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30，钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα（混凝土强度小于C50，故1α取1.0） 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋，实际s A =2616mm 2，满足要求。
塔式起重机基础的设计计算
塔式起重机基础的设计计算塔吊基础的设计计算1(前言塔吊是目前建筑工地的一种常用机械，担负着建筑材料垂直和水平运输的重任。
塔吊基础一般根据土质情况好坏决定采用天然地基或桩基础，基础的设计，直接关系到塔吊安装好后是否会因基础设计不好而发生整体倒塌的事故，所以对塔吊基础设计必须给予足够重视，必须进行专项设计计算，按设计结果施工，才能投入使用。
2(设计依据2.1《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008;2.2《混凝土结构设计规范》GB50010-2002;2.3《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002;2.4《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001;2.5《简明施工计算手册》(第三版);2.6《PKPM施工安全设施计算软件》;2.7《工程地质勘察报告》;2.8《塔吊使用说明书》。
3(塔吊天然地基的设计要求天然地基是指未经人工处理的天然土层直接作为地基以承受塔吊基础传来的上部荷载，在塔吊基础设计时，最经济的方案是采用天然地基，这是因为既充分利用了天然地基的承载能力，而且工程量又最少。
采用天然地基的条件，首先要有比较好的持力层，有足够的承载能力使地基保持稳定，满足地基承载力设计的要求，其次当持力层下存在强度低于持力层的软弱下卧土层，需验算软弱下卧土层强度。
塔吊天然基础设计的内容包括基础最小尺寸计算、基础承载力计算、地基基础承载力验算、基础受冲切承载力验算和承台配筋计算。
4(塔吊天然基础的设计计算实例1塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60, 自重(包括压重)F1=833.00kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=787.50kN.m，塔吊起重高度H=50.00m，塔身宽度B=1.80m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=0.00m，基础最小厚度h=1.20m，基础最小宽度Bc=5.00m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.20m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。
挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。
力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。
地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。
就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。
然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。
稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。
量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。
桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。
反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。
施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。
权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。
总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。
塔吊高桩承台设计
一、塔吊高桩承台设计（一）塔吊1、塔吊基础（高桩承台）（1）设计简图本工程塔式起重机均需要在地下室范围安装。
我们计划采用高桩承台基础，将塔吊承台置于-1层楼板以上标高处，相应位置地下室顶板预留洞口。
为了保证塔吊尽早投入使用，我们计划在工程桩施工中同步打设塔吊基桩。
待工程降水后10天左右，即先行开挖塔吊基坑，立塔完毕后再进行正式基坑开挖。
塔吊技术参数：自由高度状态下塔吊自重800kN,塔吊最大倾覆力矩2600kN-m.承台技术参数：承台边长4000×4000㎜，厚度1400㎜，混凝土强度等级C35。
桩技术参数：桩直径600，桩中心距2800，混凝土强度等级C35。
桩悬臂部分高度8000㎜。
高桩承台采用钢格构柱形式（2）工艺原理塔基灌注桩伸入槽底以下部分与土体结合获得桩侧摩阻力及桩端阻力，用以承担塔吊的自重以及倾覆力矩。
当前端的桩受到压力时，后端的桩则受到拉力。
随着塔吊的转动，桩的受力状态也相应的在受压与受拉之间转换。
灌注桩在槽底以上悬臂部分除起到对承台的支撑作用以外，还要抵抗塔吊转动时产生的水平扭矩，以及风荷载作用所产生的水平推力。
因此在桩之间加焊斜向钢支撑，使悬臂部分形成三角形几何不变的空间结构体系，来保证高桩承台的整体稳定性。
承台是高桩与塔身之间的转换层，它不仅将塔吊的自重、倾覆力矩、水平力、扭矩传递给灌注桩，它还起到连结桩身并对塔身起到锚固作用。
因此它是水平受弯、竖向受剪切构件。
（3）施工工艺流程及操作要点1）施工工艺流程施工钢筋混凝土灌注桩，钢筋笼指定部位预焊封闭铁箍→下钢筋笼→预埋塔身地脚→浇筑塔基混凝土→立塔→随基坑开挖随焊钢斜撑2）操作要点该塔基利用混凝土灌注桩作为支撑桩，为尽量减少塔基占地面积同时又能有效地抵抗塔吊倾覆力矩，支撑桩中心距应取值合理，上托钢筋混凝土承台。
为便于塔吊的安拆及混凝土承台的后期拆除，承台底标高位于地下室顶板以上，支撑桩暴露在槽底以上高度应满足计算要求。
塔吊基础计算方案
xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.90m；
Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=486.17kN/m2；
经过计算得到弯矩设计值：
Mx1=My1=2×486.17×0.90=875.11kN.m。
3300
8
固定基节
1020
即塔吊自重(包括压重)F1=50438496.63kN,最大起重荷载F2=kN 塔吊倾覆力距M=1552kN.m,塔吊起重高度H=58.80m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径d=0.60m,桩间距a=3.40m,承台厚度Hc=1.00m 基础埋深D=1.00m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm
（二）、单桩桩顶作用力的计算和承载力验算
1、轴心竖向力作用下： （DB33/1001--2003）（9.2.1-1） kn 2、偏心竖向力作用下：
按照Mx作用在对角线进行计算 Mx=Mk＝2172.8＋73.9×1.0=2246.7kN·m （DB33/1001--2003）（9.2.1-2） ＝354.14±476.25 3、水平力作用下： Hik=（DB33/1001--2003）（9.2.1-3） =18.48kN
4、采用钢筋混凝土承台，尺寸为5000×5000×1000mm，内配钢筋双层双向
B14@200，箍筋B12@450，承台混凝土强度C35，承台顶标高－6.15（6.30）m,基础下为150厚片石、70厚C10混凝土垫层。在塔吊承台位置地下室底板预留洞4000×4000，四周设一道止水板，与基础连接处用100厚泡沫板相隔并做防水处理。塔吊基础处后浇带处理方法同地下室后浇带。塔身穿楼板处，楼板预留洞四周比塔身外围大500mm(2600×2600)，该处梁板后浇带处理方法同地下室顶板后浇带。
QTZ60塔吊桩基础的计算书
QTZ60(独立式)塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60,自重(包括压重)F1=378kN,最大起重荷载F2=60kN塔吊倾覆力距M=600kN.m,塔吊起重高度H=40.1m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5m桩直径d=0.6m,桩间距a=3.6m,承台厚度Hc=0.8m基础埋深D=1.5m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=378kN塔吊最大起重荷载F2=60kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=525.6kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×438=525.6kN； G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Lc×Hc+20.0×Bc×Lc×D)=1500.00kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(525.6+1500)/4+840×(3.6×1.414/2)/[2×(3.6×1.414/2)2]=671.4kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
塔吊基础的设计和计算
塔吊基础的设计和计算塔吊基础的设计与计算（刘宏林）⼀、塔吊基础的设计依据GB/T13752-1992 塔式起重机设计规范JGJ/T187-2009 塔式起重机混凝⼟基础⼯程技术规程GB50007-2011 建筑地基基础设计规范JGJ94-2008 建筑桩基技术规范GB50017-2003 钢结构设计规范⼆、塔吊基础设计选型塔吊基础形式应根据⼯程地质、荷载⼤⼩与塔机稳定性要求、现场条件、技术经济指标，并结合塔吊⼚商提供的《塔机使⽤说明书》要求确定。
塔吊基础设计常⽤类型分为板式基础（矩形、⽅形）、⼗字形基础和桩基础、组合式基础。
板式基础是由钢筋混凝⼟筑成的平板形基础；⼗字形基础是由长度和截⾯相同的两条互相垂直等分且节点加腋的混凝⼟条形基础组成的基础；板式基础、⼗字形基础适⽤于地基承载⼒较⾼，基坑较浅的⼯程。
板式基础⼗字形基础应⽤⼯程有：建⾏灾备中⼼、光⾕新世界等⼯程、武汉保利⽂化⼴场（利⽤底板）桩基础是由预制混凝⼟桩、预应⼒混凝⼟管桩、混凝⼟灌注桩或钢管桩及上端连接的矩形板式或⼗字形梁式承台组成的基础；桩基础适⽤于在软弱⼟层，浅基础不能满⾜塔机对地基承载⼒和变形的要求或因场地限制，塔吊布置于地下室范围内且不需在⼟⽅开挖之前投⼊使⽤的⼯程。
桩基础应⽤⼯程有：武汉万达⼴场（桩+承台）、武商摩尔城（桩+承台）组合式基础是由若⼲格构式钢柱或钢管柱与其下端连接的基桩以及上端连接的混凝⼟承台或型钢平台组成的基础；适⽤于因场地限制，塔吊布置于地下室范围内且需在⼟⽅开挖之前投⼊使⽤的⼯程。
应⽤⼯程有：天津117⼤厦（桩+钢格构柱+钢承台）；福新惠誉（桩+钢格构柱+混凝⼟承台）；组合式基础三、塔吊基础设计计算1、基础荷载取值采⽤塔机制造商提供的《塔机使⽤说明书》的基础荷载，包括作⽤于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、⽔平荷载标准值（F vk）、倾覆⼒矩（包括塔机⾃重、起重荷载、风荷载等引起的⼒矩）荷载标准值（M k）及扭矩荷载标准值（T k）；基础荷载还包括基础及其上⼟的⾃重荷载标准值基础荷载（G k）。
塔吊基础承台计算
塔吊基础承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-1塔吊型号QTZ80,臂长50米，基础桩为3根以完成支护桩加新增2根基础桩（具体见图纸）1. 几何参数矩形柱宽bc=1450mm 矩形柱高hc=1450mm圆桩直径d=800mm承台根部高度H=1600mm承台端部高度h=1600mmx方向桩中心距A=3450mmy方向桩中心距B=2800mm承台边缘至边桩中心距 C=1100mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=86.000kNMx=2113.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=576.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=1.100+3.450+1.100=5.650m2. 承台总宽 By=C+B+C=1.100+2.800+1.100=5.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.600-0.040=1.560mho1=h-as=1.600-0.040=1.560mh2=H-h=1.600-1.600=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.800=0.640m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.725m, y1=-B/2=-1.400m)2号桩 (x2=A/2=1.725m, y2=-B/2=-1.400m)3号桩 (x3=A/2=1.725m, y3=B/2=1.725m)4号桩 (x4=-A/2=-1.725m, y4=B/2=1.400m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=11.903m∑y i=y12*4=7.840mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=86.000/4-2113.000*(-1.400)/7.840+0.000*(-1.725)/11.903+0.000*1.600*(-1.725)/11.903-576.000*1.600*(-1.400)/7.840=563.393kNN2=86.000/4-2113.000*(-1.400)/7.840+0.000*1.725/11.903+0.000*1.600*1.725/11.903-576.000*1.600*(-1.400)/7.840=563.393kNN3=86.000/4-2113.000*1.725/7.840+0.000*1.725/11.903+0.000*1.600*1.725/11.903-576.000*1.600*1.725/7.840=-646.189kNN4=86.000/4-2113.000*1.400/7.840+0.000*(-1.725)/11.903+0.000*1.600*(-1.725)/11.903-576.000*1.600*1.400/7.840=-520.393kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=3.450/2-1.450/2-0.640/2=0.680mαoy=B/2-hc/2-bp/2=2.800-1.450/2-0.640/2=0.355m因αoy<0.25*ho, 所以αoy=0.25*ho=0.390m3. λox=αox/ho=0.680/1.560=0.436λoy=αoy/ho=0.390/1.560=0.2504. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.436+0.2)=1.321αoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.250+0.2)=1.8675. 因 H=1.600m 所以βhp=0.933γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(86.000-0.000)=86.00kN2*[αox*(hc+αoy)+αoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.321*(1450+390)+1.867*(1450+680)]*0.933*1.57*1560=29289.86kN≥γo*Fl=86.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.19-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=563.393kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(3.450-1.450-0.640)/2=0.680ma1y=(B-hc-bp)/2=(2.800-1.450-0.640)/2=0.355m因 a1y<0.25*ho1 所以 a1y=0.25*ho1=0.390m3. λ1x=a1x/ho1=0.680/1.560=0.436λ1y=a1y/ho1=0.390/1.560=0.2504. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.436+0.2)=0.881β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.250+0.2)=1.244C1=C+1/2*bp=1.100+0.640/2=1.420mC2=C+1/2*bp=1.100+0.640/2=1.420m5. 因 h=1.600m 所以βhp=0.933γo*Nl=1.0*563.393=563.393kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1 =[0.881*(1420+390/2)+1.244*(1420+680/2)]*0.933*1.57*1560 =8257.804kN≥γo*Nl=563.393kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.21-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=1.100+3.450+1.100=5.650mbx2=bc=1.450mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/1.560*(1-1.450/5.650)]*5.650=5.650mby1=By=C+B+C=1.100+2.800+1.100=5.000mby2=hc=1.450mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/1.560*(1-1.450/5.000)]*5.000=5.000m2.计算剪切系数因0.800ho=1.560m<2.000m,βh s=(0.800/1.560)1/4=0.846ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(3.450-1.450-0.640)=0.680mλx=ax/ho=0.680/1.560=0.436βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.436+1.0)=1.219ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(2.800-1.450-0.640)=0.355mλy=ay/ho=0.355/1.560=0.228因λy<0.3所以λy=0.3βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.300+1.0)=1.3463. 计算承台底部最大剪力【8.5.21-1】①因为 N14=N1+N4=563.393+(-520.393)=43.000kN因为 N23=N2+N3=563.393+(-646.189)=-82.797kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(43.000,-82.797)=82.797kN因 N12=N1+N2=563.393+563.393=1126.786kNN34=N3+N4=-646.189+-520.393=-1166.582kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1126.786,-1166.582)=1166.582kNγo*Vx=1.0*82.797=82.797kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.846*1.219*1.57*5000*1560=12629.909kN≥γo*Vx=82.797kNγo*Vy=1.0*1166.582=1166.582kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.846*1.346*1.57*5650*1560=15763.721kN≥γo*Vy=1166.582kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.21-1】【8.5.21-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.21-1】【8.5.21-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(563.393+(-520.393))*(3.450/2-1/2*1.450)=43.00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(563.393+(-646.189))*(3.450/2-1/2*1.450)=-82.80kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|43.00|,|82.80|)=82.80kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(563.393+563.393)*(1/2*2.800-1/2*1.450)=760.58kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(-646.189+(-520.393))*(1/2*2.800-1/2*1.450)=-787.44kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|760.58|,|-787.44|)=787.44kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*82.80*106/(0.9*1560*360)=163.8mm2Asx1=Asx/By=163.8/5=33mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*787.44*106/(0.9*1560.000*360)=1557.9mm2Asy1=Asy/Bx=1557.9/6=276mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1600*1000=2400mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2400mm2/m选择钢筋20@130, 实配面积为2417mm2因 As1min>Asy1 所以承台底面y方向配筋面积为 2400mm2/m选择钢筋20@130, 实配面积为2417mm2十、柱对承台的局部受压验算【附录D】②因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。
塔吊基础、承台承载力计算书
塔吊基础、承台承载力计算书一、概况根据本工程的情况采用一台江苏正兴建设机械有限公司生产的QTZ40B型塔式起重机负责整个工程的货物垂直运输，该型号的塔机的技能参数及技术指标如下：（详细塔吊性能见使用说明书）。
最大工作幅度：40m起升高度：50m额定起重力矩：400kN最大重力力矩：400KN基础承受的荷载：二、桩基础，承台栽力计算1、单桩验算本工程塔吊基础采用4ф600四根灌注桩，桩长l=20m,按下图布置：桩顶偏心竖向作用下：N max=(F+G)/n+M x y max/Σy i2+M y x max/Σx i=630/4+453*1.25/(1.252+1.252)+453*1.1/2.2=157.5+181.2+249.15=587.85KN所以单桩的竖向承载力应满足R≥1.2N max=1.2*587.85=705.42KN桩身暂按构造筋配置取8Ф16R=ф(f c A+f y’A s’)=0.36*(15*3.14*3002+210* 3.14*82*8)=1647KN ≥705.42KN符合要求当塔吊大臂方向移至与基础成45度斜角时，为单桩承受最大荷载处此时：Q=（F+G）/n=1.2*(240+24*3.6*3.6*1.25)/4=188.64KN ≤R=1556KNQmax=Q+M*Xmax/ Σx i2=188.64+453*1.54/1.542=482.8kN≤R=1647KNQmin= Q-M*Xmax/ Σx i2=188.64-294.2=-105.36kN≤R=1647KN2、承台强度验算承台采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值fc=15N/mm2,Ⅱ级钢筋，fy=310/mm21、h=1250mm,h0=1250-50=1200mm2、各桩均在破坏锥体范围内，不必作冲切验算3、抗剪强度验算：V=0.006f c b m h0=0.006*10*3600*1200=2592KN≥R=1647KN4、承台配筋：As=M/(0.9h0fy)=453*106/0.9*1200*310=1354mm2单位长度内的配筋面积：As=1354/3.6=376 mm2选Φ12 @ 120双向双层布置5、水平剪力H=βd2(1.5d2+0.5d)1/5(1+Q min/(2.1γf t A)=3.6*0.62(1.5*0.62+0.5*0.6)1/5(1+0/2.1*453*3.14*0.32) =1.32kN<10/4=2.5kN所以需配抗弯钢筋As=M/fy(h0-As’)=2.5*4.0*106/(210*(550-402)) =318mm2600桩实配钢筋：主筋13Ф16，间距145mm,长20米。
塔吊承台桩基础的常规设计与计算
塔吊承台桩基础的常规设计与计算
塔吊承台桩是建筑物架高吊装工程中使用的重要设施，它具有重量大，负荷大，复杂结构，搬运困难等特点，在建设中有重要的作用，因此塔吊
承台桩的设计和计算是十分重要的。
以下针对性的介绍了塔吊承台桩的常
规设计与计算
1.塔吊承台桩的基础设计
在塔吊承台桩设计时，必须根据塔吊承台桩的施工条件、要求，确定
合理的桩基及塔吊支架结构方案，确定桩型，塔吊支架的材料，确定桩基
的尺寸和形状，以及塔吊支架的型号与尺寸。
（1）确定桩型。
桩基类型的确定应考虑到桩的抗拔力、抗压力及桩
的施工过程，一般采用钻孔桩、灌注桩、扩孔桩、前兆桩等方法。
(2)确定桩材质。
桩材材质的确定应考虑到桩的抗拔力、抗压力、耐
腐蚀性能、抗腐蚀性能及桩的施工过程，一般采用钢筋混凝土桩、螺纹桩、灌注螺纹桩及混凝土灌注桩等方法。
（3）确定桩长度和桩宽。
根据桩架承载重量及抗拔抗压的要求，以
及桩的施工过程，确定桩的长度及宽度。
2.塔吊承台桩的基础计算
（1）根据所选桩的桩型，计算桩的底部受力情况。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算塔吊基础设计计算是指在安装塔吊时，根据塔吊的尺寸、工作条件和安全要求，进行基础设计的计算。
塔吊是一种大型施工机械设备，用于在建筑工地上进行吊装作业，因此其基础设计计算至关重要，直接关系到塔吊的稳定性和安全性。
一、确定塔吊基础设计参数1.确定塔吊的高度和重量，以及工作条件（如最大起吊量和最大回转半径等）。
2.根据塔吊的高度和重量，确定基础的尺寸和类型，常用的基础类型有立柱基础和箱式基础。
二、计算基础尺寸和适应性1.根据塔吊的高度和工作条件，计算基础的尺寸。
通常，基础的宽度应大于塔吊高度的1/4至1/3，长度应大于最大回转半径加上塔吊底座的尺寸。
2.根据计算结果，评估基础的适应性，包括抗倾覆能力、承载能力和稳定性。
三、计算基础的承载能力1.根据塔吊的重量和基础参数，计算基础的垂直承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的重量。
2.根据基础的尺寸和土壤的承载力，计算基础的水平承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的侧向荷载。
四、计算基础的稳定性1.根据基础的尺寸、土壤的稳定性和塔吊的工作条件，计算基础的稳定系数，即基础的稳定系数应大于12.根据计算结果，评估基础的稳定性，包括抗倾覆能力和抗滑移能力。
五、设计基础的细节1.根据基础的尺寸和类型，设计基础的具体结构，包括基础的平面形状和截面形状。
2.根据基础的结构和施工条件，设计基础的施工方案，包括土方开挖、支护和回填等。
六、进行基础的验算和评估1.根据设计结果，进行基础的验算，包括静力分析和动力分析等。
2.根据验算结果，评估基础的安全性和可行性，包括基础的稳定性和承载能力等。
总之，塔吊基础设计计算是一项复杂而重要的工作，需要结合塔吊的特点和工作条件，进行详细的参数计算和结构设计。
只有通过科学合理的设计计算，才能确保塔吊的稳定性和安全性，提高施工效率和质量，确保人员安全。
塔吊基础计算
一、基本概况：1、塔吊（型号为TC6015A-10E）：最大工作幅度60米，最大起重荷载10吨，塔吊计划搭设高度100米；TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷2、承台的规格尺寸定为：5000㎜（长）×5000㎜（宽）×1500㎜（深），承台采用4根PHC500-125-AB型静压预应力管桩作基础（即同本工程9#楼工程桩，单桩竖向承载力特征值R a=2100KN，单桩抗拔承载力特征值R a’=600KN）。
3、TC6015A-10E基础桩及承台布置详见下图：二、塔吊桩基础承台混凝土结构设计（1）静压预应力桩PHC500-125-AB型本工程中塔吊基础所使用的桩与工程中所用的桩相同，为静压预应力管桩PHC500-125-AB型，D=500管桩，管桩桩身质量必须满足国家标准要求。
桩顶标高根据塔吊桩基础承台确定，满足桩顶锚入承台100mm。
（2）塔吊桩基础承台塔吊桩基础承台设计尺寸5000×5000×1500；承台混凝土采用C35商品混凝土；三、塔吊基础验算：塔吊自重（包括压重）F1=1050.00KN塔吊最大起重荷载F2=100.00KN作用于桩基承台顶面的竖向力F k=1.2*(F1+F2)=1380.00KN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax=5100.00K N·m塔吊基础桩与工程桩相同，单桩竖向承载力特征值R a=2100KN，单桩抗拔承载力特征值R a’=600KN桩间间距S a=S b=4000㎜，承台边缘至桩心距离S C=500㎜，承台5000*5000*1500㎜+1400*1400*1500㎜+1400*5500*1500㎜（与地下室工程桩承台BCT-1和BCT-2连成一体），C35商品砼，塔身宽度2000㎜附：TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷（一）、桩竖向承载力验算：根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ187-2009）的第6.3.2条，基桩的桩顶作用效应计算。
某建筑物桩基础及承台结构设计与计算实例
某建筑物桩基础及承台结构设计与计算实例在现代建筑中，桩基础及承台结构被广泛应用于高层建筑、桥梁、隧道等工程建设中，是确保建筑物结构安全可靠的关键因素之一。
本文将以某高层建筑为例，介绍其桩基础及承台结构的设计与计算过程。
一、桩基础设计在进行桩基础设计时，首先需要确定工程地质情况以及建筑物的设计荷载，以此作为基础确定桩的数量和尺寸。
在此实例中，建筑物地处软黏土层，设计荷载为5000KN，因此需要选择直径为Φ1200的桩进行承载。
桩的计算长度取决于地质情况和荷载大小，一般采用以下公式进行计算：L=NQc+Gv/Φfs+NsδLr，其中N为安全系数，Qc为静力触探法所得静壳容重，Gv为水平面积内的有效重力相长，Φfs 为桩身抗拔承载力，δLr为修正长度。
通过计算得出，本例中桩的计算长度为25m。
二、承台结构设计承台结构是将建筑物荷载分散到多个桩上的关键要素，具有重要的结构功能和承载性能。
在此实例中，承台结构采用了“桥式结构”，具有良好的水平刚度和稳定性。
桥式结构由主梁、支座、横向梁、竖向杆、普通梁等构成，其中主梁和支座为承载荷载的主要构件。
在此实例中，主梁采用直接固定在8个桩上，支座采用分开布设并采用底板连接的形式。
承台结构的计算主要包括强度计算和稳定性计算两个方面。
强度计算依据荷载计算和材料强度计算两个方面综合计算，稳定性计算则主要考虑承台结构的变形情况和刚度分析。
三、桩基础及承台结构计算在完成桩基础和承台结构的设计后，需要对其进行详细计算验证，以确保其结构安全可靠。
本例中采用了STAAD软件进行计算，计算结果如下：（1）桩基础计算结果桩的支座垂直荷载P0=5000KN，支座水平荷载F0=500KN，桩的计算长度L=25m。
经计算得出，当桩的总数n=8时，其承载能力满足设计要求。
（2）承台结构计算结果承台结构主梁应力最大点位于支座附近，其应力值为211.7MPa，远小于材料强度280MPa。
同时，在稳定性计算中，承台结构符合要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
塔吊承台桩基础的常规设计与计算
○王国平（中铁建工集团承包总公司）
日前，在深圳市关外地区的房地产开正发热火朝天。
其中众多的建筑地基是采用的是土方回填后的素填土，由于土体没有固结，承载力无法确定或勘察院不提供承载力，在塔吊施工时采用一般承台基础无法保证塔吊的使用安全。
为了使塔吊能够正常安全的使用，在塔吊基础设计时必须采用承台桩基础。
由于塔吊基础的设计一直没有统一规定的计算方式，施工一般只是直接套用厂家的基础设计图，对于具体的设计计算缺乏具体概念，桩基础的设计计算更是加没有可以借鉴、参照之处。
本人参阅了大量的建筑技术规范后对塔吊桩基础设计做了一个技术总结，希望能给大家在塔吊桩基础设计时带来较大的方便，同时对塔吊设计的原理作较完整的理解，可以对塔吊厂家设计说明的基础进行适当的修改，以达到在节约施工成本为目的的同时充分保证塔吊架体的稳定安全。
下面按一般FO/23B型塔吊，无附墙的最大自由高度作为设计模型进行设计示例。
1、首先确定设计参数
；10t绳起重荷载4最大:FO/23B,塔吊型号．
塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m；
承台基础混凝土强度:C35, 厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m；
承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm；
承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN；
参考塔吊说明书可知：
塔吊处于工作状态（ES）时：
最大弯矩Mmax=2344.81KN·m 最大压力Pmax=749.9KN
塔吊处于非工作状态（HS）时：
最大弯矩Mmax=4646.86KN·m 最大压力Pmax=694.9KN
2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算
取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：
向，受力简图如下：2.1 x、y
点为基点计算：O以塔吊中心．
M=M=4646.86KN·m 1M=2.125·R B2M=M 2.125·R=4646.86
B12R=2097.9KN＜2×1800=3600KN（满足要求）B
2.2 z向，受力简图如下：
点为基点计算：以塔吊中心O M=M=4646.86KN·m 1M=3·R B2M=M 3·R=4646.86
B21R=1548.95KN＜1800KN（满足要求）
B3、承台桩基础设计
3.1 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算
计算简图如下：
上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
)
条5.1.1的第JGJ94-94依据《建筑桩技术规范》(桩顶竖向力的计算 3.1.1
；——单桩个数，n=4 其中 n F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；
2×1.35=1323.63KN ×6.25××Bc×BcHc=25.1 G——桩基承台的自
重；G=25.1 Mx,My——承台底面的弯矩设计值(KN?m)；
xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；
Ni——单桩桩顶竖向力设计值(KN)。
经计算可得到单桩桩顶竖向力设计值:
最大压力：
2]=1339.7KN ×(4.00/1.414) N=(749.9+1323.63)/4+4646.86×(4.00 / 1.414)/[2现场实际施工中，承台桩选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，单根桩的承载力特征值为1700KN（＞1339.7KN）；
3.1.2矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)
其中 M,M——计算截面处X、Y方向的弯矩设计值(KN?m)；y1X1
xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；
N——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)，N=N-G/n。
i1ii1
经过计算得到弯矩设计值：
M=M=2×(1339.7-1323.63/4)×(4.00/1.414)=5707.45KN·m y1x13.2 求矩形承台截面受力主筋
由于塔吊说明书均为国外版本国内直接套用，基础所配钢筋为“高强度钢筋”，施工中对“高强度”无法定性，因此在设计时针对现场实际情况进行计算取值。
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.5条受弯构件承载力计算。
其中M——计算截面处的弯矩设计值(KN?m)；
；1.4安全系数，取—— K．
h——承台计算截面处的计算高度,h=1300mm；002。
=300N/mm f——钢筋受拉强度设计值，f yy X向，弯矩设计值M=5707.45KN?m
x162×300)=22764.8mm/(0.9× Asx=1.4×5707.45×101300配筋面积2） @200,实供A=24930.2mmΦ选择3132（Y向，弯矩设计值M=5707.45KN?m
y162 300)=22764.8mm×13005707.45×10×/(0.9配筋面积 Asx=1.4×2）实供
A=24930.2mmΦ选择3132（@200,3.3 矩形承台截面抗剪切的验算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。
根据前面计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=1339.7KN
考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力应满足下面公式：
1.0；γ——建筑桩基重要性系数，取其中0 =0.05；剪切系数,β
β——2；——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm f c；承台计算截面处的计算宽度，b=6250mm b——00；承台计算截面处的计算高度，h=1300mm h——002=300.00N/mm； f——钢筋受拉强度设计值，f yy。
箍筋的间距，S=200mm S——300×＋1.2516.7×6250×1300×）/fhf实际计算：βb＋1.25Asv h（s=（0.05000y c-31339.7=1339.7KN ×＞＞γV=1.0××24930.21300/200）×10=67551KN0经过计算承台完全可以满足抗剪要求。
4、工程应用在深圳市宝安区“日出·印象花园”项目中，塔吊基础底地基土为素填土，土体未固结，由95×400根φ4施工中塔吊基础承台桩采用，（承载力为零）于勘察设计单位无法提供地基承载力
（PHC-A）预应力管桩，设计院提供桩承载力特征值为1700KN。
工程中选用了型号为FO/23B（塔身截面2×2m），起重臂长50m，臂端最大吊重为2.3t，4绳时最大起重量为10t，自由（最大）高度59.8m。
工程施工全过程安全无事故。