崇仁互通主线跨A匝道桥支架现浇梁预压成果报告
关于箱梁支架预压的报告11.20
中冶建工一横线工程项目部发[2011]号关于箱梁支架预压的相关报告重庆市建筑科学研究院一横线监理部：我司承建的两江新区一横线西段一标段工程现已进入桥梁上部结构箱梁施工，本标段桥梁共有65跨箱梁。
其中采用移动平台施工的箱梁有29跨，分别为苟坝水库大桥（YA0-YP5、ZA0-ZP4)、青岗坪立交服装东路跨线桥（YA0-YP6、ZA0-ZP6）、K1匝道桥（K1P2-K1P6)、J2匝道桥（J2P2-J2P6)，其余箱梁由于桥梁变截面和净高不足的因素，需要搭设满堂脚手架施工。
本标段的关键线路是以两台移动平台为主体的两条线路，第一条关键线路为：苟坝水库大桥YA0-YP5、ZA0-ZP4、服装东路跨线桥YA0-YP6、YP6-YA8(该两跨采用满堂支架施工），有17跨箱梁；第二条关键线路为：服装东路跨线桥ZA0-ZP6、J2匝道桥J2P2-J2P6、K1匝道桥K1P6-K1P2、K1P2-K1A0(该两跨采用满堂支架施工），有16跨箱梁；若移动平台按施工一联桥预压一次，满堂支架施工需逐跨预压，那么在这两条关键线路上分别需要35天预压时间，关键线路的工期与原进度计划至少要延长14天（每条关键线路上都有最后两跨采用满堂支架施工区域，一次预压周期为7天），直接影响了工程工期。
在2010年7月实施的《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009备案号J958-2009）的第6页的“5.1.2”中指出“不同类型的支架应根据支架的高度、支架基础情况等选择具有代表性区域进行预压”，并且施工现场采用满堂支架施工的区域地质条件稳定，部分位于现有道路或挖方区的岩石基础上，架体不高，因此建议本工程箱梁支架的预压能够选择具有代表性区域进行预压。
另外在工程前期投标报价中我司按照相关规范及所有市政桥梁工程常规对预压按照选择具有代表性区域进行预压报价，现要求对所有箱梁进行预压由此发生的超额费用不应由我司独立承担。
经过计算每跨箱梁预压人、材、机需要发生费用35460元，现根据工程进度安排A匝道桥与J2匝道桥的第一跨在监理公司的检测中已经进行预压，并观测得出结论为：全部荷载完成后各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm；最初72h的沉降量平均值小于5mm。
主线桥预压总结报告(左A)
广东冠粤路桥有限公司云浮至阳江高速公路罗定至阳春段T2合同段(K7+800至K26+357)围底互通立交K8+573主线桥左幅A段现浇箱梁满堂支架法支架预压成果报告编制:复核:2015年3月18日K8+573主线桥左幅A段现浇箱梁支架预压成果报告罗阳高速T2标合同段为了保证支架结构的可靠性、消除非弹性变形、量测弹性变形量、确保预应力现浇箱梁施工的安全和质量，在K8+573主线桥现浇箱梁施工前对支架进行了105％加载预压，现将预压成果报告如下：1.前言本桥采用落地式立柱支架，各跨设置23纵排立柱，每横排间距90cm，横隔梁段横向60cm间距，纵向60cm间距。
基础采用10cmC20砼基础。
立柱顶设置14#型钢做横梁，横梁上为10*10方木做分配梁，间距30cm。
支架设计图详见《K8+573主线桥现浇箱梁支架示意图》（附后）。
2.预压目的2.1验证支架结构的可靠性，确保空心板梁施工的安全和质量；2.2量测支架结构的弹性和非弹性变形量；2.3根据预压试验取得的数据，合理设置支架的挠度，确保桥梁线型美观。
3.预压方法综合地基情况及支架类型等因素，该现浇段只进行单跨两次预压，即以2#-3#墩为预压跨进行预压。
按照相关技术要求，进行105％等载预压，一次预压至设计底板加腹板重量。
预压荷载经计算确定为475t（174.25m3），二次预压顶板混凝土重量482t（176.75m3），采用吨袋装砂预压，每袋砂重1.39t。
按照比例计算，第一次堆载预压，横隔板段及腹板段每根立杆上方均需布载0.81t，空心段需布载0.5t，第二次堆载预压，横隔板段及腹板段每根立杆上方均需布载共1.62t，空心段共需布载1.0t。
4.测点布设底模铺设后竹胶板铺设前设置预压观测点，其中：4.1沉降观测点设于立柱正上方的底模上，纵向每排支架各设3点，共21个沉降观测点；4.2在14#型钢跨中位置底模上设置挠度观测点，按底模沉降观测点相对应设置12个沉陷观测点；4.3为观测基础的下沉量和变形，在砼基础顶面按底模沉降观测点相对应设置12个沉陷观测点；4.4测点具体位置详见《预压统计表附图》（附后）。
现浇箱梁施工支架预压剖析
， ｊ ｘ ￣Ｎ ｌ ｓ ｔ ｓ 箱ｓ ， 梁 ｓ ４ ｓ ， ｌ 大 桩 号 侧
ｌ Ｉ
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１ 支架 体 系预压 目的
根据设计要求和 施工需 要 ， 支架 体 系搭设 完成 后 ， 应进 行 支
２ 选 择 箱梁 预压 试验 段
根据《 两 阶段 施 工 图》 Ｂ匝道 桥 第一联 第 一施 工 阶段 ， 跨径
３ ０ ｍ， 本联共 ５跨 ， 综 合考 虑荷载 及支 架体 系 的不 利 因素选 择 最 重 ： ２ ６ ｋ Ｎ ／ ｍ ， 钢筋混凝土 ： １ ５ ６ ． ９ ２ ｍ （ 见设计 图） 。混凝 土重 量 ： 不利 的支架作为实验预压段 ， 选择 Ｂ匝道桥 第一联跨 第 四跨跨 中 ｑ ＝１ ５ ６ ． ９ ２× ２ ６＝４ ０ ８ ０ ｋ Ｎ＝ ４ ０ ８ ｔ 。预压堆积荷 载总重 量 ： １ ． ２×
支设模板 时适 当抬 高底模 标 高即可 ， 保 证在 箱梁 浇筑混 凝土 后 ， 箱梁 的线形 能达到设计要求 。
底宽 ４ ． ５ ｍ， 箱梁高 １ ． ７ ｍ， 翼板左 、 右侧各 ２ Ｉ Ｔ Ｉ 宽， 箱梁左 、 右侧腹 板宽 ０ ． ４ ５ ｍ， 箱梁底板厚 ０ ． ２ ０ ｍ， 箱梁顶板厚 ０ ． ２ ５ ｍ， 箱梁纵 向端 部非连续端实心段长 １ ． ５ ｍ， 箱梁纵向端部连续端实心段长 １ ． ０ ｍ。 １ ） 预压面积 ： ３ ０× ８ ． ５＝ ２ ５ ５ ｍ 。２ ） 预压 重量 ： 钢筋混凝 土容
现 浇 箱 梁 施 工 支 架 预 压 剖 析
郭 晚 亮
（ 山西晋城路桥建设有限公司 ， 山西 晋城 ０ ４ ８ ０ ０ ０）
高速公路现浇箱梁预压总结(通用)
**F匝道桥现浇箱梁第一联支架预压总结报告一、前言**F匝道现浇箱梁共6联，砼方量5918m³，梁高为2m高，悬臂长2m，悬臂端部厚0.2m，根部厚0.45m，顶板厚0.25~0.45m，底板厚0.22~0.42m，跨中腹板厚0.42m，支点处加厚。
其中，第六联第二跨上跨S201省道，采用承重式门洞支架。
F匝道桥第一联下部支撑体系为碗扣式满堂支架，其基本设置参数为：（1）现浇箱梁满堂式支架采用φ48×3.0mm碗扣式脚手杆搭设，第1联落地式满堂支架共5跨，最大搭设高度为12.5m。
顺桥方向立杆间距为60cm，共（29.44/0.6+1）+（30/0.6+1）+（30/0.6+1）+（30/0.6+1）+（29.92/0.6+1）=254排。
横桥方向立杆间距两侧悬臂范围为90cm、底板腹板范围为60cm，空心段90cm，共20列。
横杆步距为1.2m。
按照常规要求设置竖向、水平向剪刀撑和扫地杆。
支架与模板之间采用“顶托+10×10cm方木+5×10cm方木”连接，支架与基础之间采用“底托+5×20cm,L=3.0m方木”连接。
（2）预压荷载分布应与支架实际所受施工荷载分布一致，为受施工荷载的1.2倍。
（3）未尽事宜请按照相关规范要求及后续设计图纸执行。
为了保证支架结构的可靠性、消除非弹性变形、量测弹性变形量、确保现浇箱梁施工的安全和质量，2018年6月13日至2018年6月21日，历时9天，对**F匝道桥第一联第二跨现浇箱梁的满堂支架进行了120％等载预压。
现将预压结果总结如下：二、施工部署2.1、总体方案概述为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕，箱梁底模衬板铺好后，且支架搭设检查验收合格后，对支架进行超载预压，根据规范要求，预压荷载为支架所受荷载的1.2倍，预压时间不得少于7天，且连续3天沉降观测累计不大于5mm或最初24h小时沉降量小于2mm方能判定支架预压合格，本方案采用碎石吨袋进行预压，预压荷载取支架所受荷载的1.2倍，按照预压荷载的60%、80%、100%分三级进行预压。
桥梁工程质量事故案例及教训
4.工程机械，特别是起重机械等特种设备的投入量大；
5.施工区域内高压电线和地下管线较多，拆迁有一定困难，对工 程施工存在很大隐患。
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事故3
干封混凝土
抽水
透水 ！
透水 ！
透水 ！
透水 ！
泥、砂、混凝土 的混合物
水已抽干
透水桩 ，干封混凝土，造成废桩，冲击造孔，损失10万。
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事故4
广州某桥钻孔桩成桩后， 业主方采用激震法检测认 为优良； 施工单位采用超声波法检 测认为地表以下2m处有 局部露筋，开挖后，果然 有局部缺欠，经修补后验 收。 此后业主对该桥质 量免检。
1 一次灌注墩身高度未经严谨检算，灌 注至9m时，混凝土压力已超压 2 灌注速度超速，按要求应≤1m/h，实 际达到3m/h
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7. 佛山广明高速公路富湾大桥
2008年4月12日，富湾大 桥工程发生桥墩模板爆裂 事故，大桥51号墩（直径 2.3米、高约10米）的桥 墩在浇铸混凝土时，模板 发生爆裂，击中正在的5 名施工工人，导致1死1失 踪，3人受伤
2001.12.21.工人在 位于长江中心的施工 中的2号桥墩安设模 板时，突然发生坍塌 事故，14名正在施 工的工人受伤，其中 1人死亡
桥梁概况
全国地方铁路中第一座横跨长 江的铁路大桥,我国最大跨度的 混凝土铁路桥,全长1445米，最 大跨度144米。总投资1．6亿 元。30个桥墩大部分穿越水深 流急、河床地质极其复杂的长 江中游河段，施工难度很大。
现浇箱梁支架预压沉降测量及观测方案
现浇箱梁支架预压沉降测量及观测方案作者：孟琴来源：《中国房地产业》 2016年第1期文/孟琴中铁大桥局集团二公司江苏南京210015【摘要】本文所述崧泽高架路上部结构为现浇普通砼连续箱梁，箱梁采用搭设满堂支架现浇施工，本文详细介绍了现浇箱梁施工沉降观测的方案设计、测点布设、观测方法以及数据处理和分析。
通过对支架沉降观测数据分析，为现浇箱梁提供了准确的拱度参数。
【关键词】现浇箱梁；支架；预压；预拱度一、工程概况崧泽高架路为虹桥枢纽配套路网一纵三横之中横，定位为虹桥枢纽主进场路，高架桥梁跨径布置（38.54+40+39）+（34.23+50+33.812）+（4×40）+5×（3×40）+（36+2×40+36）+（35.79+2×40+38.21）+2×(3×40)+(4×40)+（3×40+35.799）,共分14联连续箱梁。
文主要介绍左幅第九联第1跨（PQH29#墩~PQH30#墩之间）的预压情况，本跨梁体全长40m，箱梁顶板宽24.7米，梁高2.3米。
底板宽9米。
二、沉降观测方案根据设计院提供的水准点组成一个附和水准网，水准网精度按三等网控制，且水准测量时应符合下表技术要求1、精度要求该沉降观测按三等水准测量的技术要求进行，水准点间距小于100m，观测时前后视距小于30m，前后视距差小于1.5m。
2、观测仪器的选择观测仪器：沉降观测使用光学水准仪LeicaNA2，该水准仪测量精度达±0.7mm/Km，水准尺用因瓦尺，要求测量人员能熟练掌握测量仪器，能快速、精确地完成每次观测任务，能及时发现问题并加以解决。
3、水准基点的设置水准基点由测区原有设计院提供的水准点SZG5（5.275m）、SZG6（5.080m）组成，两点高程数据经多次联测检核，满足沉降观测基准点要求，由于PQH29至PQH30区域内无高水准点，为了测量支架沉降，按照三等观测要求在PQH29（12.956米）及PQH30（12.972米）墩身上各引一个点。
预压总结报告
现浇箱梁支架预压成果报告邵三高速公路PA4合同段余爱华中交一公局厦门工程有限公司南平抢险项目部，福建，厦门，361021为了保证支架结构的可靠性、消除非弹性变形、量测弹性变形量、确保空心板梁施工的安全和质量，在B匝桥现浇空心板梁施工前对支架进行了100％等载预压，现将预压成果报告如下：1.前言本桥采用落地式立柱支架，各跨设置3横排立柱做支墩，分别设于墩旁和跨中，每横排立柱又由6～7根立柱组成。
支墩基座采用现浇砼条形基础，基座直接坐落在砂砾层上。
中支墩立柱为700×8mm 钢管，立柱顶架设2工40a工字钢做横梁；两端支墩采用600×5mm钢管做立柱，立柱顶架设2工32a 工字钢做横梁。
横梁上再架单层贝雷片做纵梁，纵梁排数由控制挠度计算而得，各排纵梁间每节贝雷片用支撑架加固，纵梁上用10×10cm方木做钢木结合层，钢木结合层上设置楔木，楔木上设11×16cm方木做分配梁，间距40cm。
支架设计图详见《邵武互通B匝桥现浇空心板梁支架示意图》（附后）。
2.预压目的2.1验证支架结构的可靠性，确保空心板梁施工的安全和质量；2.2量测支架结构的弹性和非弹性变形量；2.3根据预压试验取得的数据，合理设置支架的挠度，确保桥梁线型美观。
3.预压方法综合地基情况及支架类型等因素，该现浇段只进行一次预压，即以9#-10#墩为预压跨进行预压（注：编号为变更后新编号）。
按照图纸要求，进行100％等载预压，一次预压至设计重量。
预压荷载经计算确定为1100吨，用钢筋和编制袋装砂预压，每袋砂重50kg，每平方米范围内堆40袋砂。
4.测点布设底模铺设后竹胶板铺设前设置预压观测点，其中：4.1沉降观测点设于立柱正上方的底模上，每排支架各设4点，共12个沉降观测点；4.2在贝雷梁跨中位置底模上设置挠度观测点，每简支跨设4个点，共8个挠度观测点；4.3为观测基础的下沉量和变形，在砼基础顶面立柱旁另设18个沉陷观测点；4.4加载前在墩柱旁的横梁上焊接好短钢筋条，并在墩柱上相应位置做好标记，记录好其与钢筋条间的纵横向距离，预压期间观测两者间的距离变化值，即可得知支架纵横向位移值。
A匝道桥预应力混凝土连续箱梁浇筑钢结构托梁支撑平台施工专项方案810
A匝道桥预应力混凝土连续箱梁浇筑钢结构托梁支撑平台施工专项方案810A匝道桥跨G107国道段预应力混凝土箱梁浇筑钢结构托架支撑平台施工专项方案一、工程简况1-1、施工情形概况：宝安区内环路西乡段接线工程是跨过G107国道的曲线型匝道桥，匝道桥施工里程为AK0+194.579～AK0+473.000，匝道桥全长278.5m。
其中跨过G107国道长度为98.5m。
单跨长度为32m、34.5m、32m。
共计三跨总长度为98.5m。
桥面宽度为8.0m。
桥面与现行路面之间净高度≥5.5m。
跨G1 07国道匝道桥两端均为直线型构造，总计有三联九跨，长度为180m。
单跨长度为20m。
A匝道桥桥梁结构，设计采纳预应力钢筋砼连续箱梁。
梁横断面为单箱、单室。
箱梁板宽8.0m，底板宽4.5m，顶板厚度和底板厚度为0.25m。
腹板厚为0.50m。
箱梁两侧悬臂板宽度均为1.75m。
梁体混凝土设计强度为C50。
A匝道桥主体预应力钢筋混凝土连续箱梁的施工，按设计要求为现场浇筑。
按照施工现场条件和业主单位要求，箱梁在浇筑期间要保证现状G1 07国道车辆正常通行。
为此，在A匝道桥直线构造段A0～A5,A9～A13箱梁现浇采纳满堂钢管架搭建支撑平台进行施工。
A6～A9呈曲线构造段并在跨过G107国道段采纳钢结构托架支撑平台进行箱梁浇筑施工。
采纳钢管架满堂支架施工方案已在二00九年二月底通过专家评审，目前已完成箱梁施工。
跨G107国道部分施工因涉及到桥梁施工时往复车行安全，业要紧求编制钢结构梁托架支撑施工专项方案，并请有关专家进行评审。
确保施工的安全性和可靠性。
本施工方案编制是A匝道桥桥跨G107国道段预应力混凝土箱梁浇筑时，采纳钢结构制作托架支撑平台施工平台的专项方案，是施工过程中实施技术安全、质量全面治理的指导依据。
报请监理工程师及有关技术专家进行审评。
1-2、A匝道桥跨G107国道段施工现场工程地质和施工环境：A匝道桥跨G107国道段实际进行箱梁浇筑长度为66.5m。
现浇箱梁支架预压报告
XX 特大桥现浇双线变宽简支箱梁支架预压报告一、工程概况XXX轨道交通项目XX特大桥共有5跨（30m4跨，25m1跨）双线变宽简支梁采用支架现浇法施工。
现浇箱梁支架采用贝雷梁平台上铺设碗扣式支架搭设满堂架，在箱梁跨中处设一条形基础支撑贝雷梁。
根据现场实际情况、工期及建设单位的要求，在现场对25#墩〜26#墩之间双线变现浇宽简支箱梁进行了支架的预压，预压材料采用砂袋。
预压加载开始时间为2012 年2 月13 日至2 月29 日预压完毕，持荷14 天。
二、主要技术参数现浇梁支架预压主要参数如下：预压荷载：预压荷载为（30m箱梁重量+模板）总重X。
30m 梁重*= 吨；箱梁模板吨。
模架预压荷载G=（+）*= 吨。
三、预压方案预压试验目的（1 ）检验支架、贝雷梁及地基的强度和稳定性；（2）消除基础、贝雷梁及支架的非弹性形变；（3）确保支架现浇混凝土结构在施工过程中不出现过大的拉应力而产生裂缝，同时保证梁体的线型及梁顶面高程。
预压是为了检验现浇箱梁模板的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出“荷载－挠度”曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度（或反拱），以求得现浇箱梁施工的准确参数。
提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改，防患于未然。
模板预拱度的调整通过调整模板支撑顶托完成。
设计依据建设单位、设计单位下发的相关的技术要求和国家、铁道部部的强制性标准和条文。
总体方案模架预压采用沙袋预压，按照四级预压加载，加载重量和方式如下：一级加载至梁及模板重的60% 即吨；二级加载至梁及模板重的80%即610 吨；三级加载至梁及模板重的100% 即吨；四级加载至预压总重即吨；箱梁预压从混凝土结构跨中开始向支点处进行对称布载；当横向加载时，应从混凝土结构中心线向两侧进行对称布载。
沉降观测1、沉降观测点设置为了能够真实的掌握支架预压造成的地基沉降、贝雷梁形变、支架本身变形及工字钢、方木的变形量，以便有效地指导现浇梁梁体施工，现场在25#墩-26#墩之间中墩及承台表面上共计设置了5 排沉降观测点，每排5 个，计25 个；梁体贝雷梁顶部（支架脚手架底部）设置5 排沉降观测点，每排5 个，计25 个；梁体支架顶部于底部对应设置5 排沉降观测点。
现浇箱梁满堂支架预压施工技术交底
现浇箱梁满堂支架预压施工技术交底编制：复核:审核：交底内容：现浇箱梁满堂支架预压施工过程及现场监测。
一、编制说明及依据依据国家现行相关标准规范，结合工程实际，编制本桥模板支撑系统的专项施工方案，从施工技术、安全及计划等方面，指导本工程施工.编制依据如下：1、贵阳北站高架桥施工设计图2、现场施工条件3、《公路桥涵施工技术规范》 JTG TF50—20114、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008二、工程概况站前高架桥设计为五联17跨连续箱梁，每联长度分别为86.05米、54米、84米、54米、58.8米，单侧全长336。
85米,桥宽24.4米，南北侧各设置一座，设计范围为F轴和R轴之间（国铁设计轴线)。
箱梁断面为单箱四室,梁高1。
6m,顶板宽24。
4m，底板宽18.2m，悬臂长3（3.2)m，厚0。
22~0.55m,混凝土箱梁顶板厚0.25m，底板厚0。
2m，腹板厚0.5—0。
9m.箱梁主材用量混凝土C50共计11756方，HRB335钢筋4725.4吨、RB235钢筋78吨，Φs15.2钢绞线102.4吨.高架桥平面位于直线段上，桥面无纵坡,桥面横向通过箱梁顶底板绕变坡点旋转形成1。
5%双向横坡,腹板保持铅直，顶底板平行布置。
满堂支架应具有足够刚度和强度，并采用预压重消除支架的非弹性变形，预压重量为箱梁自重的115％，消除支架变形产生的不利影响.2。
1桥梁工程⑴本项目箱梁断面为单箱四室，梁高1。
6m，顶板宽24.4m,底板宽18。
2m，悬臂长3(3.2）m,厚0。
22～0.55m，混凝土箱梁顶板厚0.25m,底板厚0。
2m，腹板厚0。
5—0。
9m。
三、预压方案1、预压支架预压采用砂袋，预压荷载为箱梁自重的115％,其荷载分布与现浇箱梁重量分布情况一致,支架预压前将全部碗扣用铁锤打紧。
预压材料用吊车吊装、人工堆码，沙袋均为1m3，每袋重量为1。
81(±0.3)t。
现浇箱梁施工支架预压试验报告
5月14日 8:00
5月14日 17:00
5月15日 8:00
5月15日 15:00
5月15日 18:00 卸载后
沉降值 累计沉降量
J5、6、10、9区域地基沉降数据分析
4.00
J10、11、15、14区域地基沉降数据分析
沉降值 累计沉降量
2.00
0.00
沉降量
5月12 日 8:00
-10
沉降量
5月12 日 8:00
5月12 日 16：00 一级加载
5月12 日 18：00 二级加载
5月13 日 8:00
5月13 日 17:00
4.00 2.00 0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00
4.00 2.00 0.00 -2.00 -4.00 -6.00 -8.00 -10.00 -12.00
2.00 1.00 0.00 -1.00 -2.00 -3.00 -4.00 -5.00 -6.00 -7.00
最大回弹量为 2.5 mm。预压试验完成后的地基总沉降量的最大值为 7.0 mm，最小
值为 3.75mm，平均沉降量为 5.8mm。
从观测数据统计表中也可以看到，地基的主要沉降量主要集中在加载过程中， 满载后的最大累计沉降量和卸载后的最大总沉降量在 J11 点处，为 14 mm，且直至 卸载前沉降量几乎无变化，卸载后出现较大反弹，最终累计沉降量为 10 mm。
U 地基各监测点进行沉降观测。
ZH 2 5、5 月 12 日下午 16 时许，完成一级加载后的沉降观测并初步统计出沉降数据 W. 0 后，开始二级加载。二级的加载重量为 36.6t（共 12 块配重块），待加载完成后间隔 WWio 1 小时时，对持满载的支架及立杆地基各监测点进行观测并做好数据记录。 网d 6、根据试验过程中观测到的沉降量，分别在 5 月 13 日和 5 月 14 日的早晨 8
2024年某桥现浇箱梁钢管支架预压方案范文(二篇)
2024年某桥现浇箱梁钢管支架预压方案范文【摘要】本文针对2024年某桥现浇箱梁钢管支架预压方案进行了详细的介绍。
首先，介绍了该桥的背景和结构形式。
然后，描述了该桥预压方案的设计原则和要求。
接着，从钢管支架预制、预压设备选择、预压计算等方面进行了具体的方案设计。
最后，对预压方案进行了施工建议与技术要求的总结。
本文为该桥的预压施工提供了详细可行的方案。
【关键词】现浇箱梁；钢管支架；预压方案；施工建议；技术要求Ⅰ、引言作为交通桥梁建设中的一项重要工程，现浇箱梁的施工技术一直备受关注。
预压是现浇箱梁施工中的一项重要工序，对于保证桥梁的稳定性和承载力起着关键作用。
本文以2024年某桥为例，介绍了箱梁钢管支架预压方案设计。
通过详细的方案设计和施工建议，为该桥的预压施工提供了依据和指导。
Ⅱ、桥梁介绍2024年某桥位于某市，是一座主跨100米的现浇箱梁桥。
该桥的桥墩和墩身采用混凝土铸造，桥面铺设钢筋混凝土现浇面板。
箱梁的预压工序是在箱梁整体吊装完毕后进行的，并在预制钢管支架的支撑下进行施工。
Ⅲ、预压方案设计原则和要求1. 稳定性原则：保证钢管支架的稳定性，防止其在预压过程中的倾斜和变形，从而确保预压过程的安全性；2. 均匀预压原则：保证各个钢管支架的预压力均匀分配，减小预压引起的结构变形；3. 合理配重原则：在预压过程中，根据钢管支架的位置和结构特点，合理控制预压力的大小，使整个箱梁的应力分布均匀，减小应力集中和变形；4. 施工可行性原则：根据施工条件和现有设备的限制，设计一个可行的、合理的预压方案。
Ⅳ、方案设计1. 钢管支架预制：根据桥梁的设计要求，设计预制钢管支架的尺寸和规格。
预制时需要考虑到预压过程中的应力分布和力学性能，以及钢管支架的可拆卸性和可重复使用性；2. 预压设备选择：根据桥梁的具体情况和预压的要求，选择适合的预压设备。
同时，需要进行设备的检测和维护，确保设备的正常运行和安全性；3. 预压力计算：根据桥墩和墩身的设计荷载和结构特点，进行预压力的计算。
a匝跨线桥现浇箱梁开工报告 首件产品word资料32页
平阳高速公路项目建设“首件产品”实施申报表监表2工程分项开工申请批复单施工单位：华通路桥集团有限公司平阳高速路基十二标项目部合同号：平阳（2009）LJSG-12监表4进场设备报验表施工单位：华通路桥集团有限公司平阳高速路基十二标项目部合同号：平阳（2009）LJSG-12A匝跨线桥箱梁施工方案一、工程概况AK0+691.186A匝跨线桥位于盂县南互通区内，横跨平阳高速主线，孔跨为单幅20+25+25+25+20一联现浇预应力混凝土连续箱梁，桥梁全长122米。
平阳高速已于2019年3月6日开通，过往车辆多，为保证A匝道桥安全施工及平阳高速安全无事故通行，在平阳高速左、右幅主线超车道与A匝道桥满堂红支架交叉处分别搭设两处车辆通行门洞，每个门洞尺寸为宽4.5米，高5米，并且在门洞两端加设警示标牌及限速标志，摆放防撞桶，做好安全防护工作。
按《GB5678-2009道路交通标志标线》的规范要求把主线行车道由原来的三车道逐渐变成A匝道桥下的一车道，车辆驶出A匝道桥支架后又由一车道变为三车道。
二、现浇箱梁施工所用机械：吊车2台、砼拌合机2台、砼运输车3辆、钢筋加工设备1套、电焊机4台，砼泵车2台三、施工主要人员：技术负责人：李国存质检负责人：陈晓伟试验工程师：蒋自军安全工程师：张瑞斌测量工程师：张胜利施工负责人: 刘自哲安全员：李建立试验员：闰爱娟四、现浇箱梁施工方案A匝道桥现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，为不影响平阳高速的正常运营，在平阳高速左、右幅主线超车道与A匝道桥满堂红支架交叉处分别搭设两处车辆通行门洞，每个门洞净宽4.5米，高5米门洞两边基础为钢筋混凝土条型基础，混凝土基础与路面之间用防水土工布隔离，以免混凝土污染沥青路面，基础宽60厘米，高40厘米，长14米，基础上立架用直径20厘米钢管支撑，钢管间距为90厘米，每排钢管立柱用直径10厘米钢管连接并做剪刀撑，门洞进、出口用H型钢做门框，门框上贴上荧光条，门洞顶用高40厘米的H型钢搭设，H型钢搭设在两排钢管立柱上，间距为90厘米，在H型钢上搭设10 *15厘米的黄花松方木，间距60厘米，方木上搭设5*8厘米的连接带，间距30厘米，连接带上铺设箱梁底模，底模采用厚度1.2厘米的竹胶板，其余满堂红碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板采用厚1.2厘米的高强度竹胶板，侧模板采用1.2厘米的高强度竹胶板，箱室内模采用厚1厘米厚的竹胶板。
支架预压方案
目录一、工程概况..............................................错误!未定义书签。
二、支架预压的目的........................................错误!未定义书签。
三、预压准备工作..........................................错误!未定义书签。
四、预压方案..............................................错误!未定义书签。
、支架基础预压......................................错误!未定义书签。
、支架预压..........................................错误!未定义书签。
五、预压荷载计算..........................................错误!未定义书签。
#、跨横四路跨线桥....................................错误!未定义书签。
、支架基础预压荷载计算..........................错误!未定义书签。
、支架预压荷载计算..............................错误!未定义书签。
、保税区调头匝道跨线桥..............................错误!未定义书签。
、支架基础预压荷载计算..........................错误!未定义书签。
、支架预压荷载计算..............................错误!未定义书签。
、保税区立交地道桥..................................错误!未定义书签。
、支架基础预压荷载计算..........................错误!未定义书签。
%、支架预压荷载计算..............................错误!未定义书签。
现浇箱梁支架预压堆载报告
FK1+167.704匝道桥现浇箱梁支架预压堆载报告FK1+167.704匝道桥现浇箱梁，满堂支承架搭设完毕后。
为消除支架和地基的非弹性变形，测出支架和地基的弹性变形，以及合理设置预拱度，按施工方案要求对支架用同梁体重量的袋装砂予以预压。
为了减少预压时间，增大安全保证我部采用120%预压。
预压前应先按附图所示分区划线，然后按各部重量进行布载，标定每袋装砂重量平均18KN计。
根据设计要求每孔布设3个断面作为沉降观测点，分别在距离梁端2米处和跨中部位，每个断面设左中右3个点。
在每孔观测断面对应的基础上也设置3个观测断面，以观测地基沉降。
具体布载如下：1．AB、EF、IJ段横梁处梁高1.6米,按每延米332.8KN×1.2=399.4KN 进行预压。
每延米米堆放22个砂袋。
每层7袋共计3层剩1袋放在中间。
2．BC、DE、FG、HI渐变段每延米从139.2~198.1KN过渡，取168.7KN=202.44KN预压。
每延米堆放11个砂袋另外加一袋4.5KN。
3．CD、GH段每平方米按139.15KN×1.2=167KN预压，每延米9个砂袋另加一袋5.0KN。
4．翼缘板每延米平均为13KN×1.2=15. 6KN，砂袋每个按15.6KN 顺轴线每延米1个砂袋。
以上是根据每跨设计腹板及箱室底板顶的宽度，通过计算进行合理布载，布载过程中堆放整齐，以达到堆载预压的目的。
加载程序：0——60%——120%。
观测程序：加载前观测——加载60%观测——加载120%观测——24小时后观测（连续24小时没沉降可以卸载）——卸载后观测——数据处理上报驻地办——预压结束可以进行下道工序。
石银高速公路LJ8合同段项目部二00九年五月二十日。
预压报告书
广佛江快速通道江下段工程新南路互通立交A匝道第一联现浇箱梁满堂支架预压报告书编制：审核：批准：中国中铁股份有限公司2016年1月现浇箱梁满堂支架预压报告书一、编制说明为保证支架的安全性，确保施工安全，有利于桥面线形控制。
结合支架和地基实际情况，消除地基非弹性变形和支架上部结构（模板、方木）非弹性变形的影响，经验数据与实际数据相结合的方针，决定对搭设的A匝道第一联现浇箱梁满堂支架进行预压。
二、工程概况A匝道第一联起终点桩号为AK0+146.907~AK0+266.907，该桥桥跨组成为：（4×30）米，整联共计120m，为预应力混凝土现浇连续箱梁。
本次支架暂施工2-4#墩跨梁段，因此先对本次施工段进行预压。
三、地质情况A匝道第一联所处原为鱼塘。
土层主要为素填土、淤泥、粉质黏土、强风化泥质粉砂岩、中风化泥质粉砂岩，具体参数见地层数据表及地质纵断面图：四、基础方案A匝道第一联2-4跨所处鱼塘采用回填素填土、碎石土，分层碾压、夯实后，铺设20cm厚砂或碎石垫层，浇筑20cm厚C20混凝土垫层，垫层顶面标高分层分别为+3.300m。
支架布置横断面图如下：五、支架搭设根据A匝道第一联施工方案图纸，立杆横纵向间距为60×60 cm，步距120cm。
碗扣支架底部设60cm可调底托，顶部设60cm可调顶托，丝杆外露长度不宜超过30cm，伸入立杆内长度不应少于15cm。
底托垫梁采用工10型钢，顶托上横向摆放工10型钢或10×10cm方木，纵向为10×10cm方木，间距20cm，底侧模为2cm厚竹胶板。
水平杆及剪刀撑均按《公路桥涵施工技术规范》、《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》要求布置。
六、预压荷载A匝道第一联现浇连续箱梁跨径为4×30m,本次预压部分为2-4#墩部分，每侧翼缘悬臂宽度为变截面，宽度为1.651~2.25m，箱梁底板为等截面，梁底宽度为4.882m，底板面积为292.9m2。
1.概况--大桥箱梁混凝土抗压强度检测报告.
xxx兴至xxx跨江公路通道xxx跨江大桥南岸水中区引桥箱梁混凝土强度检测报告第1章工程概况xxx兴至xxx跨江公路通道起自xxx兴（秀洲），接常熟经苏州至xxx兴高速公路，于黄湾跨钱塘江，止于沽渚，接杭甬和上三高速公路，全长69.462km。
其中xxx大桥北起海宁尖山围垦区，跨钱塘江水域，至上虞九六围垦区，全长10.137 km，采用双向8车道高速公路标准，桥梁宽度为40.5m，荷载标准为公路—Ⅰ级。
图1—1 xxx跨江大桥（效果图）xxx跨江大桥南岸水中区引桥为连续刚构桥，里程桩号K51+655～K52+685，墩号N1#～N14#，桥垮布置为：(7×70)m +(70+120+70)m+(4×70)m,上下行分幅设置。
箱梁采用单箱双室斜腹板箱梁形式。
梁高4.0m，顶板宽19.8m，底板宽10.9m，翼缘悬臂长度3.2m。
顶板厚为28cm，底板厚为27cm～50cm，两侧斜腹板厚度为50cm～80cm，中间腹板厚度为45cm～60cm。
在墩顶设3.6m厚中横梁，梁端设2.25m～2.5m厚端横梁，其他位置均不设横隔梁。
箱梁顶面设有2%横坡，采用箱梁腹板高度变化形式，箱梁底板下缘横向保持水平。
箱梁采用C55混凝土。
图1—2 单幅箱梁标准截面结构示意图7×70m联箱梁单幅有6个“T”构，每个“T”构单侧有8个节段，其中墩顶0#块长12m，1#～7#块长度均为4.0m，边跨直线段长34m，合龙段长2m。
箱梁悬浇节段划分示意图如下：图1—3 箱梁节段划分示意图2011年4月11日—15日，浙江省交通运输厅工程质量监督局检测中心对xxx大桥砼强度进行了抽查。
检测结果显示：Ⅱ合同段南岸水中区引桥N5墩右幅现浇箱梁0#块的回弹强度不能满足设计要求（推定值为50.6MPa,设计为C55）。
2011年4月29日，浙江省交通运输厅工程质量监督局检测中心又进行了砼钻芯检测，检测结果推定砼强度为45.7MPa，不能满足设计要求。
匝道桥现浇箱梁总结最终版全解
AKO+570匝道桥现浇箱梁施工总结一、工程概况AK0+570匝道跨线桥主桥起讫桩号AK0+516.97- AK0+618.53，桥梁总长度为101.56m，全桥20m＋25m*2＋20m一联。
本桥上部构造采用现浇预应力箱梁，桥墩采用柱式墩，桥台为U型桥台，基础采用扩基，上部结构全宽15m,桥面净宽14m。
现浇箱梁高1.4m，钢绞线采用Φs15-12钢绞线，主要工程量为：C50现浇砼980.53方，钢绞线15-12 28.915吨，钢筋203吨。
二、机械、人员投入1、机械投入2、人员投入：三、施工方案及工艺流程本桥箱梁施工采用满布支架，留门洞保通车，就地浇筑、张拉、一次浇筑成型。
施工顺序为：基底整平压实硬化处理→铺方木→立支架、门洞→测标高→调整标高→铺底模→预压支架→根据沉降观测结果调整标高→永久支座安装→绑扎底板、腹板钢筋→穿波纹管、钢绞线→安装芯模→绑扎顶板钢筋→测标高→拌和站拌和、搅拌运输车运输、输送泵车泵送、震捣棒及平板震动器震捣砼→养生→拆内模→张拉钢绞线采用千斤顶按设计顺序和张拉程序张拉→压浆和封端→按程序分次卸架拆模拆除模板及支架。
（一）、基底处理为确保支架稳定，对地基进行加固，对原地面采用压路机进行整平压实处理，并在支架范围内铺设20cm C20素混凝土,同时在支架基础四周的边缘开挖排水沟，以防地基被雨水浸泡。
0#桥台山体及4#台台前护坡采用开挖台阶方式（台阶立面采用砌石防护，台阶顶面采用20cm C20素砼硬化）。
（二）、支架搭设采用WDJ满堂落地式碗扣支架，支架的搭设根据不同位置采取不同的方式。
1、在垫层砼养护7天经检测强度满足要求后，在砼垫层上架立碗扣支架，局部底托丝杆不能满足要求的采用C20砼条形基础进行调整。
碗扣式支架型号为：WDJ48×3.5型，要求每根杆件做到无变形、无弯曲，并检测杆件质量合格（包括杆件壁厚、单杆承载力等指标)。
立杆布置：跨中为90cm×90cm，横梁（墩台柱两侧各2米范围内）位置间距为：90cm×60cm。
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崇仁互通主线跨A匝道桥右幅支架现浇箱梁预压成果报告
编制：文鹏
审核：胡如秋
日期：2012年6月21日
中铁十二局集团第三工程有限公司
抚吉高速公路A2标项目经理部
目录
一、工程概况 (1)
二、主要技术参数 (1)
三、预压方案 (1)
3.1、预压材料 (1)
3.2、预压目的 (1)
3.3、预压总体方案 (1)
3.4、沉降观测 (1)
3.5、数据分析及预拱度的设置 (2)
3.6、预压注意事项 (2)
四、成果分析 (2)
崇仁互通主线跨A匝道桥右幅
支架现浇箱梁预压成果报告
一、工程概况
崇仁互通主线跨A匝道桥位于崇仁县古塘村，起讫里程：K22+974.65～K23+040.35，全长65.7m。
崇仁互通主线跨A匝道桥孔跨布置为：左幅：（15.7+24+20）普通钢筋砼连续箱梁，桥长65.70米，右幅：（20+24+15.7）普通钢筋砼连续箱梁，桥长65.74米。
本桥位于R=2200m 的左偏圆曲线上，桥面横坡为单向2%，纵断面纵坡1.8%；桥梁采用左右幅分离式断面，错墩不错台，桥面左幅变宽21～18.4m，右幅等宽。
左幅为单箱四室的变宽箱梁，右幅为单箱二室等宽箱梁。
二、主要技术参数
右幅现浇梁模架预压主要参数如下：
预压荷载：右幅箱梁重量×1.2倍=520m3砼×2.5t/m3×1.2倍=1560t。
三、预压方案
3.1、预压材料
砂袋（采用吨袋，每袋重约1吨）。
3.2、预压目的
为消除支架在搭设时接缝处的非弹性变形和地基的非弹性沉陷而获得稳定的支架，应逐孔进行预压。
为获得支架在荷载作用下的弹性变形数据，确定合理的施工预拱度，使箱梁在卸落支架后获得符合设计的标高和外形，应进行沉降观测。
（支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。
2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
）
3.3、预压总体方案
因为该梁是普通混凝土连续箱梁，所有采用全幅进行预压，根据逐步加压观测所得沉降数据来确定预压时间，预压过程中测量支架变形情况，卸载后计算弹性变形和非弹性变形。
预压2天，目的是消除非弹性变形后即卸载。
3.4、沉降观测
布点横向分别为两边、中间各布1排，点间距离5～6m，共计布置30个观测点。
预压沙袋采用吊车吊装码放，底模上沙袋前先对沉降观测点进行预压前原始标高测量。
为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形，在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，待24小时内累计沉降量不超过2mm ，方达到设计要求，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，并画出沉降曲线图，计算弹性弯形和非弹性变形。
否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。
卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。
预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
沉降观测一直持续到整个箱梁浇注完毕，特别注意砼浇注时支架的沉降，若浇注时，支架沉降超过预压沉降观测时预留沉降量时，应停止继续浇注，以防事故的发生。
3.5、数据分析及预拱度的设置
根据观测数据计算出每一点位的弹性变形，根据弹性变形调整底模标高，该梁为普通混凝土箱梁，没有预应力，因此不需要考虑预应力张拉应力计徐变等产生的变形值，对支架调整只需按照平均弹性变形量调高支架即可。
3.6、预压注意事项
右幅范围内分层堆码直至整孔支架预压重量满足要求，且不得分块小范围集中堆码，
以免产生不均匀沉降；堆码整齐，不乱堆放。
卸载时，采用吊车将吨袋进行卸载。
卸载完成后，对底板进行清理，全部清理干净后，根据测量结果调整标高。
四、成果分析
2012年1月12日预压，1月15日17：00加载完成，2月2日开始卸载，2月5日卸载完成。
并完成数据的采集，具体的预压数据见下表。
0#台 3#台
崇仁互通主线跨A匝道桥右幅支架沉降观测数据分析表
序号观测点里程
偏距
（m）
箱梁底
设计标
高（m）
预压前
标高（m）
50%加载
标高（m）
100%加载
标高（m）
卸载后标
高（m）
非弹性
变形值
（cm）
弹性变
形值
（cm）
1 左1 DK22+982.65
2.55 87.232 87.234 87.232 87.227 87.229 0.5 0.3
2 左2 DK22+987.65 87.319 87.322 87.320 87.315 87.317 0.5 0.2
3 左3 DK22+992.65 87.406 87.408 87.406 87.401 87.403 0.5 0.2
4 左4 DK22+997.6
5 87.492 87.495 87.493 87.48
6 87.488 0.
7 0.2
5 左5 DK23+003.65 87.594 87.59
6 87.594 87.588 87.589 0.
7 0.2
6 左6 DK23+009.65 87.695 87.696 87.694 87.68
7 87.690 0.6 0.3
7 左7 DK23+015.65 87.794 87.795 87.792 87.784 87.787 0.8 0.3
8 左8 DK23+021.65 87.891 87.893 87.890 87.884 87.885 0.8 0.1
9 左9 DK23+026.65 87.962 87.962 87.960 87.955 87.957 0.5 0.2
10 左10 DK23+031.65 88.041 88.046 88.044 88.039 88.041 0.5 0.2
11 中1 DK22+982.65
6.67
5 87.314 87.318 87.315 87.308 87.310 0.8 0.2
12 中2 DK22+987.65 87.402 87.406 87.405 87.400 87.401 0.5 0.1
13 中3 DK22+992.65 87.489 87.489 87.487 87.483 87.486 0.4 0.3
14 中4 DK22+997.65 87.575 87.576 87.574 87.570 87.572 0.4 0.2
15 中5 DK23+003.65 87.677 87.677 87.675 87.668 87.671 0.7 0.2
16 中6 DK23+009.65 87.777 87.779 87.778 87.773 87.776 0.3 0.3
17 中7 DK23+015.65 87.876 87.879 87.876 87.870 87.871 0.8 0.2
18 中8 DK23+021.65 87.974 87.977 87.976 87.970 87.972 0.5 0.2
19 中9 DK23+026.65 88.044 88.045 88.042 88.035 88.038 0.7 0.3
20 中10 DK23+031.65 88.124 88.127 88.124 88.116 88.117 0.9 0.1
21 右1 DK22+982.65
10.8 87.397 87.397 87.394 87.387 87.389 0.8 0.2
22 右2 DK22+987.65 87.484 87.488 87.486 87.482 87.485 0.4 0.3
23 右3 DK22+992.65 87.571 87.574 87.572 87.566 87.568 0.6 0.2
24 右4 DK22+997.65 87.657 87.659 87.657 87.651 87.653 0.6 0.3
25 右5 DK23+003.65 87.759 87.761 87.758 87.750 87.753 0.8 0.3
26 右6 DK23+009.65 87.860 87.863 87.861 87.857 87.860 0.3 0.2
27 右7 DK23+015.65 87.959 87.963 87.961 87.957 87.959 0.4 0.2
28 右8 DK23+021.65 88.056 88.058 88.057 88.051 88.053 0.5 0.2
29 右9 DK23+026.65 88.127 88.127 88.124 88.117 88.120 0.7 0.3
30 右10 DK23+031.65 88.206 88.206 88.204 88.198 88.199 0.7 0.2
平均值0.6 0.2 观测:朱俊记录：黄兵计算：文鹏日期：2012年2月6日
结论：根据沉降观测数据分析可知，右幅平均弹性变形量为2mm，因此底模标高按照设计标高抬高2mm考虑。
中铁十二局集团抚吉高速公路A2标
2012年2月6日。