泰阳建设塔吊基础方案

塔
吊
桩
基
础
专
项
方
案
编制人：技术负责人审核人：安全科长审批人：总工程师编制单位：浙江国泰有限公司
编制日期：2013年6月5日
目录
一、工程概况
二、编制依据
三、设计简介
四、钢格构柱焊接验收要求
五、塔吊附墙情况
六、设计计算
（一）1#塔吊桩基计算
（二）4#塔吊桩基计算
七、塔吊基础附图
附图1.塔吊平面布臵图
附图2.塔吊基础定位图
塔吊桩基础专项方案
一、工程概况：
1.1宁波中青文化广场A1地块工程位于泰山西路西南面，人民北路东南面。

地下2层建筑面积5.56万平方米，地上建筑面积15.22万平方米，总建筑面积20.78万平方米。

1.2工程由宁波中青创文化广场开发有限公司投资建设，由西南勘察设计研究院进行地质勘察，宁波宁大地基处理技术有限公司设计，浙江求是工程咨询监理有限公司监理，浙江国泰建设有限公司承建施工。

1.3 本工程工采用塔吊五台，编号1#、2#、3#、4#、5#。

其中1#、2#、3#位于基坑内，采用钢格构柱－灌注桩形式， 4#、5#塔吊位于基坑外侧，采用4桩承台基础形式。

塔吊均采用杭州华诚机械有限公司QTZ80（5180）自升塔式起重机，塔吊布臵位臵详见附图（塔吊平面布臵图）
二、编制依据
2.1塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 187-2009）
2.2建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）
2.3宁波建筑桩基设计与施工细则（2001甬DBJ 02-12）
2.4宁波中青文化广场A1地块项目岩土勘察报告
2.5《杭州华诚机械有限公司QTZ80（5810）自升塔式起重机使用说明书》；
2.6宁波中青文化广场A1地块施工图纸；
2.7钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）
三、设计简介
3.1塔吊混凝土基础的荷载
塔吊QTZ80（5810）塔吊生产厂家为杭州华诚机械有限公司。

3.2桩基设计简介
本工程共采用五台塔吊，编号为1#—5#。

具体型号及布臵位臵见附图。

1#、2#、3#塔吊位于基坑内，塔吊型号均采用杭州华诚机械有限公司QTZ80（5810）塔吊基础桩采用Φ800钻孔灌注桩+格构柱，钢格构柱的柱顶标高为-3.5m，钢柱一直伸入灌注桩钢筋笼2.7米。

基础桩的桩顶标高为-9.6m，桩尖进入第○5-2层，1#、2#、3#灌注桩桩尖相对标高-39.6，灌注桩桩长30.0m。

格构柱设计，采用480*480mm的钢格构柱，每根格构采用4根L120*120*12的角钢组成，缀板选用宽150mm，厚10mm间距400mm进行设臵。

格构柱总长度为9.0米，下部伸入桩基础2.7米，上部与钢平台连接。

格构柱计算按6.3米独立高度计算，不考虑加焊水平杆件可以满足要求，为了增强格构柱的稳定性，四根格构柱之间在桩基承台以下每2.2米设臵二道L120*120*12水平钢拉杆，水平拉杆之间采用L63*6角钢十字撑，土方开挖过程中支撑的工作面出来后立即焊接水平支撑和十字支撑。

坑内以1#塔机为代表进行验算。

坑外以4#塔机为代表进行验算。

3.3 塔吊基础承台配筋
塔吊基础承台配筋按照塔吊安装使用说明书中的钢筋布臵示意图进行施工，根据验算均符合最小配筋率要求，详见4#/5#塔吊基础计算书中的承台配筋计算
4#、5#承台配筋按照QTZ80(5810)使用说明书采用上下双向配筋 20@176共计124根；
3.4塔吊基础附近的地址情况：
（1）1#塔吊位臵接近Z19，其相关土层的物理力学指标参数如下表（±0.0为黄海高
（2）2#塔吊位臵接近Z8，其相关土层的物理力学指标参数如下表（±0.0为黄海高程
（3）3#塔吊位臵接近Z30，其相关土层的物理力学指标参数如下表（±0.0为黄海高
（4）4#塔吊位臵接近ZK65，其相关土层的物理力学指标参数如下表（±0.0为黄海高
（5）5#塔吊位臵接近ZK57，其相关土层的物理力学指标参数如下表（±0.0为黄海高
四、钢格构柱焊接验收要求
按GB50205-2001钢结构工程施工质量验收规范进行验收。

4.1、角焊缝焊接厚度为10mm；
4.2、角钢材质为Q235，焊条采用J422型；
4.3、焊工必须经考试合格并取得合格证书。

持证焊工必须在其考试及其认可范围内施工；d、焊缝表面不得有裂纹、焊瘤等缺陷；
4.4、焊缝感官应达到：外形均匀、成型较好，焊道过度比较平滑，焊渣和飞溅物基本清除干净。

五、塔吊附墙情况
4#、5#塔吊建筑高度为86.6m，塔吊高度拟用105.2m，根据杭州华诚机械QTZ80(5810)塔机安装使用说明书需设臵3道附墙，在30米处进行第一道附墙处理，在54m 处进行第二道附墙处理，在78m处进行第三道附墙处理。

2#塔吊建筑高度为112m，塔吊高度拟用126.2m，需设臵4道附墙，在30米处进行第一道附墙处理，在54m处进行第二道
附墙处理，在78m处进行第三道附墙处理，在99m处进行第四道附墙处理。

塔吊附墙拉杆
与预埋件的尺寸参照杭州华诚QTZ80(5810)塔机安装使用说明书。

施工中必须确保埋件的
焊接质量、锚固长度及附墙拉杆与埋件的焊接质量。

5.1、附墙件里面布臵与要求
（1）、装设附着框架和附着杆件，应采用经纬仪测量塔身垂直度，并采用附着杆进行
调整，在最高锚固点一下垂直度允许偏差2/1000；
（2）在附着框架和附着支座布设时，附着杆倾斜角不得超过10°；
（3）附着框架宜设臵在塔身标准节连接处，箍紧塔身。

塔架对角处在无斜撑时应加固；
（4）塔身顶升至最大自由高度时必须增设与建筑物的锚固装臵后方可使用。

（5）起重机作业过程中应经常检查锚固装臵，发现松动或异常情况时，应立即停止作
业直到故障排除；
（6）拆卸起重机时，应随着降落塔身的进程拆卸相应的锚固装臵，严禁在落塔之前先
拆除锚固装臵；
（7）锚固装臵的安装、拆卸、检查和调整均应有专人负责，工作是应系安全带和戴安
全帽，并应遵守高处作业的有关安全操作规程；
5.2 附墙杆件平面布臵
（1）附着装臵是由三条斜撑杆和一套环梁等构件组成，它主要是把塔机固定在建筑物
的柱或梁上起着依附作用。

使用时环梁套在标准节上，四角用八个调节螺栓通过顶块把标
准节顶牢，其撑杆长度可调整。

四根撑杆端部有大耳环与建筑物附着处铰接，四根撑杆应
保持在同一水平面内，调整顶块及撑杆长度使塔身轴线垂直。

（2）附着装臵按塔身中心线距离建筑物3.5米距离架设，详见杭州华诚机械有限公司
QTZ80(5810)塔机安装使用说明书。

六、基坑开挖过程中对塔吊基础的保护
6.1 基坑开挖过程中在塔吊格构柱附近开挖过程中严禁挖土机械碰撞格构柱，需
人工开挖，且四周要同步均匀开挖，不得单边开挖，以防土体侧压力导致塔吊基础偏位；
6.2 需要对塔吊基础进行加固（可采用钢板桩），以确保其侧向稳定
七、设计计算
本工程塔吊基础设计计算采用PKPM设计软件，具体如下：
2#塔吊基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息
塔吊型号: 杭州华诚机械有限公司QTZ80（5810）塔机自重标准值:Fk1=606.00kN 起重荷载标准值:Fqk=80.00kN
塔吊最大起重力矩:M=1156.00kN.m 塔吊计算高度: H=126m
塔身宽度: B=1.60m
非工作状态下塔身弯矩:M1=0kN.m 桩混凝土等级: C30 承台混凝土等级:C35
保护层厚度: 100mm 矩形承台边长: 5.50m
承台厚度: Hc=1.200m
承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335
承台顶面埋深: D=0.000m
桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.900m
桩钢筋级别: HRB335
桩入土深度: 39.6m 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=606kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=5.5×5.5×1.20×25=907.5kN
承台受浮力：F lk=5.5×5.5×-2.20×10=-665.5kN
3) 起重荷载标准值
F qk=80kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2
=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.48×45.00=21.50kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×21.50×45.00=483.84kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)
=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2
=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.85×45.00=38.39kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×38.39×45.00=863.88kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=0+0.9×(1156+483.84)=1475.86kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=0+863.88=863.88kN.m
三. 桩竖向力计算
非工作状态下：
Q k=(F k+G k)/n=(606+907.50)/4=378.38kN
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L
=(606+907.5)/4+(863.88+38.39×1.20)/5.51=543.38kN
Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L
=(606+907.5--665.5)/4-(863.88+38.39×1.20)/5.51=379.74kN 工作状态下：
Q k=(F k+G k+F qk)/n=(606+907.50+80)/4=398.38kN
Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L
=(606+907.5+80)/4+(1475.86+21.50×1.20)/5.51=670.68kN
Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L
=(606+907.5+80--665.5)/4-(1475.86+21.50×1.20)/5.51=292.44kN
四. 承台受弯计算
1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×(606+80)/4+1.35×(1475.86+21.50×
1.20)/5.51=599.14kN
最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×(606+80)/4-1.35×(1475.86+21.50×
1.20)/5.51=-136.09kN
非工作状态下：
最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×606/4+1.35×(863.88+38.39×
1.20)/5.51=427.29kN
最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×606/4-1.35×(863.88+38.39×
1.20)/5.51=-18.24kN
2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条
其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

由于工作状态下，承台正弯矩最大：
M x=M y=2×599.14×1.15=1378.02kN.m
承台最大负弯矩:
M x=M y=2×-136.09×1.15=-313.00kN.m
3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2。

底部配筋计算:
s=1378.02×106/(1.000×16.700×5500.000×11002)=0.0124
=1-(1-2×0.0124)0.5=0.0125
s=1-0.0125/2=0.9938
A s=1378.02×106/(0.9938×1100.0×300.0)=4202.0mm2
顶部配筋计算:
s=313.00×106/(1.000×16.700×5500.000×11002)=0.0028
=1-(1-2×0.0028)0.5=0.0028
s=1-0.0028/2=0.9938
A s=313.00×106/(0.9986×1100.0×300.0)=949.8mm2
20.024.0300
57.14545>≈⨯=y t f f ，所以%24.0min =ρ， 2min 15840%24.012005500mm A s ≈⨯⨯=，按照QTZ80F 的塔吊说明书中的配筋上下各配35根
Φ20的钢筋，即上下层 Φ20@160，2min 215840219942.314235mm A mm A s s =>=⨯⨯=,所
以按照塔吊说明书进行配筋符合受力要求！
五. 承台剪切计算
最大剪力设计值：
V max =599.14kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
式中 ──计算截面的剪跨比,=1.500
f t ──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t =1.570N/mm 2；
b ──承台的计算宽度，b=5500mm ；
h 0──承台计算截面处的计算高度，h 0=1100mm ；
f y ──钢筋受拉强度设计值，f y =300N/mm 2；
S ──箍筋的间距，S=200mm 。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六. 承台受冲切验算
依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！ 承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：
式中 N l ──荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向
力设计值；
1x ，1y ──角桩冲切系数； 1x =1y =0.56/(0.682+0.2)=0.635
c 1，c 2──角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c 1=c 2=1200mm
a 1x ，a 1y ──承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水
平距离；a 1x =a 1y =750mm
hp ──承台受冲切承载力截面高度影响系数；hp =0.904
f t──承台混凝土抗拉强度设计值；f t=1.57N/mm2
h0──承台外边缘的有效高度；h0=1100mm
1x，1y──角桩冲跨比，其值应满足0.25～1.0，取1x=1y=a1x/h0=0.682 工作状态下：
N l=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×(606+80)/4+1.35×(1475.86+21.50×1.2)/5.5146=599.14kN 非工作状态下：
N l=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×606/4+1.35×(863.88+38.39×1.2)/5.5146=427.29kN 等式右边 [0.635×(1200+375)+0.635×(1200+375)]×0.904×1.57×
1100/1000=3121.68kN
比较等式两边，所以满足要求!
七.桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×670.68=905.42kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中
c──基桩成桩工艺系数，取0.75
f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=14.3N/mm2；
A ps──桩身截面面积，A ps=502655mm2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为1005mm2
综上所述，全部纵向钢筋面积1005mm2
八.桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Q k=398.38kN；偏向竖向力作用下，Q kmax=670.68kN.m
桩基竖向承载力必须满足以下两式：
单桩竖向承载力特征值按下式计算：
其中 R a──单桩竖向承载力特征值；
q sik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
q pa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=2.51m；
A p──桩端面积,取A p=0.50m2；
由于桩的入土深度为39.6m,所以桩端是在第5-2层土层。

最大压力验算:
R a=2.51×(1.5×10+3.5×5+2×10+22×8+9.5×12+7.65×26)+600×
0.50=1662.28kN
由于: Ra = 1662.28 > Qk = 398.38,所以满足要求!
由于: 1.2Ra = 1994.74 > Qkmax = 670.68,所以满足要求!
九.桩式基础格构柱计算
依据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。

1. 格构柱截面的力学特性：
格构柱的截面尺寸为0.48×0.48m；
主肢选用:12号角钢b×d×r=120×120×12mm；
缀板选用(m×m):0.01×0.43（缀板选用宽150mm，厚10mm，设臵间距400mm）
主肢的截面力学参数为 A0=27.37cm2，Z0=3.82cm，I x0=514.65cm4，I y0=514.65cm4；
格构柱截面示意图
格构柱的y-y轴截面总惯性矩：
格构柱的x-x轴截面总惯性矩：
经过计算得到：
I x=4×[514.65+27.37×(48/2-3.82)2]=40265.00cm4；
I y=4×[514.65+27.37×(48/2-3.82)2]=40265.00cm4；
2. 格构柱的长细比计算：
格构柱主肢的长细比计算公式：
其中 H ──格构柱的总高度，取8.70m；
I ──格构柱的截面惯性矩，取,I x=40265.00cm4，I y=40265.00cm4；
A0──一个主肢的截面面积，取27.37cm2。

经过计算得到x=45.37,y=45.37。

格构柱分肢对最小刚度轴1-1的长细比计算公式:
其中 b ──缀板厚度，取 b=0.01m。

h ──缀板长度，取 h=0.43m。

a1──格构架截面长，取 a1=0.45m。

经过计算得 i1=[(0.012+0.432)/48+5×0.452/8]0.5=0.36m。

1=8.70/0.36=24.09。

换算长细比计算公式：
经过计算得到kx=51.37,ky=51.37。

3. 格构柱的整体稳定性计算：
格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：
其中 N ──轴心压力的计算值(kN)；取 N=1.35Q kmax=905.42kN；
A──格构柱横截面的毛截面面积，取4×27.37cm2；
──轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；
根据换算长细比0x=51.37,0y=51.37≤150 满足要求!
查《钢结构设计规范》得到x=0.85,y=0.85。

X方向： N/A=905420/(0.85×10949.2)=97≤215.00 N/mm2满足要求! Y方向： N/A=905420/(0.85×10949.2)=97≤215.00 N/mm2满足要求!
4. 格构分肢的长细比验算：
由于格构形式采用角钢+缀板，分肢选取14号角钢b×d×r=140×10×14mm，其回转半径i=27.8mm。

1=L/i=300/27.8=10.79≤0.5×
0x=25.68 且小于等于40 满足要求!
4#塔吊四桩基础的计算书
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息
塔吊型号: QT80E 塔机自重标准值:Fk1=606.00kN
起重荷载标准值:Fqk=60.00kN
塔吊最大起重力矩:M=940.00kN.m 塔吊计算高度: H=105m 塔身宽度: B=1.60m
非工作状态下塔身弯矩:M1=0kN.m 桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35
保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 5.5m
承台厚度: Hc=1.300m
承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335
承台顶面埋深: D=0.000m
桩直径: d=0.600m 桩间距: a=3.900m
桩钢筋级别: HRB335
桩入土深度: 44.39m 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净) 计算简图如下：
二. 荷载计算
1. 自重荷载及起重荷载
1) 塔机自重标准值
F k1=606kN
2) 基础以及覆土自重标准值
G k=6×6×1.30×25=1170kN
承台受浮力：F lk=6×6×1.10×10=396kN
3) 起重荷载标准值
F qk=60kN
2. 风荷载计算
1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)
=0.8×1.48×1.95×1.54×0.2=0.71kN/m2
=1.2×0.71×0.35×1.6=0.48kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.48×40.00=19.11kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×19.11×40.00=382.29kN.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)
=0.8×1.51×1.95×1.54×0.35=1.27kN/m2
=1.2×1.27×0.35×1.60=0.85kN/m
b. 塔机所受风荷载水平合力标准值
F vk=q sk×H=0.85×40.00=34.13kN
c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值
M sk=0.5F vk×H=0.5×34.13×40.00=682.57kN.m
3. 塔机的倾覆力矩
工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=0+0.9×(940+382.29)=1190.06kN.m
非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值
M k=0+682.57=682.57kN.m
三. 桩竖向力计算
非工作状态下：
Q k=(F k+G k)/n=(606+1170.00)/4=444.00kN
Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L
=(606+1170)/4+(682.57+34.13×1.30)/5.51=575.82kN Q kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L
=(606+1170-396)/4-(682.57+34.13×1.30)/5.51=213.18kN 工作状态下：
Q k=(F k+G k+F qk)/n=(606+1170.00+60)/4=459.00kN
Q kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L
=(606+1170+60)/4+(1190.06+19.11×1.30)/5.51=679.31kN
Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L
=(606+1170+60-396)/4-(1190.06+19.11×1.30)/5.51=139.69kN
四. 承台受弯计算
1. 荷载计算
不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：
工作状态下：
最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×(606+60)/4+1.35×(1190.06+19.11×
1.30)/5.51=52
2.19kN
最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×(606+60)/4-1.35×(1190.06+19.11×
1.30)/5.51=-7
2.64kN
非工作状态下：
最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L
=1.35×606/4+1.35×(682.57+34.13×
1.30)/5.51=38
2.48kN
2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条
其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；
x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；
N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

由于工作状态下，承台正弯矩最大：
M x=M y=2×522.19×1.15=1201.04kN.m
3. 配筋计算
根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条
式中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94,期间按线性内插法确定；
f c──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2。

底部配筋计算:
s=1201.04×106/(1.000×16.700×6000.000×12502)=0.0077
=1-(1-2×0.0077)0.5=0.0077
s=1-0.0077/2=0.9961
A s=1201.04×106/(0.9961×1250.0×300.0)=3215.2mm2
顶部配筋计算:
s=167.08×106/(1.000×16.700×6000.000×12502)=0.0011
=1-(1-2×0.0011)0.5=0.0011
s=1-0.0011/2=0.9961
A s=167.08×106/(0.9995×1250.0×300.0)=445.8mm2
按照塔吊使用说明书中的要求，本承台配筋采用上下两层双向配筋，
每一层采用 20@165（36根），承台配筋率为（314.1*36*2/（6000*1300）=0.29%）>承台最小配筋率0.23%的要求（满足规范要求）
五. 承台剪切计算
最大剪力设计值：
V max=522.19kN
依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)的第7.5.7条。

我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
式中──计算截面的剪跨比,=1.500
f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.570N/mm2；
b──承台的计算宽度，b=6000mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm；
f y──钢筋受拉强度设计值，f y=300N/mm2；
S──箍筋的间距，S=200mm。

经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
六. 承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩
冲切承载力验算
七.桩身承载力验算
桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×679.31=917.07kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中
c──基桩成桩工艺系数，取0.75
f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=16.7N/mm2；
A ps──桩身截面面积，A ps=282744mm2。

经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求
由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2
综上所述，全部纵向钢筋面积565mm2
八.桩竖向承载力验算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，Q k=459.00kN；偏向竖向力作用下，Q kmax=679.31kN.m
桩基竖向承载力必须满足以下两式：
单桩竖向承载力特征值按下式计算：
其中 R a──单桩竖向承载力特征值；
q sik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值；
q pa──桩端端阻力特征值，按下表取值；
u──桩身的周长，u=1.88m；
A p──桩端面积,取A p=0.28m2
由于桩的入土深度为44.39m,所以桩端是在第6层土层。

最大压力验算:
R a=1.88×(1.4×10+3.6×5+1.7×10+22.5×8+9.7×12+5.49000000000001×26)+600×0.28=1089.77kN
由于: Ra = 1089.77 > Qk = 459.00,所以满足要求!
由于: 1.2Ra = 1307.72 > Qkmax = 679.31,所以满足要求!
七、塔吊基础附图
附图1.塔吊平面布臵图
附图2.塔吊基础定位图。