随钻声波测井环槽隔声体的强度分析

◀钻井技术与装备▶
随钻声波测井环槽隔声体的强度分析∗
伍㊀能㊀赵宏林㊀刘㊀旭㊀李育房
（中国石油大学（北京）机械与储运工程学院）
摘要：凹槽隔声体是随钻声波测井中普遍采用的一种隔声体，通过数值模拟方法研究了凹槽隔声体最大等效应力出现的区域，以及扭矩㊁过渡圆弧半径㊁凹槽深度㊁槽间距和槽宽度对隔声体机械强度的影响㊂分析结果表明：扭矩对隔声体的机械强度有较大的影响，在实际计算过程中不能忽略；无论加载扭矩与否，隔声体机械强度最弱的区域出现在内过渡圆弧半径处；隔声体上的最大等效应力与凹槽深度呈线性关系，在满足隔声量与时延量的情况下可以适当减小凹槽深度；
隔声体的最大等效应力出现在内过渡圆弧半径处，随着过渡圆弧半径的增大应力逐渐减小㊂所得结论对环槽隔声体的设计具有一定的参考作用㊂
关键词：隔声体；测井；凹槽深度；随钻超声波；等效应力
中图分类号：ＴＥ９２７㊀文献标识码：Ａ㊀ｄｏｉ：１０ １６０８２／ｊ ｃｎｋｉ ｉｓｓｎ １００１－４５７８ ２０１７ ０７ ００６ＳｔｒｅｎｇｔｈＡｎａｌｙｓｉｓｏｆＳｏｕｎｄＩｎｓｕｌａｔｉｏｎＢｏｄｙｉｎＲｉｎｇ
ＧｒｏｏｖｅｆｏｒＡｃｏｕｓｔｉｃＬｏｇｇｉｎｇＷｈｉｌｅＤｒｉｌｌｉｎｇ
ＷｕＮｅｎｇ㊀ＺｈａｏＨｏｎｇｌｉｎ㊀ＬｉｕＸｕ㊀ＬｉＹｕｆａｎｇ
（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＰｅｔｒｏｌｅｕｍ（Ｂｅｉｊｉｎｇ））Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙｉｎｒｉｎｇｇｒｏｏｖｅｉｓａｋｉｎｄｏｆｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙｔｈａｔｉｓｃｏｍｍｏｎｌｙｕｓｅｄｉｎｔｈｅａｃｏｕｓｔｉｃｌｏｇｇｉｎｇｗｈｉｌｅｄｒｉｌｌｉｎｇ．Ｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｈａｓｂｅｅｎｕｓｅｄｔｏｓｔｕｄｙｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａ⁃ｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓａｒｅａｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙ，ａｎｄｕｎｄｅｒｓｔａｎｄｉｎｇｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｔｏｒｑｕｅ，ｔｈｅｒａｄｉｕｓｏｆｔｈｅｔｒａｎｓｉ⁃ｔｉｏｎａｒｃ，ｔｈｅｇｒｏｏｖｅｄｅｐｔｈ，ｇｒｏｏｖｅｓｐａｃｉｎｇａｎｄｇｒｏｏｖｅｗｉｄｔｈｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｔｈｅｔｏｒｑｕｅｈａｓａｇｒｅａｔｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙａｎｄｃａｎｎｏｔｂｅｎｅｇｌｅｃｔｅｄｉｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ．Ｗｉｔｈｏｒｗｉｔｈｏｕｔｌｏａｄｉｎｇｔｏｒｑｕｅ，ｔｈｅｗｅａｋｅｓｔａｒｅａｏｆｍｅｃｈａｎｉｃａｌｓｔｒｅｎｇｔｈａｐｐｅａｒｓｉｎｔｈｅｉｎｎｅｒｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｒｃ．Ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙｉｓｌｉｎｅａｒｌｙｒｅｌａｔｅｄｔｏｔｈｅｇｒｏｏｖｅｄｅｐｔｈ．Ｔｈｅｇｒｏｏｖｅｄｅｐｔｈｃａｎｂｅｒｅｄｕｃｅｄａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅｌｙｏｎｔｈｅｐｒｏｍｉｓｅｔｈａｔｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎａｎｄｔｈｅｔｉｍｅｄｅｌａｙａｍｏｕｎｔａｒｅｍｅｔ．Ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙａｐｐｅａｒｓｉｎｔｈｅｉｎ⁃ｎｅｒｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｒｃ，ａｎｄｔｈｅｓｔｒｅｓｓｄｅｃｒｅａｓｅｓｗｉｔｈｔｈｅｉｎｃｒｅａｓｅｏｆｔｈｅｒａｄｉｕｓｏｆｔｈｅｉｎｎｅｒｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｒｃ．Ｔｈｅｓｔｕｄｙｒｅ⁃ｓｕｌｔｓｃｏｕｌｄｐｒｏｖｉｄｅｃｅｒｔａｉｎｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓｆｏｒｔｈｅｄｅｓｉｇｎｏｆｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙｉｎｒｉｎｇｇｒｏｏｖｅ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙ；ｌｏｇｇｉｎｇ；ｇｒｏｏｖｅｄｅｐｔｈ；ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃｌｏｇｇｉｎｇｗｈｉｌｅｄｒｉｌｌｉｎｇ；ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ
０㊀引㊀言
海洋平台由于特殊的条件基本上都采用随钻声波测井方式㊂在随钻声波测井中，四极子声源波主要用于地层横波的测量，这种声源波最大的优点是不会在钻铤中激发钻铤模式波，因此测量地层横波时就不需要安装多余的隔声装置㊂在测量地层纵波时，频率１０ｋＨｚ左右的单极子声源会在钻铤中激发出一种钻铤模式波，这种钻铤模式波的频率较大，波速较快，会对地层的测量产生巨大影响，因此必须想办法来削弱甚至消除钻铤波㊂国外某公司
６２ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀石㊀油㊀机㊀械
ＣＨＩＮＡＰＥＴＲＯＬＥＵＭＭＡＣＨＩＮＥＲＹ
㊀㊀
２０１７年㊀第４５卷㊀第７期
∗基金项目：国家科技重大专项 复杂储层测井新方法与探测器研究 （２００１１ＺＸ０５０２０－００９）㊂
设计并申请了用于随钻过程中的声波阻尼器专利［１］㊂杨勇等［２］利用有限元差分法对钻铤上３种周期性刻槽构成的随钻声波测井隔声体的隔声量进行了数值计算㊂苏远大等［３］利用隔声体衰减的补偿测量办法得到随钻声波测井隔声体在１５ １８ｋＨｚ的频率范围内存在一个最佳隔声阻带㊂闫向宏等
［４］
利用软件对周期性的非轴对称凹槽结构随钻
声波测井隔声体上最大等效应力进行了相关计算㊂刘彬等
［５］
自行设计了一种利用周期性非轴对称孔
槽来消除钻铤模式波的工具㊂这些研究并没有涉及比较重要的强度分析，也没有用理论计算说明扭矩和过渡圆弧半径的大小对隔声体强度的影响㊂为此，笔者采用ＡＮＳＹＳ软件对轴对称凹槽隔声体进行了相关的强度分析，验证了扭矩力㊁过渡圆弧半径及凹槽深度对隔声体强度的影响［６］
，所得结论
可为环槽隔声体的设计提供参考㊂
１㊀凹槽隔声体结构
图１为凹槽隔声体结构示意图
㊂
图１㊀凹槽隔声体结构示意图
Ｆｉｇ １㊀Ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄ
㊀㊀㊀
ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙｉｎｒｉｎｇｇｒｏｏｖｅ
㊀㊀随钻隔声体大致分为周期性轴对称环槽结构㊁周期性非对称环槽结构及周期性非对称孔形结构㊂笔者主要讨论周期性轴对称环槽结构㊂周期性轴对称环槽结构的环槽主要分为２种：半圆槽和凹槽㊂通过数值模拟探讨了凹槽隔声体最大等效应力出现的区域，以及扭矩㊁过渡圆弧半径㊁凹槽深度㊁槽间距和槽宽度对隔声体机械强度的影响㊂分析时所采用的软件为ＡＮＳＹＳ，数值计算采用的是外径１７８ｍｍ㊁内径５０ｍｍ的Ｎ１３１０无磁钻铤钢㊂该种钢材的密度为７５００ｋｇ／ｍ３，弹性模量为２１０ＧＰａ，泊松比为０ ３㊂计算时扭力矩取４０ｋＮ㊃ｍ，轴向载荷
１００ｋＮ
［７］
，选择模拟地层深度为１３００ｍ㊂一般地
层都存在超压，因此选取压力系数为１ １，于是
１３００ｍ深度的地层压力为１５ＭＰａ，在１３００ｍ深
度钻井泵的输出压力为８ＭＰａ，考虑到压力损失，所以内压为７ＭＰａ［８－１０］㊂
２㊀数值计算
在计算中，内㊁外过渡圆弧半径分别为Ｒ１和
Ｒ２，凹槽深度为ｈ，凹槽宽度为ｗ，槽间距为Ｌ㊂
２ １㊀扭矩对隔声体强度的影响
图２为加载扭矩与不加载扭矩时最大等效应力
随凹槽深度变化的曲线㊂由图可知，加载扭矩和不加载扭矩２种情况下，凹槽隔声体上最大等效应力σｍａｘ随着凹槽深度ｈ的增加逐渐增大，且加载扭矩时最大等效应力远大于不加载扭矩时最大等效应力，所以不可忽略扭矩对隔声体机械强度的影响㊂模拟结果还表明：加载扭矩与不加载扭矩时隔声体最大等效应力出现的区域均是内圆弧过渡半径处
㊂
图２㊀最大等效应力随凹槽深度变化曲线Ｆｉｇ ２㊀Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｇｒｏｏｖｅｄｅｐｔｈｏｎ㊀㊀㊀
ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ
２ ２㊀凹槽深度对隔声体强度的影响
在数值模拟计算中，取内㊁外圆弧过渡半径Ｒ１＝Ｒ２＝３ｍｍ，槽宽度分别取４０和１２５ｍｍ，设置
２种槽宽间隔分布，得到凹槽深度ｈ与最大等效应力σｍａｘ的关系曲线，结果如图２和图３所示㊂
图３㊀槽宽４０ｍｍ㊁槽间距８０ｍｍ
㊀㊀㊀时最大等效应力变化曲线
Ｆｉｇ ３㊀Ｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ
㊀㊀㊀ｕｎｄｅｒｔｈｅｇｒｏｏｖｅｗｉｄｔｈｏｆ４０ｍｍ㊀㊀㊀
ａｎｄｔｈｅｇｒｏｏｖｅｓｐａｃｉｎｇｏｆ８０ｍｍ
７２ ２０１７年㊀第４５卷㊀第７期伍㊀能等：随钻声波测井环槽隔声体的强度分析㊀㊀㊀㊀㊀㊀
图４㊀槽宽１２５ｍｍ㊁槽间距１２５ｍｍ㊀㊀㊀时最大等效应力变化曲线
Ｆｉｇ ４㊀Ｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ
㊀㊀㊀ｕｎｄｅｒｔｈｅｇｒｏｏｖｅｗｉｄｔｈｏｆ１２５ｍｍ㊀㊀㊀
ａｎｄｔｈｅｇｒｏｏｖｅｓｐａｃｉｎｇｏｆ１２５ｍｍ㊀㊀由图３和图４可以看出，无论是槽间距与槽宽度相等或不等，隔声体的最大等效应力都随着槽深度的增加呈线性增大；从图还可以看出，随着槽深
度的增加，最大等效应力值增加的幅度没有明显的减小，因此从隔声体的机械强度考虑，凹槽深度取值越小越好㊂但是随着凹槽深度的减小，相应的隔声量与时延量会变小㊂综合考虑，凹槽深度不能过小，也不能过大㊂
２ ３㊀内圆弧过渡半径对隔声体强度的影响图５为凹槽隔声体最大等效应力分布图㊂由图
可知，隔声体的最大等效应力只会出现在内过渡圆弧位置，外圆弧过渡部分基本上不存在太大的等效应力㊂因此在实际的隔声体设计过程中，需要重点考虑内圆弧半径区域，该区域的尺寸变化最大，因会出现最大的等效应力㊂下面重点讨论内过渡圆弧的取值对最大等效应力的影响
㊂
图５㊀凹槽隔声体最大等效应力分布图Ｆｉｇ ５㊀Ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ㊀㊀㊀
ｏｆｔｈｅｓｏｕｎｄｉｎｓｕｌａｔｉｏｎｂｏｄｙｉｎｒｉｎｇｇｒｏｏｖｅ
㊀㊀图６为槽宽ｗ＝１２５ｍｍ㊁槽间距Ｌ＝８０ｍｍ㊁
Ｒ２＝３ｍｍ时最大等效应力σｍａｘ随Ｒ１变化曲线㊂图７为槽宽ｗ＝４０ｍｍ㊁槽间距Ｌ＝８０ｍｍ㊁Ｒ２＝３ｍｍ
时最大等效应力σｍａｘ随Ｒ１变化曲线㊂由图６和图７可知，隔声体的最大等效应力随着内过渡圆弧半径
的增大而逐渐减小，但是减小的幅度越来越小㊂这是因为应力集中最容易出现在尺寸变化最大的地方，而内圆弧过渡区就是隔声体上尺寸变化最大的区域，因此该区域最容易出现应力集中㊂随着内圆弧过渡半径的增大，该区域的尺寸突变情况得以好转㊂随着内圆弧过渡半径Ｒ１的增加，内圆弧越来越平滑，但是变化率越来越小㊂从此模型的模拟结果来分析，内过渡圆弧半径的最优值为５ ０ ５ ５
ｍｍ㊂杨勇等［２］的研究结果表明：隔声体使某一中心频率附近钻铤波有最大衰减效果的刻槽结构是，
槽宽与槽间距相等且近似等于该频率波长的⅟ ㊂苏远大等［３］对环槽隔声体的研究结果表明：当钻铤波的频率为１６ｋＨｚ时，衰减最大
㊂
图６㊀最大等效应力随内过渡圆弧半径变化曲线Ｆｉｇ ６㊀Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｒａｄｉｕｓｏｆｔｈｅｉｎｎｅｒｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ
㊀㊀㊀
ａｒｃｏｎｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ
图７㊀最大等效应力随内过渡圆弧半
㊀㊀㊀径变化的曲线（ｈ＝１８ｍｍ）
Ｆｉｇ ７㊀Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｒａｄｉｕｓｏｆｔｈｅｉｎｎｅｒｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｒｃ
㊀㊀㊀ｏｎｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ（ｈ＝１８ｍｍ）
㊀㊀隔声体材料为无磁钻铤钢，波速为５８６０
ｍ／ｓ［６］㊂由此可以计算出频率为１６ｋＨｚ的钻铤波的
波长为０ ３６６ｍ㊂槽间距Ｌ与槽宽ｗ约取９０ｍｍ，内㊁外圆弧过渡半径分别取Ｒ１＝５ｍｍ㊁Ｒ２＝３ｍｍ，以凹槽深度ｈ为变化值，得到如图８所示的应力曲线㊂从图８可知，随着槽深度ｈ的增加，隔声体的最大等效应力也相应增加㊂因此在满足隔声量与时延量的情况下，可以通过适当减小凹槽深度来减小隔声体上最大等效应力㊂
８２ ㊀㊀㊀㊀㊀㊀石㊀油㊀机㊀械２０１７年㊀第４５卷㊀第７期
图８㊀槽宽９０ｍｍ㊁槽间距９０ｍｍ㊁内圆弧
㊀㊀㊀过渡半径５ｍｍ时最大等效应力曲线
Ｆｉｇ ８㊀Ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓｃｕｒｖｅｕｎｄｅｒｔｈｅｇｒｏｏｖｅ㊀㊀㊀ｗｉｄｔｈｏｆ９０ｍｍ，ｔｈｅｇｒｏｏｖｅｓｐａｃｉｎｇｏｆ９０ｍｍ
㊀㊀㊀ａｎｄｔｈｅｉｎｎｅｒｔｒａｎｓｉｔｉｏｎａｒｃｒａｄｉｕｓｏｆ５ｍｍ２ ４㊀槽间距对隔声体机械强度的影响
槽数量由隔声体上槽间距Ｌ与槽宽ｗ决定，并直接影响隔声体的隔声量与时延量㊂在选择槽宽度ｗ＝２０ｍｍ㊁槽深度ｈ＝１０ｍｍ㊁内圆弧过渡半径Ｒ１＝３ｍｍ的条件下，槽间距Ｌ从６０ｍｍ连续增加到１００ｍｍ时最大等效应力变化曲线如图９所示㊂从图可知，随着槽间距Ｌ的增加，隔声体最大等效应力逐渐减小，但是减小的幅度极小㊂因此，在计算隔声体的机械强度时，当槽间距在某一范围内
时，可以忽略槽间距对隔声体机械强度的影响
㊂
图９㊀槽间距变化时最大等效应力变化曲线
Ｆｉｇ ９㊀Ｔｈｅｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｇｒｏｏｖｅｓｐａｃｉｎｇｏｎ
㊀㊀㊀ｔｈｅｍａｘｉｍｕｍｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｓｔｒｅｓｓ
３㊀结论与认识
（１）扭矩对隔声体的机械强度有较大的影响，在实际的计算过程中不能忽略扭矩的作用，而且无论扭矩加载与否，隔声体机械强度最弱的区域都出现在内过渡圆弧半径处㊂
（２）外圆弧过渡半径对隔声体的机械强度几乎没有影响，在实际的设计过程中不需要过多地考虑外圆弧过渡半径㊂
（３）凹槽深度对隔声体的机械强度有较大影响㊂隔声体上的最大等效应力与凹槽深度呈线性关系，在满足隔声量与时延量的情况下，可以通过适当减小凹槽深度来减小隔声体上最大等效应力㊂
（４）隔声体的最大等效应力出现在内过渡圆弧半径处，随着过渡圆弧半径的增大应力逐渐减小，当圆弧半径增加至某一区域时有比较小的应力值，超过该区域以后应力值会出现增大的现象㊂笔者的分析结果对于环槽隔声体的设计具有一定的参考作用，在实际的隔声体设计当中，还需要考虑井下复杂的地质环境的影响，重点考虑隔声体的隔声效果㊂凹槽深度和内过渡圆弧半径等设计参数不仅需要满足隔声体的机械强度要求，更重要的是需要满足对钻铤波隔声效果的要求㊂
参㊀考㊀文㊀献
［１］㊀苏远大，毕新帅，闫向宏，等．基于ＡＮＳＹＳ的随钻声波测井隔声体强度分析［Ｊ］．科学技术与工程，
２０１１，１１（１５）：３４０４－３４０６．
［２］㊀杨勇，车小花，张菲，等．用三维时域有限差分法研究随钻声波测井仪器隔声体的设计［Ｊ］．科学技
术与工程，２００９，９（３）：５６５－５６７．［３］㊀苏远大，庄春喜，邓林，等．随钻声波测井隔声体性能评价实验研究［Ｊ］．测井技术，２０１１，３５（５）：
４０２－４０５．
［４］㊀闫向宏，苏远大，孙建孟，等．周期性轴对称凹槽结构隔声特性数值模拟［Ｊ］．计算物理，２０１０，２７
（６）：８６９－８７６．
［５］㊀刘彬，王芳，陈德华，等．周期性非轴对称孔槽结构隔声性能数值模拟研究［Ｊ］．应用声学，２０１２，
３１（５）：３３３－３３８．
［６］㊀浦广益．ＡＮＳＹＳＷｏｒｋｂｅｎｃｈ１２基础教程与实例详解［Ｍ］．北京：中国水利水电出版社，２０１０．［７］㊀闫向宏．随钻测井声波传输特性数值模拟研究［Ｄ］．青岛：中国石油大学（华东），２０１０．［８］㊀吕拴录，张宏，许峰，等．石油钻铤断裂原因分析［Ｊ］．机械工程材料，２０１０，３４（６）：８０－８２．［９］㊀王贺，赵宏林，车小花，等．声波测井仪外壳声传播特性研究［Ｊ］．石油机械，２０１６，４４（２）：１１－１６．［１０］㊀刘彬．随钻声波测井仪器隔声体优化设计［Ｄ］．北京：中国石油大学（北京），２０１２．
㊀㊀第一作者简介：伍㊀能，生于１９９２年，２０１５年毕业于西安石油大学机械设计专业，现为在读硕士研究生，研究方向为机械设计及理论和海洋油气装备㊂地址：（１０２２４９）北京市昌平区㊂Ｅ⁃ｍａｉｌ：８６５３９３８０４＠ｑｑ ｃｏｍ㊂㊀
收稿日期：２０１７－０１－０５
（本文编辑㊀王刚庆）
９２
２０１７年㊀第４５卷㊀第７期伍㊀能等：随钻声波测井环槽隔声体的强度分析㊀㊀㊀㊀㊀㊀。