悬浇连续梁合拢段施工
跨河特大桥悬灌梁合拢段施工技术
Ku a he te da qiaoxuan guan liang he long duan shi gong ji shu 跨河特大桥悬灌梁合拢段施工技术悬灌浇筑法因为具有大跨越能力、施工便捷、工期短、成本低等一系列优势，而在跨河特大桥中的高墩、大跨径的连续梁应用广泛。
成熟的合拢技术是提高桥梁基础稳定性的重要前提，也是跨河特大桥工程的关键技术，必须加强质量控制。
本文介绍了悬灌梁合拢段施工及其对桥梁结构的影响和作用，并以实际工程为例探讨了悬灌梁合拢段施工要点。
一、悬灌梁合拢段雄工及其对桥梁结构的影响和作用1.合拢合拢指的是对于悬臂浇注施工的连续梁(刚构)等桥梁结构，连接各悬臂施工结构之间或与边跨现浇段之间的节段。
一般情况下合拢段长约1.5-2.0m o在应用这种技术的工程中，需要按照规定的顺序进行施工，其施工工序包括使0#段临时固结、合拢段施工以及解除支座等等，只有严格按照这种顺序进行施工才可以将悬臂施工的静定结构转换为成桥状态的连续梁(刚构)o2.合拢段施工对桥梁结构的影响合拢段施工对桥梁结构的影响主要两方面：一是引发结构体系发生变化，主要就是悬臂静定结构在一定的施工条件下变成连续的超静定结构；二是引发了结构内力出现变化，在超静定结构出现之后，不仅存在施工内力，并且还有结构内力的重分布和相关的次内力。
3.合拢段和体系转换的作用合拢段和体系转换的作用主要包括两方面：一方面是完成了桥线形转换，在这个过程中需要多个施工技术严丝合缝的配合才能实现，这些施工技术包括配重、临时固结、劲性骨架等等；另一方面是结构内力得到优化，这主要是由于合拢顺序发生优化、调整合拢段长度调整(顶推)和支座标高，进而使恒载内力在整个桥梁中的分布更加的合理，同时限制不利的各项次内力的作用发挥。
二、跨河特大桥悬灌合拢段雄工要点1.工程概况新丰围互通立交桥位于中山市坦洲镇裕洲村新丰围岛，起点桩号K5+610.019,终点桩号为K7+215.019,主线桥全长1605m。
悬臂浇筑连续梁合拢段施工方案复习过程
悬臂浇筑连续梁合拢段施工方案目录1.工程概况 (1)2.编制说明 (1)2.1.编制依据 (1)2.2.编制原则 (1)2.3.编制范围 (2)3.总体施工方案 (2)4.合拢段施工技术及现场准备 (2)5.主要施工方案 (2)5.1.合拢段施工程序 (2)5.2.合拢梁段吊架及模板 (3)5.3.劲性骨架的安装 (4)5.4.临时索张拉 (4)5.5.压配重 (4)5.6.混凝土的浇筑 (5)5.7.体系转换 (5)5.8.吊架预埋孔 (5)6.合拢段施工注意事项 (6)6.1.36+44+32M悬浇连续梁 (6)6.2.40+64+40M悬浇连续梁 (6)悬浇梁合拢段施工方案1.工程概况某桥范围内设计有两联悬臂浇筑连续梁，其中一联为跨高速公路40+64+40m（403#墩～406#墩）连续梁；另一联为跨北环高架桥的36+44+32m（409#墩～412#）连续梁。
合拢段分为边跨合拢与中跨合拢段，梁段长度均设计为2m，其中单联连续梁边跨合拢段为两段，中跨合拢段为一段。
其中跨锡宜高速连续梁边跨合拢段高3m，设计砼数量为20.87m3，按钢筋砼2.6t/ m3计为54.3t，中跨合拢段高也为3m，设计砼数量为27.35m3，重量计为71.1t；跨北环高架连续梁合拢段高度为2.7m，其中边跨合拢段砼设计数量为18.3m3，重量计为47.6t，中跨合拢段砼设计数量为18.3m3，重量计为47.6t。
计算合拢段重量时尚需计入钢性连接与先穿钢绞线的重量。
2.编制说明2.1.编制依据（1）设计图《沪宁城际施图》与《沪宁城际施图》。
（2）《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》（铁建[2005]160号）等相关验收标准。
（3）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）。
（4）《客运专线预应力混凝土现浇梁暂行技术条件》。
（5）《客运专线铁路桥涵高性能混凝土技术条件》。
（6）《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》。
连续梁桥合拢段施工工艺
连续梁桥合拢段施工工艺连续梁桥合拢段施工工艺一、编制依据验收标准1、《公路桥涵施工技术规范》“JTJ041-89”。
4、《公路工程质量检验评定标准》“JTJ071-94”。
二、概述1、连续梁主梁“A”合拢段长2m，梁高2.5m，宽29.5m，基本截面为带直腹板的双室双箱截面。
底板厚25cm，顶板厚22cm，直腹板厚25cm（局部渐变为40cm）。
2、设计50号混凝土，双箱混凝土量为31.2m3 。
3、“A”合拢段利用斜拉式挂篮作为施工平台进行施工，上、下游箱各自单独施工合拢段。
施工步骤为：→4、“A”合拢段施工期间，主跨侧挂篮不动。
5、“A”合拢段施工前应对主梁中线、里程及高程水准点进行复测。
6、“A”合拢段施工完毕，主跨侧挂篮向21#墩后退，在后退过程中对主梁表面进行整修一次。
7、“A”合拢段施工完毕，解除21#墩旁的主梁施工临时约束，上、下游箱临时约束分开解除。
21#墩临时约束解除步骤：先放松主梁与临时支墩之间的预应力筋，再将临时墩与主梁之间的混凝土垫块用风枪凿除，最后将临时预应力筋切除，临时约束解除完毕。
三、合拢前的准备工作1、“A”现浇段支架拆除“A”现浇段预应力张拉、压浆后，拆除支架悬臂段4m长万能杆件支架，将主梁底模脱空，保留合拢段侧万能杆件支架支腿上底模及支架分配梁。
2、挂篮前移挂篮按《连续梁施工工艺》上的要求和步骤将挂篮前移4.5m，并提升就位，此时挂篮上的斜拉吊带改为垂直吊带。
3、钢支撑结构预埋件清理预埋件按设计院“209号”通知单预埋，应符合设计要求，并清理干净。
4、合拢段预应力束的安装预应力束先安装、后浇灌混凝土，“A”合拢段预应束布置在腹、底板上，共有腹板N23#、N24#(N24#’、N24#’’)12φj15钢绞线18束，底N25#、N26#9φj15钢绞线48束，其布置见附图（一）。
j=1860MPa，按设计长度加千斤顶张拉长度进行下钢绞线等级为Rg料，下好料后对每束必须进行编束，并且每间隔2m用铁丝捆扎一道。
浅谈悬臂现浇合拢段施工技术要点
浅谈悬臂现浇合拢段施工技术要点摘要：悬臂施工法主要适用于桥梁上部结构施工，合拢段施工属于悬臂施工技术中的重要部分，是梁体体系转换的必要环节。
对此，本文将以澧水大桥合拢段施工为例，对合拢段施工与体系转换施工的技术要点进行分析。
关键词：悬臂施工；合拢段施工；技术分析引言：合拢段施工中由于混凝土需要经历浇筑到张拉预应力筋的变化，很容易受到昼夜温差、徐变、早期收缩等因素的影响，出现结构变形等现象。
因此，为了促进桥梁施工的顺利合拢，应针对合拢施工中的关键技术进行分析和研究，使施工质量与效率得到显著提升。
1.工程概况本文以澧水大桥合拢段施工为例，该桥孔径为70+100+70，主梁断面为左右幅单箱形截面；变截面梁底线性按2次抛物线变化，中支点的箱梁根部高度约为6.0m，跨中与边支点的梁高为2.8m，顶板的厚度为28cm，宽度为12.49m。
主桥箱梁单个“T”共分12段悬臂浇筑，0#与1#梁总长11m，为墩旁支架现浇2#与3#长为3m；4#与8#长为3.5m；9#与13#长为4m；14#梁段为合拢段，长为2m；全桥共计6个合拢段；中跨、边跨合拢段长2m，中心梁高2.8m，底板宽6.5m，厚0.28m；顶板宽12.49m，厚0.5m。
，梁体采用C55高性能耐久砼，砼设计方量20.5m3，钢筋3.76t，边跨合拢段梁体结构及合拢钢束设计如图1所示。
图1 边跨合拢段梁体结构及合拢钢束设计2.合拢段施工技术要点2.1合拢段施工2.1.1边跨合拢施工通常情况下，边跨合拢段施工采用挂篮施工法，在现浇段施工中通过挂篮后锚、前、吊带预埋孔道，直径约为10cm；在挂篮走行中，前移之前首先要将现浇段两端的支架拆除，实现预留出超过1m的空间，将内、外滑梁移动到边跨现浇段内、外滑梁预制孔位置，将垫梁放置在梁面至上，利用双螺母拧紧；当挂篮行走到指定地点后，将底托前吊点的中间位置4排螺纹固定在梁面中，将精轧螺纹钢向下方延伸，并在吊点位置固定；将锚固安装在梁面之前务必在其下方放置垫梁，并放置2cm厚的钢板作为垫片，采用双螺母进行固定，保障螺母的露出大小超过10cm[1]。
主桥箱梁悬浇、边跨现浇段、合拢段施工工艺
XX绕城公路南线工程第七合同段主桥箱梁悬浇、边跨现浇段、合拢段施工工艺一、编制依据1.1XX绕城高速公路南段第七合同段工程施工设计图(第二册上册)。
1.2XX绕城高速公路南段第七合同段工程施工组织设计。
1.3我单位的质量目标和质量方针。
1.4我单位发布的《部分技术文件编制要求》。
1.5现行公路工程标准、规范、规程等，主要有：①《公路桥涵施工技术规范》(JJ041-2000)②《公路工程质量评定标准》(JTJ071-98)③《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95)二、工程概况XX江特大桥主桥起自46#墩，止于49#墩。
主桥上部构造为预应力砼三跨(46m+80m+46n连续箱梁，全长172m桥梁全宽26m分成上、下行两幅，每幅均为独立的单箱单室直腹板断面，箱梁顶面宽12.4m,底面宽为6.4m；翼缘板悬臂长度3.0m,翼缘板端部厚20cm、根部厚85cm；顶板厚度25〜85cm,底板厚度30〜50cm,腹板厚度55cm。
箱梁顶面向外侧2%的单向横坡通过内、外侧腹板高差形成,箱梁底板横向保持水平。
主墩墩顶梁高度为4.5m,跨中和边跨现浇段梁中线高度为2.3m,箱梁纵向梁高由根部向跨中按二次抛物线变化。
边跨现浇段长度为4.92m,其底板厚度由合拢段截面处的30cm增至端部的65cm。
主桥箱梁0#、1#块以及边跨采用支架现浇，2#〜10#块以及合拢段11#块采用挂篮悬臂现浇。
箱梁采用纵、横、竖三向预应力体系。
顶底板纵向预应力束采用高强低松弛钢绞线,大吨位群锚体系(OVM15-19,OVM15-15)；顶板横向预应力束采用高强低松弛钢绞线，扁锚体系(BM15-2)配以扁平波纹管成孔，单端张拉；腹板竖向预应力采用冷拉W级粗钢筋。
箱梁2#块长度为3.3m,3#〜5#块长度为3.6m,6#〜10#块长度为4.0m,合拢段长度为2.0m,最重块段为3#块，单块砼体积39.7m3,重约100t。
三、总体施工方案介绍主桥0#、1#块采用以承台为基础、托架法施工,详见《0#、1#块施工工艺》；主桥箱梁2#〜11#块采用菱形挂篮悬臂现浇，各块段砼全截面一次浇筑；边跨现浇段采用以承台为基础、支架法现浇,全截面两次浇筑。
简述悬浇连续梁合拢段施工及刚性支撑验算
持 相对 固定 ， 同时选 择在 日最 低温 度时 灌注 混凝 土 ， 证 保
合 拢段 混凝 土 处于 气温 上升 的环 境 中 、在 受压 的状 态 下 达 到 终凝 ， 免 混凝 土开裂 。 避 本 连续 梁 中跨合 拢 段利 用挂 篮做 合拢 支架 ，挂 篮 悬 臂 浇 注 完成 １ ７≠ 段 后 ，边 跨 １≠４ 篮 各 向前 移 动 ＃￣ ≠ 节 ≠、＃挂
（ ） 期气 温变化 规律 测量 记录 。 ４近 合拢段 施工 选在 气温变 化不 大的 阴天或 一天 中温度
最低 的时 刻完成 ， 在施 工过程 中加 强对天 气状 况的观 测 ，
行张拉 。 向 、 向及 顶板 纵 向预 应力施 工 同箱梁 悬 浇梁 横 竖
段施 工 。
根 据实 际情况 安排 合拢施 工 时间 。
道 的 修 建 为 立体 交 叉小 净 距 隧 道 的 推 广 应 用积 累了 经 验 ，望能 供 同行施 工和 质量 监控 提供 参考 。
参 考 文 献
ｃ 、净 空 水平收 敛 量测 。 隧 道拱 顶 下沉量 测及 净 空水 平收 敛量 测项 目的测 点
均 布置在 同一断 面 上 ，并 采用 相 同的量 测 频率 。 ３ 结 语 经过 监 测既 有高 速公 路隧 道 各项 参数 正常 ，高 速公
［］ Ｇ ６ ２ － ８ ，爆 破 安 全 规 程 ． ２ Ｂ ７２ ６ ［ ］ 中 华人 民共 和 国 交通 部 ． 路 隧 道 设 计 规 范． ３ 公
ｒ］ — 福建 交通 科技
２ １ 第 ２期 ０ １年
衡 的方 法进行 平衡 。＃ ４ 挂 篮 各向 前移 动一 个节 段 ，｝ １ 、≠ ≠ ２｝ ｛ ｊ
裂。 为减 少合拢 段混 凝土在 凝 固过程 中的收缩 变形 ， 提高 其早 期强度 ，施 工时混 凝土 的配合 比 中适 当添加 微 膨胀
鲁泰特大桥100m连续梁边跨现浇段及合拢段施工
鲁泰特大桥100m连续梁边跨现浇段及合拢段施工摘要：随着我国公路、铁路建设的不断发展，桥梁建设也迅速发展起来，越来越多的桥梁施工方法应用到了施工当中，现浇悬臂施工预应力混凝土连续梁法便是其中一种，并得到了广泛的采用，而连续梁的合拢则为此法中关键工序之一，本文以工程实例并结合部分检算，讲述了边跨现浇及合拢的施工技术。
关键词：悬浇挂蓝边跨现浇段合拢0 引言连续梁悬臂现浇的施工方法能很好的应对跨度大、地势险峻、作业面受限等困难，而此作业方法中我们需要着重控制好合拢段的施工，下面结合我局施工的鲁泰特大桥的泰东河段来讲述边跨现浇及边跨合拢方法。
1 连续梁简况鲁泰特大桥泰东河段连续梁为（55+100+55）ｍ双线预应力砼连续梁，跨越航道，施工工艺为挂蓝悬臂对称浇注。
全桥悬浇段共14×2=28对；普通块段及合拢段采用挂篮施工，0#及边跨采用支架现浇施工；合拢段3个，现浇段3个。
2 施工方法2.1 a15块（边跨）施工方案a15块长度为4.7m，节段梁高4.69m。
底板厚度由80cm过渡至120cm，腹板厚度由65cm过渡至105cm，顶板厚度由45cm过渡至85cm。
梁段砼体积为92.56m3，梁段重量为240.7t。
端支点处设置横隔板，厚度1.4m，横隔板设有人孔洞。
2.1.1 地基处理支架利用副墩承台和副墩墩顶做基础，墩顶范围以外支架直接搭设在承台上、搭设前清除承台上部土体，并对周围作业场地进行硬化，同时同步做好相应的排水。
2.1.2 外模及支架①副墩上连续梁侧顶帽边缘到边跨合拢段2.7m范围。
为了提高工效保证安全，结合分部实际，支架直接支撑在副墩承台上，下部采用贝雷钢架、上部采用碗扣脚手架、中间采用i25b工字钢过渡，细微高度通过顶部顶托调节。
贝雷钢架设六层，上面第一层横桥向，靠近主墩侧设三排单层贝雷片，靠经副墩侧设双排单层贝雷片，其余从下到上奇数层順桥向布置五组双排单层贝雷片、长度3m，偶数层横桥向布置三组双排单层贝雷片、长度12m，贝雷顶层上铺设i25b 工字钢，工字钢上焊钢筋头，碗扣脚手钢管插在焊好的钢筋上、上口通过顶托与模板系统连接，碗扣脚手钢管φ48×3.5，底、腹板下立杆间距60cm×30cm、翼缘板下立杆间距60cm×60cm，横杆步距底腹板下60cm、翼缘板下120cm。
悬浇连续梁合拢段施工技术探讨
【 关键词】 连续梁； 合拢段 ； 工技术 施
１ 工 程概 况
跨 北 拒 马 河 连 续 梁 位 于 京 石 客 运 专 线 Ｉ标 永 定 河 特 大 桥 的
Ｎ： ｕＧ＝ ．５￣ ３ ． ｘ ． ＝ ９ Ｎ。 ０ １ ３ ３ ４ ９ ８ ４ ０ｋ
解 决 中跨 一 个 挂篮 后 退 和 一 个 挂 篮 前 移 的 问 题 。 由于 Ｄ２ ６号 主 墩 的 变 形 、 拉 较短 长 度 的预 应 力 柬 以起 到 对 合 拢 段 更 好 的 约 束 作 用 的 钢 ３ 张 施工速度较 Ｄ ３ ２ ７号 主墩 要快 ， 故施 工 中决 定 Ｄ ３ ２ ６号 墩 中跨 挂 篮 向后 绞 线 ， 择 临 时 张 拉 ２ １，Ｂ 选 Ｔ ０２ ６纵 向预 应 力 束 ， 以抵 消 温 度 降 低 时 两 端 退 ， ３ 墩 中跨 挂 篮 向前 移 作 为 中跨 合 拢 段 吊架 。 边 跨 合 拢段 吊 架 梁 体 对 合 拢 段 新 浇 混 凝 土 的 张 应 力 。 由 于 中 跨 梁 体 最 大 摩 擦 力 Ｄ２７号
假设采用 ２工 ２ ｂ焊成支撑骨架， ０ 每个合拢段 ４个， 则每个刚性支
４个 骨 架 所 承 受 的 平 均 力 为 ： ０４ １２５ Ｎ单 个 骨架 在 钢板 上 焊 ４ ／＝ ２ ．ｋ ， ９ 合 拢 段 因 混 凝 土 浇 筑 后 ．受 气 温 变 化 和 梁 体 左 右 日照 温度 的 不 缝 长 度 ８ ｅ ， 保 证 焊 缝 牢 固 ， 个 骨 架 与 预 埋 钢 板 的 焊 缝 均 采 用 四 ０ｒ为 ａ 每 同 ， 引 起 梁 体 的 伸 缩 变 形 和 扭 曲 变 形 ， 对 合 拢 段 需 采 角 刚性 支 撑 周 满 焊 ． 缝 厚 度 ６ ｍ。 会 需 焊 ｍ 进行Ｉ 锁定 ， 临时 以保 持 合 拢 段 无 相对 变形 。 同时 由于 “ ’ 悬 臂 施 工 高 ３２３ 中跨 合 拢段 锁 定 Ｔ＇ 构 ．．
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摘要:根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案,介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决的问题、施工方法 ,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。
关键词:连续梁,合拢,锁定,工艺京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m 连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。
边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂t构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。
1 合拢段需解决的问题合拢段施工主要需解决3个问题:1)吊架的安装问题;2)合拢段的临时锁定问题;3)合拢段混凝土浇筑问题。
合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。
合拢段临时锁定要抵抗温度应力、t构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂t构施工安全和合拢段不出现裂纹。
2 合拢段施工顺序边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定,浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨t17,b13~b16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。
边跨张拉完成t17,b13~b16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力,张拉边跨b11~b12,拆除边跨现浇段支架,安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定,绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土,张拉t18,b1~b10,拆除中跨合拢段吊架,拆除t18。
3 合拢段施工方法3.1 合拢段吊架及模板利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。
由于67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退,66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。
边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。
3.2 临时锁定3.2.1 合拢段锁定计算假设 1)以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。
2)边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。
3.2.2 边跨合拢段锁定 1)应力分析。
根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。
只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。
2)刚性支撑设置。
边跨现浇段及13号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高,50cm宽,2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。
支撑型钢用双工20b焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。
边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵消,边跨现浇段施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。
木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则: 合拢段刚性支撑所受轴力:n=μg=0.15×448×9.8=658kn。
其中,g为边跨现浇段梁段的重力。
假设采用2工20b焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:σ=n/a=658/4/2/0.00355=23169kpa=23.2mpa。
能够满足要求。
3)临时张拉束。
由于总共仅有658kn的力,故边跨不再进行临时预应力束张拉,仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。
4个骨架所承受的平均力为:658/4=165kn,单个骨架在钢板上焊缝长度90cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。
3.2.3 中跨合拢段锁定 1)刚性支撑骨架。
在两13′号内预埋相同的钢板箱。
中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由66号墩顶活动支座(67号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。
此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:n=μ
g=0.05×5610×9.8=2749kn。
假设采用2工40a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性
支撑所受应力: σ=n/a=2749/4/2/0.00861=39910kpa=39.9mpa<200mpa。
能够满足要求。