脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
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脚手架计算书1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=20.8米（取最大高度，排），步距h=1.5米，立杆纵距l a=1.5米，立杆横距l b=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.4 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：g k1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：g k2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：q k=2 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得20.8米为μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.2×0.4=0.376 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算（1） 横向水平杆计算每纵距脚手片自重N G2k =g k2×l a ×l b =0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载N Qk =q k ×l a ×l b =2×1.5×1.1=3.3 kNM Gk =07.031.135775.0332=⨯=⨯b k G l N kN ·m M Qk =403.031.133.333=⨯=⨯b Qkl N kN ·m M=1.2M Gk +1.4M Qk =1.2×0.07+1.4×0.403=0.648 kN ·m56.1271008.510648.036=⨯⨯==W M σ<f =205 kN/mm 2 横向水平杆抗弯强度满足要求。
脚手架计算书和相关图纸
专业资料脚手架计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设方式单排脚手架脚手架钢管类型Φ48.3×3.6脚手架搭设高度H(m) 22 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法按构造要求设计双立杆计算高度H1(m) 10二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 127100 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)5260纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+1.4×G k ×l b /(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m 正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb ×l b /(n+1))+G k ×l b /(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=M max/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.72kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.39kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.37/2=1.18kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=2.39kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×48=7.78kN 单内立杆：N G1k=7.78kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.27kN 单内立杆：N G2k1=3.27kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=2.9kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.27kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN 内立杆：N Q1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(7.78+6.89)+0.9×1.4×3.38=21.86kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(7.78+3.27)+0.9×1.4×3.38=17.51kN七、钢丝绳卸荷计算第N次卸荷卸荷点位置高度h x(m) 卸荷点净高h j(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)1 27 21 3 200 1100 3钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s /H s )=arctan(3000/200)=86.19° α2=arctan(l s /H s )=arctan(3000/1100)=69.86° 钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X 取1.5P 1=K f ×K X ×N×h j(n+1)/H×H L /l a =0.8×1.5×17.51×21/48×3/1.5=18.39kN P 2=K f ×K X ×N×h j(n+1)/H×H L /l a =0.8×1.5×21.86×21/48×3/1.5=22.95kN 钢丝绳轴向拉力T 1=P 1/sinα1=18.39/sin86.19°=18.43kN T 2=P 2/sinα2=22.95/sin69.86°=24.45kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T 1，T 2]=24.45kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×24.45/(2×15.19)=2个≤[n]=5个 满足要求！P g =k×[F g ]/α=9×24.45/0.85=258.86kN钢丝绳最小直径d min =(P g /0.5)1/2=(258.86/0.5)1/2=22.75mm吊环最小直径d min =(4A/π)1/2=(4×[F g ]/([f]π))1/2=4×24.45×103/(65π))1/2=22mm 注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm 2第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm ，必须拉紧至24.45kN ，吊环最小直径为22mm 。
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脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
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脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
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脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数脚手架钢管类型Ф48×3每米钢管自重g1k(kN/m) 0.033 脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2) 0.35 栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m) 0.17密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m) 0.1 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.1621材料堆放荷载q1k(kN/m2) 1 施工均布荷载q2k(kN/m2) 3平台上的集中力F1(kN) 2 立杆轴心集中力F2(kN) 0省份浙江地区湖州市基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风压高度变化系数μz 1风荷载体型系数μs 1.04 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.312 三、设计简图搭设示意图：平台水平支撑钢管布置图平面图侧立面图四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm 3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm 4)10.78 钢管弹性模量E(N/mm 2) 2.06×105钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205纵向钢管验算方式三等跨连续梁G 1k =g 1k =0.033kN/mG 2k =g 2k ×l b /(n+1)=0.35×0.9/(0+1)=0.315kN/m Q 1k =q 1k ×l b /(n+1)=1×0.9/(0+1)=0.9kN/m Q 2k =q 2k ×l b /(n+1)=3×0.9/(0+1)=2.7kN/m 1、强度验算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
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脚手架计算书一、脚手架数据脚手架搭设高度为6m ，立杆的纵距为3.1m ，横距为2m ，步距为1.5m ，脚手架示意图如图1所示。
脚手架需承受4个人同时施工作业，取1个人体重为100kg ，并考虑铺板总重200kg ，铺板横担在AB ，CD 两根水平横杆上，故该脚手架的AB ，CD 两根水平横杆需承受均布线荷载设计值取为0.99kN/m 。
图1 脚手架模型图二、脚手架立杆计算经计算，立杆承受的最大轴力设计值 3.3kN N =。
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（下文简称《扣规》） 立杆计算长度0l k h μ=式中k ——计算长度附加系数，其值取1.155；μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取2.0；h ——立杆步距。
0 1.155 2.015003465mm l k h μ==⨯⨯= 长细比03465219.615.78l i λ=== 查表得立杆的稳定系数0.151ϕ=330044.7MPa 215MPa 0.151489.3N f A ϕ==≤=⨯ 立杆的稳定性计算满足设计要求。
三、横向水平杆的计算经计算，横向水平杆承受的最大弯矩设计值出现在AB 杆中部0.2kNm M =。
按《扣规》60.21039.4MPa 215MPa 5077.5M f W σ⨯===≤= 横向水平杆的抗弯承载力满足设计要求。
横向水平杆的最大挠度出现在脚手架第3步横向水平杆的中部445550.0431002mm 384384 2.0610121870ql EI ν⨯⨯===⨯⨯⨯ 横向水平杆的最大挠度小于/150l 与10mm ，挠度满足设计要求。
四、支撑的计算经计算，上部斜撑承受的最大轴力设计值 1.65kN N =，下部斜撑承受的最大轴力设计值0.75kN N =，均按轴心受压构件考虑。
按《扣规》上部斜撑计算长度0 1.021572157mm l =⨯= 长细比02157136.715.78l i λ=== 查表得稳定系数0.362ϕ=31.65109.3MPa 215MPa 0.362489.3N f A ϕ⨯==≤=⨯ 上部斜撑的稳定性计算满足设计要求。
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设计计算书计算[2011]003号 共3页 第一页右岸下游天然大溶洞脚手架脚手架验算一、基本资料该脚手架为右岸下游天然大溶洞脚手架，由于溶洞底部流水，故脚手架不能采用立杆地基承重，预将脚手架固定于溶洞两侧的岩壁上，在岩壁两侧打入锚杆，将脚手架横杆固定于锚杆上来承重。
搭设高度H=25米（取最大高度，16排），步距h =1.6米，立杆纵距l a =1.6米，立杆横距l b =1.6米，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n 1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm 2，截面模量W=5.08×103 mm 3，回转半径i =15.8mm ，抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm 2。
二、荷载标准值（1） 钢管自重标准值：m N m kg g k /63.37/84.31==（2） 竹脚手片自重标准值：22/300m N g k =（3） 施工均布活荷载：2/3000m N q k =三、水平杆计算（1）强度计算水平杆按三跨连续梁计算，简图如下每纵距脚手片自重m N l g G k k /1603/6.13003/2=⨯=⨯=施工均布荷载m N l q Q k k /16003/6.130003/=⨯==m N G g q k k /12.2371602.16.372.12.12.111=⨯+⨯=+=m N Q q k /224016004.14.12=⨯==跨中最大弯矩计算公式m N l q l q M /30.5786.1224010.06.112.23708.010.008.0222221max 1=⨯⨯+⨯⨯=+= 支座最大弯矩计算公式mN l q l q M /62.7316.12240117.06.112.23710.0117.010.0222221max 2-=⨯⨯-⨯⨯-=--= 236max /01.1441008.51073162.0mm N W M =⨯⨯==σ []m N /205=<σσ（1）挠度验算计算公式为EI l p l p v 100/)990.0677.0(4241max +=m N G g p K k /6.1971606.3711=+=+=m N Q p k /16002==所以最大挠度为mm v 4.410218.1101.210016006.1990.016001976.0667.05544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= mm v 6.101501600max =<满足要求 四、立杆计算25444410218.164)4148(14.364)(14.3mm d D I ⨯=-⨯=-= N l q l g l g P k k k 21.59486.120006.13006.163.37222221=⨯+⨯+⨯=++=25/101.2mm N E ⨯=0.1=μ许用应力为kN l EI P k 5.98)16001(10218.1101.214.3)(14.3255222=⨯⨯⨯⨯⨯==μ k P P < 满足要求五、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值,取kN R c 00.8=；N l g l g G k k 32.5042/6.13006.16.3722/22221=⨯+⨯⨯=+=N l q Q k 38402/6.130002/22=⨯==kN N Q G R 34.432.4344384032.504==+=+=c R R < 满足要求中国水利水电第九工程局千丈岩电站项目部技术部2011年07月22日计算： 校核： 批准：。
脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤
【脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 20__3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20—4、《钢结构设计标准》GB50017-20215、《建筑地基基础设计规范》GB50007-206、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2021 一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数Y0 1可变荷载调整系数 YL 0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型①48X2.5脚手架架体高度H(m) 14立杆步距h(m) 1.5立杆纵距或跨距la(m) 1.8立杆横距lb(m) 0.9横向水平杆计算外伸长度31(川)0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.3 脚手板铺设方式 2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129装修脚手架作业层数nzj 2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压30(kN/m2) 0.3风荷载体型系数us 1风压高度变化系数uz(连墙件、单立杆稳定性)0.810.81风荷载标准值 3 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.2430.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205横杆截面惯性矩 I(mm4) 92800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3X(0.028+GkjbXla/(n+1))+0.9X1.5XGkXla/(n+1) = 1.3X(0.028+0.3X1.8/(0+1))+0.9X1.5X2X1.8/(0+1)=5.598k N/m正常使用极限状态q＇=(0.028+GkjbXla/(n+1))=(0.028+0.3X1.8/(0+1))=0.568kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8qa12/2]=max[5.598X0.92/85.598X0.152/2]=0.567kN・m。
脚手架计算书
脚手架计算书1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架设为双排脚手架搭设高度为 23.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 4；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:3；3.风荷载参数山东省临沂市地区，基本风压为0.35，风荷载高度变化系数μz 为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。
4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；5.地基参数地基土类型:粘土，碾压平整，下垫工字钢。
12.2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算= 0.038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1= 0.350×1.200/3=0.14 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2活荷载标准值: Q=3.000×1.200/3=1.200 kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.038+1.2×0.14+1.4×1.200 = 1.896 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:=1.896×1.0002/8 = 0.2367 kN.m；最大弯矩 Mqmax/W =57.974 N/mm2；σ = Mqmax小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.14+1.500 = 1.678 kN/m ；最大挠度 V = 5.0×1.678×1000.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.888 mm；小横杆的最大挠度小于 1000.0 / 150=6.667 与10 mm,满足要求！12.3、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
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脚手架计算书一、永久荷载1、基本物架杆配件自重：每平米竖向架面的平均自重g k1=1/ah[(2h+a+b)g1+g3(a+2h)/6+4g1]=1/(1.3*1.5)[(2*1.5+1.3+.13)*38.4+(1.3+1.5*2)/6*18.4+4*13.2]=144.12N/m22、整体作用杆件自重：剪刀撑每隔六跨度一道，计算单元按两道算:1)、剪刀撑：G1=2*8.5*38.4=652.8N2)、连墙件：水平向按4米，竖向按4.2米，计算单元按6个计算。
G2=[(2*1.2+2*2)*38.4+4*13.2]*6=1791.36N 3）、全架性安全网：立网：G3=6*6*0.002=0.072N平网：G4=1*3*6*0.002=0.036N4）、整体作用杆件与基本物架连接时，所用的直角扣件与旋转扣件数量：a、剪刀撑固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上所用旋转扣件为5*2=10个: G5=10*14.6=146Nb、整体作用杆件每平米坚向架面的平均自重荷载g k2=∑(1/si)[li(gi+g3/5)+ng K2]=1/(6*7.2)[652.8+179.36+0.072+0.036+146]=60.09N/m2二、可变荷载和作业层荷载1、作业层面上的施工荷载，考虑脚手架主要起围护作用，取为2KN/m22、作业层架面材料荷载脚步手板及非基本构架杆件的支承杆荷载脚手板用220*48*4000 自重为300N/块q K2=g Ka/a1b1+g Kb/s b=300/(0.22*4)+(2*1.3*38.4)/(4*0.8)=372.1N/m2=0.37KN/m23、作业层防护设施材料荷载挡脚板用220*48*4000的松木板,作业层按一层考虑。
g K3=∑q Ki/Li=300/4=75N/m一、风荷载及其计算1、风荷载标准值的计算式：wk=0.7μs*μz*w0查得：大庆市w0=0.30KN/m2风压高度糸数为μz/=1.36风荷载体型变化糸数μs=1.3ψψ=挡风面积/迎风面积取ψ=0.089 μs=0.12 wk=0.7*0.12*1.36*0.3=0.034KN/m2承载能力计算一、小横杆1、强度：M=ql2/8[1+(a1/lb)2]=(4.3*0.82/8)*[1-(0.3/0.8)2]=0.30KN·m=0.36*106N·mm W=π/32D*(D4-d4)=3.14/(32*48)*(484-412)=5.075*103正应力σ=M/W=（0.36*106）/(5.075*103)=59.1N/mm259.1N/mm2<205N/mm2符合要求2、挠度：因q K=(q K2+2)*1.5=3.56KN/m 查资料E=206*103N/mm2I=π/64*(D4-d4)=3.14/64*(484-414)=1.21*105mm2所以：y=q k al3/48EI*(6a2/l2+6a3/l3-1)=(3.56*300*8003)/(4.8*206*103*1.21*105)*[6*(0.3/0.8)2+6*(0.3/0.8 )3-1]=0.073mm<[μ]=l/150=5.3mm<10mm二、纵向水平杆：由于作业面荷载主要通过主节点传给立杆，所以纵向水平杆的强度和挠度不需要验算。
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模板结构计算本工程梁截面200×800、200×650、200×550、200×400等，板厚180mm、160mm、150mm、120mm、100mm,支撑系统为钢管脚手架，竹胶板作为梁、板底模。
材料规格：钢管Ф48×3.0、木方50×100、竹胶板厚10 mm，上、中各设一道水平杆，板下钢管间距1200 mm，梁下钢管间距1000 mm，梁下小横杆间距600 mm，水平最大间距1500 mm。
解：一、小钢楞验算：（验算梁200×800）①梁模板标准荷载：0.352×0.20+0.33×0.62×2=0.48KN/m②梁砼标准荷载：25×0.20×0.8=4.0 KN/m③梁钢筋标准荷载： 1.5×0.2×0.8=0.24 KN/m+ ④振捣砼时产生标准荷载: 2.0×0.2=0.4 KN/m设计合计荷载：1.2×(①+②+③)+1.4×④=6.224 KN/m次梁底钢楞间距0.6m: G=6.224×0.6=3.73KNM=1/8PL（2-b/L）=1/8×3.73×1.0×(2-0.2/1.0)=0.84KN.mσ=M/W=(0.84×106N.mm)/5075mm3=165.5N/mm2W=3.14/32×(483-414/48)=5075mm3σ<215N/mm2 (可以)大钢楞验算：转化为均布荷载q=3.11KN/mM=1/10×3.11×1.22=0.448KN/mσ=（0.448×106）/5075mm3=88.3N/mm2<215N/mm2（可以）立柱验算：N=1.2×3.11=3.73KN< 26.8 KN 可以。
脚手架计算书
脚手架计算书脚手架总高度39m，电梯井部分45m，已搭设脚手架立杆横距0.9m，步距1.8m，纵距1.2m，验算立杆的稳定性。
计算方法：取一个纵距（即1.2m）内的脚手架计算，包含内外两根立杆，结合本地区实际情况，须考虑风荷载的影响，取W0=0.4KN/m2，计算时采用荷载效应基本组合的设计值，即永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4，最高部位为电梯井处，H=45m，但大部分为39m，在计算时同时验算此两个高度处。
附加参数：轴心受压构件的稳定系数ψ，长细比入，计算长度L0，截面回转半径i ,立杆截面积A，计算长度附加系数k，考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ，截面横量W, 风压高度变化系数U Z，脚手架风荷载体型系数U S，由规范JGJ130-2001附录B表B查得A=4.89cm2，i=1.58cm，W=5.08cm3，由表5.3.3查得μ=1.50,由表4.2.4得U S=0.8，由GBJ9得U Z=0.54。
钢管自重38N/M，脚手板自重100N/M，安全网5N/M。
选用公式：（规范JGJ130-2001中）①N／ψA+M w／W≤f (5.3.1-2)②N=1.2(N G1k+N G2k)+0.85×1.4∑N Qk(5.3.3-2)③L0=k0μh (5.3.3)④M w=0.85×1.4M wk=(0.85×1.4W k·l a h2)÷10 (5.3.4)⑤W k=0.7Uz·Us·W0(4.2.3)⑥H S={ψAf―[1.2M G2k+0.85×1.4(ΣN Qk+(M WK／w)ψA)]}／1.2g k (5.3.6-2)⑦[H]=H S／(1+0.001×H S) (5.3.7)⑧W k=0.7×U Z·U S·W0 （4.2.3）荷载统计轴向力荷载（在一个纵距内）N：1）脚手架结构自重产生的轴向力N G1k由JGJ130―2001附录A查得g k=0.1161KN/m则H=45m时：N G1k=g k·H=0.1161×45=5.22KNH=39m时：N G1k= g k·H=0.1161×39=4.53 KN2）构配件自重产生的轴向力N G2K则H=45m时：扣件: G1=18.4×(45÷6.5)×2+13.2×(45÷1.8)×2=917.6N安全网: G2=5×1.2×1.8×(45÷1.8)=270N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(45÷1.8)=1350N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×25×2=2280N剪刀撑: G5=（38×45×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=967N∴N G2K=G1+G2+…G5=917.6+270+1350+2280+967=5.78KN当H=39m时：扣件: G1=18.4×(39÷6.5)×2+13.2×(39÷1.8)×2=792.8N安全网: G2=5×1.2×1.8×(39÷1.8)=234N脚手板: G3=100×1.2×0.9×(39÷1.8)=1170N(脚手架满铺，内外各分配1/2)挡脚栏杆及护栏：G4=38×1.2×22×2=2006.4N剪刀撑: G5=（38×39×2×4.8×√2）÷(5×4.8)=838.3N∴N G2K=G1+G2+…G5=792.8+234+1170+2006.4+838.3=5.04KN3）施工荷载产生的轴向力（考虑三个工作面，取g=3KN/m2）∑N Qk=3×1.2×0.9×3/2=4.86KN（内外立杆各分配1/2）。
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书1. 概述满堂脚手架计算书旨在详细阐述满堂脚手架的设计、计算过程，以及所涉及的各种参数和指标，以确保脚手架的安全稳定。
本计算书适用于满堂脚手架的搭建、使用和拆卸过程中的技术指导和监督。
2. 脚手架结构设计2.1 脚手架类型满堂脚手架分为立杆式脚手架、门式脚手架、桥式脚手架等。
本计算书以立杆式脚手架为例进行计算。
2.2 立杆式脚手架结构立杆式脚手架主要由立杆、横杆、斜杆、节点连接件、脚手板、防护栏杆、踢脚板等组成。
3. 设计参数与计算依据3.1 设计参数•立杆间距：1.5m•横杆间距：1.2m•斜杆间距：1.5m•脚手板宽度：0.6m•脚手板间距：0.3m•防护栏杆高度：1.2m•踢脚板高度：0.2m•脚手架搭设高度：30m3.2 计算依据•中华人民共和国建设部《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）•相关地区建筑施工安全规范及要求4. 计算过程4.1 立杆承载力计算根据立杆式脚手架的结构和受力分析，立杆承载力计算公式为：P=N×g×A•P：立杆承载力（N）•N：立杆截面抗压强度（N/mm²）•g：重力加速度（9.8m/s²）•A：立杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得立杆截面抗压强度N=200 N/mm²。
立杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
π×(D2P=200×9.8×314.16=61550.8N4.2 横杆承载力计算横杆承载力计算公式为：P=T×A•P：横杆承载力（N）•T：横杆截面抗拉强度（N/mm²）•A：横杆横截面积（mm²）根据脚手架所用钢管规格，查表得横杆截面抗拉强度T=140 N/mm²。
横杆横截面积A可通过钢管直径计算得到，本例中取钢管直径D=48mm，则A= )²=314.16mm²。
脚手架搭设计算书(H≥50)
脚手架搭设计算方法一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050横距/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的设计值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的设计值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m吉工注：1、钢管杆自重查《扣规》附录B；脚手板自重、栏杆及挡板自重、施工活荷分别查《扣规》表4.2.1-1、表4.2.1-2、表4.2.2，装修脚手架荷载标准值取2 kN/㎡，结构脚手架荷载标准值取3kN/㎡；对竹巴片和安全网自重，PKPM取值为：竹巴片0.150 kN/㎡,安全网0.005 kN/㎡2、《扣规》5.2.4条：计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算，计算跨度取纵距；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度按图 5.2.4采用。
即：双排脚手架是横距，单排脚手架是立杆中心至墙边加120㎜；3、分项系数----《扣规》采用的是恒载1.2，活载1.4。
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为（计算跨度为纵距1.5m）M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m 支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2（《扣规》5.2.1式：）大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!吉工注：钢材的强度设计值和弹性模量查《扣规》表5.1.6；截面模量、惯性距和回转半径查《扣规》附录B，关于内力计算公式：查《建筑结构静力计算手册》(第二版)，其它书上也有，但都是抄它的。
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落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度96.0米，立杆采用单立管。
立杆的纵距0.90米，立杆的横距1.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.40米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.80米，水平间距2.70米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数2.2300，体型系数0.8790。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900/2=0.157kN/m活荷载标准值 Q=2.000×0.900/2=0.900kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.157+1.4×0.900=1.495kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.495×1.8002/8=0.606kN.mσ=0.606×106/4491.0=134.827N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.157+0.900=1.096kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.096×1800.04/(384×2.06×105×107780.0)=6.747mm小横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800×0.900/2=0.283kN活荷载标准值 Q=2.000×1.800×0.900/2=1.620kN荷载的计算值 P=(1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×1.620)/2=1.346kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×0.9002+0.175×1.346×0.900=0.215kN.mσ=0.215×106/4491.0=47.854N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×900.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.008mm 集中荷载标准值 P=(0.069+0.283+1.620)/2=0.986kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×986.310×900.003/(100×2.060×105×107780.000)=0.371mm 最大挠度和V=V1+V2=0.379mm大横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800×0.900/2=0.283kN活荷载标准值 Q=2.000×1.800×0.900/2=1.620kN荷载的计算值 R=1.2×0.035+1.2×0.283+1.4×1.620=2.650kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1181N G1 = 0.118×96.000=11.337kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350×2×0.900×(1.800+0.300)/2=0.661kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17N G3 = 0.170×0.900×2=0.306kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4 = 0.010×0.900×96.000=0.864kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 13.169kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = 2.000×2×0.900×1.800/2=3.240kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 2.230U s——风荷载体型系数： U s = 0.879经计算得到：W k = 0.300×2.230×0.879 = 0.588kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×13.169+0.9×1.4×3.240=19.885kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×13.169+1.4×3.240=20.338kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9×1.4×0.588×0.900×1.400×1.400/10=0.131kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=20.338kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.600×1.400=2.587m；A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为2587/16=162λ0——允许长细比(k取1)，为2240/16=140 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=20338/(0.27×424)=178.878N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=19.885kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.600；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.600×1.400=2.587m；A ——立杆净截面面积，A=4.239cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为2587/16=162λ0——允许长细比(k取1)，为2240/16=140 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.131kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=19885/(0.27×424)+131000/4491=203.992N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.831kN；N Qk——活荷载标准值， N Qk = 3.240kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.118kN/m；N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.001kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 116.958米。