APIRP934-C2008中文版1-14Cr-12Mo临氢反应器的材料和制造规范
API 934 加氢反应器制造和材料要求
高温高压临氢2－1/4Cr和3Cr钢制厚壁压力容器材料和制造要求API推荐规程934第一版2000年12月美国石油协会目录1 引言1.1 适用范围2 应用文件3 名词定义3.1 名词定义3.2 缩写4 设计5 母材要求5.1 材料规范5.2 炼钢5.3 化学成分5.4 热处理5.5 机械性能6 焊接材料6.1 材料要求6.2 机械性能7 焊接、热处理和产品试验7.1 一般焊接要求7.2 母材焊接7.3 堆焊层7.4 最终焊后热处理8 无损检验（NDE）8.2 制造前NDE8.3 制造中NDE8.4 制造完成后最终PWHT前NDE8.5 最终PWHT后NDE9 水压试验10 装运准备11 文件图7-1——维氏硬度测量部位表4-1——母材规范5-1——试样热处理高温高压临氢21/4Cr和3Cr钢制厚壁压力容器材料和制造要求1引言本推荐规程适用于炼油、石油化工行业中新建的在高温和高压，氢和含氢流体介质条件下运行的厚壁压力容器。
它是根据这些行业几十年来对这些设备的操作经验和制造厂商和用户的试验结果制订的。
具有这些厚壁压力容器过程装置的业主和认可证颁发者可以修改或补充这个推荐规程，提出附加要求。
1.1 适用范围本推荐规程提出了用于高温高压临氢的新的2 1/4Cr和3Cr钢制压力容器的材料和制造要求，适用于按照ASME规范第Ⅷ卷第2分卷，包括附录26 Cr-Mo钢焊接和热处理的附加要求的强制规则以及ASME 规范案例2151设计、制造、认证和颁发执照的压力容器。
本推荐规程涉及的材料有普通钢材包括标准的2-1/4Cr-1Mo钢, 标准的3Cr-1Mo钢和改进型钢包括增强的2-1/4Cr-1Mo钢、2-1/4C-1rMo-1/4V钢、3Cr-1Mo-1/4V-Ti-B钢和3Cr-1Mo-1/4V-Cb-Ca钢。
这些厚壁压力容器的内表面可能有奥氏体不锈钢堆焊层以提供附加的耐腐蚀性能。
2 应用文件ASME锅炉及压力容器规范第Ⅱ卷-材料A篇钢铁材料C篇焊条、焊丝及填充金属D篇性能第Ⅴ卷无损检测第Ⅷ卷压力容器第2分卷另一规程附录26 Cr-Mo钢焊接和热处理附加要求的强制规则规范案例21513 Cr-1Mo-1/4V- Co – Ca合金钢板和锻件规范案例2235 应用超声波检验代替射线检验第Ⅸ卷焊接及钎焊评定SA-20 压力容器用钢板的一般技术条件SA-182 高温用锻制或轧制合金钢管法兰、锻制管件、阀门和零件技术条件SA-335 高温用无缝铁素体合金钢管技术条件SA-336 承压高温零件用合金钢锻件技术条件SA-369 高温用碳钢和铁素体合金钢锻造和扩孔管技术条件SA-387 压力容器用铬钼合金钢板技术条件SA-435 钢板超声直射波检验SA-508 压力容器用经淬火和回火的真空处理的碳钢和合金钢锻件技术条件SA-541 压力容器元件用经淬火和回火的碳钢和合金钢锻件技术条件SA-542 压力容器用调质铬钼合金钢板技术条件SA-578 特殊用途普通钢板与复合钢板超声直射波检验SA-832 压力容器用铬钼钒合金钢板ASNTSNT-TC-1AASTMG-146用于高温高压临氢装置钢板不锈钢复层剥离评价的标准方法AWSA4.2测量奥氏体和奥氏体铁素体双相不锈钢焊缝中δ铁素体含量的磁性测量仪标定的标准程序。
API A934 C高压临氢工况或低于825(441)的1 1、4Cr-1、2Mo钢制厚壁压力容器的材料和制造要求
高压临氢高压临氢工况工况工况或低于或低于825℉（441℃）的1 1/4Cr-1/2Mo 钢制厚壁压力容器材料要求及制造规程API 推荐规程934-C第一版第一版，，2008年5月特别注意API文件阐述的是普遍特质的问题，对于特殊情况，应遵守当地、政府或联邦的法律和法规。
API或任何API 雇员、下级分包商、顾问、委员会或者其他代理人都不能担保或者表示、也不能表达或者暗指此文中内容的准确性，完整性和有效性，也不承担任何采用本文件中公布的信息或工艺、或采用本文件中公布的信息或工艺由此产生的结果的可靠性或责任。
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FC-14多产柴油加氢裂化催化剂研制及工业应用
（ 国石 化抚 顺石 油化 工研 究院 ， 辽宁 抚 顺 １３ ０ ） 中 １０ １
摘
要 ：Ｆ 一 ４催化剂是抚顺石油化工研究 院 （ Ｒ Ｐ Ｃ１ Ｆ ＩＰ）开发的多产优质柴油的加氢裂化催化剂 。Ｆ — ４ ｃ ｌ
采用特种分子筛 ｃ Ｂ为主要裂化组分 ，ห้องสมุดไป่ตู้ 分子筛是一种 ｉ维直通道十二圆环大孑 分子 筛 ，具有硅铝 比高 、晶粒 Ｌ
润滑油基础油的需要 ，获得 了非 常大 的经济效益。
关
键
词 ：加氢裂化 ；催化剂 ；分子筛 ；低凝柴油 ；应用
文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： １７ — ４ ０（ ０ ２） ５ ０ ９ — ５ ６ １０ ６ ２ １ ０ — ４ ４ ０
中图分类号 ：Ｔ ２ Ｅ６ ４
Ｒ ｅ ａ ａ ｉ ｎ ａ ｍ ｍ ｅ ｃａ ｐ ｒ ｔｏ ｎｄ Ｃｏ ｒ ｉｌ Ａｐｐｌｃ ｔｏ ｆＦＣ－ ４ Ｈ ｙ ０ ｒ ｃ ｉ ｉａ ｉ ｎ ｏ １ ｄｒ ｃ ａ ｋ ｎｇ Ｃａ ａ ｙ ｔｆ ｒ Ｐｒ ｄｕｃ ｎ ｏ ｅＤｉ ｓ ｌ ｔ ｌ ｓ ｏ ｏ ｉ ｇ Ｍ ｒ ｅ ｅ Ｆｕｅ ｌ
Ａｂ ｔ ａ ｔ Ｆ １ ａａｙ ｔ ｓａｈ ｇ ｃ ｉ ｉ ｈ ｄ ｏ ｒ ｃ ｉ ｇｃ ｔ ｌ ｓ ｄ ｖ ｌ ｐ ｄ ｂ ｕ ｈ ｎ ｒ ｓ ａ ｃ ｓ ｔ ｔ ｆ ｅｒ ｌｕ ｓｒ ｃ ： Ｃ一 ４ ｃ ｔ ｌ ｓ ｉ ｈ ａ ｔ ｔ ｙ ｒ ｃ ａ ｋ ｎ ａａｙ ｔ ｅ ｅｏ ｅ ｙ Ｆ ｓ ｕ ｅ ｒ ｈ ｉ ｔ ｕ ｅ ｏ ｔｏ ｅ ｍ ｉ ｖ ｙ ｅ ｎ ｉ ｐ
１ Ｗ ｅ Ｏ ｔ ｍｐｅ ａｕｒ ｏ ｌ ｙ ｒ ｔ ｅ ｍ ｂｉｉ ．Ｂｅ ａ ｅ ＦＣ一 ４ ｃ ｔｌ ｔｈａ ｘ ｅ ｌｎｔｃ ｔ ｌ ｉ ｒｏ ｍ ａ ｅ．ｉ ｓ ｂ ｅ ｐｐ ｉｄ ｉ ａ ｔ ｃ ｕｓ １ ａａｙｓ ｓ ｅ ｃ ｌｅ ａａｙｔｃ ｐｅ ｆ ｒ ｎｃ ｔｈａ ｅ ｎ ａ ｌｅ ｎ ｍ ｎｙ
加氢反应器小接管外委堆焊技术条件第二版修改-2008[1].11.24
![加氢反应器小接管外委堆焊技术条件第二版修改-2008[1].11.24](https://img.taocdn.com/s3/m/f5db5517783e0912a3162a63.png)
加氢反应器接管外委堆焊技术协议(第二稿返回)甲方：大庆石油化工机械厂(以下简称)乙方：大连深蓝重工有限公司(以下简称)甲乙双方本着友好协商的原则就甲方加氢反应器用接管堆焊达成如下协议，该协议是商务合同不可分割的一部分，与商务合同具有同等的法律效力。
一、各方责任1、甲方负责提供需要堆焊的接管以及接管堆焊图纸。
2、乙方负责按照甲方提供的图纸及本协议中的堆焊技术要求进行接管的堆焊及检验（堆焊焊材由乙方负责），并交货至甲方现场。
3、乙方需要保证用于堆焊工艺的焊接工艺评定满足附件1“堆焊焊接工艺评定要求”中的各项要求；所选用的焊工具有相应的资质。
4、甲方有权派人对接管整个堆焊过程进行全程监检，由甲方确定检验大纲。
乙方需按照检验大纲的要求在各控制点前以书面形式提前7天通知甲方。
甲方的监检并不解除乙方对接管堆焊质量所应承担的责任。
5、乙方应积极配合甲方的监检。
二、委托范围委托堆焊的接管明细详见商务合同附件。
三、技术要求1、堆焊材料1) 堆焊时过渡层焊材型号AWS E309L，复层（耐蚀层）焊材型号AWS E347，所用堆焊焊接材料均应有合格的质量保证书。
2)堆焊层焊接材料应保证采用相应方法堆焊成的复层熔敷金属满足表2要求。
表2 堆焊层复层熔敷金属的金相组织和化学成分化学成分％C Cr Ni Mo Mn Si P S ≤0.04 18.0-21.0 9.0-11.0 ≤0.5 1.0-2.5 ≤0.90 ≤0.03 ≤0.03化学成分％Cu Nb 铁素体数≤0.2 8×C-1.0 3－10FN（按WRC-1992图计算）2、堆焊检测要求2.1小接管堆焊面在堆焊前由甲方负责进行100%磁粉检测，符合JB/T4730.4-2005 I 级合格。
2.2堆焊时过渡层焊材型号AWS E309L，复层（耐蚀层）为AWS E347，堆焊总厚度为6.5mm，其中E347最小有效厚度为3.0mm。
1) 乙方在堆焊前应先进行堆焊焊接工艺评定，焊接工艺评定要求详见附件1“堆焊焊接工艺评定要求”。
国内外石油化工行业“行业标准”对照表----中英文对照!
1)Please find attached the list of international codes and standards to be applied for the design and manufacturing of the whole supply (doc n。
0002-00-00-000-B—G-1-43-002)随函附上全部供应材料设计和制造中应用的国际规范和标准一览表（文件号0002-00—00-000-B-G-1—43—002）.Please kindly confirm compliance；moreover，please confirm that it is already included in your quotation or update accordingly。
请确认符合情况，此外,请确认其已相应包含在贵方报价或更新文件中.2)ASTM / ASME standard Materials with proper certifications (refer to attached material certificate EN 102043.1 samples) shall be provided for the whole supply materials；equivalent Chinese standard material are not accepted by our Client (except the ones listed in the attached doc n. 0002-00-00-000—B—G-1—43-002 section 3）.应为全部材料提供ASTM/ ASME标准材料和适当的认证（参考随附的材料证书EN 10204 3。
1），我们的客户不接受同等的中国标准材料（随附文件号0002-00-00-000-B-G-1—43—002第3节列出的材料除外）。
加氢裂化主要原材料和动力供应
加氢裂化主要原材料和动力供应1.1 原料系统本装置原料油为减二线油、减三线油、减四线油和丙烷轻脱沥青油(轻DAO)的混合油,其中减压各侧线量62.5t/h，丙烷轻脱沥青油量8.75 t/h，要严格控制丙烷轻脱沥青油的掺入比≯12.3%。
减压各侧线在原料南罐区混合，减压组分和丙烷轻脱沥青油都为单线供应装置。
为提高原料的纯净度，防止原料中的胶质、沥青质、焦炭等污染物进入床层，对床层压降造成不良影响，装置设置由安泰科技提供的原料自动反冲洗过滤器，能脱除原料中大于25μm的杂质。
同时，原料缓冲罐V1002采用瓦斯封，防止原料与空气中的氧接触。
1.2化工原材料系统装置所需化工原材料性质及主要技术规格1.2.1催化剂系列1.2.1.1加氢精制剂DN-200加氢催化剂是一种以氧化铝为基础的镍／锰催化剂，采用标准公司的世纪（CENTURY）专利技术制成的。
DN-200催化剂将被装填到精制反应器(装填量131.93m3)和裂化反应器第四床层后部（后精制催化剂，装填量1.05m3）。
后精制催化剂主要作用是饱和裂化反应生成的烯烃，防止不饱和烯烃与循环气中的H2S生成硫醇，造成航煤、石脑油腐蚀不合格。
DN-200催化剂活性高、稳定性强，适用于脱氮作用和芳烃饱和。
该催化剂的主要目的是将大多数有机氮化合物转化成氨，允许裂化催化剂在裂化反应器内以最优的方式运行。
通常调整精制反应器温度以确保10 ppm的有机氮进入裂化反应器。
与此同时，将大量芳烃饱和，这将有助于生产高质量的中间馏份产物。
表25、DN-200催化剂主要组成及性质注释：本品种所含的磷为P2O5，受化学束缚，不会以高反应的五氧化二磷的形式释放。
1.2.1.2加氢裂化剂Z-723催化剂是一种镍／钨沸石催化剂，装填到裂化反应器（装填量52.64m3 ）。
该催化剂是专门为需要高活性、主要需要生产1号喷气燃料（Jet A-1）产品的高质量煤油而开发的催化剂。
气体产量少。
表26、Z-723催化剂主要组成及性质1.2.1.3保护剂主要装填于精制反应器顶部（装填量12.72m3），主要起到脱除原料中携带的铁等金属杂质和大量的胶质、沥青质，防止杂质穿透床层，污染主催化剂。
第二部分 临氢材料
第二部分临氢材料1.热壁加氢反应器主要损伤形式热壁加氢反应器由于器壁直接与高温、高压含氢或硫化氢介质接触，操作条件相当苛刻，会引起高温氢腐蚀、氢脆、硫化氢应力腐蚀开裂、材料回火脆性、奥氏体不锈钢堆焊层的氢致剥离等损伤。
1.1高温氢腐蚀1.1.1主要损伤部位在母材及焊缝金属。
1.1.2高温氢腐蚀主要有两种形式1）表面脱碳：高温和低氢分压的联合作用会产生表面脱碳。
表面脱碳并不产生裂纹。
在这点上，与钢材暴露在其它气体中产生的表面脱碳相类似，如：空气、氧气或二氧化碳气。
表面脱碳通常会引起强度和硬度轻微和局部的降低，而延性增加。
因为这些影响通常较轻微，所以对表面脱碳的关注就比对内部脱碳少的多。
理论解释这种现象认为，是基于碳迁移到表面，并在表面形成碳的气体化合物，使钢出现贫碳。
2）内部脱碳和开裂：由于氢侵入扩散到钢中与固熔碳或不稳定的碳化物发生反应生成甲烷，而甲烷不能溢出钢外，聚集在晶间空穴或夹杂物区域，产生很高的局部应力，导致钢材产生龟裂、裂纹或鼓泡，强度和韧性显著下降。
并具有不可逆性质。
钢中增加碳化物稳定剂，可降低内部微裂的可能性。
例如铬、钼、钨、钒、钛和铌等元素可减少核化点的数目，形成更加稳定的合金碳化物，抵抗氢的破坏，从而降低形成甲烷的可能性。
非金属夹杂物的存在有增加氢鼓泡损伤的趋势。
当钢中含有杂质偏析、条型夹杂物或分层时，氢或甲烷在这些部位聚集可导致严重的鼓泡。
1.1.3高温氢腐蚀的对策1.选择抗高温氢腐蚀的材料。
金属碳化物的分解是高温氢腐蚀主要的原因，对整个氢腐蚀现象的发生起着支配作用。
在钢中添加不能形成稳定碳化物的元素（如镍、铜等）对改善钢的抗氢腐蚀性能毫无作用；而在钢中凡是添加能形成很稳定碳化物的元素（如铬、钼、钒、钛、钨等），就可使碳的活性降低，从而提高钢材抗高温氢腐蚀的能力。
在临氢高压设备中广泛地使用着铬—钼钢系列，其原因之一也在于此。
2.材料中严格控制杂质元素：锡（Sn）、锑（Sb）。
中国石化炼油企业临氢装置催化剂器外再生技术规范
中国石化炼油企业临氢装置催化剂器外再生技术规范中国石化股价公司炼油事业部2004年12月28日目录1．总则2．器外再生基本原则3. 器外再生的工艺技术要求4. 器外再生装置的技术标准5. 器外再生的环保要求6. 器外再生企业技术质量管理标准7. 再生后临氢催化剂质量指标及分析方法8. 临氢催化剂卸剂技术要求9. 再生后催化剂的运输、包装10.附则第一章总则第一条为了规范炼油企业临氢装置催化剂器外再生的技术管理、保证再生质量，充分发挥催化剂在优化装置运行、实现清洁生产等方面的作用，特制定本标准。
第二条本标准适用于中国石化所属炼油企业临氢加工装置固定催化剂的器外烧焦再生过程技术管理，也可作为再生后催化剂的检验、包装、运输和验收的标准。
第三条临氢加工装置是指加氢裂化、加氢精制、加氢改质、加氢处理、临氢降凝、催化重整、歧化、异构化等装置第二章器外再生基本原则第四条催化剂是加氢技术的核心，对失活加氢催化剂的再生和重复使用，符合节约资源，降低生产成本的循环经济理念。
催化剂的再生质量将直接影响临氢装置的产品质量，产品收率、产品分布，能耗高低和装置运行周期的长短等现实问题。
第五条临氢催化剂器外再生技术，是现代加氢工艺的配套技术，与传统的器内再生相比，具有以下优点：●有利于优化烧焦再生条件，再生剂的质量有充分保证；●占用反应系统的时间短，有利于维修、处理高压设备问题，缩短检修时间；●无需器内再生所需的设备和占用的公用工程系统、节省分析化验及操作费用，减少投资；●避免了再生气体对高压设备的腐蚀和对炼厂环境的污染及治理；●降低了装置的能耗、物耗，节能效果明显。
催化剂的器外再生，应遵循烧焦再生的科学规律和一定的技术质量标准和管理规范。
第六条器外再生定义：临氢装置的催化剂器外再生是指积碳覆盖型暂时失活的催化剂，在异地专用装置上，在受控的高温含氧气流中对沉积在催化剂表面和微孔中的积碳进行氧化燃烧，使催化剂的活性基本恢复的过程。
加氢装置的临氢设备
1、常减压：拔顶气、汽油、煤油、柴油、催化裂化原料或润滑油原料等2、催化裂化：干气、液化气、汽油、柴油3、催化重整：气态烃、石油芳烃和高辛烷值汽油4、加氢裂化：气态烃、汽油、喷气燃料、柴油、尾油5、延迟焦化：气态烃、汽油、柴油、蜡油加氢装置的临氢设备操作条件相当苛刻。
从损伤角度说，可能会发生一些全体装置设备不会有或不容易有的腐蚀或损伤现象。
另外，由于有氢气存在，一旦泄露易引起爆炸及发生二次灾害。
制造条件要求高，造价昂贵，一般动、静高压设备费用约占整个装置建设投资的30%~40%。
所以对这些设备的设计和制造都很重视，提出至少要满足以下几点要求：1. 满足工艺过程各种运行方案的需要；2. 使用可靠性高；3. 维护检修方便，所需时间短；4. 投资费用较低。
一. 加氢裂化装置主要设备结构与特点(一) 反应器加氢反应器是加氢装置的核心设备。
操作条件苛刻，技术难度大。
所以，反应器的设计和制造成功，在某种意义上说体现一个国家总体技术水平的重要标志之一。
1. 反应器技术发展梗概随着加氢工艺技术的广泛应用，加氢工艺设备特别是反应器技术相应得到很快的发展与显著的进步。
主要表现：1. 反应器技术发展梗概(1) 安全使用性能越来越高。
这也是整个技术发展过程所围绕的核心问题设计方法的更新由“常规设计”即“规则设计”→以“应力分析为基础的设计”，即“分析设计”设计结构的改进本体结构：单层→多层→更高级的单层使用状态：冷壁结构→热壁结构1. 反应器技术发展梗概材料制造技术的发展，质量明显提高体现在冶炼技术、热处理技术、分析技术等等方面。
最终反映在材料的内质特性(纯洁性、致密性、均质性)非常优越,如制造装备、制造工艺、焊接技术(含堆焊技术)、热处理技术、检测技术等等都有很大进步。
(2) 为了获得较佳的经济效益，装置日趋大型化带来了反应设备的大型化。
热壁加氢反应器技术演变2. 反应器本体结构特征单层结构钢板卷焊结构锻焊结构多层结构绕带式热套式等等2. 反应器本体结构特征我国华南工大针对国外80年代初所开发的一种多层结构存在的某些缺点开发出了多层夹紧式结构。
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高压临氢高压临氢工况工况工况或低于或低于825℉（441℃）的1 1/4Cr-1/2Mo 钢制厚壁压力容器材料要求及制造规程API 推荐规程934-C第一版第一版，，2008年5月特别注意API文件阐述的是普遍特质的问题，对于特殊情况，应遵守当地、政府或联邦的法律和法规。
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2年一次扩展也添加到此审核周期中。
出版物的状态可以通过API 标准部门确知。
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第 2 页共16 页目录特别注意 (1)前言 (2)1. 范围 (4)2. 引用标准 (4)3. 术语、定义和字母缩写 (5)3.1术语和定义 (5)3.2 字母缩写 (6)4. 设计 (6)5. 母材要求 (7)5.1材料规范 (7)5.2 炼钢工艺 (7)5.3 化学成分限制 (7)5.4 热处理 (8)5.5机械性能 (8)6. 焊材要求 (9)6.1 材料要求 (9)6.2 机械性能要求 (9)7. 焊接、热处理和产品试验 (9)7.1一般焊接要求 (9)7.2 焊接工艺评定 (10)7.3 焊前预热和消氢热处理（DHT） (10)7.4 母材金属焊缝的产品试验 (11)7.5 堆焊或整体复合 (11)7.6最终焊后热处理（PWHT） (12)8. 无损检测（NDE） (13)8.1 一般要求 (13)8.2 制造前的无损检测 (13)8.3 制造过程中的无损检测 (13)8.4 制造后、最终焊后热处理前的无损检测 (13)8.5 最终焊后热处理后的无损检测 (14)8.6 材料识别 (14)9. 水压试验 (14)10. 运输准备 (14)11. 文件 (15)第 3 页共16 页标准分享网 免费下载第 4 页 共 16 页高压临氢压临氢工况工况工况或低于或低于825℉（441℃）的1 1/4Cr-1/2Mo 钢制厚壁压力容器材料要求及制造规程1. 范围本推荐规程提出了高压临氢工况或低于825℉（441℃）的1 1/4Cr-1/2Mo 钢制厚壁压力容器的材料要求及制造规程，适用于按ASME BPVC ，第VIII 卷，第1或第2册设计、制造、认证和颁发执照的压力容器。
本文件也可用做1 Cr-1/2Mo 钢设备制造的依据。
本推荐规程可用作对现有厚壁压力容器改造的依据。
这些厚壁压力容器的内表面可以通过堆焊或复合奥氏体不锈钢或铁素体不锈钢提高耐腐蚀性。
本推荐规程中的厚壁是指壁厚大于等于2in.（50mm ），小于等于4in.（100mm ）。
整体补强接管、法兰、管板和螺栓连接的管箱盖等可以大于4in （100mm ）。
已有经验证明壁厚大于4in.（100mm ）的1 1/4Cr-1/2Mo 壳体或封头不满足本文件的韧性要求。
尽管不属于本文件管辖范围，但本文件可用做壁厚最薄至1in （25mm ）压力容器的依据，由买方按本文件作出修改。
2. 引用标准在本文件中引用以下标准，对于注明日期的标准，仅当前版本适用；对于没有注明日期的标准，最新版本（包括所有修订）适用。
API RP582《化工、油和气体工业的焊接指导书》API RP934-A 《高温高压临氢工况的2 1/4Cr-1Mo 、2 1/4Cr-1Mo- 1/4V ，3Cr-1Mo 和3Cr-1Mo- 1/4V 钢制厚壁压力容器材料要求及制造规程》API TR 938-A 《11/4Cr-1/2Mo 钢设备裂纹产生的实验性研究及返修》ASME 锅炉与压力容器规范，第II 卷：材料，A 篇 铁基材料规范；C 篇 焊条焊丝和填充金属规范；D 篇 性能ASME 锅炉与压力容器规范，第V 卷：无损检测；ASME 锅炉与压力容器规范，第VIII 卷：压力容器建造规则，第1册；ASME 锅炉与压力容器规范，第VIII 卷：压力容器建造规则，第2册：可选规则； ASME 锅炉与压力容器规范，第IX 卷：焊接与钎接评定；SA-20《压力容器用钢板的一般技术条件》；第 5 页 共 16 页SA-182 《高温用锻制或轧制合金钢管法兰、锻制管件、阀门和零件技术条件》ASME SA-263 《铬－不锈钢复合钢板》ASME SA-264 《铬－镍不锈钢复合钢板》ASME SA-335 《高温用无缝铁素体合金钢公称管》ASME SA-369 《高温用碳钢和铁素体合金钢锻造及膛孔的公称管》ASME SA-387 《压力窗口用铬－钼合金钢板》ASME SA-435 《钢板超声波直射波检验》ASME SA-578 《特殊用途普通钢板与复合钢板超声直射波检验》ASNT RP SNT-TC-1A 《无损检验人员资格评定和取证的推荐实用规程》ASTM G146 《用于高温高压临氢装置钢板不锈钢复层剥离评价的标准方法》AWS A4.2 《测量奥氏体和奥氏体铁素体双相不锈钢焊缝中δ铁素体含量的磁性测量仪标定的标准程序》AWS A4.3 《电弧焊马氏体、贝氏体和铁素体钢焊缝金属中扩散氢含量测试的标准方法》 WRC 公报 342 《不锈钢焊缝金属：铁素体含量测定》3. 术语术语、、定义和字母缩写3.1术语和定义以下术语和定义适用于本规程。
3.1.1 ASME 规范 ASME 锅炉与压力容器规范，第VIII 卷，第1册和第2册，包括适用的补遗和标准案例3.1.2 最终焊后热处理容器制造完成后、投入运行前的最后一次焊后热处理。
3.1.3 热成型容器部件机械成型的温度高于最终焊后热处理温度定义为热成型。
3.1.4 Larson-Miller 参数热处理评估公式：LMP=T×（20+log t ）其中：T —— 温度，单位：℉；t —— 时间，单位：h;3.1.5 最长焊后热处理对试样进行的特定热处理，用于模拟所有制造过程中的热处理，包括奥氏体化、回火、最终焊后热处理、可能的车间返修的焊后热处理周期和业主将来可能会用到的最短附加焊后热处理。
标准分享网 免费下载注：为确定焊后热处理范围内某个温度的等效时间，可采用Larson-Miller公式进行计算，最终结果应由买方和制造商协商确定。
3.1.6 最短焊后热处理对试样进行的特定热处理，用以模拟最短热处理（奥氏体化、回火和一个焊后热处理周期）。
注：为确定焊后热处理范围内某个温度的等效时间，可采用Larson-Miller公式进行计算，最终结果应由买方和制造商协商确定。
3.2 字母缩写以下字母缩写应用于本规程。
CMTR 材料认证试验报告DHT 消氢热处理FN 铁素体含量HAZ 热影响区HBW 碳化钨压头的布氏硬度HV 维氏硬度ISR 中间应力释放MDMT 最低设计金属温度MT 磁粉检测NDE 无损检测PQR 焊接工艺评定报告PT 渗透探伤PWHT 焊后热处理RT 射线检测UT 超声波检测WPS 焊接工艺规程4. 设计4.1 压力容器的设计和制造应符合ASME 锅炉与压力容器规范，第VIII卷，第1册和第2册，自采购合同签订之日起生效的最新版本（包括补遗）有效。
4.2 压力容器的设计通常出具一份设计报告，该报告证明压力容器的设计与业主的设计资料一致，包括按ASME规范进行的强度计算、图纸和附加载荷的局部应力分析，如果有，还应包括特殊设计要求。
4.3 本推荐规程除了以下条款外，不包括其它设计内容：第 6 页共16 页第 7 页 共 16 页a) 最小设计厚度不包括腐蚀余量和/或堆焊层或复层厚度；b) 焊缝的布置应便于制造过程进行焊接和在役使用期间的无损检测，如RT 、UT 、MT 和PT 。
c) 接管颈与容器本体之间应按AMSE BPVC 第VIII 卷，第2册表4.2.13的要求过渡。
在买方许可条件下，公称直径小于等于4in.（100mm ）的接管可以按AMSE BPVC 第VIII 卷，第2册表4.2.10，详情3~7规定的整体补强进行制造。
5. 母材要求5.1材料规范5.1.1 母材应符合表1中所示的ASME 规范的要求。
表1－母材规范钢材板材 锻件 钢管 11/4Cr-1/2Mo SA 387 Gr. 11,1类或2类 SA 182 Gr. F11, ] 2类或3类SA 336 Gr. F11, 2类或3类SA 335, 级别P11 SA 369, 级别FP115.1.2 直接与压力边界相焊的所有外部附件，如吊耳、压板等的材料应与压力边界的材料相同。
5.1.3接管应采用锻件制造。
21/4Cr-1Mo 厚壁接管应保证满足韧性要求。
当使用21/4Cr －1Mo材料时，应采用具有较高温度的焊前预热、焊后热处理的、适当的焊接规程。
焊接规程应获得买方的批准。
5.2 炼钢工艺除应满足适用规范的炼钢工艺外，钢材应真空脱气。
5.3 化学成分限制对于11/4Cr-1/2Mo 钢，为使所有板材和锻件获得细化晶粒，熔炼分析应满足以下附加化学成分要求：X-bar = (10P + 5Sb + 4Sn + As)/100 ≤ 15 ppm 其中：P, Sb, Sn, and As 的单位为 ppm.另外—— C 含量不超过0.15（重量百分比）—— P 含量不超过0.007（重量百分比）—— S 含量不超过0.007（重量百分比）标准分享网 免费下载—— Cu含量不超过0.20（重量百分比）—— Ni含量不超过0.30（重量百分比）5.4 热处理为满足机械性能要求，所有产品类型都应进行正火加回火（N&T）或淬火加回火（Q&T）处理。