金属材料工程课程设计

目录
1板带钢的基本简介 (2)
2制定生产工艺流程与工艺制度 (3)
2.1制定生产工艺 (3)
2.2制定工艺制度 (3)
2.3坯料的选择 (3)
2.4轧辊辊身长度的确定 (3)
2.5轧辊辊径的确定 (3)
3基本参数的计算 (4)
3.1轧制道次的计算 (4)
3.2产品尺寸确定 (4)
3.3最大压下量的计算 (4)
3.4压下量的分配 (5)
4轧制速度和轧制时间的确定 (5)
5轧制温度的计算 (16)
6轧制压力的计算 (17)
1板带钢的基本简介
随着中国经济建设的快速发展，各行业对板带钢的需求量逐年递增，板带钢已成为最主要的钢材产品，约占钢材总量的45%，在汽车、造船、桥梁、建筑军工、食品和家用电器等工业上得到了广泛应用。

另外，板带钢还是生产焊接钢管、焊接型钢及冷弯型钢的原料。

当前，在工业比较发达的几个主要产钢国，板带钢在轧制钢材中所占比重达60%~70%，甚至更高，板带钢的生产技术水平在轧材中所占的比例，可以作为衡量一个国家轧钢生产发展水平的标志，也可以作为衡量一个国家国民经济水平高低的指标之一。

随着国民经济的迅速发展，对板带钢的品种规格、尺寸精度及性能都提出了更为严格的要求。

板带钢按厚度一般可分为厚板（包括中板、厚板及特厚板）、薄板和极薄带材三大类。

我国一般称厚度在4.0mm以上的为中厚板（其中4~20mm的为中板，20~60mm的为厚板，60mm以上的为特厚板），4.0~0.2的为薄板，0.2mm以下的为极薄带材或箔材。

目前，箔材最薄可达0.001mm，而特厚板可厚至500mm以上，最宽可达5000mm。

热轧板带钢的厚度和宽度范围见下表。

本设计的产品为L
30的中板设计
⨯2200
mm⨯
mm
2制定生产工艺流程与工艺制度
2.1制定生产工艺
选择坯料→坯料清理→加热→除鳞→粗轧→精轧→矫直→冷却→表面检查→切边→定尺→取样检测→打印标签→入库
2.2制定工艺制度
坯料出加热炉的温度取1200℃，进入粗轧机的温度取1150℃，进入精轧机的温度取1000℃，终轧温度初步定为800℃。

除鳞过程中采用高压水去除坯料表面的氧化铁皮。

在轧制过程中采用纵轧2道次，然后横轧到底的方法。

2.3坯料的选择
根据要求，坯料的厚度在180mm~300mm 以内选取，针对本设计的产品，初步选择280mm 厚度的坯料，长度L 和宽度B 分别选取1800mm 和1500mm ，所以本设计中所选坯料的尺寸为mm mm mm 180********⨯⨯。

材质为Q235碳钢
在本设计中轧机的布置形式为双机架式，且粗轧机和精轧机均采用相同的四辊可逆式轧机，轧辊的材质均采用钢辊。

2.4轧辊辊身长度的确定
由于成品宽度是2200mm ，故选用辊身长度为2800mm 的轧机。

2.5轧辊辊径的确定
查表7-3 ，来确定四辊轧机的支承辊和工作辊的直径： 对于工作辊，取
3.3=g
D L
mm D g 8503.32800=÷=
对于支承辊，取
15.2=z
D L
mm D z 1300
15.22800=÷= 此时
53.1850
1300
==g z D D ，所以轧辊直径选用合理可行。

3基本参数的计算
3.1轧制道次的计算
热轧板带钢生产中平均延伸系数μ在1.18~1.30，本设计中取18.1=μ，则轧制道次
2
.1118.1lg )220030lg()1500280lg(lg lg lg 0=⨯-⨯=-=
n F F n n
μ
故轧制道次选为11道次。

3.2产品尺寸确定
宽度：考虑到成品需要切边，故选取mm b 2300=
厚度：查阅GB/T709-1988，本设计中产品的尺寸公差为mm
mm h 6.08.0+-，采用负公
差轧制，故选取mm h 6.29=，因为该尺寸为常温下冷尺寸，所以在轧制过程结束时不能是这个尺寸，应该采用该尺寸对应在终轧温度下的热尺寸，所以
mm h 88.296.29)25800(102.16.295=⨯-⨯⨯+=-
3.3最大压下量的计算
在热轧板带钢生产过程中，最大咬入角一般为15°~22°，低速咬入时取为 20°，则最大压下量mm D h g 3.51)20cos 1(850)cos 1(max max =︒-⨯=-=∆α
3.4压下量的分配
根据经验进行各道次压下量，然后根据体积不变定理计算出每道次的轧件尺
寸，并利用公式%100⨯∆=h
ε计算出各道次的压下率，列于下表中。

4轧制速度和轧制时间的确定
中厚板生产中轧件的尺寸较长，所以采用梯形速度图，由于在轧制过程中有低速咬入、高速轧制、低速抛出的规定，因此在本设计中拟定每道次的咬入速度
min /20r v y =，抛出速度min /20r v p =，平均加速度)/(min 40s r a ⋅=，平均减速度)/(min 60s r b ⋅=，而在各道次的轧制中稳速轧制的稳定速度w v 不同 第一道次：取稳定轧制速度min /40r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /33.160
85
.014.3)24020(60)2(
1=⨯+=+=π 加速时间
s a
n n t y
w 5.040
20
401=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 665.05.033.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /33.160
85.014.3)24020(60)2(3=⨯+=+=π
减速时间
s b
n n t p
w 33.060
20
403=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 439.033.033.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /78.160
40
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 996.0439.0665.01.23112=--=--=
稳速轧制时间
s 56.078
.1996.0222===
v l t
该道次纯轧时间
s t t t t z 39.1321=++=
第二道次：取稳定轧制速度min /40r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /33.160
85
.014.3)24020(60)2(
1=⨯+=+=π 加速时间
s a
n n t y
w 5.040
20
401=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 665.05.033.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /33.160
85.014.3)24020(60)2(3=⨯+=+=π
减速时间
s b
n n t p
w 33.060
20
403=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 439.033.033.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /78.160
40
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 417.1439.0665.0521.23122=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 80.078
.1417.1222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 63.1321=++=
第三道次：取稳定轧制速度min /40r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /33.160
85.014.3)24020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 5.040
20
401=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 665.05.033.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /33.160
85
.014.3)24020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 33.060
20
403=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 439.033.033.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /78.160
40
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 829.0439.0665.0933.13132=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 47.078
.1829.0222===
该道次纯轧时间
s 3.1321=++=t t t t z
第四道次：取稳定轧制速度min /40r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /33.160
85.014.3)24020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 5.040
20
401=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 665.05.033.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /33.160
85
.014.3)24020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 33.060
20
403=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 439.033.033.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /78.160
40
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 242.1439.0665.0346.23142=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 70.078
.1242.1222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 53.1321=++=
第五道次：取稳定轧制速度min /40r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /33.160
85.014.3)24020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 5.040
20
401=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 665.05.033.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /33.160
85
.014.3)24020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 33.060
20
403=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 439.033.033.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /78.160
40
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 754.1439.0665.0858.23152=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 99.078
.1754.1222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 82.1321=++=
第六道次：取稳定轧制速度min /60r v w =
加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /78.160
85.014.3)26020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 140
20
601=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 78.1178.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /78.160
85
.014.3)26020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 67.060
20
603=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 1926.167.078.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /67.260
60
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 4874.01926.178.146.33162=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 18.067
.24874
.0222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 85.1321=++=
第七道次：取稳定轧制速度min /60r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /78.160
85.014.3)26020(60)2(
1=⨯+=+=π 加速时间
s a
n n t y
w 140
20
601=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 78.1178.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /78.160
85
.014.3)26020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 67.060
20
603=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 1926.167.078.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /67.260
60
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 3524.11926.178.1325.43172=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 51.067
.23524
.1222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 18.2321=++=
第八道次：取稳定轧制速度min /60r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /78.160
85.014.3)26020(60)2(
1=⨯+=+=π 加速时间
s a
n n t y
w 140
20
601=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 78.1178.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /78.160
85.014.3)26020(60)2(3=⨯+=+=π
减速时间
s b
n n t p
w 67.060
20
603=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 1926.167.078.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /67.260
60
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 5864.21926.178.1559.53182=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 97.067
.25864
.2222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 64.2321=++=
第九道次：取稳定轧制速度min /60r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /78.160
85
.014.3)26020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 140
20
601=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 78.1178.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /78.160
85
.014.3)26020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 67.060
20
603=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 1926.167.078.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /67.260
60
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 4394.41926.178.1412.73192=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 66.167
.27394
.4222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 33.3321=++=
第十道次取稳定轧制速度min /60r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /78.160
85
.014.3)26020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 140
20
601=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 78.1178.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /78.160
85
.014.3)26020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 67.060
20
603=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 1926.167.078.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /67.260
60
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 9254.51926.178.1898.831102=--=--=
稳速轧制时间
s v l t 22.267
.29254.5222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 89.3321=++=
第十一道次：取稳定轧制速度min /60r v w = 加速阶段：平均速度
s m D n n v w y /78.160
85
.014.3)26020(60)2(1=⨯+=+=π
加速时间
s a
n n t y
w 140
20
601=-=
-=
加速阶段轧件长度
m t v l 78.1178.1111=⨯==
减速阶段：平均速度
s m D n n v w p /78.160
85
.014.3)26020(60)2(
3=⨯+=+=π 减速时间
s b
n n t p
w 67.060
20
603=-=
-=
减速阶段轧件长度
m t v l 1926.167.078.1333=⨯==
稳速阶段：速度
s m Dn
v w /67.260
60
85.014.360
=⨯⨯=
=
π
轧件长度
m l l L l 4464.71926.178.1419.1031112=--=--= 稳速轧制时间
s v l t 79.267
.24464
.7222===
该道次纯轧时间
s t t t t z 46.4321=++=
每道次间隙时间的选取：根据经验，粗轧时取间隙时间s
=，精轧时取间
t6
隙时间s
t5
=。

其中，根据本设计的要求，第二道次结束后有一个转钢过程，所0
以需要选取间隙时间较长，取s
t16
=。

第七道次为粗轧最后一道，进入精轧机
会经过一段辊道，此时选取间隙时间也较长，取s
=。

t20
将以上计算结果统计于下表中
5轧制温度的计算
热轧中厚板时，轧件温度下降一般只有辐射散热，轧件逐道温降可按下式计算：
4
110009.12⎪⎭
⎫
⎝⎛=∆T h Z t
式中 t ∆——上一道轧制到下一道轧制时的温降，℃； 1T ——上一道轧制的轧件绝对温度，K ；
Z ——辐射时间，即上一道轧制到下一道轧制的持续时间，为上一道的纯轧时间与轧后间隙时间之和，s ；
h ——上一道轧制后的厚度，mm 。

为了使计算过程中不出现太大的误差，那么计算每道次的温度时均由第一道开始算。

进入粗轧机的温度℃11500=T
℃7.1149
1000273115028039.19.1211504
01=⎪⎭⎫
⎝⎛+⨯-=∆-=t T T ℃1148
1000273115024063.139.79.1211504
02=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T ℃9.1139
100027311502003.102.259.121150403=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T ℃5.1139
1000273115017053.132.329.121150404=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T ℃3.1134
1000273115014082.185.399.121150405=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T ℃2.1127
1000273115011585.167.479.121150406=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T ℃1.1116
100027311509018.252.559.121150407=⎪⎭
⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T 进入精轧机温度℃1000=T
℃8.998100027310007264.29.1210004
8=⎪⎭
⎫
⎝⎛+⨯-=∆-=t T T
℃4.993100027310005633.364.79.1210004
9=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T
℃984
100027310004289.397.159.1210004
10=⎪⎭⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T ℃6.971100027310003546.486.249.121000411=⎪⎭
⎫
⎝⎛++⨯-=∆-=t T T
6轧制压力的计算
轧制压力是塑形变形时轧件作用在轧辊上的总压力的垂直分量，轧制压力的
计算采用公式 l B p P ⋅⋅= 式中 P ——轧制压力； p ——平均单位压力； B ——轧件轧制前后平均宽度； l ——变形区长度。

由上述公式可以看出，只要确定出来平均单位压力p ，就可以计算出轧制压力。

而在生产过程中，平均单位压力一般使用采利柯夫公式进行计算： s mn p σσ=
式中 m ——考虑中间主应力的影响因素，在1~1.15范围内变化，若忽略宽展，认为轧件产生平面变形，则15.1=m ； σn ——应力状态系数； s σ——被轧金属的变形抗力。

在本设计中，忽略宽展，认为轧件产生平面变形，所以15.1=m 。

应力状态系数 '
'''''σσσσn n n n =
式中 '
σn ——考虑外摩擦影响的系数；
'
'σn ——考虑外端影响的系数（4
.0'
'-⎪
⎭
⎫ ⎝⎛=h l n σ，若
1>h
l ，'
'σ
n 取1）； '
''σn ——考虑张力影响的系数。

摩擦系数 )0005.005.1(321t k k k f -=
式中 1k ——考虑轧辊材质的系数（一般钢辊取1，铸铁辊取0.8）；
2k ——考虑轧辊速度的系数（一般轧辊线速度小于2m/s 取1，在2~4m/s 取0.8）；
3k ——考虑合金成分的系数（一般碳钢取1，其余的合金钢按具体成分算）；
t ——轧件的温度，℃。

在平均单位压力的计算过程中，会用到下面两个图：
图1 '
σn 与ε和δ的关系
图2 Q235钢变形抗力曲线
第一道次：
mm h 40=∆ mm R 425=
m mm R h l 1304.04.13042540==⨯=⋅∆=
m mm B 5.11500==
475.0)7.11490005.005.1(111)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
1.304.01304
.0475.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %3.14=ε
查图1可知15.1'
=σn
32.126.01304.04
.04
.0'
'=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=⎪
⎭
⎫ ⎝⎛=--h l n σ
无张力轧制，1'
''=σn
518.1132.115.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
11.224
.028.04254078.122-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%3.14=ε
查图2可知MPa s 18.6381.078=⨯=σ
MPa mn p s 29.110
18.63518.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2157057.211304.05.129.110==⨯⨯=⋅⋅=
第二道次：
mm h 40=∆ mm R 425=
m mm R h l 1304.04.13042540==⨯=⋅∆=
m mm B 5.11500==
48.0)11480005.005.1(111)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
13.304.01304
.048.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %7.16=ε
查图1可知29.1'
=σn
23.122.01304.04
.04
.0'
'=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=⎪
⎭
⎫ ⎝⎛=--h l n σ
无张力轧制，1'
''=σn
587.1123.129.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
148.22
.024.04254078.122-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%7.16=ε
查图2可知MPa s 15.6785.079=⨯=σ
MPa mn p s 55.122
15.67587.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2397097.231304.05.155.122==⨯⨯=⋅⋅=
第三道次：
mm h 30=∆ mm R 425=
m mm R h l 1129.09.11242530==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300==
48.0)9.11390005.005.1(111)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
61.303.01129
.048.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %15=ε
查图1可知2.1'
=σn
22.1185.01129.04
.04
.0'
'=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=--h l n σ
无张力轧制，1'
''=σn
46.1122.12.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
156.217
.02.04253078.122-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%15=ε
查图2可知
MPa s 8.6481.080=⨯=σ
MPa mn p s 8.108
8.6446.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2825025.281129.03.28.108==⨯⨯=⋅⋅=
第四道次：
mm h 30=∆ mm R 425=
m mm R h l 113.011342530==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300
== 48.0)5.11390005.005.1(111)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
6.303.0113
.048.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %6.17=ε
查图1可知21.1'
=σn
00.1155.0113.04
.04
.0'
'=⎪⎭
⎫
⎝⎛=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=--h l n σ
无张力轧制，1'
''=σn
21.1100.121.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
105.314
.017.04253078.122-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%6.17=ε
查图2可知MPa s 38.7186.083=⨯=σ
MPa mn p s 33.9938.7121.115.1=⨯⨯==σσ
kN MN l B p P 2582082.25113.03.233.99==⨯⨯=⋅⋅=
第五道次：
mm h 25=∆ mm R 425=
m mm R h l 103.010342525==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300==
483.0)3.11340005.005.1(111)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
0.4025.0103
.0483.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %9.17=ε
查图1可知30.1'
=σn
09.11275.0103.04
.04
.0'
'=⎪⎭
⎫
⎝⎛=⎪
⎭
⎫
⎝⎛=--h l n σ
无张力轧制，1'
''=σn
42.1109.130.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
139.3115
.014.04252578.122-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%9.17=ε
查图2可知MPa s 95.7387.085=⨯=σ
MPa mn p s 76.120
95.7342.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2861061.28103.03.276.120==⨯⨯=⋅⋅=
第六道次：
mm h 20=∆ mm R 425=
m mm R h l 092.09242520==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300==
389.0)2.11270005.005.1(18.01)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
58.302.0092
.0389.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %4.17=ε
查图1可知32.1'
=σn
04.11025.0092.04
.04
.0'
'=⎪⎭
⎫
⎝⎛=⎪
⎭
⎫ ⎝⎛=--h l n σ
无张力轧制，1'
''=σn
37.1104.132.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
165.509
.0115.04252067.222-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%4.17=ε
查图2可知MPa s 12.7986.092=⨯=σ
MPa mn p s 65.124
12.7937.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2638038.26092.03.265.124==⨯⨯=⋅⋅=
第七道次：
mm h 18=∆ mm R 425=
m mm R h l 087.08742518==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300
== 39.0)1.11160005.005.1(18.01)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
77.3018.0087
.039.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %20=ε
查图1可知34.1'
=σn
1081
.0087.0>=h l 所以1'
'=σn 无张力轧制，1'''=σn
34.11134.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
178.6072
.009.04251867.222-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%20=ε
查图2可知MPa s 6.8388.095=⨯=σ
MPa mn p s 83.128
6.8334.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2578078.2508
7.03.283.128==⨯⨯=⋅⋅=
第八道次：
mm h 16=∆ mm R 425=
m mm R h l 0815.05.8142516==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300
== 44.0)8.9980005.005.1(18.01)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
48.4016.00815
.044.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %2.22=ε
查图1可知44.1'
=σn
1064.00815.0>=h
l 所以1'
'=σn 无张力轧制，1'''=σn
44.11144.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
109.8056
.0072.04251667.222-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%2.22=ε
查图2可知MPa s 2.13390.0148=⨯=σ
MPa mn p s 6.2202.133
44.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 4135035.410815.03.26.220==⨯⨯=⋅⋅=
第九道次：
mm h 14=∆ mm R 425=
m mm R h l 077.07742514==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300==
44.0)4.9930005.005.1(18.01)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
65.4014.0074
.044.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %25=ε
查图1可知48.1'
=σn
1049
.0074.0>=h l 所以1'
'=σn 无张力轧制，1'''=σn
48.11148.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
19.9042
.0056.04251467.222-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%25=ε
查图2可知MPa s 68.14192.0154=⨯=σ
MPa mn p s 24168.141
48.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 427007.42077.03.2241==⨯⨯=⋅⋅=
第十道次：
mm h 7=∆ mm R 425=
m mm R h l 0545.05.544257==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300==
446.0)9840005.005.1(18.01)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
94.6007.00545
.0446.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %7.16=ε
查图1可知50.1'
=σn
10385
.00545.0>=h l 所以1'
'=σn 无张力轧制，1'''=σn
5.1115.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
19.8035
.0042.0425767.222-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%7.16=ε
查图2可知MPa s 25.125835.0150=⨯=σ
MPa mn p s 21625.125
5.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2707007.270545.03.2216==⨯⨯=⋅⋅=
第十一道次：
mm h 12.5=∆ mm R 425=
m mm R h l 047.04742512.5==⨯=⋅∆=
m mm B 3.22300
== 45.0)6.9710005.005.1(18.01)0005.005.1(321=⨯-⨯⨯⨯=-=t k k k f
26.800512.0047
.045.022=⨯⨯=∆=
h fl δ %6.14=ε
查图1可知6.1'
=σn
10324
.0047.0>=h l 所以1'
'=σn
无张力轧制，1'
''=σn
6.1116.1'
'''''=⨯⨯==σσσσn n n n
103.90299
.0035.042512.567.222-=+⨯
⨯=+∆=s h H R h
v
ε
%6.14=ε
查图2可知MPa s 12.12381.0152=⨯=σ
MPa mn p s 5.22612.123
6.115.1=⨯⨯==σσ kN MN l B p P 2249049.2404
7.03.25.226==⨯⨯=⋅⋅=
将以上所有的计算结果编制成压下规程表，具体数据如下表：
压下规程表。