再热蒸汽连通管爆管的原因分析及预防措施
蒸汽锅炉爆管原因分析及对策
山东石大科技胜华教学实验厂动力车间2001年安装一台由芬兰制造的40t／h 诺维特油气蒸汽锅炉，其主要优点是自动运行性能良好，热效率可以达到92 以上。
该锅炉在运行一年半后，出现炉膛温度突降，炉膛压力升高的现象。
在停炉后进行检查发现炉膛内大量积水，初步判定为炉管破裂。
炉膛降温后，进入炉膛检查，发现对流管束中第二排西起第七根对流管破裂，第四排东起第十四根对流管严重变形。
1．事故原因的分析经过对辐射室下集箱及对流室下集箱的检查，发现对流管下集箱内有许多脱落垢皮( 约0．5mm厚) 。
初步判定爆管有可能与此有关，然后割开发生爆管的炉管，发现其内部有一层水垢。
通过炉管内化验数据及炉管内壁水垢可以看出，锅炉炉管产生爆管的直接原因是炉管结垢。
由于该炉对流管束较长，蛇行管束长度达15m，且对流管束水平段较多，坡度较小，国内锅炉设计要求坡度不小于l 5。
，而此炉对流管平段坡度不足l5。
，这样造成水循环流速较小，易产生结垢。
分析认为，造成爆管原因为对流管结垢，停炉后由于垢与铁膨胀系数不同，加上停炉、点炉时巨大的温差变化，使部分垢皮脱落，堆积至对流管束水平段，影响了炉水正常循环。
正常情况下，水循环良好，管壁温度在200 ℃左右，而当水循环受阻后，炉管就发生过热氧化，形成层状氧化皮，进而强度下降，发生炉管破裂。
2．结垢分析水在锅炉受热后沸腾蒸发，水中杂质不断浓缩反应，达到饱和便有固体析出，附在受热面上为水垢。
锅炉结垢原因有以下几种情况：①锅炉上水硬度不合格；②炉水控制不好，炉水指标不合格；③炉管受热面温度超高或局部过热；④炉内水循环不好，局部水流速过慢。
由于锅炉上水硬度控制执行低压锅炉上水标准，及上水硬度小于0．03mmol／L ，不存在上水硬度不合格的问题。
在炉水控制方面存在一定问题。
第一，按过去指标炉水质只控制碱度、氯根，其控制手段是定期排污和连续排污，排污的作用只是排去水中浓缩杂质减少结垢。
为了配套次锅炉用水，在建造锅炉的同时，安装了反渗透水处理设备，代替了原有的钠离子交换器水处理设备。
锅炉受热面爆管原因分析及防范措施
锅炉受热面爆管原因分析及防范措施锅炉作为热力设备，其受热面是布满管子的部分，受到高温高压的工作环境。
由于受热面在长时间内接受不断的热冲击和机械冲击，所以容易出现爆管问题，这不仅会导致设备停工和生产损失，还对工人的人身安全造成威胁。
因此，对于锅炉爆管的原因分析和防范措施，具有重要的意义。
1、压力过高如果锅炉汽包、凝汽器内的蒸汽压力过高，会导致管子承受的压力超出其承受能力。
当压力达到一定高度时，管材极易出现拉伸，从而导致管壁的变形，且管内受力不均匀，影响到管道整体的强度和耐用性。
2、管壁过薄如果管壁薄度不足，那么在高温高压下的管道生产环境中，管壁很容易受到机械、热冲击和腐蚀等因素的影响，从而导致管道的疲劳和损伤，并最终引发爆管事故。
3、管道材料不合适管道材料的选择是决定其能否承受高温高压环境，抵御机械冲击和腐蚀等因素的关键。
如果材料的性能、充实度、强度以及适应性不足，则管道就很可能在工作过程中出现损伤。
4、管道结构设计不合理管道本身的结构、尺寸和连接方式等也会对其承受能力产生重要的影响。
如果设计不当，容易导致管道接缝处受力不平衡、腐蚀严重和传热不均匀等问题，从而引起爆管事故。
1、科学调节锅炉运行压力锅炉的运行压力应该根据实际情况进行调节，尽量避免超过其承受能力。
特别是在温升、水位、燃烧状态等方面出现异常时，应该及时处理，保证其内部的压力稳定。
2、加强管子选材、加工和检测质量管子的选材是关键，应该根据实际情况选用质量优良的材料。
在加工和检测过程中，需遵循科学规范和标准化要求，确保管子的厚度和平整度等达到标准。
检测时应确保每条管子都被严格测量，确保其质量和性能符合要求。
3、规范管道加工和安装管道的安装和加工也需要注意技术规范和标准，掌握合理的技术方法，尽量避免出现接缝不平、连通不紧密等问题。
在加工和安装过程中需要严格遵守安全操作规程。
4、定时检查管子及管道定期检查管子和管道的状况是预防爆管事故的关键。
在检查的过程中，应该充分利用先进的检测设备来进行非破坏性检测，包括超声波检测、射线检测等，及时识别问题并进行维护和修理。
过热器爆管原因分析与对策
过热器爆管原因分析与对策一过热器爆管的直接原因造成过热器、再热器爆管的直接原因有很多，主要可以从以下几个方面来进行分析。
1.1设计因素1.热力计算结果与实际不符热力计算不准的焦点在于炉膛的传热计算，即如何从理论计算上较合理的确定炉膛出口烟温和屏式过热器的传热系数缺乏经验，致使过热器受热面的面积布置不够恰当，造成一、二次汽温偏离设计值或受热面超温。
2.设计时选用系数不合理如华能上安电厂由B&W公司设计、制造的“W”型锅炉，选用了不合理的受热面系数，使炉膛出口烟温实测值比设计值高80～100℃；又如富拉尔基发电总厂2号炉（HG-670/140-6型）选用的锅炉高宽比不合理，使炉膛出口实测烟温高于设计值160℃。
3.炉膛选型不当我国大容量锅炉的早期产品，除计算方法上存在问题外，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。
炉膛结构不合理，导致过热器超温爆管。
炉膛高度偏高，引起汽温偏低。
相反，炉膛高度偏低则引起超温。
4.过热器系统结构设计及受热面布置不合理调研结果表明，对于大容量电站锅炉，过热器结构设计及受热面布置不合理，是导致一、二次汽温偏离设计值或受热面超温爆管的主要原因之一。
过热器系统结构设计及受热面布置的不合理性体现在以下几个方面：（1）过热器管组的进出口集箱的引入、引出方式布置不当，使蒸汽在集箱中流动时静压变化过大而造成较大的流量偏差。
（2）对于蒸汽由径向引入进口集箱的并联管组，因进口集箱与引入管的三通处形成局部涡流，使得该涡流区附近管组的流量较小，从而引起较大的流量偏差。
引进美国CE公司技术设计的配300MW和600MW机组的控制循环锅炉屏再与末再之间不设中间混合集箱，屏再的各种偏差被带到末级去，导致末级再热器产生过大的热偏差。
如宝钢自备电厂、华能福州和大连电厂配350MW机组锅炉，石横电厂配300MW 机组锅炉以及平坪电厂配600MW机组锅炉再热器超温均与此有关。
湛江某电厂2号炉高温再热器爆管原因分析及对策
湛江某电厂2号炉高温再热器爆管原因分析及对策摘要：本文采用宏观检验和金相检验的方法对湛江某电厂高温再热器爆管的原因进行分析。
结果表明，高温再热器管子组织老化严重、外壁氧化减薄且存在晶界氧化裂纹是爆管的主要原因，该次爆管性质为长时过热爆管。
关键词：高温再热器老化爆管1 设备概况湛江某电厂2号锅炉为东方锅炉厂生产的DG1025/18.2-Ⅱ（3）型亚临界压力、中间再热、自然循环单炉膛、全悬吊露天布置、平衡通风燃煤汽包炉，于1995年12月26日投产运行，主蒸汽压力16.67Mpa、温度540℃。
高温再热器每屏由7根管子组成U型管屏，共计58屏，材质为12Cr2MoWVTiB，规格为Φ60×4mm，蒸汽出/入口温度为316/540℃。
截至本次停炉，累计运行时间133562.1小时。
2 事故现场2号炉高温再热器于2015年3月26日发生爆管，最初爆管位置位于炉左往右数第25排、炉后往前数第6根管子（25-6），爆管后管子吹损严重，共有7根管子出现爆口，14根管子严重吹薄；从现场检查发现炉前管子表面氧化皮较少，炉后管子特别是后数第六根管表面氧化皮较厚，主要集中于左数第23排至31排之间，管子表面已出现凹坑，存在不同程度的局部减薄；见图1。
由以上照片看，高温再热器在长期高温、应力作用下，管子内外壁均存在较厚氧化皮，且外壁氧化皮已经开始剥落，管子减薄严重；管子组织也发生了变化，外表面氧化脱碳严重，出现晶间氧化腐蚀裂纹，基体存在较多的蠕变孔洞且已呈链状分布，贝氏体区域内的碳化物已显著分散向晶界聚集，老化严重，导致管子的强度大大降低。
5 历年监督资料分析2003年1月机组运行43987.58小时，对高再出口12Cr2MoWVTiB管子取样进行金相分析、硬度测定及氧化层厚度测量、管子当量金属壁温的计算以及剩余受命的估算，对老化程度做出评定。
金相分析显示，试样组织呈中度球化，球化级别为2-3级，组织正常；炉内管子硬度值（135HB）比炉外降低了20HB左右，且已低于12Cr2MoWVTiB硬度要求的下限（150HB）；管子内壁氧化皮较坚硬，沿内壁分布均匀，没有发现脱落现象，实测0.42mm，管子外壁氧化皮已出现不同程度的脱落，实测0.36mm；根据金相氧化皮测量厚度12Cr2MoWVTiB管段最高当量金属壁温为601.5℃，剩余寿命>40000小时；考虑到只有硬度值低于管子要求硬度的下限，决定对高再管暂不作处理，监督运行。
锅炉受热面爆管原因分析及防范措施
锅炉受热面爆管原因分析及防范措施锅炉是工业生产中常用的设备，它主要用于将水加热蒸发，产生蒸汽供应给生产设备或者发电机。
而锅炉受热面爆管是一个常见的问题，如果出现爆管，不仅会造成设备损坏，还可能导致人员伤亡和环境污染。
我们有必要对锅炉受热面爆管的原因进行分析，并提出相应的防范措施，以确保设备的安全运行。
一、锅炉受热面爆管原因分析1. 腐蚀腐蚀是造成锅炉受热面爆管的主要原因之一。
锅炉在长期运行过程中，受到高温和高压的影响，其受热面容易发生腐蚀。
特别是水壁受热面，由于长时间受到水的冲刷和腐蚀，容易形成腐蚀坑并逐渐扩大，最终导致爆管。
2. 热应力受热面在长时间高温高压工作状态下，会产生热应力。
当锅炉频繁启停或者受热面温度变化较大时，受热面会因热应力而发生变形和裂纹，最终导致爆管。
3. 疏松受热面焊缝和管壁上的疏松部分，容易成为裂纹的发源地。
当锅炉在高温高压下运行时，这些疏松部分会逐渐扩大地变为裂纹，从而导致爆管。
4. 过热当锅炉运行过程中，燃烧不充分或者受热面积灰，造成部分受热面温度过高，超过了其设计温度，将会导致受热面局部过热，最终导致爆管。
5. 运行控制不当锅炉的运行控制不当也是容易导致受热面爆管的原因之一。
如超压、超温、超载等运行状态下，锅炉受热面容易发生问题，进而引发爆管。
1. 定期检查和维护为了防范锅炉受热面爆管的发生，首先要进行定期的检查和维护工作。
定期对受热面进行检查，发现问题要及时修补。
2. 加强腐蚀防护加强对受热面的腐蚀防护措施，选用耐腐蚀性能好的材料进行受热面的制造或者进行防腐蚀处理。
3. 强化焊接质量管理焊接是锅炉受热面的重要组成部分，焊接质量良好与否直接影响到受热面的安全运行。
要加强焊接质量管理，确保焊接部分无裂纹和疏松。
4. 控制运行状态要合理控制锅炉的运行状态，避免过热、超压、超温等情况的发生。
特别是在启停过程中，要避免频繁的启停，以减少热应力对受热面的影响。
5. 加强运行管理和监控加强对锅炉运行过程的管理和监控，及时发现问题并采取应对措施。
HG-2008 186-M型锅炉再热器爆管原因分析及对策
用四 角 布 置 摆 动 式 直
流双切园燃烧器 ,在炉
膛中 心 形 成 两 个 直 径
不同的假想切圆 ,其直 径分别为 Φ1 88412 mm
和 1 77114 mm。配套 6
台 RP1003 型中速碗式
磨煤机 ,采用正压直吹
系统 , 燃 烧 淮 南 烟 煤 。
切向 燃 烧 的 直 流 燃 烧
器 ,由于流动的惯性作
过热 1
过热 1
表 2 2 号炉再热器过热爆管情况统计
年度 时间
部位
02126/ 01 :40 后屏再右数 5、8 号排 1 号环前下弯头 EL57 11129/ 22 :47 后屏再右数 26 号排 1 号环前下弯头 EL54 1994 12120/ 22 :30 后屏再右数 29 号排 1 号环前下弯头 EL55 12131/ 19 :05 后屏再右数 28 号排 1 号环前下弯头 EL55 1997 08113/ 22 :35 后屏再右数 4 号排 4 号环前下弯头 EL57 1999 02105/ 22 :56 后屏再右数 5 号排 2 号环 EL65
(2) 由于磨煤机出口至燃烧器一次风管长短不 一 ,阻力不同 ,有必要通过试验调整使同层四角一次 粉尽量均匀 ,特别是投停磨煤机时 ,更要及时调整 , 使火焰中心不偏斜 。
～260 ℃,见表 3 。
表 3 再热器烟温偏差值 (1999/ 4/ 8 9 :15 CRT值)
炉次 1号 2号
机组负荷/ MW 48215 42014
右侧烟温/ ℃ 856 75513
左侧烟温/ ℃ 偏差/ ℃
592
264
60219
15214
212 管屏内蒸汽流动所产生的热偏差 21211 屏间流量偏差
过热器再热器爆管问题
在讲过热器再热器爆管前。首先提一下 传热学方面的知识
Q 工 质
爆管。 1.Q 2.Q 3. 爆管(
方面 爆管 爆管 学 )
管 过
过热器再热器保管的几种运行原因
一.设计因素 1.热力计算结果与实际不符（传热计算） 2.设计时选用系数不合理 （实设值不符） 3.炉膛选型不当（不适应煤种） 3. 4.过热器结构设计及受热面布置不合理， 导致汽温偏离设计值 5.壁温计算方法不完善，导致材质选用不 当
受热面沾污
吹灰器不能正常投运时会使管壁积灰，传
热效果差，热阻增大，导致过热
器再热器超温爆管。正常运行时要时刻注 意保证吹灰器正常投运
蒸汽品质差，引起管内结垢严重
• 如镇海发电厂6号炉(DG-670/140-8)曾因这类 问题引起7次爆管。所以在锅炉上水前要严 格检查水质。而且要进行定期或不定期排 污。防止热阻过大而导致过热器超温。洛 河电厂2号炉管内壁结垢0.7mm，使过热器 壁温升高20～30℃；外壁氧化皮1.0mm，又 使管壁减薄，因此爆管频繁。
炉膛出口温度升高，炉内烟气右旋时，右 侧烟温高；左旋时左侧烟温高，使局部温 度过高而引起过热器再热器爆管。石横电 厂6号1025t/h炉最大时曾达250℃。
措施： 因为在我国大容量锅炉中应用最广泛的是 四角切圆燃烧，所以在运行中应注意每层燃 烧器的一次风和二次风率相适应，使炉内和 炉膛出口烟温均匀，防止热偏差的产生
二.制造工艺、安装及检修质量 1.焊接质量差 2.联箱中间隔板焊接问题 3.联箱管座角焊缝问题 4.异种钢管的焊接间题 5.普通焊口质量问题 6.管子弯头椭圆度和管壁减薄问题 7.管材质量问题 8.错用钢材 9.安装质量问题
三.调温装置设计不合理或不能正常工作 1.减温水系统设计不合理 2.喷水减温器容量不合适 3.喷水减温器调节阀调节性能问题 4.减温器发生故障 5.再热器调节受热面 6.烟气再循环（应用极少）
锅炉受热面爆管原因分析及防范措施
锅炉受热面爆管原因分析及防范措施【摘要】本文主要对锅炉受热面爆管的原因进行了分析，并提出了相应的防范措施。
首先介绍了爆管现象的背景和研究意义，然后分析了热负荷过大、水质问题和运行不稳定等因素导致爆管的具体原因。
在防范措施方面，建议定期检查锅炉的运行情况、优化热力系统设计、加强水质管理等措施来预防爆管事件的发生。
通过对爆管原因和防范措施的分析，可以有效控制锅炉受热面爆管的风险，确保锅炉安全稳定运行。
在结论部分总结了本文的关键观点，展望了未来进一步完善锅炉安全管理的方向。
整体来看，本文对于锅炉受热面爆管的原因和防范措施进行了较为详尽的分析，具有一定的参考价值。
【关键词】锅炉、受热面、爆管、原因分析、热负荷、水质、运行稳定、防范措施、预防措施、总结、展望1. 引言1.1 背景介绍锅炉作为工业生产中常用的热能设备，在生产过程中扮演着至关重要的角色。
锅炉受热面的爆管问题一直是困扰生产企业的难题，不仅会造成设备损坏和能源浪费，还可能导致严重的安全事故。
对锅炉受热面爆管原因进行分析，并制定相应的防范措施，对于提高生产效率、保障人员安全具有重要意义。
锅炉受热面爆管问题的出现往往与多种因素有关，如热负荷过大、水质问题、运行不稳定等。
研究这些爆管原因，可以为企业避免类似问题的发生提供重要参考，同时为锅炉的维护和管理提供方向。
通过本文对锅炉受热面爆管原因分析及防范措施的探讨，旨在帮助生产企业更好地理解该问题，防患于未然，保障设备的正常运转。
为今后的相关研究提供基础和思路，共同推动锅炉设备技术的发展和改进。
1.2 研究意义锅炉是工业生产中常见的重要设备，其受热面爆管问题一直是工程技术领域关注的热点之一。
研究锅炉受热面爆管的原因分析及防范措施，对于提高锅炉运行安全性和稳定性具有重要意义。
深入分析锅炉受热面爆管的原因，可以帮助工程技术人员更好地了解爆管问题的根源。
通过研究不同原因导致的爆管现象，可以为进一步的防范措施提供理论依据。
电站锅炉蒸汽过热器爆管的原因初析与预防措施
王建江 (陕西宝鸡第二发电 有限责任公司 陕西宝鸡 7 10 4 2 0 )
摘 要 : 通过对锅炉的水处理及过热器的流量分配、热偏差、壁温等因素分析，找出锅炉运行过程中发生过热器管爆管的主要 原 因，并 列举一些预防措施。 关键词: 过热器 沉积物 超温 爆管 中图分类号: TK2 2 文献标识码: A 1.前言 在一些供热蒸汽的小型电站锅炉中，水处理设备简单，往 往只采用钠离子交换软化器，而不同时采用除盐装置，所以造 成锅炉给水品质较差，使过热器容易积垢、积盐，同时还存 在着因结构和运行不均匀而产生的水力和热力不均匀性等原因， 使得这类小型热电站锅炉的过热器很容易发生频繁爆管现象， 严重影响运行安全。因此，对爆管的原因有必要进行分析探 讨 ，以便采取必要的措施和对策，从而提高机组运行的可靠 性。本文结合实例，对过热器爆管理的原因、机理及现象加 以分析 ，并提出一些预防措施。 2 .过热器的爆管情况 例如某电站一台锅炉的立式蛇形管过热器，运行中发生过 热器频繁爆管现象， 严重影响生产。 开始检测认为是因为蒸汽偏 流所致， 于是加大进口 集箱管径， 但仍继续爆管。与此同时， 又将 过热器管材质用合金钢提升了等级， 仍没有消除爆管。 直到大修 时， 将过热器管换下， 并将换下的管子的每一个弯头割开后， 发现 每根过热器管至少有一个弯头有结垢现象， 将垢取下， 它能迅速溶 化于水。这说明所结的不是水垢，而是盐垢。 由于一般的电站的锅炉只采用钠离子交换软化设备， 能将硬 度很高的原水软化， 所以可以排除锅炉受热面结垢的可能性。但 是积盐的可能性却增加了， 这是因为软化后水中的含盐量非但不 减少， 而且又有所增加。这可以从下列软化反应式中看出。 2. 1碳酸盐硬度软化过程:
ca(HcO3 +NaR=caR+NaHCO3 )2 Mg(Hc03 +NaR=M )2 gR+NaHco3
电厂锅炉高温再热器爆管原因分析与对策
电厂锅炉高温再热器爆管原因分析与对策摘要：电厂锅炉出现高温高热，导致再热器出现爆管的问题，这是问题是十分常见的问题，但是对于电厂锅炉的合理持续使用有十分重要的影响。
我国电厂目前所使用的很多300MW费单机组锅炉在开始投入使用的时候，容易出现高温再热器出现一种钢焊口出现爆破的问题。
笔者在本文中对高温再热器出现爆管的原因进行分析，并对爆口进行全面的深入检查，得出合理的管排结构和综合的爆管原因。
关键词：锅炉；再热器；爆管；应力一、高温再热器爆管材质分析1.钢102材料对于钢102材料来说，其本身具有低碳、低合金贝氏体型热强钢。
钢102材料主要是利用钨钼复合固溶强化、钒钛复合弥散强化和微量硼的强化。
这样的钢材料具有优良的综合力学性能，而且通过高端的工艺性和抗氧化性，在热强性能和使用中具有良好的效果。
对于电厂的锅炉来说，其本身的核心材料需要进行长期的受热，所以需要使用钢102材料作为锅炉的受热面，在长期的运行过程中，钢102材料本身并没有受到温度的较大影响。
此种钢本身具有良好的焊接性，而且具有良好的淬硬倾向和冷裂倾向。
根据锅炉高温再热器爆管的情况进行分析和研究，将其中的两根钢接头及性能化验分析对比，最终发现爆管的原因并不是由于钢102材料所导致的。
2.SA-213TP347H材料TP347H钢是铌稳定的铬镍奥氏体热强钢，我国存在与之相互性能类似的钢号。
通过对TP347H钢的性能进行研究分析发现，其本身具有良好的热强性，而且通过长久的使用发现还有较强的抗晶间腐蚀性能。
这样的特点可以将其使用在碱性和酸性的材料中，在海水中也有良好的耐腐蚀性。
对于大型机组的锅炉来说，其本身需要确保受热面具有良好的热强性。
TP347H钢具有良好的韧性和焊接性，可以较好的提升组织的综合稳定性。
在进行钢焊接的时候，可以进行手工的焊接，焊接所选用的焊条主要是奥132焊条。
3.Inconel82焊丝Inconel82焊丝是比较有名的镍基焊丝，我国目前所生产的ERNiCr-3焊丝和其本身的性能是基本相同的。
蒸汽过热器(锅炉)爆管剖析——原因分析(3)
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蒸汽过热器（锅炉）爆管剖析——原
因分析（3）
1 众所周知，锅炉能否正常运行，主要取决于一个热态平衡，也就是放热与吸热的过程，实际上受热面被高温火焰或热烟气所加热，同时又被流动的液体，即水、蒸汽所冷却。
当这个功能平衡，金属的温度也就保持在设计参数内，在这种平衡情况下肾有效地保证锅炉的正常运行和使用寿命。
然而当放热与吸热的功能平衡被破坏，如放热大于吸热或吸热小于放热等现象，金属温度迅速上升，当20号锅炉钢的管壁温度超过450℃时，金属强度会随着温度的升高而降低，在锅内压力的作用下，这时的过热器管很容易发生蠕胀、爆管危险事故。
2 过热器是受炉膛出口高温火焰对流传热的主要区域。
从传热来说，要降低过热器管壁温度，首先应尽量使管壁外表清洁，因烟灰导热系数小、热阻大，对传热十分不利，不但会降低锅炉热效率，浪费燃料，而且烟灰层的存在会使受热面的壁温提高，甚至危及锅炉的安全运行；其次要保证饱和蒸汽在过热器管内有足够的流速，把受热面传递的热量及时吸去带走，使管壁能得到良好的冷却，不然会引起金属过热疲劳，裂纹破损。
因此，过热器管内的蒸汽流速高低对锅炉能否安全、正常运行的关系紧密相连。
综上所述，笔者初步分析认为：爆管的主要原因可能出在“面式减温器内部”。
因为前几次爆管及换新管前的测量数据表明，问题均发生在炉膛南侧管排，所以认为有必要对面式减温器进行抽芯检查内部冷却装置，以便找出过热器爆管的根本原因。
某电厂高温再热器爆管失效分析
某电厂高温再热器爆管失效分析高温再热器是电厂中的一种重要设备，主要作用是对从主汽管再次加热的蒸汽进行降温处理，使其能够进一步提高汽轮机的效率。
然而，由于工作环境的恶劣以及设备自身的特殊工作条件，高温再热器经常容易发生爆管失效的情况。
本文将对电厂高温再热器爆管失效进行分析。
首先，爆管失效的原因有多种，其中最常见的是由于高温再热器内部产生的高温和高压，在长时间的使用过程中，导致了材料的疲劳、腐蚀和易位等问题。
此外，还可能与高温再热器的设计、制造、安装和使用有关，比如材料的选择不合适、焊接接头存在缺陷、工艺控制不当、操作不当等。
其次，在分析失效的具体原因时，可以通过实地调查和检测高温再热器的爆管点进行判断。
根据被爆管的部位进行分析，可以判断是否与材料疲劳、腐蚀和应力问题有关。
如果发现管壁上有腐蚀、裂纹或者变形，很有可能是由于腐蚀、高温引起的材料疲劳和变形造成的。
接下来，可以通过对高温再热器运行参数和操作记录的分析来确定造成爆管失效的具体因素。
比如查看是否超过了材料允许的温度和压力范围，是否有过热过冷的情况发生，是否存在过载、瞬态或者循环变化的工况等。
可以通过物理试验和数值模拟来验证这些指标的合理性和可行性。
最后，针对爆管失效的原因，需要采取相应的措施来解决问题。
首先，对高温再热器的设计、制造和安装等方面进行改进，提高材料的耐热和耐压能力，并优化管束结构，减少焊接接头的使用。
其次，要加强设备的运行和维护管理，完善操作指导和技术规程，确保设备在正常运行范围内工作。
此外，对高温再热器的监测和检测也是非常重要的，可以通过超声波检测、红外测温、振动监测等方法来及时发现问题并进行修复。
综上所述，对电厂高温再热器爆管失效的分析可以从多个方面进行，包括实地调查、管道检测、运行参数记录和操作记录分析等。
通过查找失效原因、改善设计制造和加强运行维护管理等措施，可以预防和减少高温再热器的爆管失效，提高电厂的安全稳定运行水平。
国产小型直流式蒸汽锅炉爆管原因及预防措施
国产小型直流式蒸汽锅炉爆管原因及预防措施一. 蒸汽锅炉爆管原因蒸汽锅炉是一种以水为介质，以加热及转化为蒸汽为目的的设备，其设计和使用需要遵守相应规范和要求。
蒸汽锅炉爆管是指蒸汽锅炉出现管道爆炸或爆裂的现象，通常由以下几个原因引起：1.1 过热造成爆炸过热是造成蒸汽锅炉爆管的主要原因之一。
当锅炉运行时，水和蒸汽的温度和压力相对平衡，但是当一些因素导致部分或全部水冷凝后，就会引起管路温度的过热，这时候管壁的承受能力会降低，从而导致管路爆炸。
1.2 过温造成爆炸蒸汽锅炉使用时，温度过高或者设定温度过高，有可能会造成锅炉内部的过温，管路难以承受这样的高温，最终导致管路爆炸。
1.3 由于排污不畅引起爆炸蒸汽锅炉的正常运行，需要不时进行排污处理。
如果排污不畅，就会导致锅炉内积聚大量杂质，该杂质会增加水的硬度，导致管路内壁的积垢及腐蚀，导致管路爆裂。
二. 蒸汽锅炉爆管的预防措施为了避免蒸汽锅炉爆管造成的危害，需要采取相应的预防措施，以保证锅炉的安全运行。
2.1 坚持锅炉定期检修蒸汽锅炉在使用过程中会经常发生一些小问题，例如水温过高、水压过低等等，如果不及时修理，这些小问题会逐渐加剧，最终导致锅炉的爆管。
所以，一定要坚持定期检修锅炉，以确保锅炉的正常运转。
2.2 坚持清洗锅炉清洗锅炉是非常必要的步骤，可以有效防止积垢和腐蚀的发生。
在清洗锅炉之前，需要进行拆解和检查，以确定锅炉内部是否有损坏或者需要维修的地方，再进行清洗。
2.3 提高运行自动化水平通过提高运行自动化水平来达到优化锅炉运行的目的，可以有效降低锅炉因过热造成爆炸的概率，同时可以合理控制锅炉的水位及压力水平，确保锅炉的安全运行。
2.4 坚持锅炉水处理为了确保锅炉的正常运行，应该坚持进行锅炉水处理，避免水中含有过多的硬度，以防止锅炉内壁的积垢及腐蚀。
锅炉水处理的主要目的是降低水中的硬度，采用混合床柔化、离子交换等水处理技术，以保证锅炉水质的安全。
三. 总结蒸汽锅炉爆管是一种很严重的危险事件，对于工业生产和个人安全都会造成很大威胁，因此，服务商和用户必须合作，采取必要的预防措施，确保锅炉的正常使用和安全运行。
防范措施如何来防止电厂高压蒸汽管道爆炸？
防范措施如何来防止电厂高压蒸汽管道爆炸？某电厂爆炸事故过去一段时间以后，很多电力行业工作者还在深刻反思，电厂为什么会爆炸？高压蒸汽管道有哪些风险点？如何规避风险，确保电厂安全建设、安全生产？本文带您全面梳理一下高压蒸汽管道爆裂原因、存在的危险点以及防范措施。
高压蒸汽管道爆炸原因高压蒸汽管道之所以会爆炸，其根本原因都是因为管道内的蒸汽压力超过了管道的允许应力所造成的。
由于设计、制造以及材料等各方面因素，可能会出现蒸汽压力超过了实际管道的允许应力的情况，蒸汽从管道的薄弱点突破，高压蒸汽到正常压力环境中，蒸汽体积会瞬间增大，造成爆炸。
1、设计原因设计选材不当。
高温高压管道压力高、温度高，管道材料的选择是安全的第一步。
管道布置不当。
高温高压蒸汽管道布置复杂，设计过程和应力计算难道要求极高，所以管道布置的合理性显得尤为重要。
如果管道布置存在问题，就会使管道局部应力增大，特别是弯头、阀门、三通连接处以及支吊架等部位发生爆裂现象。
此外，管道柔性不足、固定方法不当、震动及温度补偿吸收能力不足，在交变在和作用下过早疲劳破坏，也会导致管道爆裂，从而引起爆炸。
2、材料制造原因高温高压管道工作环境恶劣，对管材要求较高，所以管材质量必须控制，以保证材料性能。
管材在厂家生产过程中会有纰漏，导致材料有沙眼缺陷，材料密度不均匀，材料应力不合格等。
3、安装施工检修原因安装施工中焊接工艺不当、焊接质量不好，会造成长时间运行后管道老化，焊口爆裂。
无损检测不到位，因管理疏忽、工艺错误或技术水平低下造成的缺陷漏检，从而留下隐患。
此外，现场施工并没有完全遵循设计图纸，包括管道布置与设计图纸不符、支吊架间距和支吊架形式与设计图纸不符等，势必导致管道在运行过程中未按设计意图膨胀、受力等，都会导致发生管裂或爆管现象。
4、运行管理原因超温、超压运行操作，使管道应力超过强度极限；阀门等的误操作使流量、温度、压力失控。
操作人员违反工艺纪律、巡检制度不执行、巡检项目内容不落实；不及时查找隐患、缺陷整改不及时，运行管道运行期间定期检验制度贯彻不力等，都是运行管理不当，最终导致管道事故的发生。
浅析某电站锅炉再热蒸汽管道的开裂原因
浅析某电站锅炉再热蒸汽管道的开裂原因摘要：支管座是用于支管连接的补强型管件，在各种高压、高温、大口径、厚壁管道中得到了广泛应用。
在电站锅炉的管道系统中，需要安装各种排空管、疏水管、取样管、热工仪表管和压力表等，常见的连接方式是锻制承插焊支管座连接。
电站锅炉的蒸汽管道具有高温高压的特点，与支管座连接的支管与母管具有相同的温度和压力，连接结构一旦发生泄漏或爆管，就可能对管道系统造成极大的破坏，并带来巨大的经济损失，甚至酿成严重的人身伤亡事故。
关键词：再热蒸汽管道；支管座；热疲劳开裂；腐蚀引言由于服役环境恶劣以及加工工艺不当，电站锅炉中的奥氏体不锈钢管道开裂泄漏故障时有发生。
通过对大量奥氏体不锈钢管开裂失效原因分析总结，发现不合理的焊接热处理、冷加工所引发的晶间腐蚀开裂是失效的重要原因。
为保障电站的安全稳定运行，减少因奥氏体不锈钢管道开裂泄漏引发的停机，对常见的奥氏体不锈钢管道晶间腐蚀开裂失效原因进行分析探讨，以期对服役在相似环境下的奥氏体不锈钢管道的焊接、热处理提供参考。
1试验内容及结果1.1基本内容某电站锅炉在服役约10万ｈ后停车进行检修，发现再热蒸汽管道排空管的承插焊支管座内壁和母管承插孔附近发生龟裂。
该再热蒸汽管道母管材料为Ｐ22钢，规格为508mm×26.7mm，支管座材料为12Cr1MoVG钢，规格为89mm×25mm，工作温度为540℃，工作压力为4.5MPa。
为防止类似问题的再次发生，本文对该再热蒸汽管道进行了简要失效分析。
1.2理化检验宏观检查失效管段开裂位置，裂口沿12Cr1MoVG侧熔合线呈狭长的缝隙状开裂。
裂缝长度约占整个环焊缝周长的一半。
焊缝附近管段未见明显的胀粗，管段表面因受到临近破裂管段气流反吹，出现光滑的吹损凹坑，且两处位置已出现边缘锋利的破口。
将管段沿破裂的焊缝位置纵向剖开可见，该焊缝存在明显的错口，12Cr1MoVG侧内壁还出现氧化皮剥落。
1.3化学成分采用ARL4460型直读光谱仪对失效再热蒸汽管道母管、焊缝及支管座的化学成分进行测试。
火电机组低温再热器爆管原因分析与对策
火电机组低温再热器爆管原因分析与对策发表时间：2018-11-12T17:42:12.707Z 来源：《电力设备》2018年第17期作者：赵业富[导读] 摘要：本文主要对某电厂低温再热器爆管事件进行分析和判断，浅谈了锅炉低温再热器爆管原因及相关的防范措施，为机组长周期运行提供依据。
（京能集团山西漳山发电有限责任公司山西长治 046021）摘要：本文主要对某电厂低温再热器爆管事件进行分析和判断，浅谈了锅炉低温再热器爆管原因及相关的防范措施，为机组长周期运行提供依据。
关键词：爆管；煤质；对策一、引言锅炉爆管事故在电厂中普遍存在，对电力的安全生产存在较大的威胁，当受热面爆管时，大量的高温高压蒸汽高速喷出，若恰巧泄漏点附近有人员工作，会危及人身安全，且不可长期运行，需在短时间内申请停机。
为了保证机组的长周期运行，需要加强维护，定期检修，真正了解受热面爆管是如何产生的以及预防措施就显得尤为必要。
二、故障经过 3月29日20:50，#1锅炉炉管泄漏报警装置#20点低温再热器处噪音能量超限报警，能量值达到50%，立即通知热工人员检查炉管泄漏监测装置，同时派巡检员就地检查，发现低温再热器右侧入口联箱处有明显的泄漏声，对比锅炉对称位置布置的#19点泄漏报警装置能量值与就地声音，右侧#20点处噪音明显偏大，初步确认锅炉右侧尾部烟道再热器发生泄漏。
#1炉降压运行，汇报省调#1炉受热面泄漏，申请临修，调度中心同意，于30日15时38分滑参数停运。
三、故障后检查及处理情况 4月1日05:00，#1锅炉经冷却后具备检查条件，检修人员进入锅炉右侧尾部烟道受热面检查发现有3根管子泄漏，分别是低温再热器第5组入口联箱与低温再热器管排第5排后数第1根、第2根（从炉右至左，从外管圈向内管圈），第6排后数第2根（管子规格：φ63×4，材质：20G）。
泄漏点位置位于管排与进口联箱弯头处。
经现场勘查，并模拟恢复现场泄漏状况确认是低温再热器入口联箱右侧第6排后数第2根首先发生泄漏，冲刷导致第5排后第1根管子泄漏，第5排后第1根管子又冲刷至第5排后第2根管子泄漏。
低温再热器频繁爆管原因及防磨措施分析
《华中电力》第11卷第1期 1998年2月低温再热器频繁爆管原因及防磨措施分析江西省南昌发电厂 倪培林1 前 言南昌发电厂二期工程两台125MW机组(210和211号),配套的锅炉为上海锅炉厂生产的SG2420 13.732540 5402M416超高压一次中间再热锅炉,分别于1988年10月、1989年9月正式投产。
由于210、211号炉“四管”在设计、制造、安装上都存在一些先天不足的问题,发生“四管”泄漏爆破58次。
其中最为突出的是低温再热器频繁泄漏,它占整个“四管”泄漏率的33.3%,而泄漏的频发位置又集中在与后隔墙省煤器下集箱高度相同、距离很近的下组弯头部位,此区域泄漏又占低温再热器泄漏的54.6%,详见附表。
附表 1988～1989年低温再热器泄漏调查统计表序号事故原因事故次数累计次数累计率%1设计安装不合理99452飞灰磨损严重514703吹损317854防磨护瓦脱落218955管排不整1201002 原因分析在高温区的水冷壁管和过热器上,沉积粘结灰层,它可吸收灰粒的撞击功能,在这种情况下,一般不发生明显的磨损;同时在较高温度区域,灰粒正处于向软化阶段过渡,此时灰粒的硬度不高,磨损作用也很小。
在1100～1300K的低温区域,以及温度更低的区域,灰粒才具有磨损性,这与灰粒的成分有关。
因此,煤粉锅炉在省煤器、再热器处磨损最为严重。
锅炉低温区域受热面钢管被磨损时,灰粒撞击速度是影响金属磨损速度的主要因素。
磨损速度以单位时间内失去的金属厚度来表示,即E m=3.49×0.001C p v3.3式中 E m——钢管磨损速度,nm h;C p——烟气中石英灰粒的浓度,g m3;v——灰粒的撞击速度,m s。
由此可见,随着烟气速度的提高,灰粒对钢管的磨损程度与其速度的3.3次方成正比。
因此,降低通流部分烟速或局部烟速是降低受热面磨损的有效途径。
烟气中石英灰粒的浓度与所用煤的成分有关,上式中灰粒撞击角为Π 2弧度。
电厂锅炉爆管的原因分析及处理措施2100字
电厂锅炉爆管的原因分析及处理措施2100字摘要:本文对电厂锅炉过热器爆管的原因进行分析,并详细的论述了过热器超温的具体处理措施。
关键词:电厂锅炉过热器爆管近年来,电厂锅炉爆管事故的频繁发生,已影响到了电厂正常的安全生产。
为了不影响电厂的正常生产和经效效益,分析爆管事故的原因,妥善处理爆管事故的措施就成为电厂急需解决的重大问题。
笔者从自身工作出发,对电厂锅炉过热器爆管的原因进行分析,并详细的阐述了过热器超温的具体处理措施。
▲▲一.电厂锅炉过热器与再热器爆管的主要原因在电厂锅炉过热器与再热器爆管的原因主要是由于过热器与再热器温度过高,磨损严重,管路被腐蚀等原因造成锅炉爆管。
在现场检验中查出由于金属过热造成爆管的事故占爆管事故的百分之三十,磨损原因和腐蚀原因的爆管事故各占百分之十五,焊接质量不合格的爆管点百分之三十,其它原因点百分之十五。
1.1因管材的质量而引发的锅炉爆管在过热器与再热器爆管原因的分析时还要注意管材的产品质量,这也是爆管的主要原因之一。
管材的自身存在着一定缺陷,如:加渣,分层等,在锅炉运行时如果管壁受液体的压力和温度的影响,造成过热器与再热器爆管。
其爆管开裂处一般成圆形,爆裂原因非常明显,就是由于管材自身的质量原因造成的爆裂,所以在管材的选择上要严把质量关,避免因管材质量而引起的锅炉爆管事故发生。
1.2 焊接质量差引起的锅炉爆管在电厂锅炉的建设与维护中,要注意由于焊接质量不合格引起的锅炉爆管。
焊接质量不合格主要是由于焊接缝中存在杂质,焊接中封闭不严存有细小的孔洞,焊接缝不牢靠和焊接时存有焊瘤而引起的爆管事故的发生。
在锅炉的正常运行中,由于焊接原因发生的泄漏事故时有发生,从事故原因分析来进行检验,焊缝焊接质量差,焊接时存有焊瘤是泄漏的主要原因,在检查过程中,泄漏点主要分布于焊缝的熔合线和热管区域内。
1.3长期与短期过热的锅炉爆管锅炉运行时,由于受热面温度超过设计温度,造成过热器爆管,这类爆管可分为短期超温和长期超温两种类型,主要原因是受热面温度过高,管材金属超过允许使用的极限温度,造成管材组织结构发生变化,减少了受压能力,管体在内压的作用下产生了结构变形,最后致使超温爆管。
某电厂锅炉再热器弯管爆管原因分析
某电厂锅炉再热器弯管爆管原因分析摘要：本文针对某电厂锅炉再热器弯管爆管原因进行了分析，并给出了相应的解决措施。
但由于引起电厂锅炉再热器爆管的因素众多，本文只是进行了简单的探讨，要构建科学性、系统性、合理性的电厂锅炉设备管理体系，还需要进一步的研究，以提出更合理、科学、操作性强的改良措施。
电厂锅炉再热器弯管爆管原因分析并不单单需要理论知识，还需要实践管理经验以及研发配备具有良好性能的新设备。
在管理过程中，要从电厂实际情况出发，从有效控制再热器爆管事故的发生入手，进一步加强电厂锅炉的安全运行是电厂锅炉管理的最终目标，本文的研究为电厂可持续发展提供借鉴和参考。
关键词：电厂锅炉；再热器；弯管爆管；原因分析1 过热器爆管的原因有2种1.1 长期过热爆管过热器管子在超温幅度不太大的情况下，由于长期处于超温运行，使得金属材料的机械强度下降，蠕变速度加快，管子发生胀粗直至破裂。
1.2 短期过热爆管由于异物堵塞管道，锅炉燃烧不稳等原因，导致管道传热恶化，局部温度急剧上升，超温幅度较大并且超过金属材料的极限允许温度，而引起管道超温爆裂。
2 某电厂锅炉再热器弯管概述再热器按蒸汽流程可分为低温再热器和高温再热器两级，低温再热器布置在尾部竖井的主烟道内，高温再热器布置在水平烟道内。
低温再热器由 89 片 6 管圈同绕的管片组成。
沿高度分为上、中、下三组及向上穿过转向室的垂直管段四个部分，垂直段及上组管材为12Cr1M o V，中组为 15Cr M o、下组为 20G。
低温再热器出口的蒸汽经左右交叉后进入高温再热器，高温再热器由 85 片 7 管圈同绕的管片组成，高温再热器最外圈采用 1Cr18Ni9Ti 钢管，其余管圈采用12Cr2M o WVTi B （钢 102）钢管。
近些年，某电厂锅炉再热器弯管爆管事故频繁发生，已经严重影响到电厂正常的运行。
该电厂锅炉所用机型为 WGZ－420/13.7MPa型，锅炉再热器弯管材质为 12Cr2Mo WVTi B （钢 102）（外圈钢管为1Cr18Ni9Ti），利用燃料为烟煤、最大连续蒸发量 670t/h。
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图#
弯头 & 端头的焊接坡口及周围尺寸
再热器进口集箱的壁温之差， 减少管系的热应变量。 延长中再、 高再吹灰周期。 -0/ 适当调整吹灰部位，
- 图 # 中 , 放大 /
< *& <
环 - 及毗邻的壁厚过渡区 /， 其壁厚仅为弯头设计壁 是管系中壁厚最薄的环节， 成为管系 厚的 ."’* ! ， 中应变集中的区域。 连接管道和中温再 -#/ 低温再热器出口集箱、 热器进口集箱三者合一为焊接整体管系， 存在热胀 约束。 当低温再热器出口集箱和中温再热器进口集 箱的壁温差明显高于设计值时， 就会产生较大的热 应变。
图!
管系结构示意图
!"#
热膨胀 在低温再热器出口集箱和中温再热器进口集箱
%
分析结果
根据以上的分析， 排除弯头的焊接质量是断裂
的设计壁温差为 !* +的条件下， 三通 , 热胀量-设计 温度 %.& +/：垂直锅炉对称中心线方向为 #%’& ))， 平 行中心线方向为 #.’* ))， 垂直水平面方向为 %!’0 ))； 垂直锅炉对称 三通 1 热胀量-设计温度 %20 +/： 中心线方向为 !0’% ))， 平行中心线方向为 !&’. ))， 垂直水平面方向为 %!’% ))； 三通 , 和 1 的热胀差通过连接管通协调变 形， 其中垂直中心线的热胀差影响最大。 由于实际运行中低温再热器出口集箱和中温 再热器进口集箱的壁温差达 !$$ + 左右， 实际壁温 差是设计壁温差的 "’" 倍， 三通 , 和 1 的垂直锅炉 对称中心线方向的热胀差会明显增大。
的原因。 鉴于裂纹从外壁向内壁扩展和弯头内壁无 裂纹等特征， 排除减温水直接冲击弯头内壁产生大 的温度波动而开裂的可能性。 根据现场宏观检查，无损检验和资料调研结 果， 判断弯头裂纹的性质是由于结构因素造成管系 局部应变集中和壁温差大在综合作用下诱发的热 疲劳断裂， 其影响因素是：
-!/ 弯 头 1 焊 缝 附 近 存 在 结 构 性 的 薄 壁 窄 圆
!""# 年第 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ 期
第 $% 卷
再热蒸汽连通管爆管的原因分析及预防措施
陈 越
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广东 湛江 ) 湛江发电厂，
摘要： 通过对湛江电厂 $ 号炉再热器连通管爆裂的调查分析， 找出其原因， 并提出相应预防措施及建议。 关键词： 再热器； 爆管； 预防
中图分类号： 9:!!#.$/$ 文献标识码： 3 文章编号： $""%;%’$-)!""#*"!;""’&;"!
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第 !" 卷
再热蒸汽连通管爆管的原因分析及预防措施
#$$% 年第 ! 期
喷水减温器规格为 ! "$&’"(%$ ))。 低温再热器出口集箱、 连接管道和中温再热器进 口集箱有焊接方法成为整体， 管系结构如图 ! 所示。
从图中尺寸可计算分析出： 毗邻焊缝的弯头端 头存在一个壁厚明显减薄的窄圆环， 该窄圆环的壁 厚为 !&’# ))， 宽为 $3!’" )) 正处于弯头焊接热影 响区。该薄壁窄圆环壁厚仅为设计壁厚的 ."’* ! ， 紧挨该区为壁厚从 !&’# )) 增至弯头 的 锻 压 后 的 实际厚度的过渡区。 其它弯头也具有类似的结构， 窄圆环的壁厚比 设计壁厚小 #’23%’# ))。 但其它弯头的设计壁厚均 比弯头 1 大， 其相对的壁厚减薄率就小。 例如： 用于 设 计 壁 厚 "* ))， *0$ + 、 !.’#456 !#7849: 弯头， 窄圆环的壁厚为 "#’! ))， 为设计壁厚的 &*’* !。
!"$
弯头端部结构 弯头 1 由钢板压制成二半圆体对接焊成， 弯头
1 壁 厚 不 得 小 于 ##’# )) 。 弯 头 1 端 头 车 削 成 见图 #。弯头 1 端头对接 ! "$&’"(##’# )) 的圆环， 处焊缝坡口及周围尺寸见图 %。
-%/ 弯 头 1 的 硬 度 - 和 屈 服 强 度 / 是 管 系 中 最
’"!
管系结构 低温再热器出口集箱规格为 # 0’6.!7!’ ((，
#.’ 万 2。
用 ! 个三通， 8 焊接成 $ 型 结 构 ， ! 个三通的距离 为 - 606 ((。 中温再热器进口集箱规格为 # 0’6.!7!’ ((， 有 ! 个三通 3 焊接成一型结构， ! 个三通的距离为
’
’"’
管道爆裂的原因分析
裂纹的宏观形态 裂纹均产生于弯头 3 和三通 3 的焊接接头的
% "’& ((。
连通管道规格为 # %"-.%7!!.! ((，其中微量
弯头 3 侧，表面裂纹沿焊接熔合线及附近扩展， 同
收稿日期 ： !""! R "- R "作者简介： 陈
越 )$-%%R* ， 男， 广东湛江人， 工程师， 现主要从事锅炉检修管理工作 .
低， 这使弯头端头的薄壁窄圆环材料的抗应变能力 降低。
#
预防措施
图%
弯头 & 的端头尺寸
使焊肉延伸至车削 -!/ 在弯头端头增敷焊缝， 的圆弧 -;*/ 处， 敷焊层厚 %3* ))， 增加该区域的抗 应变能力， 使热应变分散。 应采取 -#/ 鉴于目前再热汽温调节较为困难， 措施使燃烧器喷口正常摆动。 则适当投入事故 -%/ 若喷燃器不能正常摆动， 喷水， 减少微量喷水。 降低低温再热器出口集箱和中温
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! !"# 所需的爆炸物品 !"% 环境条件 施工现场位于 0 号机零米地面， ! & 号电雷管 $" 只 % 号高压加热 器本体内部。壳体厚度为 ’" ((。施爆时不会影响 " 导爆索 # ’ ’( 周围环境及设备。 #! $" ( 成分： 太胺)集束* 用量需试验配制。 & 结束语 !"$ 施工方案 通过姚电公司 # 、 使我 0 号机高加的爆炸堵管， 该集箱材料为 !" +,’， 管内径 #$-.!/".$ ((。
8,<=>?@? A, BCD=A?@A, AE FG2G<HGI JA,,GKH@,L 9MNG?
JOBP QMG
湛江电厂 $ 号炉系东方锅炉厂制造的亚临界 压力自然循环 #"" +1 燃煤汽包炉。 炉膛上部布置 有壁式再热器、 全大屏过热器、 后屏过热器。 水平烟 道依次布置有中温再热器、 高温再热器和高温过热 器。再热器的汽温调节以摆动燃烧喷口为主， 辅以 喷水减温。在再热器进口设有事故喷水， 低温再热 器至中温再热器联通管设有微量喷水减温。 !""! 年 ’ 月， $ 号炉低温再热器出口集箱和中温再热器 进口集箱之间的连接管道的乙侧弯头环焊口接头 处发生泄漏。 停炉后检查甲侧的连接管弯头环焊口 接头处， 发现也产生裂纹。至此， $ 号炉累积运行约 时向内壁扩展。裂纹萌生于弯头的外弧侧， 然后向 中性侧扩展。 乙侧弯头 3 的表面裂纹约长 $!" ((； 甲侧弯头 3 的表面裂纹总长度约 $&"4 弧度，裂纹 深度约 %56 ((。甲侧弯头 3 的焊缝熔合区周围存 在一块环向长约 $"" ((、 轴向宽 !" (( 的补焊区， 在该补焊区的二侧均已产生裂纹， 裂纹至补焊区就 停止扩展。在宏观裂纹处向下打磨约 $ (( 后， 用 裂 酸溶液显示出焊接热影响区宽度约为 #50 ((， 纹处于热影响区。