第六章 杆塔

第六章杆塔受力分析计算
§6.1杆塔荷载的计算
6.1.1杆塔荷载概述
在进行杆塔结构设计计算时，对作用在杆塔外部荷载的分析及选定计算是否合理，直接
影响杆塔结构的安全性及经济性。

因此在杆塔设计计算时必须对作用在杆塔上的荷载认真地
进行分析计算。

按照《66kV及以下架空电力线路设计规范》（GB 50061－2010）、《110～750kV
架空输电线路设计规范》（GB 50545－2010）规定，各类
杆塔进行强度计算时，均应考虑线路的运行情况、断线
情况、安装情况以及特殊情况的荷载。

1.杆塔荷载类型
作用在杆塔上的荷载按随时间的变异可分为永久荷
载、可变荷载、特殊荷载。

永久荷载包括杆塔自重荷载、导线、地线、绝缘
子、金具的重力及其它固定设备的重力；土压力和预应
力；拉线或纤绳的初始张力等。

可变荷载包括风荷载、导线、地线和绝缘子上的
覆冰荷载；导线地线张力；人工和工具等附加荷载；事故图6－1杆塔荷载图
荷载、安装荷载和验算荷载；结构变形引起的次生荷载以
及各种振动动力荷载等。

特殊荷载地震引起的地震荷载，以及在山区或特殊地形地段，由于不均匀结冰所引
起的不平衡张力等荷载。

2.荷载作用方向
根据不同荷载组合和计算的需要，杆塔承受的荷载一般分解为作用在杆塔上的垂直荷载
（垂直于地面方向的荷载）、横向水平荷载（平行杆塔平面即沿横担方向）、纵向水平荷载（垂
直杆塔平面即垂直横担方向），如图6－1。

（1）垂直荷载垂直荷载G包括：
①导线、地线、绝缘子串和金具的重量；
②杆塔自重荷载；
③安装、检修时的垂直荷载（包括工人、工具及附件等重量）。

（2）横向水平荷载横向水平荷载P包括：
①导线、地线、绝缘子串和金具的风压；
②杆塔身风载;
③转角杆塔上导线及地线的角度力。

（2）纵向水平荷载纵向水平荷载T包括：
①导线、地线的不平衡张力（对无转角的杆塔不平衡张力为顺线路方向，对有转角的杆
塔不平衡张力则与杆塔横担垂直）；
②导线、地线的断线张力和断导线时地线对杆塔产生的支持力；
③安装导线时的紧线张力
6.1.2 杆塔标准荷载的计算方法
1.自重荷载G
（1）导线、地线的自重荷载
无冰时 G=nγ1AL V N (6-1)
覆冰时 G=nγ2AL V N (6-2) 式中 n 每相导线子导线的根数；
L V − 杆塔的垂直档距，m ；
γ 1 −导线、地线无冰垂直比载， N/m.mm 2
；
γ 2 －导线、地线覆冰垂直比载，N/m.mm 2
；
A −导线、地线截面面积 mm 2。

（2）绝缘子串、金具的垂直荷载
无冰时为绝缘子串、金具自重G J ，可查绝缘子及各组合绝缘子串的金具重量表。

覆冰时 N G K G J J ⋅='
(6-3)
式中 G J 、G J ’
−分别为无冰、覆冰时绝缘子串、金具的重量
K −覆冰系数，对轻冰区，设计冰厚5mm 时， K ＝1.075；设计冰厚10mm 时，
K ＝1.150；设计冰厚15mm 时，K ＝1.225
（3） 杆塔自重荷载
杆塔自重荷载可根据杆塔的每根构件逐一统计计算而得，也可根据设计经验，参照其它同类杆塔资料，做适当假定获得。

例6－1 已知正常情况Ⅱ某导线自重比载γ
1D
＝35.8×10-3 N/m.mm 2
,导线冰比载γ
2D
=17.5×10-3
N/m.mm 2，导线线覆冰厚度b ＝5mm,导线垂直档距L V ＝368m ，导线水平档距为L P ＝350m ，导线采用LGJ －150/35，截面面积为A D ＝181.62mm 2
，绝缘子串和金具的总重量为520N （7片x －4.5），求导线作用在杆塔上的垂直荷载标准值和设计值。

解：垂直荷载标准值G D ：
垂直荷载设计值G D
： 永久荷载分项系数γG
=1.2
可变荷载分项系数γQ
=1.4
=(1.2×1×0.0358×181.62×368)
+(1.4×1×0.0175×181.62×368)+(1.2×520) +1.4×520×0.075 =5188N
2.导线、地线张力引起的荷载计算
导、地线安装后，对直线型杆塔来说要求绝缘子串铅垂，即杆塔两侧架空线的水平张力相等,因此不产生不平衡张力。

但当架空线因某种原因，如气象条件改变时，或因档距、高差不等引起荷载改变，两侧架空线的水平张力不再相等，直线型杆塔将产生不平衡张力。

对于转角杆塔及兼有小转角的直线型杆塔在进行荷载计算时应将水平张力分解成横向水平荷
33135.810181.62368
117.510181.62368 1.0755204122N
--=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯=12D D D V D D V JD
G n A L n A L KG γγ=++12 1.2 1.4(1.0751)
D G D D V Q D D V JD JD G n A L n A L G G γγγγ=+++-
载（称角度荷载）和纵向水平荷载（称不平衡张力）。

断线时，杆塔在纵向产生断线张力。

（1）角度荷载
如图6－2所示，一相导线的角度荷载为
P J＝T1sinα1＋T2sinα 2 N （6－4）式中Ｔ１、Ｔ２−杆塔前后导线张力， N；
α１、α２−导线与杆塔横担垂线间的夹角（０）。

当α1＝α2＝α／2时（α为线路转角）则
P J=(T1+T2)sinα/2 （6－5）（2）不平衡张力
如图6－3所示，一相导线的不平衡张力为
△T=T1COSα1-T2COSα 2 N（6－6）当α1＝α2＝α／2时则：
△T=（T1-T2）cosα／2 （6－7）当α=0时，△T =T1-T2；当T1=T2时，△T=0。

(a) (b)
图6－2 导线角度荷载计算示意图
（a）夹角不相同情况； (b)夹角相同情况
（a） (b)
图6－3 导线不平衡张力计算示意图
(a)夹角不相同情况；(b)夹角相同情况
0，正常运行情况杆塔前后导线张力为例6－2 已知某干字型转角杆塔的转角为90
T1＝2500N，T2＝2000N,并且α1=α2•，试求作用在杆塔下横担上纵向水平荷载和横向水平荷载的荷载标准值。

解：根据题意有α1=α2 ,
作用在下横担上的角度力（横向水平荷载标准值）为:
P J ＝（T 1＋T 2）sin α /2
＝（2500＋2000）sin900
/2 ＝3181.5N
不平衡张力(纵向水平荷载标准值）为： △T ＝（T 1－T 2）cos900
/2 =(2500-2000) cos 900
/2＝353.5N
注：以上计算为一相导线。

(3) 断线张力荷载 《规范》规定了杆塔的导线、地线的断线张力分别取各自最大使用张力乘以一个百分比值。

T D ＝T Dmax .
X% （6－8） 式中 T D －断线张力，N ；
T Dmax －导、地线最大使用张力，T Dmax ＝
P
T K
N ； T P －导、地线的拉断力，N （查导线规格手册）； K －导、地线的设计安全系数，《规范》规定不应小于2.5，地线的设计安全系数应大于导线的设计安全系数；
X%－最大使用张力百分比值，按表6－１、6－2选用；
表6－1 10mm 及以下冰区导、地线断线张力（或分裂导线纵向不平衡张力）（%）
表6－2 单导线和地线断线张力百分数（%）
注：分裂导线平地应取1根导线最大使用张力的40%，山地应取50%。

例6－3 已知一110kV 直线型杆塔，地形为山地，导线采用LGJ －150/35，试计算断线张力。

解：查导线规格表，导线拉断力为T P ＝65020N ，导线设计安全系数K 取2.5。

导线最大使用张力：T Dmax ＝
P T K ＝=5
.26502026008N 导线最大使用张力百分比值为50%
T D ＝T
Dmax
.X%＝26008×50%＝13004N
3.风荷载的计算
（1）导线、地线风荷载的计算
1)风向垂直于导、地线的风荷载计算
当风向与导、地线垂直时，导、地线的风荷载用下式计算：
无冰时 P=γ4AL P cosα/ 2 N (6－9)
覆冰时 P=γ5AL P cosα/2 N (6－10)
式中γ4、γ5−分别为无冰、覆冰风压比载，N/m⋅mm2；
A−导、地线截面面积，mm2；
L P−水平档距，m；
α−线路转角。

2)风向与导、地线不垂直时风荷载计算
当风向与导、地线成θ夹角时（图6－4），此时导、地线风荷载应按下式计算
P x=Psin2θN （6－11）
式中 P x−垂直导、地线方向风荷载分量 N；
P—垂直导、地线方向风荷载，按式（6-9）、（6-10）计算；
θ—实际风荷载的风向与导、地线的夹角。

（2）杆塔塔身风荷载的计算
风向作用在与风向垂直的结构物表面的风荷载用下
式计算：
W S=μZμSβZ BA f W0kN （6－12）
式中μZ—风压高度变化系数；
μS－构件体形系数；
βZ—杆塔风荷载调整系数；图6－4 风向与线路不垂直示意图
A f－构件承受风压的投影面积，m2；
B－覆冰时风荷载增大系数，5mm冰区取1.1，10mm冰区取1.2；
W0－基本风压，kＮ/m2。

上式各参数的物理意义及数值的确定。

1）风压高度变化系数μZ
基本风压的最大设计风速是按物体离地面一定高度为基准确定的，由于地表面粗糙不平对风产生摩擦阻力是随高度而变化的，风压高度变化系数是修正地表面粗糙不平对风产生摩擦阻力而引起风速沿高度的变化。

距地面越近，地面越粗糙，影响就越大。

地表面的粗糙程度，按《规范》规定，可分为A、B、C、D三类。

A类指近海面、海岛、海岸及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区。

风压高度变化系数μZ，按表6－3规定取值，一般地面粗糙度可按B类计算；
表6－3风压高度变化系数μ
2）杆塔风荷载调整系数βZ
理论上是把风压作用的平均值看成稳定风压，实际上风是不规则的，风压将随着风速、风向的紊乱变化而不停的改变，风压产生的波动分量(波动风压)，使结构在平均侧移附近产生振动效应，致使结构受力增大。

因此采用风载调整系数考虑这种因素的影响。

风载调整系数βZ按表6－4取值。

对杆塔本身，当全高不超过60m时，按照表6－4规定选用，全高均采用一个系数；当杆塔全高超过60m时，应按《建筑结构荷载规范》的规定，采用由下到上逐段增大的加权平均的方法计算，但对自立式铁塔不应小于1.6。

对单柱拉线杆塔不应小于1.8。

对基础，当杆塔全高不超过50m时，应取1.0；全高超过50m时，应取1.3。

表6－4 杆塔风荷载调整系数βＺ
注：1 中间值按插入法计算；
2 对自立式铁塔，表中数值适用于高度与根开之比为4～6的情况。

3）构件体形系数μS
构件体型系数是修正在相同风力作用下，结构曝露在风中的形状不同而引起的风压值及其分布的改变。

结构风载体型系数实质上就是实际风压与理论上的基本风压的比值，一般是通过风洞模型试验进行测定。

构件体形系数μS,采用下列数值
环形截面钢筋混凝土杆0.7
圆断面杆件：
当W0d2≤0.002时 1.2
当W0d2≥0.015时 0.7
(上述中间值按插入法计算)
型钢(角钢、槽钢、工字钢和方钢) 1.3
由圆断面杆件组成的塔架 (0.7～1.2)×(1+η)
由型钢杆件组成的塔架 1.3(1+η)
d－圆断面杆件直径，m；
w0－基本风压，kＮ/m2；
η－塔架背风面荷载降低系数，按表6－5选用。

多边形截面风载体型系数按表6－6规定选用。

4）杆塔塔身构件承受风压的投影面积A f
对电杆、钢管杆杆身：A f=h(D1＋D2)/2
对铁塔塔铁身： A f=ϕh(b1+b2)/2
式中h—计算段的高度，m；
D1、D2—杆身计算风压段的顶径和根径，m；
b1、b2—铁塔塔身计算段内侧面桁架（或正面桁架）的上宽和下宽，m；
ϕ—铁塔构架的填充系数，一般窄基塔身和塔头取0.2～0.3，宽基塔塔身可取
0.15～0.2,考虑节点板挡风面积的影响,应再乘以风压增大系数,窄基塔取1.2,
宽基塔取1.1；
5）基本风压W0
W0＝V2/1600 kＮ/m2
表6－5 塔架背风面荷载降低系数η
表6—6 多边形截面杆塔风载体形系数µS
注：拔梢杆与等径杆的µS相同，表列µS值中已包括杆身附件的影响。

(3)绝缘子串风荷载的计算
P j=n1(n2+1)μZ A J W0 kN （6－13）
式中 n3－一相导线所用的绝缘子串数；
n2－每串绝缘子的片数,加“１”表示金具受风面相当于１片绝缘子；
μZ－风压随高度变化系数，按表6－3取值；
AＪ－每片的受风面积，单裙取0.03m2，双裙取0.04m2；
W0 －基本风压，kN/m2
例6－4同例1，已知某输电线路直线杆塔水平档距为350m，垂直档距为368m，正常情况下最大风、无冰，导线的垂直比载r1D=35.80×10-3, 绝缘子串风载P JD=94N,导线截面积A
D
=181.62mm2,导线风比载r4D(25) =35.19×10-3,试求作用在杆塔导线上的水平荷载标准值。

解：水平荷载标准：
P= r4D(25) A
D L p+P
JD
-3×181.62×350+94
=35.19×10
＝2330.9N
4.杆塔安装荷载的计算
杆塔安装荷载应考虑以下情况：直线型杆塔的吊线作业和锚线情况，耐张转角杆塔的牵引作业和挂线作业情况；对于钢筋混凝土电杆还要考虑整体吊装时的强度和开裂计算；对采用特殊施工方法(如倒装组立)的杆塔，还应考虑可能发生的另外荷载，须对杆塔进行整体和局部强度的验算。

（1）直线型杆塔安装荷载计算
1)吊线荷载
在直线型杆塔上安装或检修导线时，需要将导线从地面提升到杆塔上或从杆塔上将导线放下来，此工作过程所引起的荷载叫吊线荷载。

在施工中常采用双倍吊线或转向滑车吊线两种方式，如图6－6所示。

采用双倍吊线时（如图6－5a）作用在滑轮上的垂直荷载为
垂直荷载∑G＝2KG＋G F N （6－14）横向水平荷载∑Ｐ＝ＰN （6－15）式中 K−动力系数，考虑滑动阻力和牵引倾斜等因素，取K＝1.1；
G−被吊导线、绝缘子串及金具的重力，N；
G F−考虑相应部位横担上施工人员和工具所引起的附加荷载，N。

按表2－9取值；
Ｐ－导线风荷载，N。

采用转向滑车吊线时（如图6－5b）作用在滑轮上的垂直荷载为
垂直荷载∑G＝KG+G F N （6－16）
2）锚线荷载
由于施工场地的要求，放线、紧线不一定在耐张型杆塔或
者转角杆塔上进行，这时就会出现在直线型杆塔上紧线、
锚线等作业。

也就是在直线型杆塔的相邻两档中，一档的
导线已按要求架好，相邻档导线用临时拉线锚在地上，如
图6－6所示：图6－6直线型杆塔锚线示意图
作用在横担上的垂直荷载、横向水平荷载及向
不平衡张力为
垂直荷载∑G＝nG+G F+KTsinβ N (6－18)
横向水平荷载∑P＝nP N （6－19）
纵向不平衡张力∆T＝KT（1-cosβ）N （6－20）
式中 G、P−分别为所锚导线或地线的垂直荷载和横向荷载 N；
T−安装时导线或地线的张力，N；
β−临时锚线与地面的夹角(不宜大于200)；
n−垂直荷载或横向荷载的分配系数，当相邻档距和高差相等时，一般取
n＝0.5；
G F−附加荷载，N；
K−动力系数，考虑滑动阻力和牵引倾斜等因素，取K＝1.1。

(2)耐张型杆塔安装荷载计算
在耐张、转角杆塔上架线施工作业有两种方法：即紧线和挂线。

紧线和挂线时对耐张、转角杆塔要产生紧线荷载和挂线荷载。

1）紧线荷载
架设导线和地线过程中，要通过设在杆塔上的滑车将导线、地线拉紧到设计张力，此过程叫紧线（如图6－7）。

紧线时作用在杆塔上的荷载分相邻档未挂线和相邻档已挂线两种情况。

(a) (b)
图6－7耐张、转角杆塔紧线示意图
(a) 相邻档尚未挂线；（b）相邻档已挂线
相邻档尚未挂线时作用在横担上的荷载:
垂直荷载∑G=nG+T1sinβ+KTsinγ+G F（6－21）
横向水平荷载∑P=nP N （6－22）
纵向不平衡张力∆T=0 （6－23）相邻档已挂线作用在横担上的荷载：
垂直荷载∑G=nG+KTsinγ+G F（6－24）
横向水平荷载∑P=nP （6－25）
纵向不平衡张力∆T=0 （6－26）式中 n−导线垂直荷载或横向水平荷载分配系数；
G、P−该根（或相）导线或地线的垂直荷载和横向水平荷载,N；
K—动力系数，取K＝1.2；
β−临时拉线与地面的夹角（不大于450）；
γ−牵引钢丝绳与地面的夹角（不大于200）；
T1—临时拉线的初张力，一般T1＝5000～10000 N；
T−导线或地线安装张力,N；
G F−附加荷载 N。

2
当紧线达到导线弧垂的设计要求后，把导线与绝缘子串连接起来挂到杆塔上的作业过程叫挂线。

这种操作也只考虑在耐张、转角杆塔上进行。

如图6—8所示，导线挂到杆塔上后松开牵引钢绳，使杆塔受到一个突加的张力荷载。

在实际施工中，这种施工操作一般只能逐根(相)进行。

由于荷载较大，杆塔设计中可考虑设置临时拉线平衡部分荷载。

(a) (b)
图6－8 耐张、转角杆塔挂线荷载示意图
（a）相邻档的导线未挂（b）相邻档的导线已挂
相邻档导线未架设时：
垂直荷载∑G=nG+T0tgβ+G F N （6－27）
横向水平荷载∑P x=nP+(KT-T0)sinα1 N （6－28）
纵向水平张力△T=(KT-T0)cosα1 N （6－29）
式中 T—导线安装张力，N；
T0－临时拉线平衡的导线张力，对220kＶ和500kV线路一般取T0=10000～20000N；
α1—转角杆塔导线方向与横担垂线方向间的夹角，当横担方向垂直于线路夹角内角平分线上时α1＝α/2(α为线路转角)
β－临时拉线与地面间的夹角；
n －导线垂直荷载或横向水平荷载分配系数； 相邻档导线已架设时：
垂直荷载 ∑G=nG++G F N （6－30）
横向水平荷载 ∑P x =nP+KTsin α
1 N （6－31） 纵向水平张力 △T=KTcos α1 N （6－32）
以上各荷载是作用在被操作的那根(相)导线挂线点上的荷载，其余挂线点上的荷载应根据实际情况另行计算。

例6－5 如图6－9，计算上字塔吊上导线的安装线荷载，地线已挂好。

已知，作用在上横担处的风荷载设计值P D ＝311N ，导线包括绝缘子串的垂直荷载G D ＝2913N ，滑轮重1000N 。

解：吊上导线时，导线越过下横担须向外拉开（如图6－9所示），其拉力T 2与水平线的
夹角为200
并假定导线拉离下横担1.3m 。

如图6－10，Σx=0 T 2cos α＝T 1
sin β ， sin β＝1.3/3.74
得T 1＝2.7T 2 （1）
Σy=0 T 1cos β＝G D +T 2sin α
得 （2）
联立解（1）、（2）式得：T 2＝1333N
T 1＝2.7T2＝2.7×1333＝3599N 由T 1引起垂直荷载G T1：
由T 1引起的横向水平荷载P T1：
图6－9 吊上导线计算示意图 图6－10
123.5
sin 203.74
D T G T =+1
223.74(29130.342)3112.80.3653.5T T T =+=+1 3.5
3599cos 359933683.74
T G N β=⨯=⨯=1 1.3
3599sin 359912513.74
T P N β=⨯=⨯
=1()1000
D T F G K G G G =+++∑总的垂直荷载　：
＝1.1×（2913＋3368）＋1500＋1000＝9409N
总的横向水平荷载ΣP ＝KPT1+PD=1.1 ×1251+311=1687N 吊上导线的安装线荷载见图6－11
图6－11
6.1.3杆塔承载能力和正常使用极限状态计算表达式 1． 结构和构件承载能力极限状态表达式
γ0S ≤R （6－33） S ＝iK Qi Qi
K G G Q C G C ∑+γ
ψ
γ （6－34）
式中 γ0−结构重要性系数，按安全等级选定。

一级：特别重要的杆塔结构，应取；
γ0＝1.1。

二级：各级电压线路的各类杆塔，应取γ0＝1.0。

三级：临时使用的各类杆塔，应取γ0＝0.9；
S −荷载效应组合设计值；
γG −永久荷载分项系数，对结构受力有利时，宜取γG ＝1.0，不利时，应取γG ＝1.2； γQi −第i 个可变荷载分项系数，应取γQi ＝1.4； G K −永久荷载标准值；
Q iK −第I 个可变荷载标准值；
C G 、C Qi －分别为永久荷载和可变荷载的荷载效应系数；
ψ－可变荷载组合系数，正常运行情况取1.0，断线情况、安装情况和不均匀覆冰情况取0.9，验算
情况取0.75；
R －结构构件的抗力设计值。

2. 结构和构件正常使用极限状态表达式
C G G K +ψ∑C Qi Q iK ≤δ （6－35）
式中 δ－结构或构件的裂缝宽度或变形的规定限值，其它符号与式（6－34）相同。

6.1.4荷载组合的基本原则 各类杆塔均应计算线路正常运行情况、断线情况、不均匀覆冰情况和安装情况下的荷载组合，必要时时尚应验算地震等罕见情况。

1.各类杆塔正常运行情况的荷载组合
（1）最大风、无冰、未断线(包括最小垂直荷载与最大水平荷载的组合)。

（2）最大覆冰、相应风速及气温、未断线。

（3）最低气温、无风、无冰、未断线(适合于终端杆塔和转角杆塔)。

（3）各类杆塔均应考虑所有导、地线同时同向有不均匀覆冰的不平衡张力。

2. 直线型杆塔断线情况的荷载组合
直线型杆塔(不含大跨越直线型杆塔)的断线情况，应按－50C、有冰、无风的气象条件，计算下列组合：
（1）对单回路杆塔，单导线断任意一相导线（分裂导线任意一相导线有纵向不平衡张力），地线未断；断任意一根地线，导线未断。

（2）对双回路杆塔，同一档内，单导线断任意两相导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张力）；同一档内，断一根地线，单导线断任意一相导线（分裂导线任意一相导线有纵向不平衡张力）。

（3）对多回路杆塔，同一档内单导线断任意三相导线（分裂导线任意三相导线有纵向不平衡张力）；同一档内，断的一根地线，单导线断任意两项导线（分裂导线任意两项导线有不平衡张力）。

3．耐张型杆塔的断线情况的荷载组合
耐张型杆塔的断线情况按－50C、有冰、无风的气象条件，计算下列组合
（1）对单回路和双回路杆塔，同一档内，单导线断任意两相导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张力），地线未断；同一档内，断任意一根地线，单导线断任意一相导线（分裂导线任意一相导线有纵向不平衡张力）。

（2）对多回路杆塔，同一档内，单导线断任意三相导线（分裂导线任意三相导线有纵向不平衡张力）、地线未断；同一档内，断任意一根地线，单导线断任意两相导线（分裂导线任意两相导线有纵向不平衡张力）
4. 安装情况的荷载组合
各类杆塔的安装情况，应按10m／s风速、无冰、相应气温的气象条件下考虑下列荷载组合：
(1) 直线型杆塔的安装荷载应符合下列规定：
1)提升导、地线及其附件时的作用荷载。

包括提升导、地线、绝缘子串和金具等重量（一般按2.0倍计算）安装工人和工具的附加荷载，应考虑动力系数1.1，附加荷载标准值宜符合表6－7的规定。

2)导线及地线锚线作业时的作用荷载，锚线对地面夹角宜大于200，正在锚线相的张力应考虑动力系数1.1。

挂线点垂直荷载取锚线张力的垂分量和导、地线重力和附加荷载之和，纵向不平衡张力分别取导、地线张力与锚线张力纵向分量之差。

2）耐张型杆塔的安装荷载应符合下列规定：
1）导线及地线荷栽：
描塔：锚地线时．相邻档内的导线及地线均未架设；
锚导线时，在同档内的地线已架设。

紧线塔：紧地线时，相邻档内的地线已架设或未架设，
同档内的导线均未架没；紧导线时．同档内的地线已架设，
相邻档内的导、地线已架设或未架没。

2)临时拉线所产生的荷载：
塔和紧线塔均允许计及临时拉线的作用，临时拉线对
地夹角不应大于450，其方向
与导、地线方向一致。

临时拉线一般可平衡导、地线张力图6－12 杆塔荷载图
的30％。

500kV及以上杆塔，对4分裂导线的临时拉线按平衡导线
张力标准值30kN考虑，6分裂及以上导线的临时拉线按平衡导线张力标准值40kN考虑，地线临时拉线按平衡地线张力标准值5kN考虑。

3)紧线牵引绳产生的荷载：
紧线牵引绳对地夹角宜按不大于200考虑，计算紧线张力时应计及导、地线的初伸长，施工误差和过牵引的影响。

4)安装时的附加荷载：宜按表6－7规定取值。

5.杆塔荷载图
通过荷载组合并经线路力学计算，可得到各种荷载组合情况下的导线、地线风压、重量、张力等荷载。

并按杆塔强度计算的要求，杆塔承受的荷载分解为：垂直荷载G、横向水平荷载P和纵向水平荷载T三种，作出各种不同荷载组合情况下的荷载图。

如图6－12为正常运行情况荷载图。

§6.2钢筋混凝土电杆内力计算
6.2.1 土电杆的组成
电杆由下列部份组成：
图 6－13 钢筋混凝土电杆的组成
主杆用来支撑导线和地线，使其具有对地面和建筑物一定的安全高度；
导线横担用来悬挂导线并使导线间保持一定的安全距离，把导线的荷载传递给主杆和拉线；
地线横担(也称地线支架) 用来悬挂地线并将地线的荷载传递给主杆和拉线；
吊杆避免横担在垂直荷载作用下而产生弯矩；
底盘是电杆基础的一部分，保证主杆在轴向力作用下不下沉；
卡盘是电杆基础的一部分，保证主杆在横向力作用下不倾斜，即保证主杆的横向稳定性；
拉线盘拉线的锚固基础；
拉线保证主杆的横向稳定，并使主杆不受过大的弯矩；
叉梁连接两主杆，削弱主杆的最大弯矩，并使主杆的弯矩沿主杆较均匀地分布。

6.2.2单杆直线电杆的计算
单杆直线电杆（也称自立式拔稍电杆）具有结构简单、耗钢量少、占地面积少、便于施工、运输维护方便等优点，因此广泛用于100kV以下的输电线路。

主杆采用锥度为1/75的锥形杆，顶径为Φ190～Φ230mm。

这种杆型一般用于LGJ-150以下导线，覆冰厚度不大于10mm的丘陵地带。

基础采用常压式基础，称为底盘（抵抗电杆下沉），有的还加卡盘（抵抗电杆倾覆）。

单杆直线电杆因埋入土中较深，所以计算时可视为一端嵌固的悬臂梁，其嵌固点一般假定在地面以下三分之一埋深处。

1．正常运行情况下杆柱的内力计算
如图6－14所示，由外力作用在杆柱任意截面X处的弯矩：
01.15()x x x M Ga ph p h Z γ=∑+∑+ （6－36）
式中 1.15－偏心距增大系数；
0γ－杆塔结构重要性系数；
11223311B B D D D B B D Ga G a G a G a G a G a G a ∑=++-=+
x P －任意截面x 处以上杆身的单位长度风压N/m （按6－12式计算）；
x h －杆顶至任意截面x 处的垂直距离 m ；
Z －锥形杆x 截面以上风压合力作用点至x 截面处的力臂 m ，可取0.5x h 。

图6－14单杆直线电杆计算简图
对主杆的弯矩一般应计算A 点、B 点、嵌固点D 和主杆分段处以及杆内抽筋处的弯矩。

相应截面的剪力用以计算箍筋或螺旋筋。

例6－6塔头荷载及尺寸如图6－15所示，塔身风载0.12804=P N/m 求正常大风情况下时嵌固点处的弯矩。

解：结构重要性系数01,1γψ=荷载组合系数＝
1.151{15120.253496 1.91[106417.92307(16.5213)
18
12818(1)]}149209.2
N m
=⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯+⨯+=
2.断线情况下杆柱的内力计算
单杆直线电杆采用上下横担，事故断线可能是断上导线，也可能是断下导线。

因断上导线比断下导线对主杆产生的内力大，即断上导线起控制作用，故只计算断上导线时引起的内力。

（1）无地线单杆直线电杆
单杆直线杆在断导线时的受力情况也可看作一端嵌固的悬臂梁。

对无地线的单杆所受的弯矩图为三角形（如图6－16所示）。

对采用转动横担的单杆，当断导线时，横担在转动
1122333112332B D D D B D D ph P h P h P h P h P h P h P h ∑=+++=++5004181.15(0.25 1.9)[18.9(16.5213)18(1)]2B D B D M G G P P P γψ⎧⎫
=⨯+⨯+⨯++⨯+⨯+⎨⎬
⎩⎭
6－15 塔头荷载及尺寸图
前杆柱除承受横担起动力产生的纵向弯矩和垂直荷载产生横向弯矩外，横担起动力对杆柱还将产生扭矩。

但横担转动后，杆柱主要承受断线张力D T 和断线一相导线重量所产生的纵向弯矩。

杆柱主筋（纵筋）一般受横担转动后的弯矩控制，横担转动前的扭矩是选配杆柱螺旋钢筋的依据。

（2）有地线单杆直线电杆
对于有地线单杆直线电杆在断导线情况
图6－16无地线单杆断导线时的弯矩图
下还必须考虑地线支持力的作用。

但不考虑
未断线的支持作用。

设最大和最小地线支持力为m ax T ∆、min T ∆（图6－17）。

内力计算如下（弯矩见图6－18）
图 6－17有地线单杆断上导线计算简图 图6－18 有地线单杆断上导线时弯矩简图
1）电杆上横担处的弯矩
A M γ= （6－34） 若不考虑
B G 引起的弯矩
0max A B M T h γψ=∆ （6－35）。