计算书1
围挡计算书
围挡计算书1、围挡形式1、 围挡高2m,围挡防护采用0.326mm 厚彩钢，上设0.5mm 后彩钢折件，后设40×0.7mm 方管骨架，基础为400mm ×400mm 混泥土基础，围挡防护后每3m 设置80×1.1mm 方管立柱,立柱通过4颗M14螺栓与基础栓接，立柱后采用40角钢斜撑，结构形式如下；2、荷载计算1）围挡自重对结构本身是有利荷载，在计算抗倾覆稳定性是不考虑自重；2）风荷载情况下围挡最容易失稳，按照最不利情况考虑，风向为水平垂直于围挡方向时最大风力；3）根据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）计算围护结构时：0k gz s z w w βμμ= 式中：k w —风荷载标准值2(/)kN m ；gz β—高达z 处的阵风系数；s μ—风荷载体型系数；z μ—风压高度变化系数；0w —基本风压（2/kN m ）；基本风压按50年一遇的风压采用，且不得小于20.3/kN m查表可知： 2.3gz β= 1.3s μ= 0.74z μ= 00.3w =可得风荷载标准值22.3 1.30.740.30.7/k w kN m =⨯⨯⨯=3. 围挡稳定性计算风荷载通过彩钢防护传递给方管立柱，在此只计算立柱的稳定性即可，每根立柱所承受的均布荷载：30.73 2.1/k q w kN m =⨯=⨯=立柱受力模型图由软件计算可知：弯矩图： 剪力图： 轴力图：由图中可知立柱最大弯矩max 0.88=9.248N M kN m F kN =•立柱最大弯矩，斜撑轴力3.1 立柱计算80×1.1方管立柱截面参数234347.16mm ,9006.51,360260.66x x A w mm I mm ===立柱强度计算：2max 30.881000100097.70/[]2159006.51x M Nmm N mm MPa w mm σσ⨯⨯•====3.2 斜撑计算40×4角钢斜撑截面参数 2308.6mm A =斜撑强度计算23924829.97/[]215308.6N F NN mm Mpa A mm σσ====3.3 螺栓计算支座反力：0110.33,8.4,=N X N y F kN F kN θ==N 合力大小F =8.407kN,87.733立柱底部通过4颗M14螺栓栓接，即每颗螺栓承受的拉力为1 2.1F kN = M14螺栓面积为153.86mm ²、容许拉力为：221153.86170/26156.2n f A f mm N mm N =⨯=⨯=11,F f 满足要求。
120t30m桥机计算书 (1)
QJ HY120t/30m架桥机设计计算书设计计算:校核:批准:郑州宏远路桥起重设备有限公司目录一、设计依据 (3)二、设计参数 (3)三、荷载统计 (4)四、过孔时的强度计算 (5)五、架梁时的强度计算 (6)六、刚度计算 (7)QJ HY120t/30m架桥机设计计算书一、设计依据《起重机设计手册》J97版《起重机设计规范》GB3811-2008《钢结构设计规范》GB50017-2014《通用门式起重机》GB/T14406-2011《起重机安全规程》GB6067.1-2010《起重机实验规范和程序》GB/T5905-2011《起重机车轮技术条件》GB/T6392.2-92二、设计参数1、最大轮廓尺寸 48×6×8m2、桥机提升载荷 Q=2x60t3、适用桥梁跨径≤30m4、适用桥面纵坡≤5‰5、适用桥梁弯曲半径＞200m6、起升速度 0.75m/min7、起升高度范围 7.5m8、中托过孔速度 2.2m/min9、整机横移速度 2.2m/min三、荷载统计主梁局部示意图及截面图如下所示：具体情况如下：1、上弦22b工字钢2根2、下弦18号槽钢对扣焊,中间夹焊δ8x175板3、主梁全长L=48米4、腹杆选用8#槽钢对扣焊，腹杆长约L=2143mm5、水平拉杆用8#槽钢对扣焊，杆长约L=852m6、斜拉杆用8#槽钢，杆长约L=1540 m计算，主梁每米自重上弦杆 q1=36.52×2=73.04Kg/m下弦杆 q2 = 23×2×2+8×0.175×1×7.85×2=114Kg/m腹杆 q3 =8×2.143×2×4÷1.37=100 kg/m水平杆 q4 =8×0.852×2÷1.37+8×1.54÷1.37=9.95+8.99= 18.94 kg/m道轨 q5 =38 kg/m则，总自重荷载 q = 73.04+114+100+18.94+38=344Kg/m≈0.4 t/m由上可知q=0.4t/m，由主梁截面图可知h=2.2m，取L=32m，假设P=3t。
工程量计算书范本 (1)
工 程 量 计 算 表
工程名称：土建 序号 部位 回路(系统)编号 项目名称 单位 计 算 式 数量 系数 汇总 系统汇总 代码 页码：第8页 索引1
工 程 量 计 算 表
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1 南湖教学楼墙体 1F：1-B
1-B,1-C~1-2,1-3 卫生间墙 1-C~1-2,1-3 卫生间墙？
5.55*（4.2-0.69）*0.4）-1.1*（4.2-0.4）*0.2 （3.15-1）*(4.2-0.7)*0.2
计算书1
郑州市豫鑫办公楼框架结构设计专业：建筑工程技术姓名：刘岩指导教师：胡小会目录第一部分：工程概况第二部分：重力荷载代表值的计算第三部分：竖向荷载作用下框架结构的内力计算（横向框架内力计算）第四部分风作用下的横向框架内力计算第五部分：截面设计第六部分：楼板设计第七部分：楼梯设计第八部分：设计心得参考资料办公楼设计第一章：工程概况1.1 设计原始资料:1.1.1建筑地点：本市郊区1.1.2建筑类型：五层办公楼，框架填充墙结构。
1.1.3安全等级：二级1.1.4防火等级：二级1.1.5自然条件：拟建场地地貌属山前冲洪积平原。
1.1.6工程地质条件：根据岩土工程勘察报告，按地层的成因、时代及物理力学性质差异，勘探深度范围内从上到下场地地质构成如下：1）耕土，层厚0.40～0.70m；2）粉质粘土，层厚3.20～3.70m，承载力标准值160f kPa；=k3）粉质粘土，层厚0～2.50m，承载力标准值170f kPa；=k4）粉质粘土，层厚3.60～4.60m，承载力标准值200f kPa。
=k1.1.7建筑介绍：建筑面积约5000平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用空心砖。
1、水文概况：场地地下水类型为孔隙潜水，勘察期间测得地下水位埋深4.50m，场地水位年变幅1.0～1.5m。
2、岩土工程评价根据地质勘察结果，场地地形平坦，由于场区地基土层层面坡度均小于10％，地基土的物理力学性能差异不大，因此地基属均匀性地基。
郑州地区属非自重湿陷性黄土地区。
八建设场地附图1.3 .结构设计说明及结构体系描述：框架结构是多高层建筑中常采用一种主要的结构形式。
框架结构是由梁，柱，节点及基础组成的一种结构形式。
框架结构按照结构布置的不同，主要分为横向框架承重，纵向框架承重及双向承重三种方案。
横向框架承重方案中，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制时应沿横向布置，楼板为现浇时一般设次梁将荷载传至横向框架。
管道支架计算书(1)
管道支架计算书1. 引言管道支架是用于支撑和固定管道的设备，它对于保证管道的稳定性和安全性具有重要作用。
在设计管道支架时，需要进行计算来确定支架的尺寸和材质，以满足工程要求。
本文档将介绍管道支架的计算方法和步骤，以供参考。
2. 计算方法2.1 计算载荷首先，需要确定管道支架所承受的载荷。
载荷包括静载荷和动载荷两部分。
静载荷是由管道自重、介质重量和附加负荷等组成，可以通过管道设计规范或工程图纸来确定。
动载荷是由管道内流体的压力和流速所产生的，需要根据实际情况进行计算。
2.2 计算间距支架的间距决定了支架的数量和位置。
一般情况下，支架的间距应根据支架的类型和管道的直径等参数确定。
可以采用下列公式来计算支架的间距：间距 = 管道直径 * 系数其中，系数可以根据支架的类型和设计要求来确定。
2.3 计算支架尺寸支架的尺寸包括高度和宽度两个参数。
高度由支架顶部到地面或其它穿越物的高度确定，宽度由支架的承重面积和管道直径等参数决定。
钢制支架的高度可以根据公式进行计算：高度 = 载荷 / 强度其中，载荷为支架承受的载荷，强度为支架材料的强度。
支架的宽度可以根据以下公式进行计算：宽度 = 管道直径 + 2 * 支架距离其中，支架距离为管道支架的间距。
2.4 材料选择支架的材料选择要考虑到材料的强度和耐腐蚀性等因素。
一般情况下，钢材是常用的支架材料，可以根据实际情况选择合适的钢材。
3. 示例计算假设有一根直径为300mm的钢质管道，需要设计相应的管道支架。
根据设计要求，管道支架的间距系数为1.5，管道自重为10kN/m，介质重量为5kN/m，附加负荷为2kN/m。
首先计算载荷：载荷 = 管道自重 + 介质重量 + 附加负荷= 10kN/m + 5kN/m + 2kN/m= 17kN/m然后计算间距：间距 = 管道直径 * 系数= 300mm * 1.5= 450mm接下来计算支架尺寸：高度 = 载荷 / 强度假设支架材料的强度为300MPa，计算得到支架高度为：高度 = 17kN/m / 300MPa≈ 56.7mm宽度 = 管道直径 + 2 * 支架距离= 300mm + 2 * 450mm= 1200mm最后，根据实际情况选择合适的钢材作为支架材料。
C50微膨胀水泥混凝土配合比设计计算书 (1)
C50微膨胀水泥混凝土配合比设计计算书一、设计指标：1、水泥混凝土设计强度等级为C50微膨胀水泥混凝土；2、要求水泥混凝土和易性好，坍落度：120～160mm。
二、设计依据标准:《普通混凝土配合比设计规程》 (JGJ 55-2011)《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》 (JTG E30-2005)《公路桥涵施工技术规范》 (JTG/T F50-2011)《公路工程集料试验规程》 (JTG E42-2005)《通用硅酸盐水泥》 (GB 175-2007)《混凝土外加剂应用技术规范》 (GB50119-2003)《混凝土外加剂》 (GB 8076-2008)图纸设计要求三、选用原材：1、水泥：P·Ⅱ52.5；2、粗集料：碎石5～10mm、10～20mm掺配比例为20%、80%；3、细集料：细度模数：2.76；4、高效减水剂：聚羧酸高性能减水剂（水剂），掺量 1.4%，减水率为25%；5、膨胀剂：(粉剂)，掺量6.0%；6、水：饮用水。
四、基准配合比的设计步骤：1、计算试配强度：由于无统计资料计算混凝土强度标准差，因此根据《公路桥涵施工技术规范》的规定，选取σ＝6.0MPaf cu，o≥f cu，k+1.645σ=50+1.645×6=59.9MPa2、计算水胶比，根据规范查表αa=0.53 αb=0.20 f b=52.5MPW/B=W/B=0.53×52.5/(59.9+0.53×0.20×52.5)=0.43 ，取0.333、用水量确定，查表计算，因设计配合比坍落度为120～160mm，最大公称粒径为20mm碎石，故用水量m wo=213kg/m34、计算掺高效减水剂时用水量：m wo =213×（1-25%）=160kg/m35、计算水泥用量：m co ==160÷0.33=485kg/m36、计算高效减水剂：m ao=m coβa=485×1.4%=6.79kg/m37、计算膨胀剂：m a01=m c01βa1=485×6.0%=29.1kg/m38、计算粗、细集料用量(m so、m go)，取βs为34%，假定砼容重为2450kg/m3m so=(2450-485-160)×34%=614kg/m3m go=2450-485-160-614=1191kg/m39、每方基准配合比混凝土材料用量：m co =485kg；m wo =160kg；m so =614kg；m go =1191kg单粒级mm 5～10 10～20 /掺配比例 % 20 80 /用量kg/m3238 953 /碎石(5～10mm)m go1=1191×0.2=238kg/m3碎石(105～205mm)m go2=1191×0.8=953kg/m310、基准配合比为：m co：m so：m g：m wo：m ao：m ao1=485：614：1191：160：6.79:29.1=1:1.27：2.46：0.33：0.014:0.06水胶比为0.33五、基准配合比试拌，试配用量24L：材料用量：1、水泥：11.64kg2、细集料：14.74kg3、粗集料：5～10mm：10～20mm＝5.72kg ： 22.86kg4、高效减水剂：0.163kg5、膨胀剂：0.6984kg6、水： 3.84 kg实测坍落度为160mm，和易性良好，容重为2450kg/m3。
深基坑专项施工方案计算书(1)
2#散货污水调节池、1#、2#蓄水池及吸水井基坑开挖计算书土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:基本参数：放坡参数：荷载参数：土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着:1、土条自重W i，2、作用于土条弧面上的法向反力N i，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力Tr i，4、土条弧面上总的孔隙水应力U i，其作用线通过滑动圆心，5、土条两侧面上的作用力X i+1，E i+1和X i，E i。
如图所示：当土条处于稳定状态时，即Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。
考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足≥1.35的要求。
三、计算公式:K sj=∑(1/mθi)(cb i+γb i h i+qb i tanφ)/∑(γb i h i+qb i)sinθimθi=cosθi+1/F s tanφsinθi式子中：F s --土坡稳定安全系数；c --土层的粘聚力；γ --土层的计算重度；θi --第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ --土层的内摩擦角；b i --第i条土的宽度；h i --第i条土的平均高度；h1i --第i条土水位以上的高度；h2i --第i条土水位以下的高度；q --第i条土条上的均布荷载γ' --第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为：h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}式子中：r --土坡滑动圆弧的半径；l0 --坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α --土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式:h1i=h w-{(r-h i/cosθi)×cosθi-[rsin(β+α)-H]}当h1i≥ h i时，取h1i = h i；当h1i≤0时，取h1i = 0；h2i的计算公式：h2i = h i-h1i；h w --土坡外地下水位深度；θi=90-arccos[((i-0.5)×b i-l0)/r]四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数K sjmin：------------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 3.621 45.259 -0.011 2.535 2.535示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 2.322 34.580 4.218 6.462 7.717示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 3.621>1.350 满足要求! [标高3m至1.5m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数K sjmin= 2.322>1.350 满足要求! [标标高1.5m至-0.41m]1#散货污水调节池东西北三侧基坑开挖断面图土坡稳定性计算书计算依据：1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编著3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著5、《地基与基础》第三版计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
钢板桩计算书(1)
钢板桩计算书一、设计资料：沟槽开挖深度在2m-4m采用6m拉森Ⅲ型钢板桩，沟槽深度在4m—4.9m之间的采用9m拉森Ⅲ型钢板桩。
设计图如下：（1）桩顶高程：3.5m（2）根据地勘报告可知，沟槽深度在2m—4m之间坑内外土的天然容重平均值r1=19.9kn/m³，内摩擦角平均值ϕ1=19.99°。
沟槽深度在4m—4.9m之间坑内外土的天然容重平均值r=19.6kn/m³，内摩擦角平均值ϕ2=17.35°。
（3）设计资料给出沟槽两边地面荷载q不大于20kn/㎡。
（4）拉森钢板桩采用拉森Ⅲ型钢板桩，钢板桩参数为容许弯曲应力［σw］=2000000kpa，弯曲截面系数Wz=0.002521m³。
二、验算6m钢板桩地面高程：3.5m，基坑底标高0.5m，开挖深度h1=4m1、计算最小入土深度y1是否符合要求。
主动土压力系数Ka1=tan(（45°-ϕ1/2）*π/180)^2=0.49被动土压力系数kp1=tan(（45°+ϕ1/2）*π/180)^2=2.04坑底距离弯矩为零处的距离为y弯矩为零处主动土压力和被动土压力相等。
r1*（h1+y1）*ka1+q*ka1= r1*y1*kp1求得y1=1.58m6m拉森钢板桩沟槽开挖深度为4m最小入土长度为：开挖深度4 m＋入土深度1.58m＝5.58m，故采用6m拉森Ⅲ型钢板桩支护满足2～4m 基槽开挖深度的要求。
2、验证钢板桩最大弯矩是否符合施工要求：（1）土最大侧压力Fmax=r1*（h1+y1）*Ka1+q*Ka1=64.21KN（2）土侧向压力产生的最大弯矩值Mmax=Fmax（h1+y1）/2=63.49*5.58/2=179.15KN·m（3）验算钢板桩的强度钢板桩选材为长度6m，厚度13mm的拉森Ⅲ型钢板桩，弯曲截面系数Wz=0.002521m³容许抗拉强【δ】=200000Kpa钢板桩能承受的最大弯矩M=Wz【δ】=504.2KN·m（4）验证土压力产生的侧向最大弯矩值Max≤小于钢板桩能承受的最大弯矩M，钢板桩结构安全稳定。
木结构计算书范本(1)
木结构计算书范本（1）一、引言木结构作为一种传统的建筑结构形式，具有轻巧、环保、美观等优点，在现代建筑中得到了广泛的应用。
为了确保木结构的设计和计算的准确性，本文给出了一份木结构计算书范本，以供设计师和工程师参考使用。
二、背景介绍木结构的计算书是为了满足工程建设中对木结构设计合理性、可靠性的要求而编制的一份文件。
它包含了对木结构各构件进行设计和计算的具体要求和方法，确保在各种荷载作用下，木结构能够安全可靠地承受力学效应。
三、计算书内容3.1 结构基本信息木结构计算书首先需要提供结构的基本信息，包括建筑的位置、功能、设计规范等。
此外，还需提供建筑的整体布局、建筑物尺寸、木材种类和规格等信息。
3.2 荷载计算接下来，需要对木结构的荷载进行计算。
包括自重、使用荷载、风荷载、雪荷载等。
通过合理的荷载计算，可以确定木结构设计的主要参数，确保结构能够满足使用要求。
3.3 受力分析在荷载计算的基础上，对木结构的受力进行分析。
通过将结构按照不同的受力方式进行划分，计算每个部分的受力情况，以确定其稳定性和强度。
3.4 构件设计在受力分析的基础上，需要对木结构中的各个构件进行设计。
包括墙体、梁、柱等。
通过计算和选择合适的木材规格、连接方式和支撑形式，确保木结构构件能够承受所需的荷载。
3.5 连接设计木结构中的连接设计对于整个结构的稳定性和可靠性至关重要。
计算书需要指明连接的类型、计算方法和设计要求，并提供连接件的选型表和构件连接示意图。
3.6 抗震设计为了提高木结构的耐震性能，计算书还需要包含抗震设计的相关内容。
通过给出结构的抗震等级、抗震措施和强度验算等，确保木结构在地震条件下不发生倒塌或严重损坏。
3.7 构造施工和防火设计最后，计算书还需要包含木结构构造施工和防火设计的内容。
确保结构的施工符合相关规范和要求，并采取合适的防火措施，提高木结构的安全性和耐久性。
四、总结本文以木结构计算书范本为主题，介绍了木结构计算书的基本内容和要求。
10t龙门吊机走道基础计算书 (1)
10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。
龙门吊机跨度14m ，净高9m 。
龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。
根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。
1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。
A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格 由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格 由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。
TB1计算书
TB1计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2160 mm 楼梯高度: H = 1500 mm梯板厚: t = 100 mm 踏步数: n = 9(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm下平台宽: L2 = 100 mm2．荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2f t = 1.27 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HRB400 f y = 360.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm支座负筋系数：α= 0.25三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1667 m踏步宽度：b = 0.2700 m计算跨度：L0 = L1＋L2＋(b1＋b2)/2 = 2.16＋0.10＋(0.20＋0.20)/2 = 2.46 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8512．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.17/0.27)×1.70 = 2.75 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.10/0.85＋0.17/2) = 5.02 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.85 = 0.47 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.75＋5.02＋0.47＋0.20 = 8.44 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.44＋1.4×0.7×1×2.50 = 13.84 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.44＋1.4×1×2.50 = 13.63 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 13.84 kN/m(2) 平台板：面层：g km' = B·q m = 1×1.70 = 1.70 kN/m自重：g kt' = R c·B·t = 25×1×0.10 = 2.50 kN/m抹灰：g ks' = R S·B·c = 20×1×0.02 = 0.40 kN/m恒荷标准值：P k' = g km'＋g kt'＋g ks'＋q f = 1.70＋2.50＋0.40＋0.20 = 4.80 kN/m恒荷控制：P l(G) = 1.35g k'＋1.4·0.7·B·q = 1.35×4.80＋1.4×0.7×1×2.50 = 8.93 kN/m活荷控制：P l(L) = 1.2g k'＋1.4·B·q = 1.2×4.80＋1.4×1×2.50 = 9.26 kN/m荷载设计值：P l = max{ P l(G) , P l(L) } = 9.26 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 16.99 kN右端支座反力: R r = 16.15 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.23 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.23 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 16.99×1.23－13.84×1.232/2= 10.43 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.147841 配筋率：ρ= 0.004887纵筋(1号)计算面积：A s = 390.96 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=αA s = 0.25×390.96 = 97.74 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 390.96 mm2采用方案：f10@180实配面积：436.33 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 97.74 mm2采用方案：f8@200实配面积：251.33 mm2 3．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm2 4．5号钢筋计算结果采用方案：f10@180实配面积：436.33 mm2。
木结构计算书范本(1)
木结构计算书范本（1）（正文开始）计算书编号：2021-XXX计算书名称：木结构计算书范本（1）编制日期：2021年XX月XX日编制单位：XXX设计院1. 引言木结构作为一种重要的建筑结构形式，在建筑设计中得到了广泛的应用。
为了确保木结构的安全性和可靠性，合理的计算和设计是必要的。
本文旨在提供一份木结构计算书范本，为工程设计提供参考。
2. 工程概况本工程为某某建筑项目，位于某某地区，建筑类型为某某用途。
主体结构采用木结构形式，竖向承重结构采用柱+梁形式。
本计算书主要针对某某木结构设计进行计算。
3. 荷载标准根据《建筑荷载规范》GB 50009-XXXX，本计算书采用了以下设计荷载：- 永久荷载：包括结构自重、楼板活荷载、仪器设备等；- 可变荷载：包括人员活荷载、雪荷载、风荷载等；- 地震作用：根据地震烈度等级确定设计地震系数。
4. 性能要求根据工程实际要求及相关规范，对木结构的性能要求如下：- 承载力要求：确保结构的强度和刚度满足使用要求；- 建筑物整体性与稳定性：确保木结构与其他结构组合形成一个整体；- 抗震性能要求：确保木结构在地震作用下具有一定的抗震能力。
5. 材料特性本计算书采用的木材材料特性如下：- 木材种类：根据设计要求选用了XXX木材；- 密度：XXX kg/m³；- 抗折强度：XXX MPa；- 抗压强度：XXX MPa；- 抗拉强度：XXX MPa；- 抗剪强度：XXX MPa。
6. 结构计算6.1. 构件尺寸计算根据设计要求和荷载标准，进行构件尺寸计算，包括柱截面尺寸、梁截面尺寸等。
计算过程中考虑到木材的强度、稳定性等因素，确保构件满足力学和建筑要求。
6.2. 承载力计算根据构件几何形状、荷载情况和材料特性，进行承载力计算。
包括抗弯承载力计算、抗压承载力计算、抗剪承载力计算等。
确保构件在荷载作用下不发生破坏，并满足设计要求。
6.3. 刚度计算根据结构整体要求和约束条件，进行刚度计算。
计算书1
《安装工程定额与预算》课程设计姓名：宁显川学号：2010312715年级：2010级专业：建筑环境与能源工程空气洁净技术设计课题要求拟设计工程为某电子厂房二层洁净室建设工程，净化级别为ISO8级净化。
一、气象参数：项目位置：云南省昆明市北纬25°01' 东经102°41' 大气压力：冬季811.5mbar 夏季808.0mbar。
室外计算干球温度：冬季采暖3°C 冬季空调1°C 冬季通风8°C 夏季通风23°C 夏季空调25.8°C 夏季空调日平均温度22.2°C。
冬季室外计算相对湿度：68% 夏季空调室外计算湿球温度：19.9°C。
围护结构应满足以下要求：外墙K<1.0W/(m².°C) 外窗及走廊观察窗K<3.0W/(m².°C) 洁净区吊顶K<1.0W/(m².°C) 屋面K<0.7W/(m².°C)。
分组课题1：夏季空调冷媒为5.5℃/10.5℃冷冻水，由动力站通过外线引入本工房，冬季净化空调新风系统热源采用85℃/65℃热水，由动力站通过外线引入本工房。
利用现有冷、热源进行设计。
中央空调集中调节，空调机组置于一层空调机房。
二、室内参数房间吊顶标高3.0m，梁下净高5.8m。
房间设计参数为：干球温度t=21±2°C，相对湿度φ=35±5%，一层预留空调机房（集中式洁净空调系统）。
净化级别为8级，要求为全空气净化系统。
净化区人员新风量：≥40m³/h.人，二层工作人员数量为90人。
电源灌封间(2)有三台工艺设备需要进行热排风，单台排风量为1000m³/h。
基本参数计算该电子厂房净化级别为ISO8及净化一、根据洁净厂房设计规范：1、空气洁净等级在6-9级时，宜采用非单向流的气流形，换气次数为20—25。
力学方案计算书(方木)1
152 1) 0 .1 0 0 .0 5 4 2 4 0 .6 m 3 0 .1 5 方 木 总 用 量 为 V2 201m 3 方 木 总 重 量 为 G 2 2 0 1 0 .5 5 1 1 1 t 侧 模 纵 向 方 钢 （1 0 0 1 0 0 3 m m ) : G 3 ( G G1 G 2 G 3 1 7 4 .9 t 5 4 ) 1 5 2 8 .8 3 1 2 0 .1 3 t 0 .6 0 .6
1.2.4 脚手架的重量 1） 、) 1 0 1 1 2 7 9 7 6 m 0 .6 152 11 (1 5 2 1 0 8 0 .3 ( 1)) ( 1) 4 1 1 8 0 m 0 .6 0 .6
杆件及顶底托的总重量为 163975 3.84 1.15（斜杆重量系数）+19.3=743.4t 以上全桥总重量为 5257+174.9+743.4=6175t 每个杆件平均荷载为
6175 1.28t 4836
二、阶段一下布置方案 2.1 荷载分析:
1200 20 43.9 20 35 55 210 90 90 210 55 60× 30 60× 30 670 93.2
底板厚度：93.2cm
顶板厚度：43.9cm
底板底宽度：670cm 砼取 2.6t/m3。 翼缘板部分：
中腹板宽度：90cm
P翼顶1 26 0.2 5.2 Kpa P翼顶 2 26 0.3 7.8Kpa P翼根 26 0.65 16.9Kpa
（0.439 0.932） 35.6 Kpa 顶板、底板部分： P顶底 26
35.6kN 7.8kN 156kN
工程设计计算书)1
1 天然气脱水系统的计算1.1 吸附计算1.1.1 吸附器直径计算1. 分子筛脱水工艺参数：吸附周期：24小时分子筛有效吸附容量：取10kgH 2o/100kg 分子筛原料气在25MPa 、45℃校正后的饱和含水量查图得600mg/m 3，换算到20℃，101.325kPa 条件下为590.88mg/m 3，按全部脱去考虑，需水量：0.37kg/h2. 操作周期24小时，总共脱水：8.88kg 。
3. 原料气在25MPa 、45℃：Pc’=0.9772×4.491+0.01628×4.727+0.00005×4.256+0.00005×3.54+0.00004×3.5+7.149×0.0053+8.715×0.00056+1.7×0.00107=4.51 MPaTc’=0.9772*191+0.01628*305.45+0.00005*368.85+0.00005*407.15+0.00004*425.15+304*0.0053+373.54*0.00056+65*0.00107=193.56 K视对比压力 cr p p p '='=5.543 视对比温度 ='='c r T T T 1.643 查图得天然气的压缩系数Z=0.88。
天然气摩尔质量：M=0.9772×16+0.0062×30+0.00005×44+0.00005×58+0.00004×58+0.0053×44+0.00107×28+0.01009×34=16.43 g/moL将气体处理量换算到0℃、101325pa 条件下：V=1.5*104*273/293=1.4*104m 3/d 则操作条件下气体量：s m Q /1072.6293318101325.02588.03600*241500034-⨯=⨯⨯= 气体质量流量s kg /1188.04.2243.1636002414000=⨯⨯=原料气在25MPa 、45℃的密度：3/79.176000672.01188.0m kg g ==ρ操作条件下气体体积流s m Q /1072.6293318101325.02588.03600*241500034-⨯=⨯⨯= 4. 吸附器直径：取决于适宜的空塔流速，适宜的直径比。
工作井计算书(1)
工作井计算书1.根据《岩土工程勘察报告》只有K1+390钻孔地质情况如下:4.9m 厚填土,内摩擦角150,粘聚力10kpa.0.589m 0.767)215-tg(45m 2=== 2.2m 粉质粘土,内摩擦角21.30,粘聚力21.3kpa.367.0m 0.683)221.3-tg(45m 2=== 3.7m 淤泥质土,内摩擦角90,粘聚力15kpa.729.0m 854.0)215-tg(45m 2=== 地面荷载按10kN/m 2主动土压力计算图接受井采用逆作法施工，现加固为工作井。
原结构为钢筋混凝土结构，本加固方案是在其内进行工字钢加固，由于采用工字钢加固增加结构整体性，同时减少后座墙变形对结构受力的影响，本结构计算考虑结构整体受力现建立平面刚系如下：钢筋混凝土结构位置弯矩Mpa（每延米）轴力KN（每延米）需要配筋mm2实际配筋裂缝mm长段跨中50.48 275.08 120.46 Φ22@100 0.165板端227.12 275.08 1648.39 Φ25@100 0.104 短段跨中159.12 236.08 999.37 Φ22@100 0.09板端227.12 236.08 1600.21 Φ25@100 0.102支撑受力计算一、D300钢管内支撑计算（截面尺寸请看图纸部分）内支撑采用D300钢管按5.5m 长计算: 1.D300钢管截面尺寸i =0.1022m,查《钢结构设计规范》表5.3.8得横撑的容许细长比为200。
200922.35102.05.5λ0<===i l 符合规范要求。
把D300钢管的重量看成均布荷载,内力计算:2.强度验算本设计每根横撑的设计轴力为132.59KN 。
Φ300支撑钢管：22/215/31.4162.1129.30663479015.115400009079266070γγmm N mm N W M W M A N ny y y nx x x n <=+=⨯+=±±连接头:22/215/33.52622.4306.2963479015.130800009079266070γγmm N mm N W M W M A N ny y y nx x x n <=+=⨯+=±±符合规范要求。
200W_双管正激设计_计算书（1）
200W_双管正激设计_计算书（1）双管正激设计计算书 by zhang 2012/09/28⼀、输⼊输出指标输⼊电压范围：185Vac 265Vac -()Vacmin 185V :=Vacmax 265V :=Vacnom 220V:=Minimum DC input voltageNominal DC intput voltageMaximum DC intput voltage Vo_min 4.95V :=Minimum DC output voltage Vo_max 5.5V :=Maximum DC output voltageVo_nom 5V :=Nominal DC output voltage Io_max 40A :=Maximum DC output current f 50Hz :=fs 100KHz :=Dmax 0.45:=Po_max Vo_max Io_max ?:=()Po_max ()220W =Maximum output power Vf_d 1.5V :=Forward voltage drop of DC rectifier diodeVloss 0.4V :=()Equivalent loss from secondary to outputVd_out Vf_d Vloss + 1.9V =:=Vsec Vo_max Vd_out +7.4V =:=Maximum voltage of secondary(Average)⼆、功能原理图：R三、输⼊电容和整流桥的计算：:=η192%:==Vd 1.5Vdc_max562.15V选取KBJ1506,600V/15A,Vf=1.1V:=Maximum Forward Voltage at 7.5A DC Vf_br 1.1VThermal resistance junction-case max交流电流最⼤有效值:==2.011WPbr2Vf_br Iin_maxRMS:==1.609Temprise_br Pbr Rθjc取电容上电压脉动为平均电压的15% =:=%39.244VVpp Vdc_min15:=Cin_actual220µF四、主变压器T1的设计：变压器变⽐的计算：k_win_tr0.3:=窗⼝利⽤系数电流密度最⼤磁通密度Selecting an available ferrite core PQ3230Ae_single161mm2:=:=Aw_single149.6mm2:=AL_single 5.1µH:=Ve_single11970mm3=mm4:=2.409104AwAe_single Ae_single Aw_single Considering 1 PQ32/30 ferrite cores side to side :=N_core1:==161mm2Ae_double N_core Ae_single:==Aw_double Aw_single149.6mm2:=符合要求mm4=2.409104AwAe_double Ae_double Aw_double:==AL_double N_core AL_single5.1µH:=Ve_double N_core Ve_single=mm31.197104B=材质：PC40， Bs = 3900Gs （100℃），Br = 550Gs，最⼤ 2800Gs:=考虑到副边绕组电流较⼤，合理范围内尽量降低绕组圈数Ns_actual3 =:=Np_actual round Ns_actual n?()48:=原变最终取值Np_final48验证最⼩和最⼤占空⽐：:=NP_vcc_actual7The actual Bmax is<Bmax_tr_actual Bmax_tr符合要求Lm Np_actual2AL_double=:=1.175104µHBecause the AL-value has ±25% tolerance,so=:=µHLm_max10.25()Lm 1.469104+=µH:=()Lm8.813103Lm_min10.25-计算原边所需最⼩电感量:=dILout Io_max0.1设输出电感允许纹波电流为输出电流额定值的10%=Output Inductor to be designed for 10% Inductor Ripple CurrentdILout4A原边峰值电流为了可以恰当的进⾏磁性复位，需要极⼩的磁化电流来对绕组电压进⾏反向，⼀般经验法则取磁化电流为原变初级峰值电流的10%就可以了。
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深基坑支护设计 5
设计单位：X X X 设计院
设计人：X X X
设计时间：2016-06-14 11:25:31
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]
---------------------------------------------------------------------- 排桩支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
----------------------------------------------------------------------
弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]
----------------------------------------------------------------------
钢筋类型对应关系：
d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500
---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法
应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 0.40m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 1.022
圆弧半径(m) R = 11.533
圆心坐标X(m) X = 1.808
圆心坐标Y(m) Y = 6.488
----------------------------------------------------------------------
[ 抗倾覆稳定性验算 ]
----------------------------------------------------------------------
抗倾覆安全系数:
p, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M a——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
s
----------------------------------------------
----------------------------------------------------------------------
[ 抗隆起验算 ]
----------------------------------------------------------------------
1)
支护底部，验算抗隆起：
Ks = 3.879 ≥ 1.800，抗隆起稳定性满足。
----------------------------------------------------------------------
[ 嵌固深度计算 ]
----------------------------------------------------------------------
嵌固深度计算参数：
嵌固深度计算过程：
按《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012悬臂式支护结构计算嵌固深度l d值，规范公
得到l d = 0.000m，l d采用值为：5.000m
当前嵌固深度为：0.000m。
依据《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-2012,
悬臂式支护结构嵌固深度l d不宜小于0.8h。
嵌固深度取为：2.400m。
---------------------------------------------------------------------- [ 嵌固段基坑内侧土反力验算 ]
---------------------------------------------------------------------- 工况1：
Ps = 299.546 ≤ Ep = 1364.645，土反力满足要求。
式中：
Ps为作用在挡土构件嵌固段上的基坑内侧土反力合力（kN）；
Ep为作用在挡土构件嵌固段上的被动土压力合力（kN）。