地下室满堂脚手架施工方案

地下室满堂脚手架施工

方案

Document serial number【UU89WT-UU98YT-UU8CB-UUUT-UUT108】

满堂脚手架施工（方案）报审表

表A17-2 会签单

目录

沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程

满堂脚手架施工专项方案

建设单位：沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司

监理单位：

施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部

项目经理：张立国

编制人：帅涛

编制时间：2014年4月25日

沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案

一、搭设方案

（一）基本搭设参数

取

模板支架高H为，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取，立杆纵距l

a 取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a 1m，横距l

b

取0.1m。整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽50mm，高90mm，布设间距0.3m。

（二）材料及荷载取值说明

本支撑架使用Φ48 × 钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算

荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算

模板按三跨连续梁计算，如图所示:

（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，

模板的截面抵抗矩为：w＝1000×182/6=×104mm3；

＝×1 =m；

模板自重标准值：x

1

＝×24×1 =m；

新浇混凝土自重标准值：x

2

板中钢筋自重标准值：x

＝××1 =m；

3

＝1×1 =1kN/m；

施工人员及设备活荷载标准值：x

4

＝2×1=2kN/m。

振捣混凝土时产生的荷载标准值：x

5

以上1、2、3项为恒载，取分项系数，4、5项为活载，取分项系数，则底模的荷载设计值为：

g 1 =(x 1+x 2+x 3)×=++×=m； q 1 =(x 4+x 5)×=(1+2)× =m；

对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下:

M 1max = 0.08g 1l c 2+ = ××+××=·m

支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下： M 2max = -0.1g= ×× ·m；

经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。M max =·m； （2）底模抗弯强度验算

取Max(M 1max ，M 2max )进行底模抗弯验算，即

σ =×106 /×104)=mm 2

底模面板的受弯强度计算值σ =mm 2 小于抗弯强度设计值 f m =15N/mm 2，满足要求。

（3）底模抗剪强度计算。

荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g 1l c +=××+××=； 按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： τ =3×(2×1000×18)=mm 2；

所以，底模的抗剪强度τ =mm 2小于 抗剪强度设计值f v =mm 2满足要求。 （4）底模挠度验算

模板弹性模量E=6000 N/mm 2；

模板惯性矩 I=1000×183/12=×105 mm 4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： ν =0.159mm ；

底模面板的挠度计算值ν =0.159mm 小于挠度设计值[v] =Min(300/150，10)mm ，满足要求。

（二）底模方木的强度和刚度验算 按三跨连续梁计算 （1）荷载计算

模板自重标准值：x 1=×=m；

新浇混凝土自重标准值：x 2=×24×=m； 板中钢筋自重标准值：x 3=××=m；

施工人员及设备活荷载标准值：x 4=1×=m； 振捣混凝土时产生的荷载标准值：x 5=2×=m ；

以上1、2、3项为恒载，取分项系数，4、5项为活载，取分项系数，则底模的荷载设计值为：

g 2 =(x 1+x 2+x 3)×=++×=m；

q 2 =(x 4+x 5)×=+×=m；

支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下:

M max = ×g 2××q 2×la 2= ××××12

=·m； （2）方木抗弯强度验算

方木截面抵抗矩 W=bh 2/6=40×802/6=×104 mm 3

； σ =×106/×104)=mm 2；

底模方木的受弯强度计算值σ =mm 2 小于抗弯强度设计值f m =13N/mm 2 ，满足要求。

（3）底模方木抗剪强度计算

荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g 2l a +=××1+××1=； 按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： τ =mm 2；

所以，底模方木的抗剪强度τ =mm 2小于抗剪强度设计值f v =mm 2满足要求。 （4）底模方木挠度验算

方木弹性模量 E=9000 N/mm 2；

方木惯性矩 I=40×803/12=×106 mm 4；

根据JGJ130－2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：

ν =×(x 1+x 2+x 3)×la 4/(100×E×I)+×(x 4+x 5)×la 4/(100×E×I)=0.526 mm ；

底模方木的挠度计算值ν =0.526mm 小于 挠度设计值[v] =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。 （三）托梁材料计算

根据JGJ130－2001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算

材料自重：m ；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守) 方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即 p=1.1g 2la+=××1+××1=；

按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。 （2）强度与刚度验算

托梁计算简图、内力图、变形图如下： 托梁采用：木方 : 40×80mm； W= ×103mm 3； I= ×104mm 4；

支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm)