钢管外脚手架搭设方案(钢管)

钢管外脚手架搭设方案(钢管)

外架施工方案报审表

工程名称：贵州铜仁高新区汽摩园一期

致:浙江大鹏工程管理有限公司 (监理公司)

我方已根据施工合同的有关规定完成了钢管外架施工方案的编制,并经我单位上级技术负责人批准,请于以审查。

附件：钢管外架施工方案

承包单位(章)：贵州铜仁大兴建工有限公司

汽摩园一期项目部

项目经理：

日期：

专业监理工程师审查意见:

项目监理机构：

专业监理工程师：

日期：

总监理工程师审查意见:

项目监理机构：

专业监理工程师：

日期：

a竹笆：竹笆踢脚板与垫铺笆。在每步1.2m高处做一道扶手，25-30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺竹笆片，并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。

b安全密目网、平网：使用当地建设行政部门推荐使用的2000目合格安全网。脚手架的外表面满挂安全网，以防材料落伤人和高空操作人员坠落。

5、扣件式钢管脚手架设计计算

5.1脚手架工程材料的有关力学参数

钢管截面特征

规格抗拉、抗压、

和抗弯强度设

计值fN/mm2

截面积A

（mm2）

回转

半径ί

˛（mm）

弹性模量

E

（N/mm）

截面抵抗

矩W（mm3）

惯性矩I

（mm4）

48×3.5mm 205 489 15.8 206000 5080 121900

作用于脚手架上的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。永久荷载（恒荷载）可分为：脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪力撑、横向斜撑和扣件等的自重；构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。可变荷载（活荷载）可分为：施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重：风荷载。

1）、永久荷载（恒截）

○1每米立杆承受的结构自重标准值：g1k=0.1337KN/m

○2竹笆脚手架均布荷载标准值：g2k=0.35KN/m

○3栏杆与竹笆挡脚自重标准值：g3k=0.14KN/m

○4脚手架上吊挂的安全网等防护设施、重量很轻，可无略不计。

2）、可变荷载（活载）

○1施工均布活荷载标准值：按装修脚手架取用q4k=2.0KN/M2。○2作用于脚手架上的水平风荷载标准值，按下式计算：

ωk=0.7µz.µs.ωo o=0.7×1.6×1.3×0.083×0.4=0.048

µz——风压高度变化系数

µs——脚手架风荷载体型系数，取1.3×0.083

ωo——基本风压（KN/m2）运城地区取0.4KN/m2

5.3荷载效应组合：

计算项目荷载效应组合

纵、横向水平杆强度与变形永久荷载+施工均布活荷载

脚手架立杆稳定

○1永久荷载+施工均布活荷载

○2永久荷载+0.85×（施工均布活荷载

+风荷载）

连墙件承载力风荷载+5.0KN

5.4.1横向水平杆承载力计算（按简支梁计算）跨长L=1.05m

M gk——脚手板自重标准值产生弯矩

M qk——施工均布活荷载标准值产生弯矩

M=1.2M gk+1.4M qk=1.2×1/8×0.35×1.05/2×1.052+1.4×1/8×2.0×1.05/2×1.052=0.23KN-m

σ=M/W=0.23×106/5.08×103=45.3N/mm2<[σ]=205N/mm2满足要求。

5.4.2纵向水平杆承载力计算（按三跨连续梁计算），跨长

L=1.8mM=1.2M gk+1.4M qk=1.2×0.08×0.35×1.05/2×1.52+1.4×0.08

×2.0×1.05/2×1.52=0.3KN-m

σ=M/W=0.3×106/5.08×103=59.1N/mm2<[σ]=205N/mm2满足要

求。

由于荷载较小，纵横向水平变形均不作验算。

5.4.3纵横杆与立杆连接扣件的抗滑承载力验算。

R=（1.2g2k+1.4q4k）×B×L/2=3.64KN

R=（1.2×0.05+1.4×3.0）×1.05×1.5/2=3.64KN

要求。

5.4.4立杆稳定性计算

1、荷载计算

a、本工程脚手架按11#楼搭设高度23.30m进行验算。（8#、9#楼

参照11#楼进行搭设）

b、作用于脚手架上的水平负荷载标准值，按下式计算：

ωk=0.7µz.µs.ωo

µs——脚手架风荷载体型系数，µs=1.4φ=1.4×0.089=0.1246

µz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》

高度（m） 5 10 15 20 30 40 50 60 70 µ z 0.54 0.71 0.84 0.94 1.11 1.24 1.36 1.46 1.55

ωo——基本风压值为0.4KN/m2

ωk=0.7µz.µs.ωo=0.7×0.996×0.1246×0.4=0.0348KN/m2

M wk=ωkιa h2/10=0.0348*1.5*1.82/10=0.0169KN.m

Mw=0.85×1.4×0.0169=0.02KN.m

M w/W=0.028×106/5.08×103=5.512N/mm2

c、脚手架自重标准值产生的轴向N glk

规范查得每米高脚手架自重产生及轴心压力标准值G k=0.1248KN/m.

则26.85M脚手架自重产生轴心压力标准值为：

Ng1k=H×G k=26.85×0.1248=3.354KN

d、构配件自重产生轴向力N g2、3k

N g2、3k=3×g2、3k×B×L/2=3×0.16×1.05×1.5/2=0.378KN

e、计算外立杆施工荷载标准值产生的轴向力总和N qk

N kqo=3×1.5×1.05×2/2=4.725KN

f、立杆稳定性计算：

组合风荷载时

N/φA+M w/W≤ƒ

式中N−计算立杆段的轴向力设计值；

φ−轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ由规范附录C表C取值；

λ−长细比，λ=ιo/ί

ί−载面回转半径；其值取1.58cm

A−立杆载面面积，其值取4.89cm2

MW−计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；

W−载面模量；其值取5.08cm3

f−钢材的抗压强度设计值；其值取205N/mm2

立杆计算长度按下式计算：ιo=kµh

式中k−计算长度附加系数，其值取1.155；

µ−考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，其值取1.50；