蝶阀阀杆校核计算书样本

蝶阀设计计算说明书

公式
单位
计算结果
蝶板中心处厚度
b
0.65D 0.1875(PN&#蝶阀流道直径
D
设计给定
203
考虑到水击升压的介质最大静压水头
H
100（PN+△p）
m
680
由于蝶板的快速关闭，在管路中产生的水击升压值
△p
400qv/At
MPa
4.8
体积流量
qv
VA
m3/h
1691
流速
V
mm
19
密封面接触宽度
bM
设计给定
mm
1.5
密封面间摩擦系数
fM
查表
0.15
阀杆至蝶板中心的偏心距
h
设计给定
mm
9
阀杆轴承的摩擦力矩
Mc
0
密封填料的摩擦力矩
MT
0.6πμT*Zh*dr2P
N·mm
7089
填料高度
Zh
设计给定
mm
48
阀杆直径
dT
设计给定
mm
28
摩擦系数
μT
查表
0.05
静水力矩
Mj
阀杆垂直安装时为0
D343H-150Lb NPS8”
设计计算书
共8页
第6页
计算项目
阀杆与蝶板连接销的强度校核
简
图
零件名称
圆锥销
材料
45
计算内容
符号
τ
计算名称
符号
公式
单位
计算结果
每只圆锥销的剪切应力
τ
4M/3πd2D
MPa
27.7
阀杆总扭转力矩
M

阀门计算书

2
初加温比压系数
n'
Q'LZ/〔σ'W〕
mm2
3
高温时比值系数 n"
Q"LZ/〔σ"W〕
mm2
4
计算载荷
6
材料线胀系数
7
螺栓计算长度
8
中法兰厚度
α
查表4-8(根据t'L)
L
2h+δDP
h
设计给定
9
垫片厚度
δDP
10
中法兰温度
t'F
设计给定 0.5t
11
螺栓温度
t'L
t'F-△t'
12
螺栓总截面积
13 螺栓材料弹性系数
14
垫片面积
FL
序号S1-8
EL
查表4-8(根据t'L)
FDP
πDDPbDP
15
垫片平均直径
M'FL+MFT+M'FD
N.mm
13 开启时阀杆总力矩 M”F
M"FL+MFT+M"FD
N.mm
14 关闭时阀杆螺纹摩擦力矩
M’FL
Q'FZ*RFM
N.mm
15 开启时阀杆螺纹摩擦力矩
M”FL
Q"FZ*R'FM
N.mm
16
螺纹摩擦半径
RFM 查表4-13(或按螺纹计算） mm
17
螺纹摩擦半径
R’FM 查表4-13(或按螺纹计算） mm
SB
设计给定
mm
表1 第页
计算数据
#VALUE! ** **

蝶阀阀杆零件设计计算书

图号零件名称
计算内容序号数据名称符号
公式结果单位1公称压力P N 设计给定4Mpa
2公称通径D N 设计给定
200mm 3介质温度设计给定20℃4介质密度ρ设计给定1000kg/m 3
5介质流速V
设计给定
3m/v 6密封面宽度bm 设计给定
4mm
7蝶阀类型设计给定卧式
8蝶板直径D 设计给定80mm 9阀杆直径d f 设计给定20mm 10阀流阻系数ζ
V
查表确定
159911阀前后压差0.73423Mpa 12动水力矩系数Ct 查表确定0.00113动水力矩Td
375.928Nmm 14摩擦力矩Tb (μb =0.3)11072Nmm
15密封比压Ps 0.5P N 2Mpa 16
密封力矩
Ts
3225.6Nmm
(卧式蝶阀)
Nmm 0 (立式蝶阀)Nmm
10#
17静水力矩
Th 19.7041
蝶阀阀杆零件设计计算书
阀杆
阀杆设计与强度校核材料牌号P
D 6
2
102-⋅⋅⋅g
v V ρζp
D Ct D ⋅⋅3b
df p D μπ⋅⋅D ⋅⋅2422
603.0D bm P S ⋅⋅10006410004
⋅⎪
⎭
⎫
⎝⎛⋅⋅⋅D g πρ。

蝶阀设计计算说明书

D343H-150Lb NPS8”
设计计算书
共8页
第6页
计算项目
阀杆与蝶板连接销的强度校核
简
图
零件名称
圆锥销
材料
45
计算内容
符号
τ
计算名称
符号
公式
单位
计算结果
每只圆锥销的剪切应力
τ
4M/3πd2D
MPa
27.7
阀杆总扭转力矩
M
见阀杆强度计算
MPa
117059
圆锥销的平均直径
d
设计给定
mm
8
阀杆直径
D
0
动水力矩
Md
2x10-9gμaHD3
(ξα-ξ0)+2gH/V02
8289
蝶板开度为α角时的动水力矩系数
μa
动水力矩的最大值通常在α＝60°～80°范围内，取70°查阀门设计手册表4-93
84.7
雷蒙德（北京）阀门制造有限公司
D343H-150Lb NPS8”
设计计算书
共8页
第5页
计算项目
阀杆强度校算
符号
公式中
符号
公式
单位
计算结果
蝶阀阀杆力矩
M
Mm+Mc+MT+Mj+Md
N·mm
密封面间摩擦力矩
Mm
4 qMR bMfMh2+R2
N·mm
307475
密封比压
qM
见阀座密封比压计算
mm
42.3
蝶板密封半径
R
(D/2)2+ l2
88.6
阀座通道直径
D
设计给定
mm

蝶阀力矩计算式

p △0p.=00.404QQ/A/tAt
H H=99..88*110^0(44)*p(P+△pp)
13410139.17
332 13990 84.Байду номын сангаас 0.096
7.991982552 842014.2901
M t MQt=tQdt*dff//2 2 Q t Qt=ψd*df fb*bttp*p
全开时介质流速
V0
Ｑ全开时的体积流量
关阀时间
t
不平衡力矩
ME
三偏心金属密封
ME 二偏心软密封
密封面间的摩撺力矩
MM
三偏心金属密封
无偏心软密封
单偏心软密封
双偏心软密封
ƒ 密封面间的摩撺系数
M
密封面宽度
bM
R
软密封
密封面必须比压
qM
软密封
阀杆轴承的摩撺力矩阀杆轴承的摩撺力矩
配合位轴径
M 全密封状态开
Kgf.m Kgf.m
AutoCA D2002 专用软件计算
N·mm
2834.223326
Kgf.m
N·mm
2834.223326
Kgf.m
其值接近于单偏心软密封
mm
SolidWorks将各种规格密封圈画
mm
MPa
N·mm N·mm
1523.351866 7526.098513
Kgf.m Kgf.m
项目
符号
中线蝶阀阀杆力矩
偏心蝶阀阀杆力矩
蝶阀阀杆力矩计算书
分支
M MC MT Mj MM Md
M M C M T M j M M M d
公称压力
p

蝶阀及常用面积体积计算

蝶阀口径(mm) 公称压力(Mpa) 阀杆直径(mm) 中线蝶阀阀杆力矩MD=MM+MC+MT+MJ+MD(N.m) 偏心蝶阀阀杆力矩MD=MM+MC+MT+MJ+MD(N.m)静密封面间摩擦力矩Mm(N.m) 阀杆轴承的摩擦力矩Mc(N.m) 密封填料的摩擦力矩Mt(N.m) 静水力矩Mj(N.m) 动水力矩Md(N.m) Mm=4qm*bm*fm*R2(中线) qm=4+0.6p/√bm(密封比压Mpa) P=压力(MPa) 密封面的接触宽度bm(cm) 密封面的摩擦系数fm(橡胶) R=蝶板的密封半径(mm) Mm=4qm*R*bm*fm*√h2+R2(偏心)硬密封摩擦系数取0.3 h2+R2= h=阀杆与蝶板中心的偏心距(mm) R=蝶板密封半径(mm) Mc=1/2*QC*fc*df Qc=3.14/4*D2*P作用在阀杆轴承上的载荷(N)密封状态 D2=蝶板直径 P=压力(Mpa) 轴承的摩擦系数fc df=阀杆直径(mm) Qc=Qd=2*10-8gλ aH*D2/ζ a-ζ 0+2gH/v2起闭状态( N) 动水作用力Qd(N) g=重力加速度(9810mm/S2)
H=计算升压在内的最大静水压头(mm)
ζ a=蝶板开度a角的流阻系数
ζ 0=蝶板全开的流阻系数
V0=全开时的介质的流速(mm/s)
H=100(p+△p)
D=蝶板直径 △P=400*Q/(A*T)
Q=流量(m3/h)
A=管子截面积(mm2)
t=关阀的时间(S)
Md=2*10-9*g*μ a*H*D3/ζa-ζ0+2gH/v2 g= μ a=蝶板开度a角时的动力力矩系数 H= D=蝶板直径

阀门检验报告单-样本

阀门检验报告单-样本
自查报告。

日期，2022年10月15日。

自查人，XXX。

自查内容，阀门检验报告单。

自查结果：经过仔细检查，发现阀门检验报告单中存在以下问题：
1. 缺少阀门型号和规格信息。

2. 未标明阀门的使用压力范围。

3. 缺少阀门材质和制造商信息。

4. 未提供阀门的检验日期和地点。

自查结论，以上问题严重影响了阀门检验报告单的完整性和可
靠性，需要及时进行修正和补充。

自查改进措施：
1. 补充阀门型号和规格信息，确保准确性和完整性。

2. 标明阀门的使用压力范围，以便后续使用时参考。

3. 提供阀门材质和制造商信息，确保阀门质量可追溯。

4. 补充阀门的检验日期和地点，确保报告单的真实性和可信度。

自查负责人签名，XXX。

自查日期，2022年10月15日。

自查结论已报告相关部门并进行了改进措施的落实，以确保阀
门检验报告单的准确性和可靠性。

蝶阀设计计算书

bM
FMJ+FMF π/4*(DMN+bM)2*P
设计给定设计给定
5 设计压力
P
设计给定
6 密封面上密封力 7 密封面必须比压 8 密封面计算比压 9 密封面许用比压
FMF
π*(DMN+bM)*bM*qMF
qMF
查《实用阀门设计手册》表3-21
q
FMZ/[π*(DMN+bM)*bM]
[q]
查《实用阀门设计手册》表3-22
2、表中标红的为计算数值，标黄的为过程计算值，标绿的由设计者填写。
简
图
DN 单位
DN 计算数值
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
3
型号
零件名称材料牌号计算内容
阀体壁厚校核
序号
计算数据名称
符号
公
式
ASME B16.34阀体通道处最小壁厚
1 壳体最小壁厚
Tm'
2 流道最小直径
d
λd+β+C 设计给定
3 设计壁厚 4 附加裕量
Tm
设计给定
C
设计给定
5 ASME B16.34标准壁厚
结论
#DIV/0!
备注：1、计算公式选自《实用阀门设计手册》第3版 P1266 表5-218；
2、表中标红的为计算数值，标黄的为过程计算值，标绿的由设计者填写。
DN 单位
N N mm mm MPa N MPa MPa MPa
DN 计算数值
0 0
0 #DIV/0!
5
型号零件名称材料牌号计算内容
tB
设计给定（≥MAX[T，TB']）

蝶阀设计计算书(DN150 PN16)

编号：设计计算书名称：三偏心硬密封蝶阀型号：D343H公称通径：150mm公称压力：1.6Mpa编制：________________审核：________________批准：________________XXXX阀门有限公司二OO九年十二月I目录T (1)计算内容壁厚1M (2)计算内容密封面上计算比压8计算内容阀杆力矩 (4)计算内容阀杆强度验算 (6)计算内容蝶板厚度计算 (8)计算内容蝶板强度验算 (9)计算内容流量系数的计算 (11)附录 (12)I1零件名称阀体材料牌号 WCB 计算内容壁厚 1T序号计算数据名称符号式中符号公式单位计算数据1 计算壁厚 SB ’ []2.3L PN DNC Pσ+-mm 4.3 2 计算压力 PN 设计给定 Mpa 1.6 3 计算内径 DN设计给定mm 150 4许用拉应力[]L σ查《实用阀门设计手册》表3-3Mpa 82 5 腐蚀余量 C 设计给定 mm 3 6 实际壁厚 SB设计给定mm12结论：1.SB ≥SB ’，故合格。

2．管路附件温度压力级是根据材料相应温度下的许用应力制定的，故不进行高温核算。

2零件名称阀座材料牌号 WCB计算内容密封面上计算比压8M序号计算数据名称符号式中符号公式单位计算数据 1 密封面上总作用力 MZ Q MZ MF Q +QN37799 2 密封面上介质作用力MJ Q ()2MN M πD +b P 4N 26179 3 密封面内径 MN D 图示，设计给定 mm 142 4 密封面外径 MW D图示，设计给定 mm 146.67 5 密封面与球面接触半角 α图示，设计给定 72 6 阀座密封面宽度 M b 设计给定 mm 2.335 7 设计压力 P设计给定Mpa 1.6 8 密封面上密封力 MF Q ()22M MW MN MF πf D -D 1+q tan α4⎛⎫ ⎪⎝⎭N 11620 9密封面磨擦因数M f查《实用阀门设计手册》表3-260.3310 密封面必须比压 MF q查《实用阀门设计手册》表3-13 Mpa10 11 密封面计算比压 q()MZMW MN M Q D +D πb sin αMpa 18.77 12密封面许用比压[]q查《实用阀门设计手册》表3-14Mpa150结论 MF q < q<[]q 故合格。

蝶阀设计计算说明书

设计给定
mm
28
圆锥销材料许用剪切应力
[τ]
MPa
118
结论： τ<[τ]合格
雷蒙德（北京）阀门制造有限公司
D343H-150Lb NPS8”
设计计算书
共8页
第7页
七、参考文献
《阀门设计手册》杨源泉主编机械工业出版社
《实用阀门设计手册》陆培文主编机械工业出版社
符号
公式中
符号
公式
单位
计算结果
蝶阀阀杆力矩
M
Mm+Mc+MT+Mj+Md
N·mm
密封面间摩擦力矩
Mm
4 qMR bMfMh2+R2
N·mm
307475
密封比压
qM
见阀座密封比压计算
mm
42.3
蝶板密封半径
R
(D/2)2+ l2
88.6
阀座通道直径
D
设计给定
mm
173
阀杆中心至蝶板密封圈大端距离
l
设计给定
D343H-150Lb NPS8”
设计计算书
共8页
第6页
计算项目
阀杆与蝶板连接销的强度校核
简
图
零件名称圆锥销源自材料45计算内容符号
τ
计算名称
符号
公式
单位
计算结果
每只圆锥销的剪切应力
τ
4M/3πd2D
MPa
27.7
阀杆总扭转力矩
M
见阀杆强度计算
MPa
117059
圆锥销的平均直径
d
设计给定
mm
8
阀杆直径
D
三、密封比压计算…………………………………………………………………………3

偏心蝶阀阀杆设计计算书

密封填料的摩擦力矩M T/N·mm
3157777.778
由于水击作用在阀前产生的压力升值Δp/MPa 22.22222222
Hale Waihona Puke M T FT d F / 2
填料与阀杆的摩擦力F T/N
53550
1.19
FT d F bT p
Mj
3570
适用型号：
静水力矩M j/N·mm（当阀杆垂直安装时为0） 0 计算者：
动水力矩M d/N·mm
M d 2 1014 g HD2 / 0 2 gH / V02
9670.80538
日
期：
偏心式蝶阀阀杆力矩计算书
产品编号：蝶阀阀杆力矩M D/N·mm 蝶板处于密封状态时阀杆直径d F/mm（设计选定） 30 蝶板密封半径R/mm （设计选定） 300 密封面的接触宽度 b M/mm（设计选定） 60
密封面间的摩擦因数 ƒM （对于橡胶密封圈为 0.8~1.0）
p取公称压力PN 10 蝶板直径D/mm（设计选定） 600 填料宽度b T（设计给定） 10 阀杆与蝶板中心的偏心距h/mm（设计选定） 11 管子截面积A/m 2 0.36 关阀时间t/s 10
M D M M M C M T M j M d 45284945.71
蝶板处于启闭过程时
M D M M M C M T M j M d 45242703.09
密封面间摩擦力矩M M/N·mm
M M 4qM RbM f M h2 R 2 45179334.9
密封面必需比压q M/Mpa （对中等硬度橡胶）
qM (0.4 0.6 p) / bM /10 2.612789059

电动蝶阀

电动蝶阀DN2800计算书铁岭大沃阀门（集团）有限公司D943X-2.5QDN2800(BS日式公式计算)电动蝶阀计算书铁岭大沃阀门（集团）有限公司二O一O年十月十五日目录1.启闭力矩计算 (1)2.阀轴强度计算 (6)3.轴套强度计算 (7)4.销轴强度计算 (8)5.阀体壁厚计算 (9)6.蝶板强度计算 (10)7.参考资料 (17)D943X-2.5Q DN2800 电动蝶阀设计计算设计参数：公称直径： DN2800 mm 公称压力： 0.25MPa阀体试验压力： 0.375MPa密封试验压力： 0.275MPa 管内最高流速：＜5m/s1. 启闭力矩计算：1.1 蝶板在全关位置的开阀力矩 1.1.1.密封比压q m = ——————— ﹝1.1﹞公式引自阀门设计 q m == 0.911 MPab m ——密封面宽度5(㎜) P ——公称压力0.25 (MPa) 1.1.2密封力矩Mm=4q m R b m f m （h 2＋R 2）1/2 ————﹝1.2﹞公式出处同公式（1.1）mb p*+6.04525.06.04*+=4×0.911×1373.5×5×0.9×（2102＋1373.52）1/2×10-3=31294 (Nm)R=1373.5(㎜) f m ——摩擦系数 0.9 h ——门轴距离210(㎜)1.1.3偏心力矩M p = ————﹝1.3﹞公式出处同公式（1.1）M P ==36926 N.mD ——公称直径2800(㎜) P ——公称压力0.25(MPa) h 2——二次偏心6×10-3m1.1.4轴承、填料等摩擦力矩M T = ————﹝1.4﹞公式引自日本久保田计算书M T = =62016 N.md ——阀轴直径 260(㎜) μ——摩擦系数 0.31.1.5.静水力矩（仅适用于卧式安装）414.322Ph D *410625.0280014.332-****μπ∙∙242d P D 32103.0226025.028004-X X XX πMj=49D4×10-11=49×28004×10-11=30118 N.m1.1.6总的开阀力矩Mz= M m＋M P＋M T＋M j=31294＋36926＋62016＋30118 =160354 N.m2.阀轴强度计算2.1设计参数D—公称通径D=D N=2800mm P—公称压力P=P N=0.6Mpad — 设计预定轴颈d=260mm l — 轴承长度 l=1.5d=390mm C — 阀体与蝶板间隙C=60mm a — a=l/3=130mm X — x=c+a=60+130=190mm阀轴材质：2Cr13调质，材质的屈服强度σs =450Mpa 许用剪切应力 ﹝τ﹞=（0.5～0.6）［σ］ ﹝τ﹞=s4σ=112.5 Mpa 2.2阀轴承受弯矩MM=Q*x=21***24D P x π———— ﹝2.1﹞公式引自日本久保田计算书所以：M=8πx(2800/1000)2x0.25x106x160/1000=123151 N.m2.3弯扭合成力矩M ⅢM Ⅲ﹝2.2﹞公式出处同公式（2.1）式中M Ⅲ N.m 2.4阀轴轴颈计算d 2.3﹞公式出处同公式（2.1）式中M Ⅲ—弯扭合成力矩 ﹝τ﹞—材料许用剪切应力所以d 209mm =经过圆整取d=260mm 3轴套强度计算规格260-390 材料FZ —2 3.1轴套承受压力F=24D P π————————————————（3.1）式中 D — 公称通径D=DN=2800mmP — 最高使用压力P=0.66Mpa 所以F=4πx(2800x10-3)2x0.66x106=4061904 N 3.2轴承承受力面积SS=l*d ———————————————（3.2）式中l —轴套长度l=1.5d=390mm d —阀轴直径d=260mm 所以S=390x10-3x260x10-3=0.1014m 2 3.3轴套所受挤压力PmPm=2FS———————————————（3.3）《材料力学》P 64 所以Pm=6406190420.101410⨯⨯=20.3 MPa因为〔Pm 〕=70 MPa所以Pm ＜〔Pm 〕轴套强度满足要求 4锥销强度计算规格65X495 锥度1:50材料2Cr13 ﹝τ﹞=112.5 Mpa 4.1锥销的受剪面积A 4.1.1 B —B 断面面积A B 如图24B B A d π=267.335574B A π=⨯= mm24.1.2 C —C 断面面积A C 如图24B B A d π=272.441164B A π=⨯= mm24.1.3锥销的受剪面积A A = A B +A C =3557+4116 =7673 mm 2 4.2锥销的剪应力τ τ=2F T A n d A n⨯= T ——阀轴所受的扭矩 160354 N.m n ——锥销个数 3A ——锥销的受剪面积 7673 mm 2 τ=122160354260107673103--⨯⨯⨯⨯⨯ = 53.6 MPa τ=53.6 MPa ＜［τ］=112.5 MPa 锥销强度满足要求。

截止阀阀杆校核计算书样本

(介质从阀瓣下方流入时) (介质从阀瓣上方流入时)
52 I-I截面合成应力(升降杆) σ Σ
sY2
+
4t
2 N
(介质从阀瓣下方流入时)
s
2 L
+
4t N 2
(介质从阀瓣上方流入时)
53 阀杆头部剪应力(升降杆) τ
Q' 'FZ -QT - Q'J p × d1× h
Mpa
Mpa
45
III-III断面压应力 (旋转升降杆)
σ YIII (Q'FZ-QTsinα L)/F S
.
(介质从阀瓣下方流入时)
III-III断面拉应力
(Q''FZ-QTsinα L)/F S
46
(旋转升降杆)
σ LIII .
(介质从阀瓣上方流入时)
47
III-III断面剪应力 (旋转升降杆)
(旋转升降杆)
查表
29 凸肩与支架摩擦系数 fJ
关闭时阀杆螺母凸肩与支架
30
间摩擦力矩
M'FJ
开启时手轮与支架间的摩擦
31
力矩
M''FS
查表
0.5Q'FZ ×dP × f J 0.5Q' 'FZ ×d P × 0.25
(升降杆) (升降杆)
阀杆的力矩(介质从阀瓣
M'FL+MFT+M'FD
32
下方流入的情况)
18
阀杆最大轴向力
QFZ QFZ=max{Q'FZ , Q''FZ}
19
阀杆头部小径
d1 查表

蝶阀设计计算书

D343H-25C-DN600 蝶阀设计计算书共 6 页第1 页蝶阀设计计算书共 6 页第2 页计算内容：密封面比压计算产品型号D343H-25C 简图：公称压力 PN2.5MPa 公称通径 DN600零件图号D343H-25C-DN600-05名称阀体材料ASTM A 216 WCB序号项目符号公式计算数值单位 1 密封面上总作用力 Q MZ Q MJ +Q MF730964.7+965073.36827472.06 N 2 密封面上介质作用力 Q MJ ()2MN M πD +b P4730964.7 N 3 密封面内径 D MN 设计给定 573.5 mm 4 密封面外径 D MW 设计给定 596.3 mm 5 密封面与球面接触半角 α 设计给定 72° 6 阀座密封面宽度 b M 设计给定 36.8 mm 7 设计压力 P设计给定2.5MPa 8密封面上密封力 Q MFπ/4x （D 2MW- D 2MN ）(1+f m /tan α) q MFπ/4x （596.32- 573.52）(1+0.3/tan72) 4.2 965073.36N9 密封面摩擦因数 f M 查《实用阀门设计手册》表3-26 0.3 10密封面必须比压 q MF查《实用阀门设计手册》表3-13 4.2MPa11 密封面计算比压 q Q MZ /sin α（D MW + D MN ）πb M 827472.06/sin72（596.3+573.5）π36.86.44 MPa12 密封面许用比压[q ]查《实用阀门设计手册》表3-14150 MPa结论：q MF < q< [q ] 故合格。

蝶阀设计计算书共 6 页第3 页共 6 页第 4 页共 6 页第5 页共 6 页第6 页。

闸阀阀杆计算强度校核

名称
关闭时阀杆所受的最大总轴向力介质作用于阀杆的轴向力
阀板作用在阀杆上的轴向载荷阀杆直径(装杆密封处）阀门额定工作压力阀座对闸板的正压力闸板与阀座面的摩擦系数密封面内径
阀杆所承受的最大轴向应力бy
阀杆最小截面积阀杆丝杠小径
阀杆所承受的最大扭应力τ
闸阀驱动转矩（正常工况下）闸阀最大驱动转矩
பைடு நூலகம்b M
/
1 0
公式
F=F J + W +Q T F J =πd F 2 P C /4
W= N 1 μ 1 预先假定设计给定 N 1 =π(D MN ) 2 P C /4 设计给定设计给定 б y =F/A
A=πd min 2 /4 预先假定
τ ＝ M' FZ /ω S
M FZ =FR FM M' FZ =nFR FM
考虑实际工况的影响（乘以安全系数n=1.5)
阀杆螺纹摩擦半径
阀杆螺纹中径螺纹升角 1"阀杆：4.1°=0.07rad 螺纹升角 1-1/4"阀杆：3.3°=0.06rad
闸阀阀杆强度验
算
设计输入(阴影部分）符号
3-1-16 15k
F
137,499.15
FJ
91,051.37
W
33,123.20
dF
合格
v = arctan fv
α f v f / cos 2
设计给定设计给定 Q T =πd F h T μ T P C 设计给定
设计给定对圆形截面：ω S =πd min 3 /16
查参考文献【3】
2 y
3
2
查参考文献【3】：[б∑]=0.83б s

蝶阀设计计算书(DN150 PN16)

编号：设计计算书名称：三偏心硬密封蝶阀型号：D343H公称通径：150mm公称压力：1.6Mpa编制：________________审核：________________批准：________________XXXX阀门有限公司二OO九年十二月I目录T (1)计算内容壁厚1M (2)计算内容密封面上计算比压8计算内容阀杆力矩 (4)计算内容阀杆强度验算 (6)计算内容蝶板厚度计算 (8)计算内容蝶板强度验算 (9)计算内容流量系数的计算 (11)附录 (12)I1零件名称阀体材料牌号 WCB 计算内容壁厚 1T序号计算数据名称符号式中符号公式单位计算数据1 计算壁厚 SB ’ []2.3L PN DNC Pσ+-mm 4.3 2 计算压力 PN 设计给定 Mpa 1.6 3 计算内径 DN设计给定mm 150 4许用拉应力[]L σ查《实用阀门设计手册》表3-3Mpa 82 5 腐蚀余量 C 设计给定 mm 3 6 实际壁厚 SB设计给定mm12结论：1.SB ≥SB ’，故合格。

2．管路附件温度压力级是根据材料相应温度下的许用应力制定的，故不进行高温核算。

2零件名称阀座材料牌号 WCB计算内容密封面上计算比压8M序号计算数据名称符号式中符号公式单位计算数据 1 密封面上总作用力 MZ Q MZ MF Q +QN37799 2 密封面上介质作用力MJ Q ()2MN M πD +b P 4N 26179 3 密封面内径 MN D 图示，设计给定 mm 142 4 密封面外径 MW D图示，设计给定 mm 146.67 5 密封面与球面接触半角 α图示，设计给定 72 6 阀座密封面宽度 M b 设计给定 mm 2.335 7 设计压力 P设计给定Mpa 1.6 8 密封面上密封力 MF Q ()22M MW MN MF πf D -D 1+q tan α4⎛⎫ ⎪⎝⎭N 11620 9密封面磨擦因数M f查《实用阀门设计手册》表3-260.3310 密封面必须比压 MF q查《实用阀门设计手册》表3-13 Mpa10 11 密封面计算比压 q()MZMW MN M Q D +D πb sin αMpa 18.77 12密封面许用比压[]q查《实用阀门设计手册》表3-14Mpa150结论 MF q < q<[]q 故合格。

蝶阀阀杆校核计算书样本

图号零件名称材料牌号蝶阀类型蝶板类型
计算内容序号
数据名称符号公式
结果
单位1公称压力P N 设计给定Mpa 2公称通径D N 设计给定mm 3密封面宽度bm
设计给定mm
4轴承摩擦系数设计给定5阀杆直径d f 设计给定mm 6填料高ht
设计给定
mm
7填料摩擦系数设计给定
8偏心距l 设计给定(偏置蝶板)
mm 9球体半径R mm 10阀门流量Q 设计给定mm 3/h 11阀门关闭时间t 设计给定
s 12压力升值Mpa 13
静水头
H
m
14密封比压
q mf
Mpa 15密封面摩擦力矩Qm
Nmm 16密封面摩擦力矩Mm Qm*R
Nmm
17轴承处摩擦力矩Mc
Nmm
蝶阀阀杆校核计算书
阀杆
阀杆扭应力μ
t μ)(8
1)(4222
22偏置或对称l D D +8
.02
22⨯⨯⨯⨯mf q r D π2
4
2
2f
d
Pn D μ
π
⋅2
)
(6.04r P P N ∆+⨯+P ∆t
Dn Q ⋅⋅21600π()
p Pn ∆+⋅100。

截止阀阀杆校核计算书样本

MFC/0.2*dF3 (介质从阀瓣上方流入时)
s t + 2 YIII
2 NIII
Mpa Mpa
Mpa
48
III-III断面合成应力 (旋转升降杆)
σΣ
(介质从阀瓣上方流入时)
III
σ LIII
2
+τNIII
2
Mpa
(介质从阀瓣上方流入时)
第3页
2021/7/19
49 I-I断面压应力(升降杆) σY Q'FZ/FS
Mpa
Mpa
45
III-III断面压应力 (旋转升降杆)
σYIII (Q'FZ-QTsinαL)/F S
.
(介质从阀瓣下方流入时)
III-III断面拉应力
(Q''FZ-QTsinαL)/F S
46
(旋转升降杆)
σLIII .
(介质从阀瓣上方流入时)
47
III-III断面剪应力 (旋转升降杆)
M'FD/0.2*dF3 (介质从阀瓣下方流入时) τNIII
18
阀杆最大轴向力
QFZ QFZ=max{Q'FZ , Q''FZ}
19
阀杆头部小径
d1 查表
20
阀杆头部大径
d2 查表
21
阀杆头部高度
h 查表
22 阀杆头部球面半径 RO 查表
23 关闭时阀杆螺纹摩擦力矩 M'FL Q ' FZ ?R ' FM
24 开启时阀杆螺纹摩擦力矩 M''FL Q ' ' FZ ?R' ' FM
?d F 2