悬挑脚手架计算
悬挑脚手架计算方案(全文完整版)
悬挑脚手架计算方案(全文完整版)第一篇范本：【正文】1. 悬挑脚手架计算方案概述：1.1 简介：本文档旨在详细阐述悬挑脚手架计算方案。
1.2 目的：为工程建设提供安全可靠的悬挑脚手架结构计算方案。
2. 计算方案详细内容：2.1 结构参数计算：2.1.1 荷载参数计算：根据工程要求和设计荷载标准计算悬挑脚手架承载能力。
2.1.2 结构尺寸计算：根据荷载参数、材料强度和结构安全系数计算悬挑脚手架的结构尺寸。
2.2 材料选用：2.2.1 钢材选用：根据结构尺寸和荷载参数，选择适当的高强度钢材作为悬挑脚手架结构材料。
2.2.2 连接件选用：根据结构尺寸和荷载参数，选择适当的连接件作为悬挑脚手架结构连接材料。
2.3 结构稳定性分析：2.3.1 悬挑脚手架整体稳定性分析：通过有限元分析和计算方法，评估悬挑脚手架整体的稳定性和承载能力。
2.3.2 关键部位稳定性分析：对悬挑脚手架的关键部位进行稳定性分析，确保其可靠性和安全性。
2.4 施工安全措施：2.4.1 现场监测和检测：在施工过程中加强悬挑脚手架的监测和检测，及时发现问题并采取相应的措施。
2.4.2 安全操作规范：制定悬挑脚手架的安全操作规范，培训施工人员，并建立安全防护措施。
【附件】1. 结构参数计算表格：详细列出荷载参数、结构尺寸等计算结果。
2. 材料选用表格：列出选用的钢材和连接件品种、规格、数量等信息。
3. 结构稳定性分析报告：包含悬挑脚手架整体稳定性分析和关键部位稳定性分析结果。
4. 施工安全措施说明：详细说明现场监测和检测措施以及安全操作规范。
【法律名词及注释】1. 结构参数计算：根据荷载参数、结构尺寸和材料强度等，计算悬挑脚手架的承载能力和结构尺寸。
2. 结构尺寸计算：根据荷载参数、材料强度和结构安全系数等，计算悬挑脚手架的各个部位的尺寸和几何形状。
3. 有限元分析：一种数值计算方法，用于分析结构的力学性能和稳定性。
【全文结束】第二篇范本：【正文】1. 悬挑脚手架计算方案简介：1.1 背景：本文档旨在提供详细的悬挑脚手架计算方案。
悬挑脚手架计算
悬挑脚手架计算悬挑脚手架是一种在建筑工地上常见的脚手架，它常用于高层建筑的外墙施工和维修。
悬挑脚手架直接固定在建筑物上，可以水平移动和调节高度，以便工人在不同高度进行工作。
在悬挑脚手架的设计和使用中，计算是非常重要的一环。
本文将介绍悬挑脚手架计算的一些基本知识和方法。
悬挑脚手架基本概念悬挑脚手架由基础、立柱、托架、横杆、撑杆和杆件等组成。
在悬挑脚手架的使用过程中，需要满足以下几个要求：•承重力：悬挑脚手架必须能够承受工人和材料的重量，并且在工作期间不会向下移动或抖动。
•稳定性：悬挑脚手架必须稳定，不会向一侧倾斜或翻转。
•安全性：悬挑脚手架必须具备足够的安全性，满足施工现场的安全要求。
悬挑脚手架计算方法计算荷载为了确保悬挑脚手架能够承受重量，需要首先计算承载能力。
承载能力是指脚手架支撑结构和材料能够承受的最大荷载。
悬挑脚手架的荷载包括自重、人员、设备和材料等。
需要分别计算这些荷载，以获得悬挑脚手架的总荷载。
•自重：悬挑脚手架的自重应考虑脚手架本身的重量和吊装绳索的重量，通常按脚手架本身的重量乘以1.5计算。
•人员：悬挑脚手架上人员的荷载一般按每人75kg计算。
•设备：设备包括电动绞车、架体、工作平台等，其荷载可以根据设备的重量进行计算。
•材料：材料的荷载可以按实际使用的材料重量计算。
在计算荷载时，还需要考虑悬挑脚手架的工作范围和使用情况。
例如，如果悬挑脚手架用于外墙涂装或清洗，需要确保工作范围覆盖整个墙面。
计算立杆和托架间距立杆和托架间距是指立杆和托架之间的水平距离，也称为跨度。
计算跨度时需要考虑悬挑脚手架的荷载和支撑结构的强度。
根据《安装使用及验收规范》（JGJ 130-2011）的规定，跨度的计算公式如下：•立杆和托架间距（m）=（4+荷载长度L）÷3其中荷载长度L是指悬挑脚手架上荷载长度的总和。
根据实际情况确定荷载长度，比如如果是外墙涂装，荷载长度一般为1.5m。
计算立杆和地面的距离立杆和地面的距离是指悬挑脚手架立杆底部到地面的垂直距离。
悬挑脚手架计算
悬挑脚手架计算在建筑施工中，悬挑脚手架是一种常用的临时性结构，用于为施工人员提供作业平台和安全保障。
悬挑脚手架的设计和计算至关重要，直接关系到施工的安全和效率。
接下来，让我们详细了解一下悬挑脚手架的计算方法。
悬挑脚手架的计算主要包括以下几个方面：一、荷载计算荷载是悬挑脚手架计算的基础，需要考虑的荷载类型主要有恒载、活载和风载。
恒载包括脚手架结构本身的自重，如立杆、横杆、脚手板、安全网等的重量。
这些重量可以通过查阅相关的材料规格和标准进行计算。
活载则是施工过程中人员、材料和设备等产生的荷载。
一般按照规定的标准值进行取值，例如施工人员的重量通常取为每人 2kN，材料和设备的堆放荷载根据实际情况确定。
风载是悬挑脚手架计算中不可忽视的荷载。
风载的大小与风速、建筑物的高度、脚手架的挡风面积等因素有关。
计算风载时，需要根据当地的气象资料确定基本风压，然后按照相关规范的公式进行计算。
二、悬挑梁的计算悬挑梁是悬挑脚手架的主要受力构件，其强度和稳定性必须得到保证。
在计算悬挑梁的强度时，需要考虑弯矩和剪力的作用。
弯矩通常由脚手架的荷载通过立杆传递到悬挑梁上产生，剪力则主要由水平荷载引起。
通过计算得到的最大弯矩和最大剪力，与悬挑梁的材料强度和截面特性进行比较，以确定其是否满足强度要求。
悬挑梁的稳定性计算也非常重要。
对于较长的悬挑梁，可能会发生弯曲失稳或扭转失稳。
需要根据悬挑梁的长度、截面形状和支撑条件等因素，按照相关规范进行稳定性验算。
三、立杆的计算立杆是承受竖向荷载的主要构件，需要计算其稳定性和抗压强度。
立杆的稳定性计算需要考虑其计算长度、长细比和轴心受压承载力等因素。
计算长度的确定与脚手架的搭设方式、连墙件的设置等有关。
通过计算得到的稳定系数和轴心压力，与立杆的材料强度进行比较，以判断其稳定性是否满足要求。
立杆的抗压强度计算则是直接将轴向压力与立杆的截面面积相除，与材料的抗压强度标准值进行比较。
四、连墙件的计算连墙件是将悬挑脚手架与建筑物主体结构连接起来，保证脚手架整体稳定性的重要构件。
(整理)悬挑式脚手架计算
悬挑式脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距米，立杆的横距米，立杆的步距米。
采用的钢管类型为，连墙件采用步跨，竖向间距米，水平间距米。
施工均布荷载为kN/m2，同时施工层，脚手板共铺设层。
钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105惯性矩I=12.19X104风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=kN/m脚手板的荷载标准值P2=kN/m活荷载标准值Q=kN/m静荷载的计算值q1=kN/m活荷载的计算值q2=kN/m` 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收)=N/mm23.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=p1+p2=kN/m活荷载标准值q2=kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=mm二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=kN脚手板的荷载标准值P2=kN活荷载标准值Q=kN荷载的计算值P=kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=kN.m= N/mm23.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=mm集中荷载标准值P= kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=mm最大挠度和V=V1+V2=mm三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤R c其中R c ──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=kN脚手板的荷载标准值P2=kN活荷载标准值Q=kN荷载的计算值R=kN当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
悬挑脚手架计算方案
悬挑脚手架计算方案悬挑脚手架是常见的施工脚手架之一，通常用于高层建筑外墙装饰和维护保养工程。
悬挑脚手架与普通脚手架不同，它需要悬挂在建筑物的外墙面上，所以需要根据具体情况进行计算，以确保悬挑脚手架的安全可靠。
本文将介绍悬挑脚手架的计算方案。
一、计算悬挑脚手架的受力悬挑脚手架的主要受力分为以下几类：1. 自重：即悬挑脚手架本身的重量。
2. 负载：包括在脚手架上进行的工作人员、工具材料等。
3. 风荷载：在高层建筑外壳受到风力作用时产生的风荷载。
4. 悬挂荷载：悬挂在脚手架上的吊篮等设备的荷载。
根据上述受力分析，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝N＋Q＋G＋P其中，F为悬挑脚手架的总受力；N为自重；Q为负载；G为风荷载；P为悬挂荷载。
二、计算悬挑脚手架的结构悬挑脚手架的结构主要由以下几个部分组成：1. 主梁：用于支撑整个脚手架的主要结构部件。
2. 直角支撑：固定在建筑物上的支撑结构，用于承载脚手架的受力。
3. 悬挂装置：固定在主梁上，用于吊挂吊篮等设备。
4. 外围围板：用于防止工作人员和工具材料等跌落。
根据上述结构，悬挑脚手架的计算公式如下：F＝(σ1＋σ2)×A其中，F为主梁的受力；σ1为直角支撑的受力；σ2为悬挂装置的受力；A为主梁的横截面积。
三、确定悬挑脚手架的尺寸和材料根据上述计算公式，可以确定悬挑脚手架的尺寸和材料。
需要注意的是，悬挑脚手架的设计和施工必须符合国家相关标准和规定，且必须经过专业机构的审核和验收。
在确定悬挑脚手架尺寸和材料时，还需要考虑以下因素：1. 施工环境：确认施工环境是否允许使用悬挑脚手架，是否需要进行结构加固。
2. 材料选择：选择强度高、耐腐蚀、耐疲劳等特点的优质材料。
3. 安全保障：必须配备安全保障措施，如安全网、安全带等。
四、悬挑脚手架的施工要求1. 悬挑脚手架的悬挂点必须在建筑物主体结构上，且要满足承载要求。
2. 悬挑脚手架的钢管杆必须有正确的连接，结构牢固、无明显变形。
悬挑式脚手架计算
悬挑式脚手架计算1、荷载计算：○1施工活荷载（按十排装修活载计）N1总=B×L×q1×n1=（1.0×1.5×3.0×2）=9KNN1内=P1总/2=9÷2=4.50KN○2脚手片荷载（按十层计算）N2总=(B+b1)×L×q2×n2=(1.0+0.4)×1.5×0.35×10=7.35KNN2内=(B/2+b1)×L×q2×n2=(1.0÷2+0.4)×1.5×0.35×10=4.725KN○3栏杆安全网N3总=N3外=n2×(2L×q3`+L×q3``×h)=10×(2×1.5×0.0384+1.5×0.0025×1.8)=1.22KN○4脚手架自重N4总=3×n2×h×gk=3×10×1.80×0.1248=6.74KNN4内=N4总/2=6.74÷2=3.37kN○5查规范GBJ9全国风压分布图，得杭州地区Wo=0.45 KN/㎡查规范GBJ9表6.2.1,高度H=31M，得以μZ=1.43密目网尺寸为0.5cm×0.5cm,绳径0.5mm；挡风系数参照《建筑结构荷载规范》近似法计算ψ={[（5+5）×0.5]/(5×5)}×1.05=0.21(1.05为绳径等影响系数)，查规范J84-2001表 4.2.4得μS=1.3ψ=1.3×0.21=0.273风荷载标准值μK=0.7×μZ×μS×μO=0.7×1.43×0.273×0.45=0.123KN/㎡2、根据《JGJ130-2001》、《84-2001》表6.1.1-1常用敞开式双排脚手架的设计尺寸，本工程脚手架取值均在该表容许范围，故纵、横向水平杆的抗弯刚度，抗弯强度及扣件的抗滑移均满足要求，故不需进行计算。
悬挑式钢管脚手架槽钢底座设计计算
悬挑式钢管脚手架槽钢底座设计计算住宅楼地处区街与街交接处，施工现场非常窄小，因此在主楼处采用以槽钢作为底座的悬挑式钢管脚手架，在群房处设落地式脚步手架，底座采用60mm厚木垫板。
一、工程概况：主楼层数为层（有层阁楼），群房层数为层及层，一层层高为M，二层及标准层层高为M，建筑总高M。
主楼在二层及十层分段采用钢管悬挑架搭设，悬挑底座采用槽钢［16作为底座。
二、计算资料1、槽钢［16横矩2.0 M，纵矩（槽钢间距）1.35 M，槽钢［16承担16步架体，每步架体1.55 M。
2、架体立杆纵距La=1.35 M ，架体宽Lb=2.0 M ，架体步距h=1.55 M ，支撑底座型钢采用槽钢［16，脚手架最高搭设高度Hs=3.0 M/层×8层=24 M。
钢筋Φ25mmＵ型环N2200 800 2000L4 L3L13、Φ48×3.5mm 钢管：自重38.4N/M A=489cm2 I=1.58cm4、扣件：按每个重13.2N5、安全网：每张按5 N/ m26、竹笆片：按每个重50 N/m27、槽钢［16：A=25.15cm2 W X=116.8 cm3I X =934.5 cm4E=2.05×105 N/mm2自重197.4 N/m8、施工活荷载：3KN/m2三、槽钢悬挑架的计算1、脚手架荷载计算①脚手架结构自重标准值产生的轴向力，按步距1.55 M，纵距1.35M，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）附表A表A-1得每米立杆承受结构自重标准值g k=0.1601 N/m。
N G1K=H S·g k=24×0.1601=3842 N②构配件自重标准值产生的轴向力N G2K =（Lb/2×La×g2）+（La×h×16×g3）+（La×16×g4+16×g5）=（2/2×1.35×50）+(1.35×1.55×16×5)+(1.35×16×38.4+16×13.2) =1275.5 N③施工荷载标准值产生的轴向力总和∑N QK = L b/2×L a×g1 =2/2×1.35×2000 = 2700 N因此脚手架立杆荷载为：N1 =1.2(N G1K+N G2K)+0.85×1.4∑N QK = 9354 N2、悬挑底座验算①计算槽钢［16支座反力N1L1 = N（L3+L4）N = N1L1/（L3+L4）=9354×2/0.8+2.2 = 6236 N②计算槽钢［16最大弯矩M maxM max = N1L1 = 9354×2000 =1.87×107 N.mm③验算槽钢［16抗弯强度б= M/W = 1.87×107/1.168×105 = 160 N/mm2＜f = 205N/mm2∴满足要求④验算槽钢［16挠度υ=（N1L13 /6EI ）（3-L1/L1）=（9354×20003/6×2.05×105×9.345×106）(3-1)= 12.8 mm ＜2000/150 = 13.3 mm∴满足要求⑤钢筋Φ25mm制作的U型环验算σ= N/A = 6236/490 = 12.7 N/mm2＜f = 205 N/mm2∴满足要求四、脚手架内力计算1、计算ψλ= L0/I =2.77/0.0158 = 175L0 = kμL = 1.155×1.55×1.55= 2.77λ= 175 查表ψ = 0.232k ----- 计算长度附加系数取1.155µ ----- 立杆计算长度系数查表取1.55I ----- 截面加转半径I=1.58cm2、计算M WωδβυM W = 0.8×1.4M WK /10 = 0.8×1.4×W K×L×h2/10W K== 0.7×1.3×0.089×1.36×0.8 = 0.088 KN/m2M W =0.8×1.4 ×0.088×1.35×1.552/10= 0.032KN.m = 32000 N.mm。
悬挑脚手架计算规则
悬挑脚手架计算规则
悬挑脚手架的计算规则主要包括以下几个方面：
1. 承重计算：根据悬挑脚手架的设计荷载、结构形式和悬挑距离，计算悬挑脚手架的承重能力。
计算中考虑脚手架的自重、工作人员和材料的荷载等因素。
2. 结构强度计算：根据悬挑脚手架的结构形式和材料，计算脚手架的结构强度，确保脚手架在使用中不会出现结构变形、破坏等安全隐患。
3. 运动stability计算：考虑悬挑脚手架在使用过程中的稳定性，计算脚手架的静态和动态稳定性，确保脚手架在各种工况下都能保持稳定。
4. 基础支撑计算：计算悬挑脚手架的基础支撑系统，包括支撑杆、地脚螺栓等的数量和尺寸，确保脚手架能够稳固地支撑在地面上。
以上是悬挑脚手架计算规则的主要内容，具体计算方法和标准可根据不同国家和地区的规范、标准进行确定。
需要强调的是，在设计和使用悬挑脚手架时，应遵循相关法律法规和标准，同时还应根据实际情况进行综合考虑和评估，确保悬挑脚手架的安全可靠性。
建筑悬挑脚手架计算实例
建筑悬挑脚手架计算实例一、悬挑脚手架计算1.高度要求：当脚手架搭设高度超过50米时，采用明确卸载装置时，自距离地面一定高度处开始采取明确卸载装置，也就是悬挑形式。
悬挑高度一般不宜超过40米。
2.悬挑脚手架上面结构同落地式脚手架，在施工现场还是要对连墙件的设置引起高度的重视。
另外控制的重点就是悬挑主梁的强度、稳定性的验算以及钢拉绳、锚固板的验算。
3.对于大、小横杆的强度和变形的计算、扣件抗滑移的计算、连墙件的计算以及立杆稳定性的计算仍然同落地式脚手架计算方法一样进行计算。
4.悬挑形式5.联梁计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算,集中荷载P传递力，计算简图如下,计算联梁的支座力、强度，强度应满足规范的要求。
6.支撑按照简支梁计算公式按照钢结构的计算公式验算型钢的抗弯强度是否满足要求。
7.主梁的计算：(1)悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬挑脚手架计算简图计算主梁的弯矩，支座力，验算悬挑梁的整体稳定性。
（2）抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A公式说明，根据《钢结构设计规范》(GB5001 7-2003)拉弯构件和压弯构件的计算公式如下，y-y轴没有弯矩作用，公式简化为上面的公式。
（3）悬挑梁的整体稳定性计算：公式由来：《钢结构设计规范》(GB50017-2003)规定整体稳定性计算公式如下，但由于没有y-y轴向弯矩，公式简化为上面的式子。
其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017 -2003)附录B得到：φb说明:依据《钢结构设计规范》附录B得自由长度l1长度确定：1、没侧向支撑时取梁跨度；2、当有支撑时取支撑之间的间距；3、当为脚手架悬臂端没有上部拉绳和下部支杆时,支撑的间距要取悬挑长度的2倍。
φb大于0.6，按照《规范》附录B，其值用φb'替换φb8.拉杆（钢丝绳等）、支杆（型钢等）的受力计算、强度验算。
悬挑脚手架工程量详细计算
悬挑脚手架计算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1 .5/(1+1)=3.505kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.546k N/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.505×0.82/8，3.505×0.12/2]=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×2.546×8004/(384×206000×107800)，2.546×1004/(8×206000×107800)]=0.611mmνmax＝0.611mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.774kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=2.546×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.289kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.774kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.289kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.472×106/4490=105.217N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.316mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.106kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.774kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=2.106kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.033/1.8)×19= 2.438kN单内立杆：N G1k=2.438kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(19/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.35×1 /1/2=2.73kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.73kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(19/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.947kN 1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19=0.285kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.73+2.947+0.285=5.962kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.73kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.438+5.962)+ 0.9×1.4×2.025=12.631kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.438+2.73)+ 0.9×1.4×2.025=8.753kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.438+5.962)+1.4×2.02 5=12.915kNσ=N/(φA)=12914.81/(0.188×424)=162.018N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.438+5.962)+0.9×1.4×2.025=12.631kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.147×1.5×1.82/10=0.09kN·mσ=N/(φA)+M w/W=12631.31/(0.188×424)+90016.92/4490=178.51N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×3×h×2×l a=1.4×0.212×3×1.8×2×1.5=4.808kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(4.808+3)×103/(0.896×424)=20.553N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/m m2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.808+3=7.808kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、梁板参数三、荷载布置参数附图如下：平面图立面图四、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=10.42/1=10.42kN第2排：F'2=F2'/n z=10.42/1=10.42kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=12.91/1=12.91kN第2排：F2=F2/n z=12.91/1=12.91kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=20.882×106/185000=112.874N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.181×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×1660000 0×6.5)=25.618N/mm2τmax=25.618N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.234mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算R1=-10.152kN,R2=36.911kN五、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
悬挑双排脚手架有关计算
力 系数 ０８ 。 该 工 程 的 实 际 的 旋 转 单 扣件 承 载 力取 值 为 ． ０
６．０ Ｎ。— 扣件抗 滑承载力设计值 ，取６４ Ｋ ｃ ．０ Ｎ；Ｒ —— 纵向或横 向水平杆传给立杆 的竖 向作用 力设计值 ：横杆 的 自 重标准值 ：Ｐ ＝ ． ８Ｘ１５ ０ ００ ８ Ｎ：脚 手板 的荷 载标准 １ ００ ． ＝ ．５ Ｋ ３ ０
（１）均 布 荷 载 值 计 算 ： 小 横 杆 的 自重 标 准 值 ：
Ｐ Ｏ０ ８ Ｎｍ ； 脚 手 板 的 荷 载 标 准 值 ： Ｐ Ｏ３ ＝ ．３ Ｋ ／ ＝ ．５ Ｘ １５ ０２ Ｏ２ ２ Ｎ ｍ； 活 荷 载 标 准 值 ． ／＝ ． Ｋ ／ ０ ６
０２ ２ ． ．０ ＝ ．６ Ｎ ｍ 。 ．６ ＋１４Ｘ １５ ０ ２４ １ ／ Ｋ
单 立管 ；内排架距离墙长度为０３ ．ｍ；小横杆在上 ，搭接在大 横杆上 的小横杆 根数 为２：横杆与立杆连接扣件抗 滑承载力系
数 为 ０８：连 墙 件 采 用 两 步 三 跨 ，竖 向 间 距 ３６ ，水 平 间 距 ． ．ｍ ４５ ，采 用 扣 件连 接 ： ． ｍ （ 活荷载参数 ：施工荷载均布参数 （ Ｎ ｒ ２） Ｋ／ ４）：２Ｏ ．； 脚 手架 用 途 ：装修 脚 手架 ：同 时施 工 层数 ；
（ ４）吊 挂 的 安 全 设 施 荷 载 ，包 括 安 全 网 （ Ｎ ｎ Ｋ ／４）：
００ ５，Ｎ ４ Ｏ０ ５Ｘ１５ ０Ｘ１ ＝ ． ５ Ｎ；经计 算得到 ，静 ． ０ Ｇ ＝ ．０ ． ０ ８ ０１ Ｋ ３ 荷载标准值 ：Ｎ ＝ Ｇ ＋ Ｇ２ Ｎ ３ Ｎ ４ ４５ Ｋ Ｇ Ｎ １ Ｎ ＋ Ｇ ＋ Ｇ ＝ ．９ Ｎ，活荷载 为 施工荷载标准值 产生的轴 向力总和 ，内、外立杆按纵距 内施 工 荷 载 总 和 的 １ 取 值 。 经 计 算 得 到 ，活 荷 载 标 准 值 ： ２ ／ Ｎ ＝ ． ０Ｘ０９Ｘ１ ０ Ｑ ２０ ． ． ０×２２ ２７ Ｋ ０ ５ ／＝ ．０ Ｎ：风荷载标准值 应该按 照 以下 公式 计 算Ｗ ｋ Ｏ７ ｚ・ ｓ・ ｏ ＝ ．Ｕ Ｕ Ｗ 。 其 中Ｗｏ 基本 风压 （ Ｎ ｒ ），采 用 ：Ｗｏ ０ ０ Ｋ ／ 一 Ｋ／ ４ ＝ ． ０ Ｎ ４
悬挑脚手架计算
引言概述：悬挑脚手架是一种常用的建筑施工工具，用于搭设高空作业平台，为工人提供安全、稳定的工作环境。
在悬挑脚手架的设计和计算中，考虑到工作平台所能承受的最大负荷、悬挑长度和支撑结构等参数，以确保脚手架的安全稳定。
本文将详细阐述悬挑脚手架计算的相关知识，包括负荷计算、悬挑长度计算、支撑结构设计等重要内容。
通过这些内容的介绍，读者将能够更全面地了解悬挑脚手架的计算方法和设计原理。
正文内容：一、负荷计算1.1负荷来源及分类1.2负荷计算的基本原理1.3负荷作用下的结构变形计算1.4负荷计算中的安全系数设定1.5负荷计算实例分析二、悬挑长度计算2.1悬挑长度对脚手架结构的影响2.2悬挑长度与负荷的关系2.3悬挑长度计算方法介绍2.4悬挑长度计算实例分析2.5悬挑长度的安全限制三、支撑结构设计3.1支撑结构的作用与类型3.2支撑结构的选型与布置原则3.3支撑结构的计算方法3.4支撑结构的构造要求与安全监控3.5支撑结构设计实例分析四、脚手架材料选择4.1材料强度的选择原则4.2材料的可靠性分析4.3不同材料的特性及适用范围4.4材料的损耗与寿命预估4.5材料选择的经济性与环保性考虑五、悬挑脚手架安全管理5.1安全管理的重要性和基本原则5.2安全监测与预警系统的设计5.3安全培训和操作指导5.4安全巡检与维护保养5.5事故案例分析与教训总结总结：通过本文的阐述，我们了解到在悬挑脚手架计算过程中，负荷计算、悬挑长度计算、支撑结构设计、脚手架材料选择以及安全管理等都是至关重要的内容。
负荷计算是悬挑脚手架设计的基础，悬挑长度的计算则关系到结构的安全性。
支撑结构的设计需要考虑不同的工况和使用要求，材料的选择则需要结合经济性和环保性来综合考虑。
悬挑脚手架的安全管理是保障施工现场人员安全的关键，需要加强培训、巡检和维护保养等方面的工作。
因此，在悬挑脚手架的计算过程中，需要严格按照相关规范和标准进行设计，并与实际工程情况相结合，以确保脚手架的安全稳定。
悬挑脚手架计算书
悬挑脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 0.7 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 18 m小横杆上大横杆根数ng = 2 根连墙件布置形式二步三跨悬挑梁采用18号热轧工字钢槽口侧向放置每根立杆下都有悬挑梁悬挑长度l=1 m梁上支点距集中力作用点距离c=0 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离L2=0 m悬挑梁固支点支座类型固接墙固支点连接方式焊接悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw=180 mm支撑采用两根钢管支撑二、大横杆的计算1、大横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.23=0.08 kN/m活荷载标准值q2=3×0.23=0.69（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩：其中：l 大横杆计算跨度l=1.5 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.08 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.69 kN/m经计算得到：M=(-0.1×1.2×0.08-0.117×1.4×0.69)×1.5^2=-0.28 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = -0.28 kN.m经计算得到:σ=0.28×1000000÷(5.08×1000)＝55.12 N/mm2大横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度：其中: l 大横杆计算跨度l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.08 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 0.69 kN/m经计算得到：最大挠度V=(0.667×0.08+0.99×0.69)×(1.5×1000)^4÷(100×206000×12.19×10000)=1.48 mm最大挠度计算值小于等于l/150=4.67mm,并且小于10mm,故满足要求三、小横杆的计算:1、荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.03763×1.5=0.06 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5×0.23=0.12 kN脚手板的荷载标准值:P=0.06+0.12=0.18 kN活荷载标准值:Q=3××0.23=1.03 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 0.7mP 静荷载标准值P = 0.18 kNQ 活荷载标准值Q = 1.03 kN经计算得到最大弯矩M= (1.2×0.18+1.4×1.03)×0.7÷3=0.39 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.39 kN.m经计算得到:σ=0.39×1000000÷(5.08×1000)＝76.77 N/mm2小横杆强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算其中: l 立杆的纵距l = 0.7 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = 206000 N/mm2P 静荷载标准值P = 0.18 kNQ 活荷载标准值Q = 1.03 kN经计算最大挠度V=23÷648×(0.18+1.03)×(0.7×1000)^3÷(206000×12.19×10000)=0.59 mm最大挠度计算值小于等于l/150=4.67mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(0.7 +1.5) =0.08kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×0.7÷2 =0.18kN活荷载标准值Q = 3×1.5×0.7÷2 =1.58kN荷载的计算值R = 1.2×(0.08+0.18)+1.4×1.58 =2.52kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.52kN 扣件的抗滑承载力小于等于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:立杆承受的结构自重标准值NG1=0.14×18=2.52 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×0×1.5×(0.7+0.3)=0 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×0÷2=0 kN吊挂的安全设施荷载：NG4 = 0×1.5×18 = 0 kN静荷载标准值NG=2.52+0+0+0=2.52 kN活荷载标准值NQ=3×0×1.5×0.7÷2=0 kN风荷载标准值Wk=0.7×0.74×0×0.3=0 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×2.52+1.4×0=3.02 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×2.52+0.85×1.4×0=3.02 kN风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0×1.5×1.5^2÷10=0 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0=0 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=0+0+0=0 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中l 立杆的计算长度l = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.02 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.02×1000÷(0.259×(4.89×100))=23.85 N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=3.02 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=3.02×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0×1000000)÷(5.08×1000)=23.85 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性小于等于205N/mm2,满足要求3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=0 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0 kNφ轴心受压杆件稳定系数φ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×0+1.4×0)÷(1.2×0.14)=154.54 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×0+0.85×1.4×(0+0×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=154.54 m最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=154.54m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架高度限值为[H]=133.85m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架最大高度应为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2 经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0×13.5=0 kN(2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=0 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=0+5=5 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.949A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.949×(4.89×100)×205÷1000=95.13 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.3 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.3×100÷1.58=19计算结果:连墙件轴向力计算值小于等于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值小于等于扣件抗滑承载力8 kN,满足要求七、联梁计算:无联梁八、悬挑梁受力计算:1、悬挑梁所受集中荷载计算其中P 脚手架立杆传递的集中荷载P=3.02 kN经过计算: F = 3.02 kN2、挑梁最大弯矩其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: M=3.02×0.7×0.3^2×(3-0.3÷1)÷(2×1^2)+0.237×1^2×9÷128=0.27 kN.m3、锚固点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: Rp=3.02×0.3^2×(3-0.3÷1)÷(2×1^2)+0.237×1×3÷8=3.48 kN4、固支点的最大支座力其中: F 悬挑梁受的集中荷载F=3.02 kNlb 脚手架横距lb=0.7 mb 脚手架排架距墙距离b=0.3 mq 悬挑梁自重标准值q=0.237 kN/ml 悬挑梁梁上支撑点距墙固支点距离l=1 m经过计算: RO=3.02×0.7×(3-÷1^2)÷(2×1)+0.237×1×5÷8=2.8 kN5、支杆的轴向力计算其中: Rp 支撑点的最大支座力Rp = 3.48 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 0 度经过计算: T = 3.48÷sin(0) = 0 kN6、悬挑梁轴向力计算其中: Rp 支撑点的最大支座力Rp = 3.48 kNα支杆(拉绳)与悬挑梁夹角α= 0 度经过计算: N = 3.48÷tg(0) = 0 kN九、悬挑梁挠度计算:悬挑梁有支撑或拉绳时,不用计算悬挑梁的挠度.十、悬挑梁强度计算1、悬挑梁型钢截面应力计算其中: A 截面面积 A = 30.756 cm2W 截面抵抗矩W = 185 cm3M 挑梁最大弯矩M = 0.27 kN.mN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 1000000×0.27÷(1.05×1000×185)+1000×0÷(100×30.756) = 1.39 N/mm2型钢截面应力小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十一、悬挑梁整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩W = 185 cm3M 挑梁最大弯矩M =0.27 kN.mφb 型钢整体稳定系数型φb = 0.93经过计算: σ= 0.27×1000000÷(185×0.93×1000) = 1.57 N/mm2悬挑梁整体稳定性小于等于钢材强度设计值205 N/mm2,故满足要求十二、悬挑梁与建筑物连接的焊缝计算1、焊缝的正应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 180 mmN 悬挑梁所受轴向力N = 0 kN经过计算: σ= 0×1000÷((180-2×9.5)×9.5) = 0 N/mm2焊缝的正应力参数错误2、焊缝的剪应力其中: t 焊缝厚度t = 9.5 mmlw 悬挑梁与建筑物连接的焊缝长度lw = 180 mmN 固支点的最大支座力N = 2.8 kN经过计算: τ= 2.8×1000÷((180-2×9.5)×9.5) = 1.83 N/mm2焊缝的剪应力小于等于焊缝抗剪强度设计值120 N/mm2,故满足要求3、焊缝的折算应力其中: σ焊缝的正应力σ= 0 N/mm2τ焊缝的剪应力τ= 1.83 N/mm2经过计算: f = sqrt(0^2+3×1.83^2) =0 N/mm2焊缝的折算应力小于等于焊缝折算应力设计值160×1.1=176 N/mm2,故满足要求十三、支撑杆计算1、支杆长细比计算λ= l/i = 0÷0 = 0支杆的稳定系数φ根据支杆长细比λ查表取: 1V .. .... . . 资 料. . 2、支杆的稳定性计算其中: N 支杆轴向力 N = 0 kNA 支杆净截面面积 A = 0 cm2φ 支杆的稳定系数 φ = 1经过计算: σ = (0×1000)÷(1×0×100) = 0 N/mm2支杆的稳定性小于等于支杆抗压强度设计值 205 N/mm2,故满足要求3、对接焊缝强度计算其中: N 挑梁支点最大支座力 N = 3.48 kNlw 焊缝长度,取支撑钢管周长 lw = 0 mmt 焊缝厚度,取支撑钢管壁厚 t = 0 mm经过计算: σ = 3.48×1000÷(0×0) = 0 N/mm2对接焊缝强度小于等于焊缝抗压强度设计值 205 N/mm2,故满足要求。
悬挑式脚手架计算式
悬挑式脚手架计算式悬挑式脚手架是一种常见的建筑施工辅助工具，用于提供施工人员在高空作业时的支撑和安全保护。
脚手架的设计和计算是非常重要的，因为不合理的设计和计算将会导致脚手架的不稳定和安全隐患。
以下是悬挑式脚手架的计算式解析。
首先，我们需要确定脚手架的设计参数。
这些参数包括悬挑长度、悬挑高度、支撑方式、悬挑荷载等。
为了简化计算，我们假设悬挑长度为L，悬挑高度为H，支撑方式为悬挑梁和前杆支撑，并且只考虑在悬挑长度一侧的荷载。
接下来，我们可以根据悬挑荷载的大小和分布来计算悬挑式脚手架的弯矩和剪力。
如果悬挑荷载为均匀分布，则悬挑式脚手架的弯矩和剪力可以通过以下公式计算：M=(q*L^2)/8（1）V=(q*L)/2（2）其中，M是脚手架的弯矩，V是脚手架的剪力，q是悬挑荷载。
如果悬挑荷载为集中荷载，则悬挑式脚手架的弯矩和剪力可以通过以下公式计算：M=P*L/4（3）V=P/2（4）其中，M是脚手架的弯矩，V是脚手架的剪力，P是悬挑荷载。
根据计算得到的弯矩和剪力，我们就可以进一步计算脚手架的尺寸和材料。
脚手架的计算主要包括以下几个方面：悬挑梁的截面尺寸，前杆的截面尺寸，脚手架材料的选择和数量等。
悬挑梁的截面尺寸的计算主要根据弯矩和剪力来确定。
一般情况下，我们可以根据物料的承载力和安全系数来选择适当的截面尺寸。
前杆的截面尺寸的计算也是基于弯矩和剪力来确定的。
与悬挑梁类似，我们也需要根据物料的承载力和安全系数来选择适当的截面尺寸。
脚手架材料的选择和数量的计算主要是根据脚手架的尺寸和荷载来确定的。
一般情况下，我们需要根据脚手架的设计参数和活动环境来选择合适的材料，并确保材料的质量和数量满足施工的需求。
需要注意的是，在进行悬挑式脚手架的计算时，我们必须考虑到脚手架的稳定性和安全性。
这包括在计算荷载时考虑悬挑点的位置和方向，以及在选择材料和尺寸时考虑工程环境的复杂性和不确定性。
综上所述，悬挑式脚手架的计算式可以分为悬挑荷载计算、弯矩和剪力计算、悬挑梁和前杆截面尺寸计算、脚手架材料选择和数量计算等步骤。
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悬挑脚手架计算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l a/(n+1))+1.4×G k×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1 .5/(1+1)=3.505kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l a/(n+1))+G k×l a/(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.546k N/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[3.505×0.82/8，3.505×0.12/2]=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=62.449N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×2.546×8004/(384×206000×107800)，2.546×1004/(8×206000×107800)]=0.611mmνmax＝0.611mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=3.505×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.774kN 正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=2.546×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.289kN 四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.774kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.289kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.472×106/4490=105.217N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.316mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.106kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.774kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=2.106kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×1/2×0.033/1.8)×19= 2.438kN单内立杆：N G1k=2.438kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b+a1)×G kjb×1/1/2=(19/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.35×1 /1/2=2.73kN1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.73kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(19/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.947kN 1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×19=0.285kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.73+2.947+0.285=5.962kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.73kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×(l b+a1)×(n jj×G kjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.438+5.962)+ 0.9×1.4×2.025=12.631kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.438+2.73)+ 0.9×1.4×2.025=8.753kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.438+5.962)+1.4×2.02 5=12.915kNσ=N/(φA)=12914.81/(0.188×424)=162.018N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.438+5.962+2.025=10.425kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.438+5.962)+0.9×1.4×2.025=12.631kNM w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.147×1.5×1.82/10=0.09kN·m σ=N/(φA)+M w/W=12631.31/(0.188×424)+90016.92/4490=178.51N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×3×h×2×l a=1.4×0.212×3×1.8×2×1.5=4.808kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(4.808+3)×103/(0.896×424)=20.553N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/m m2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.808+3=7.808kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、梁板参数三、荷载布置参数附图如下：平面图立面图四、主梁验算荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=10.42/1=10.42kN第2排：F'2=F2'/n z=10.42/1=10.42kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/n z=12.91/1=12.91kN第2排：F2=F2/n z=12.91/1=12.91kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=20.882×106/185000=112.874N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=26.181×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×1660000 0×6.5)=25.618N/mm2τmax=25.618N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.234mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算R1=-10.152kN,R2=36.911kN五、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
σ = M max/(φb W x)=20.882×106/(0.929×185×103)=121.501N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！六、锚固段与楼板连接的计算压环钢筋1压环钢筋21、压环钢筋验算如下锚固点压环钢筋受力：N/2 =10.152/2=5.076kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=10.152×103/(3.14×202)=8.079N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/ mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm 以上搭接长度符合要求！2、主梁锚固点部位楼板负弯矩配筋计算楼板简化为简支板承受跨中集中荷载，跨度取主梁内锚固点所在板平行主梁方向的净跨；楼板自重、楼面活荷载等有利荷载，作为安全储备不予考虑。