边中跨比对大跨度连续刚构桥徐变变形影响
浅析大跨径预应力混凝土连续刚构桥的常见病害及控制措施
浅析大跨径预应力混凝土连续刚构桥的常见病害及控制措施摘要：本文对大跨径预应力混凝土连续刚构桥的常见病害及成因进行了分析，针对各病害提出了可行的控制方法。
或可为该类桥梁的设计施工提供参考。
关键词：预应力混凝土，连续刚构，病害，控制措施。
1常见病害通过调查,我国已建成的大跨径连续刚构桥梁中，常见的病害主要有以下几种:(1) 跨中挠度过大；(2) 箱梁梁体产生裂缝；(3) 墩顶0#块开裂；(4)桥墩(或塔墩)靠承台区段的竖向裂缝。
2跨中挠度过大的成因分析及控制措施跨中挠度过大，通常是由于梁体本身刚度不足所致，而梁体由混凝土、普通钢筋和预应力钢筋组合而成，故梁高过小、腹板厚度不足、混凝土标号不足、普通钢筋配置不足、预应力不足都会导致梁体刚度不足，进而导致跨中挠度过大。
其中，预应力配置不足可以由设计中预应力配置不足或者预应力筋应力松弛过大、混凝土收缩徐变导致预应力损失过大引起。
此外，如设置的预拱度不足，也会导致桥梁合龙后跨中挠度过大。
可通过以下方法降低跨中挠度：(1) 适当增加梁高,提高结构的承载能力(2) 设置足够的施工预拱度(3) 应力松弛的影响，增加底板预应力束,并采用分批张拉,部分底板预应力束可滞后1 年左右的时间,待混凝土完成一定的收缩、徐变后再张拉。
(4) 在中跨底板适当设置体外备用钢束,待需要时进行张拉。
(5) 延长混凝土的加载龄期,减少徐变对结构的影响(6)利用高墩的柔度来适应结构由预应力混凝土收缩、徐变和温度变化所引起的位移，减少挠度。
3箱梁梁体裂缝的成因分析及控制措施3.1箱梁节段间施工接缝处腹板竖向裂缝箱梁节段间施工接缝处腹板竖向裂缝处于两施工节段之间，严重的缝宽1-2mm甚至更宽。
开裂原因：(1)悬臂浇注移动支架的整体刚度不够，浇注过程中变形大；(2)混凝土浇注程序不对：先浇注后端(紧靠前一浇注节段)，然后逐步向前端浇注，前端的荷载引起悬臂支架变形，导致后端混凝土裂开。
控制措施：(1)支架的刚度和强度必须满足施工要求，必须采用相当于实际荷载的荷载预压，除强度满足需要外，其最大挠度应小于或等于2.0cm。
连续刚构桥梁跨中下挠问题研究
连续刚构桥梁跨中下挠问题研究连续刚构桥梁在桥墩及桥梁梁体处采用固结的结构形式，使得桥梁梁体与桥墩形成一个整体共同受力。
这种结构形式将影响结构刚度将影响桥梁的结构变形，总的来说就是桥梁跨中下挠。
且跨径越大，恒载所占比例越大，跨中下挠问题就越严重。
桥墩的越高，结构柔度越大，施工中越容易产生产生偏差。
本文主要对跨中下挠原因进行分析，并提出相关建议，为后续运营提供参考性意见。
一、广州地铁连续刚构桥梁现状广州地铁二十一号线、十四号线存在较多的高架段，高架主要以连续刚构桥梁为主。
二十一号线连续刚构桥单跨最大为95米，十四号线单跨最大为150米。
而随着桥梁跨度的增大，恒载所占的比例也愈来愈大，进而引发了次生病害。
病害主要体现为箱梁裂缝、跨中下挠等问题。
跨中下挠会加剧梁体开裂，而裂缝发展又会使得连续刚构桥梁结构刚度降低，进一步加剧跨中下挠，两者相互影响，形成恶性循环。
以65米跨为例，采用39.3+65+39.3m跨度，主跨65m跨越规划路，梁位于直线及缓和曲线范围，全长143.6m。
上部结构采用单箱单室斜腹板箱梁，梁顶宽10m，箱梁翼缘悬臂长2.1m。
中墩顶梁段截面梁高为3.5m；边跨墩顶截面、中跨跨中截面，梁高均为2.0m；梁高按2.0次抛物线变化。
中跨跨中主梁底板宽3m，边跨跨中主梁底板宽2.4m。
箱梁顶板厚度30cm，除设横隔位置及墩顶处沿全桥一致。
悬臂浇筑段底板厚度从跨中截面的46cm到中墩截面变化至100cm，按二次方抛物线变化。
合龙段箱梁底板厚度为46cm。
悬臂浇筑段腹板厚度从跨中截面的42.2cm按折线变化至71.4cm。
箱梁悬臂板端部厚度为25.5cm，根部厚度为45cm。
箱梁内在边中墩顶、中跨跨中设置横隔板，边跨端部及中跨跨中横隔板宽0.8m，中墩支点处横隔板宽2m。
根据设计文件及规范要求，在列车荷载作用下，梁体挠度容许值如下：梁体竖向挠度容许值该线路于2018年底开通试运营，运营期间每年对桥梁挠度进行一次监测，从监测数据显示，跨桥梁梁体挠度最大下挠-0.41mm，在挠度容许值范围内，结构处于稳定状态。
连续刚构桥梁施工过程中的变形控制影响要素分析
连续刚构桥梁施工过程中的变形控制影响要素分析摘要：改革开放以來公路交通事业的发展，不断对桥梁的跨越能力，行车舒适性提出更高的要求。
连续刚构桥梁施工过程中最大的难点是悬臂梁在各种施工条件和影响因素作用下的变形控制。
通过在可控和不可控条件下对各种要素进行总结分析，得出影响连续刚构桥梁施工过程中梁的变形控制敏感要素，并根据其对结构变形的影响程度提出合理有效的处置措施，对于指导连续刚构桥梁施工具有重要意义。
关键词：连续刚构：桥梁施工：变形控制连续刚构施工变形控制的目的就是将结构在施工中的实际变形和线性状态与设计计算的理想状态之间的误差控制在容许范围，确保施工过程中结构的可靠度和安全性，保证桥梁成桥桥面线形以及受力状态符合设计要求。
对于分节段悬臂浇注施工的预应力混凝土连续刚构桥来说，施工控制的目的就是根据施工监测所得的结构参数真实值进行施工阶段计算和不断的修正参数，确定出每个悬浇节段的立模标高，并在施工过程中根据施工监测的成果对误差进行分析、预测和对下一施工阶段立模标高进行调整，以此来保证成桥后桥面线形、合拢段两端悬臂端标高的相对偏差不大于规定值以及结构内力状态符合设计要求。
一、连续刚构桥梁施工过程中的变形影响1、挂篮变形。
挂篮变形主要包含两部分，一部分是挂篮的非弹性变形，主要是由挂篮固件联接紧密度决定，若固件联接紧密，则非弹性变形小甚至可忽略不计，一般要在挂篮组装完成后进行预压，用于消除挂篮组装后形成的非弹性变形；另一部分是挂篮的弹性变形，主要是由挂篮结构形式和材料性质决定，由于弹性变形理论成熟，可以通过计算确定某一荷载作用下，挂篮的整体变形量，在施工变形控制中属于可控要素。
挂篮变形属于不利影响要素，理论上希望挂篮整体刚度尽量大，变形尽可能的小。
初始施工阶段，由于梁体悬臂长度小、箱梁抗弯刚度大，主要变形源自挂篮自身变形，挂篮自重对结构变形可忽略不计，随着桥梁悬臂长度逐步变大，挂篮自身变形对梁体变形影响逐渐减小，其重量对梁体变形影响会变得更加显著，属于影响结构变形的敏感要素。
连续刚构桥边中跨比研究
硕士学位论文
连续刚构桥边中跨比研究
韩 蕊
导师姓名职称 申请学位级别 论文提交日期 学位授予单位 工学硕士 2014 年 5 月 6 日
吕彭民
教授 机械电子工程 2014 年 6 月 14 日
学科专业名称 论文答辩日期 长安大学
万方数据
Research on Ratio between Side Span and Main Span of Continuous Rigid Frame Bridge
iii
万方数据
to each other. Finally three spans continuous rigid-frame structure optimization model is established, the minimum required prestress of box girder as the objective function of optimization model, and the calculation results are fitted. Through the derivation of fitted quadratic function, the reasonable ratio between side span and main span of 0.702899 is obtained. The ratio between side span and main span of 0.7 should be selected in actual application, which is consistent with the finite element method result. So it is suggested that 0.7 is the reasonable ratio between side span and main span of three spans continuous rigid frame bridge when parameters of three span continuous rigid frame bridge get close to parameters of the article. Key words: continuous rigid frame bridge; ratio between side span and main span; structural mechanics displacement method; finite element method; structure optimization
大跨度预应力混凝土连续刚构桥合理边中跨比研究
比值之间没有明显的线性关系。
２模型的建立以某桥跨８０ＩＴＩ＋２×１４５ｍ＋８０ｒｒｔ预应力混凝土连续刚构桥为原始模型，在此桥的基础上修改边跨长度并进行结构计算。
２．１原始模型设计参数主桥上部结构为预应力混凝土连续刚构箱梁，单箱单室截面，箱梁顶宽１４．５８ｍ，底宽７ｍ，翼缘板悬臂长３．７９ｍ；箱梁根部梁高８ｍ，跨中梁高３．２０５ｍ，顶板厚２８ｃｍ，底板厚由跨中３６ｃｍ渐变至根部截面１００ｃｍ。
箱粱０号阶段长８ｍ，每个悬臂纵向分为２１个节段，梁段数及梁段长由根部至跨中分别为：７×２．５ｍ、６×３．０ｒｎ、８×４ｒｎ，２２号节段为合拢段，长２ｍ，２３号节段为边跨现浇段，长６．５ｒｆｌ。
腹板厚度０号～ｌｌ号节段采用８０ｃｍ，１２号～１３号节段由８０ｃｍ渐变至６０ｃｍ，１４号～２２号节段采用６０ｃｍ，边跨现浇２３号段由６０ｃｍ渐变至８０ｃｍ。
刚构悬臂部分箱梁采用变截面，梁高及底板厚度均按１．６５次抛物线渐变。
箱梁采用Ｃ６０混凝土。
桥墩采用双薄壁墩，墩身与箱梁固结，墩壁厚１４０ｃｍ，墩身横桥向宽度为７００ｃｒｎ，端头做成圆端，采用Ｃ４０混凝土。
２。
２计算模型运用Ｍｉｄａｓ／ｃｉｖｉｌ软件建立６个模型，除边中跨比不同外，其他参数均相同。
每个模型由１９７个节点、１９０个单元、７２个截面组成。
计算荷载包括梁自重、预应力、二期恒载、车道荷载、考虑温度变化及墩的不均匀沉降，实际分析时采用荷载为主梁自重、车辆荷载以及一个组合荷载。
计算模型见图３。
图３计算模型２．２．１工况在参考国内外边中跨比取值经验的基础上，选取具有代表性的６个工况，工况１～６分别对应Ｌ边／Ｌ，为０．５０６、０．５５、０．６、０．６５、０．７、０．８。
中跨跨径不变，通过调整边跨长度来改变边中跨比。
２．２．２荷载计算结果中荷载主要考虑自重、车辆荷载。
车辆荷载为公路一Ｉ级荷载，单向２车道，车道分别位于距顶板中轴线３．５ｉＴＩ处两侧。
混凝土徐变收缩对桥梁结构的影响及对策
混凝土徐变收缩对桥梁结构的影响及对策摘要：针对混凝土结构产生的徐变收缩，分析了产生徐变收缩的机理，说明了影响混凝土徐变收缩的主要因素，总结了徐变收缩对混凝土桥梁结构的影响，并在设计阶段和施工阶段提出相应的对策减少混凝土的徐变收缩。
关键词：混凝土；徐变收缩；挠度；预应力损失混凝土是人工建造成的材料，其材料的组成和含量决定了它复杂的特性。
混凝土徐变是指混凝土在荷载保持不变的情况下，变形随着时间的增长而增长的现象。
1907年，HATT第一次发现徐变，直到现在，国内外专家学者对徐变这一现象进行了很多研究，并分析了徐变的机理。
解释混凝土产生徐变机理的理论有很多，但随着人们对混凝土材料了解的深入，发现一些理论存在较多缺点和不足，至今已很少提及。
目前国际上应用比较广泛的理论有粘性流动理论、塑性流动理论和微裂缝理论。
这些理论为我们研究混凝土徐变的机理起着很大的作用。
1混凝土徐变的机理及其影响因素1.1混凝土徐变的机理国内外学者曾提出了很多理论来解释混凝土徐变的机理，但迄今为止，没有一个理论能完全解释其机理，这反映了混凝土结构复杂的材料性能。
通常认为，在应力水平比较高的情况下，混凝土结构里面的微裂缝呈不稳定状态。
对应于该状态，荷载不增加而裂缝仍可以发展，从而导致混凝土结构的变形也在增加。
因此混凝土结构在高水平应力状态下发生的徐变主要由裂缝的发展控制。
在应力水平较低的情况下，骨料之间的水泥胶浆在荷载的作用下会产生塑性流动和粘性流动。
对应这个状态，混凝土的徐变是由混凝土的材料控制。
1.2影响混凝土徐变的主要因素混凝土徐变收缩主要由应力的大小所控制，也同混凝土内水泥胶浆的特性有着很大的关联。
一般认为，混凝土徐变的影响因素主要表现在以下几个方面：1）混凝土的龄期。
荷载作用时混凝土的龄期越小，水泥胶浆的水化结硬程度不够完全，混凝土的粘性和塑性越大，徐变收缩效应就越大。
2）混凝土水胶比。
水胶比越大，混凝土水化硬化后内部孔隙越多，微裂纹越多，故其徐变效应会增大。
大跨径预应力混凝土连续梁桥徐变影响分析
大跨径预应力混凝土连续梁桥徐变影响分析摘要：预应力混凝土箱梁结构因具有良好的受力性能而在现代的桥梁工程中得到广泛应用。
然而，由于徐变等因素的长期影响，桥梁结构的开裂、变形过大和承载力不足等问题日益普遍。
引起这些问题最重要的原因是混凝土的收缩徐变效应。
本文选取合理的徐变系数后，从相对湿度、加载龄期、二期恒载上桥时间两个因素对徐变影响进行分析研究，提出控制后期桥梁挠度变化的建议。
关键词：徐变影响；相对湿度；加载龄期；二期恒载；变形Abstract: prestressed concrete box girder structure with good mechanical properties and in the modern bridge is widely used in engineering. However, due to the long-term effects of creep and other factors, the bridge structure cracking, large deformation and bearing capacity of the problem such as inadequacy increasingly common. The cause of this problem was the most important cause of concrete shrinkage and creep effect. This paper selects the reasonable creep coefficient, the relative humidity, the age, two stage constant load on the bridge of time two factors effect on the creep analysis, put forward to control late bridge deflection change proposal.Key words: influence of creep; relative humidity; the age; two stage constant load; deformation0 引言收缩徐变是混凝土的时变特性，随着时间的推移而不断变化。
大跨度预应力混凝土连续刚构桥合理边中跨比研究
比值之间没有明显的线性关系。
２模型的建立以某桥跨８０ＩＴＩ＋２×１４５ｍ＋８０ｒｒｔ预应力混凝土连续刚构桥为原始模型，在此桥的基础上修改边跨长度并进行结构计算。
２．１原始模型设计参数主桥上部结构为预应力混凝土连续刚构箱梁，单箱单室截面，箱梁顶宽１４．５８ｍ，底宽７ｍ，翼缘板悬臂长３．７９ｍ；箱梁根部梁高８ｍ，跨中梁高３．２０５ｍ，顶板厚２８ｃｍ，底板厚由跨中３６ｃｍ渐变至根部截面１００ｃｍ。
箱粱０号阶段长８ｍ，每个悬臂纵向分为２１个节段，梁段数及梁段长由根部至跨中分别为：７×２．５ｍ、６×３．０ｒｎ、８×４ｒｎ，２２号节段为合拢段，长２ｍ，２３号节段为边跨现浇段，长６．５ｒｆｌ。
腹板厚度０号～ｌｌ号节段采用８０ｃｍ，１２号～１３号节段由８０ｃｍ渐变至６０ｃｍ，１４号～２２号节段采用６０ｃｍ，边跨现浇２３号段由６０ｃｍ渐变至８０ｃｍ。
刚构悬臂部分箱梁采用变截面，梁高及底板厚度均按１．６５次抛物线渐变。
箱梁采用Ｃ６０混凝土。
桥墩采用双薄壁墩，墩身与箱梁固结，墩壁厚１４０ｃｍ，墩身横桥向宽度为７００ｃｒｎ，端头做成圆端，采用Ｃ４０混凝土。
２。
２计算模型运用Ｍｉｄａｓ／ｃｉｖｉｌ软件建立６个模型，除边中跨比不同外，其他参数均相同。
每个模型由１９７个节点、１９０个单元、７２个截面组成。
计算荷载包括梁自重、预应力、二期恒载、车道荷载、考虑温度变化及墩的不均匀沉降，实际分析时采用荷载为主梁自重、车辆荷载以及一个组合荷载。
计算模型见图３。
图３计算模型２．２．１工况在参考国内外边中跨比取值经验的基础上，选取具有代表性的６个工况，工况１～６分别对应Ｌ边／Ｌ，为０．５０６、０．５５、０．６、０．６５、０．７、０．８。
中跨跨径不变，通过调整边跨长度来改变边中跨比。
２．２．２荷载计算结果中荷载主要考虑自重、车辆荷载。
车辆荷载为公路一Ｉ级荷载，单向２车道，车道分别位于距顶板中轴线３．５ｉＴＩ处两侧。
大跨径桥梁施工中混凝土的徐变收缩及其影响因素
大跨径桥梁施工中混凝土的徐变收缩及其影响因素摘要：徐变是当荷载作用在混凝土构件上，试件首先发生瞬时弹性变形，随后，随时间缓慢地进一步增加变形。
这种缓慢增加的变形称为混凝土的徐变变形。
收缩是在无荷载情况下，混凝土构件发生随时间缓慢变形，这种变形称为混凝土的收缩变形。
它们对大跨径桥梁有着重要影响，因此，本文对它们进行研究的同时，也着重对其影响因素作出分析。
关键词：大跨径桥梁施工；徐变；收缩；影响因素在实际混凝土结构中，徐变、收缩与温度应变是混杂在一起的.从实测的应变中，应扣除温度应变和收缩应变，才能得到徐变应变。
在分析计算中温度应力与温度应变往往单独考虑。
而徐变与收缩则可在一起考虑。
混凝土的徐变，通常采用徐变系数来描述。
目前国际上对徐变系数有两种不同的定义。
如在时刻开始作用于混凝土的单轴向常应力至时刻t所产生的徐变应变为，第一种徐变系数采用混凝土在28天时的瞬时弹性应变定义，即。
采用这种定义的是CEB一FIP标准规范(1990年版)及英国标准BS5400第四部分(1984年版)。
徐变系数的另一种定义可表示为,这一定义是由美国ACI209委员会报告所建议的(1982年版)。
在该建议中，混凝土的标准加载龄期，对于潮湿养护的混凝土为7天，对于蒸汽养护的混凝土为1-3天。
从时刻开始对混凝土作用单轴向单位应力，在时刻t所产生的总应变通常定义为徐变函数。
对于上述两种徐变系数的定义方法，徐变函数可分别表示为与。
混凝土的收缩是混凝土凝固由于所含水分的蒸发及其它物理化学的原因(但不是由于应力的原因)产生的体积的缩小。
与收缩相反的是混凝土凝固因含水量的增加也导致其体积的增加。
混凝土的收缩应变，一般表达为的函数形式。
混凝土收缩应变终值的预计，主要依据环境条件、混凝土成分及构件尺寸。
DIN4227指南、CFB-FIP建议、ACI209委员会建议及BS5400规范都有相应计算方法。
混凝土的徐变、收缩对桥梁结构的影响表现在:(l)在钢筋混凝土、预应力混凝土等配筋构件中，随时间而变化的混凝土徐变、收缩受到内部配筋的约束将导致内力的重分布。
大跨径连续刚构桥收缩徐变探析
大跨径连续刚构桥收缩徐变探析1前言近几十年来的桥梁结构逐步向轻巧、纤细方面发展，但桥的载重、跨长却不断增加。
连续刚构桥具有明显的优点，其顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度大，墩刚度较柔，顺桥向抗推刚度小，允许有较大的墩位位移，可以有效减小温度、混凝土收缩徐变、地震的影响，桥整体性能好，结构受力合理，其投资比斜拉桥、悬索桥同等跨径下要低，在高墩结构中也比一直以来最便宜的简支梁桥在同等条件下投资偏低或是相同。
随着桥梁施工技术水平的提高，对混凝土收缩、徐变和温度变化等因素引起的附加内力研究的深入和问题的不断解决，大跨径预应力混凝土连续刚构桥己成为目前主要采用的桥梁结构体系之一。
但也存在一些问题，比如连续刚构体系对大跨径PC连续刚构桥优化设计方面的研究不多，可供借鉴的资料较少；由于连续刚构桥的联长越来越大，跨数将越来越多，随之而来的多跨连续刚构桥的合龙问题将是值得深入研究的问题。
而现今合龙问题研究的不是很多，尤其是合龙中的主要工序一一顶推。
以前少跨刚构桥顶推主要是克服合龙温差效，更主要的是克服收缩徐变效应，故顶推施工很有必要研究。
2 建模分析顶推力与位移关系图1 阿蓬江特大桥有限元模型本文以阿蓬江特大桥为依托进行建模计算，本桥纵坡为2.76%，左墩为3#墩，墩高80m，墩中心节点编号为28；右墩为4#墩，墩高100m，墩中心节点编号为78。
预应力砼连续刚构桥在完成体系转换后，后期砼收缩徐变与降温效应相组合使两墩之间主梁有缩短的趋势，迫使墩顶向跨中方向发生位移，墩顶、墩底产生较大的弯矩，同时主梁受到砼纤维限制，在结构内部产生拉应力，对结构造成危害。
因此，在边跨合拢后、中跨合拢前對中跨悬臂端部施加一个水平推力，使桥墩产生一个预偏位来抵抗上述位移，有利于桥梁后期受力，增加结构的安全度。
在最大悬臂端分别施加0KN、100kN、200kN 、300kN的顶推力，两个主墩墩身对应在0#块中心的节点（28号、78号节点）处的水平位移见表1。
某大跨度连续刚构桥参数影响分析
参 数 影 响分析 方面 ， 另外 ， 对影 响参 数实 际测 量和 判 断精 度不 高 ， 控设 备 和 相 关 软 件还 有 待 进 一 步 提 监
高 。因此 ， 深入 研究 桥梁施 工控 制 理论 ， 制 合理 而 研
有 效 的控 制 系统是迫 切需 要解 决 的问题 。
１ 设 计 参 数 误 差 与 参 数 敏 感 性 分 析 方 法
对 于预 应力 连续 刚 构桥 ， 计 参 数 主要 包 括 截 设
需对 这些 参数 进行 辨别 。 目前 对设 计参 数 的识 别主
要有 两种 方法 ： 一是 结 合 规 范 和理 论 计 算 数据 进 行
公 路 与 汽 运
总 第 ｌ ｌ期 ５
Ｈ ｉｈ ｙ ＆ Ａｕｏ ｔｖ ｐｌｃ ｔｏ ｓ ｇ ｗａ ｓ ｔｍｏｉｅＡｐ ｉａ ｉｎ
１５ ９
某大 跨 度连 续 刚构 桥 参数 影 响分 析
刘 雪锋 。 ，文 武。
（ ． 州 省 交通 建 设 工 程 质 量 监 督 局 ， 州 贵 阳 ５ ０ ０ ； ． 州省 质 安 交通 工程 监 控 检 测 中心 有 限责 任 公 司 ， １贵 贵 ５０ ０ ２ 贵 贵 州 贵 阳 ５ ０ ０ ； ． 沙理 工 大 学 土木 与 建 筑 工程 学 院 ，湖 南 长 沙 ５０ ０ ３ 长 ４０ ０ ） １ ０ ４
这 些 国家 相 比 ， 中国在 桥 梁 施 工控 制 领 域 还 有 一 定 差距 ， 主要表 现在施 工 控 制 理 论研 究 和 施 工 控 制 中
值 。桥 型不 同或设 计 参 数 不 同 ， 都会 使 最 终计 算 结 果 出现较 大差 异 ， 便是 设计 差 的 设计 参 数很 多 ， 些参 数 有 无法 直接 通过 测量 得 到 ， 它们 对 结构 的受 力 和线 形
连续刚构桥运营后砼收缩徐变对梁挠度的影响分析
连续刚构桥运营后砼收缩徐变对梁挠度的影响分析摘要：连续刚构桥是对混凝土收缩、徐变较为敏感的结构体系。
对这种桥梁运营期的收缩、徐变效应的估算不足，会直接关系到对桥梁实际营运情况的分析与判断，同时影响到桥梁的正常使用寿命、美观及最终导致过早的桥梁维修。
本文主要围绕己建成的连续刚构桥通过建立有限元模型展开运营期混凝土收缩徐变效应对主梁挠度影响分析，尝试得出了混凝土收缩徐变对主梁挠度变化的影响规律。
关键词：连续刚构桥;收缩徐变;挠度;有限元分析0 前言大跨度连续刚构桥，具有结构整体性能好、抗震能力强、抗扭潜力大，桥体简洁明快等优，在我国桥梁建设中占有重要地位。
但是，由于墩梁固结，对温度变化与混凝土收缩、徐变等比较敏感。
近年来，已建的大跨径连续刚构桥中普遍出现了主梁跨中下挠过大的问题。
主梁的过度下挠影响了桥梁的行驶舒适性和安全性，同时对桥梁的景观效果产生影响，进一步影响了桥梁的安全性和使用寿命。
主梁下挠的特点表现为:(1)挠度长期增长，增长率随时间可能呈加速、降低或者保持匀速变化的趋势。
(2)结构的长期挠度远大于设计计算的预计值。
大跨径连续刚构的主梁过度下挠，不仅导致养护费用的大幅增加，破坏桥梁的美观，更重要的是造成桥梁交通运营和结构安全度的降低。
同时跨中下挠会进一步加剧箱梁底板开裂，而箱梁梁体裂缝增多使结构刚度降低，进一步的加剧了跨中下挠，这两者互相影响形成了恶性循环。
因此对连续刚构桥下挠成因的分析就显得的尤为重要。
鉴于混凝土的收缩和徐变是混凝土材料本身固有的时变特性，会导致混凝土结构受力与变形随着时间的变化而变化，在持续荷载作用下，徐变会降低相对于该荷载而言的梁体刚度。
本文主要通过建立有限元模型讨论了混凝土的收缩徐变对连续刚构桥的下挠随时间的影响规律。
1 工程背景某桥分左右两幅，主桥部分为66m+120m+66m预应力混凝土连续刚构桥，如图1所示。
主桥上部为变截面单箱单室连续梁，箱梁顶板宽13.5 m，底板宽7. 0 m，外翼板悬臂长3. 25 m ,箱梁顶板设为2%单向横坡。
边中跨比对大跨度连续刚构桥徐变变形影响分析
参 考文 献
［１］周军生，楼庄鸿．大跨径预应力混凝土连续刚构桥的现状和 发展趋势［Ｊ］．中国公路学报，２０００，１３（１）：３ｌ一３７． ［２］陈守辉．大跨度预应力混凝土连续箱梁桥收缩徐变效应分 析［Ｊ］．铁道建筑，２００９（８）：１５一１７． ［３］齐东春，张永水，李强．大跨径连续刚构桥跨中下挠的成因 及对策［Ｊ］．重庆交通大学学报，２００７，２６（６）：４６—４９． ［４］李坚．我国预应力混凝土连续梁桥的发展与工程实践［Ｊ］． 上海公路，１９９９（１）：７７—８４． ［５］中华人民共和国交通部．ＪＴＧ Ｄ６２－－２００４公路钢筋混凝土 及预应力混凝土桥涵设计规范［Ｓ］．北京：人民交通出版社，
３
３．２中跨徐变变形 边中跨比不同时，中跨最大徐变挠度值如表２。
表２中跨徐变变形值Fra bibliotekｍｍ注：表中负号表示桥梁下挠。
运营数年后，边中跨比不同时中跨徐变挠度变化 如图４所示。
从表３、表４可以看出：桥梁建成初期，边中跨比 不同时，徐变对中跨的变形几乎无影响。桥梁运营３ 年、５年和１０年后，虽然边中跨比取不同值时，中跨各 节点挠度变化吻合较好，但仍然存在一定的差异，同一 节点处，中跨由于徐变影响挠度变化最大的增量分 别为６５．５９％（３年），６３．３１％（５年），６０．１５％（１０ 年）。随着边中跨比的增加，由徐变引起的中跨变形 值减小。
２
铁道建筑
跨中横断面
图１主桥总体布置（单位：ｅｍ）
矿块横断面
表１边跨徐变变形值
ｍｉｌｌ
图２计算模型
Ｎ／ｍｍ２，收缩开始时的混凝土龄期为３ ｄ。 分析徐变变形时考虑了预应力、梁体自重、二期恒
载（道砟、轨道荷载等）。其中预应力钢筋采用强度标 准值为１ ８６０ ＭＰａ的高强度低松弛钢绞线，锚具回缩 量每端６ ｍｍ，钢筋松弛系数为４．５％；主梁的重度按 ２６．５ ｋＮ／ｍ３计算；二期恒载中钢轨采用６６ ｋｇ／ｍ。 ３．１边跨徐变变形
高墩大跨度连续刚构桥稳定性分析
高墩大跨度连续刚构桥稳定性分析摘要：在高等级公路沿线地貌起伏大、山岭重丘区等地，架设的高墩大跨桥梁日益增多，预应力混凝土连续刚构桥以其跨越能力大、整体性强、受力合理、施工工艺成熟等优点受到桥梁工程师的欢迎。
而高墩连续刚构桥多采用薄壁结构，并且墩高、跨径不断加大，为确保桥梁的安全使用，对其进行稳定性分析是必不可少的。
关键词高墩连续刚构稳定性设计一、引言高墩大跨度连续刚构以其跨越能力大、经济性较好等优势大量的运用于公路、城市桥梁，特别是高速公路进入山区后更是成为了跨越沟谷最常见的大跨度桥梁。
本文以贵州镇胜高速公路虎跳河特大桥主桥设计为背景，重点介绍高墩大跨连续刚构的设计特点，如设计时考虑主墩截面特殊设计、合龙时顶推方法解决主梁位移较大及其产生的边主墩较大内力问题。
连续刚构桥是墩梁固接的连续梁桥。
它是在连续梁桥和T型刚构桥的基础上发展起来的大跨径桥梁最常用的形式之一，具有跨越能力大，行车舒适，无需大型支座等特点。
该类桥梁特别适合于跨越深谷、大河、急流的桥位。
今年以来，在西部大开发的交通建设中，穿越山岭重丘区架设在陡坡深谷之间的高墩大跨度桥梁日益增多，给高墩、大跨度连续刚构桥的发展带来了新的机遇；如何确保结构的安全和稳定，保证结构的受力合理和线形平顺，为大桥安全、顺利地建成提供技术保障，本节就此进行了分析说明。
二、虎跳桥简介虎跳河主桥桥跨布置为120m+4×225m+120m六跨一联的预应力混凝土连续刚构桥，主墩均为薄壁墩，高度较高的6、7号桥墩下部分采用整体（双幅）箱形断面。
主桥全长1140m，镇宁、胜境关两岸各设一交界墩。
镇宁岸引桥为5×50m先简支后连续的预应力T梁，胜境关岸为5×50+6×50m先简支后连续的预应力T梁。
全桥总长1957.74米。
连续刚构桥的主梁与桥墩固结,上下结构协同受力,使得墩顶处箱梁截面的负弯矩减小,有利于减小梁高;桥墩高而柔,顺桥向抗推刚度小,能有效地减小湿度和混凝土收缩、徐变和横向抗扭刚度大，能满足特大跨径桥梁的受力要求。
连续梁桥中跨跨中竖向变形的关键影响因素分析
科技创新与应用Technology Innovation and Application设计创新2021年16期连续梁桥中跨跨中竖向变形的关键影响因素分析刘凯(创辉达设计股份有限公司，湖南长沙410000)摘要:连续梁桥在运营期间常出现跨中竖向变形下降幅度过大的病害，结合某座3跨变截面PC连续梁桥，在有限元数值模拟的基础上，通过对不同设计方案下的中跨跨中竖向变形量进行对比分析,得到中跨跨中竖向变形量随桥面铺装、车道荷载超限、中跨预应力荷载和环境年平均相对湿度改变的变化规律，为以后的连续梁桥设计、施工和运营养护提供一定的参考。
关键词：连续梁桥;跨中竖向变形;桥面铺装;预应力损失中图分类号:U442文献标志码:A文章编号：2095-2945(2021)16-0080-03Abstract：During the operation of continuous girder bridge,the disease of the mid-span vertical deformation decline tend to be too large.To take for example a3-span variable section PC continuous girder bridge,on the basis of finite element numerical simulation,and through comparing and analyzing the vertical deformation of the middle span under different design schemes,the variation law of the vertical deformation in the middle span with the change of deck pavement,driveway overload, prestressed load of the middle span and the annual average relative humidity of the environment is obtained,thus providing reference for the design,construction,operation and maintenance of the continuous girder bridge in the future.Keywords:continuous girder bridge;vertical deformation in mid-span;bridge deck pavement;loss of prestress随着我国交通基础设施建设的蓬勃发展，越来越多的桥梁在设计时选择采用预应力砼变截面连续梁桥。
五跨连续_刚构组合体系桥的合龙顺序对成桥状态的影响分析
● 桥梁建设
建筑施工
BUILDING CONSTRUCTION
五跨连续—刚构组合体系桥的合龙顺序 对成桥状态的影响分析
Impact Analysis of Closure Order of 5-Span Rigid Frame Combined System Bridge upon its Completed Status
图 1 洞里萨河大桥主桥布置图 / m
图 2 洞里萨河大桥主桥箱梁截面示意 / m
进行结构有限元分析时，我们将桥梁简化为平面结构， 各阶段离散为梁单元，四个主墩端部为固定支座，两端边跨 端部为活动铰支座。 2.1 洞里萨河大桥计算模型
其成桥结构计算简图如图 3 所示。主梁以施工节段为划 分依据，共划分为 165 个单元；桥墩共划分为 22 个单元；桩 基础共划分 72 个单元。整座桥梁共划分为 259 个单元。本桥 具体计算参数如表 1 所示。
应力筋
泊松比
0.3
重力加速度
9.81 m/ s2
挂篮重（包括模板与机具）
60 t/ 个
合龙吊架重（包括模板与机具） 20 t/ 个
压重水箱
30 t/ 个
汽车荷载
Hale Waihona Puke 1 级公路，按三车道计算人群荷载
2.6 kN/ m2
【作者简介】黄 芳（1975- ），女，本科，工程师。联系地址：杭州 市保俶路 161 号（310007）。
表 1 计算参数
部位
参数
取值
主梁
弹性模量 3.45×104 MPa
质量密度 2.65×103 kg/ m3
混凝土
泊松比
0.167
大跨连续刚构桥混凝土收缩徐变效应分析
大跨连续刚构桥混凝土收缩徐变效应分析大跨连续刚构桥因其受力性能优于连续梁桥而得到广泛应用。
然而,由于设计、施工、使用和维护不当等原因,连续刚构桥普遍出现后期挠度过大的问题。
研究表明,混凝土收缩徐变对大跨连续刚构桥的受力和变形特性有重要影响,并且目前还没形成统一的分析理论和计算方法。
因此,结合工程实例进行大跨连续刚构桥混凝土收缩徐变效应分析具有重要的意义。
本文在已有研究成果的基础上,以汉江特大桥为工程背景,着重研究了大跨连续刚构桥在整个施工及运营过程中的收缩徐变效应。
全文完成的主要工作如下:1.总结了几种现有收缩徐变预测模式的建立机理,对比分析了几种预测模式的收缩应变、徐变系数的发展规律。
2.为了解现行规范对大跨连续刚构桥收缩徐变计算的适用性,以鲍家洲汉江特大桥作为工程背景,选用四个现行规范规定的收缩徐变模型对背景桥进行了有限元计算,分析了收缩徐变对连续刚构桥的施工预拱度、挠度、内力、预应力损失等主要参数的影响。
3.将现有规范分析计算结果和实测资料进行对比分析,考虑收缩徐变在整个施工及运营过程中对结构应力及挠度的影响,分析了各收缩徐变模型的适用性。
4.对影响大跨连续刚构桥后期徐变变形的主要因素进行了分析,并从施工和设计两个方面提出了一些减少后期徐变变形的方法和建议。
边中跨比对山区大跨连续刚构桥的受力影响研究
边中跨比对山区大跨连续刚构桥的受力影响研究马玥;李春旗;唐明亮【摘要】文章采用位移法推导出连续刚构桥模型的截面弯矩和梁端转角公式,比较了不同参数取值下模型的内力变化,并结合工程实例,从结构受力的角度分析了连续刚构桥的边中跨比与其墩梁内力、梁端转角及挠度之间的关系,对同类桥梁的边中跨比取值提出了合理的建议.【期刊名称】《西部交通科技》【年(卷),期】2013(000)007【总页数】5页(P81-84,88)【关键词】边中跨比;弯矩;梁端转角;连续刚构桥;位移法【作者】马玥;李春旗;唐明亮【作者单位】广西交通科学研究院,广西南宁530007;广西交通科学研究院,广西南宁530007;广西交通科学研究院,广西南宁530007【正文语种】中文【中图分类】U448.21+50 引言受到地形地貌、地质条件及路线高程的限制，建造在山区中的连续刚构桥跨径越来越大，过大的跨径给设计、施工及后期管理带来诸多问题。
首先是桥梁的跨径布置问题，边、中跨比例不协调会导致主梁的应力和挠度不易控制，影响结构的适用性和安全性［1］。
其次，对于峡谷区的桥梁来说，减小中跨跨径，势必增大边墩的高度，过高的桥墩大大降低了结构的稳定性。
因此，边中跨比是山区大跨连续刚构桥设计中需要考虑的重要内容，只有经过全面、深入的分析，才能制定出比较完美的方案。
对于大跨径梁桥的边中跨比值问题，文献［2］统计出等截面连续梁的边中跨比为0.5～1.0；变截面连续梁为0.5～0.85。
文献［3］认为，挠跨比和支反力是决定连续刚构桥边中跨比是否合理的主要因素。
本文通过位移法推导出等截面连续刚构桥的弯矩和梁端转角公式，结合工程实例，综合分析了大跨连续刚构桥边中跨比与其内力、梁端转角和挠度的关系，为同类桥梁的设计比选提供了借鉴。
1 理论分析在桥梁设计中，结构参数往往通过主梁内力和挠度来验证取值的合理性，但实际上，梁端转角对结构的安全性影响也很大。
梁端转角增大，邻近处的桥面随之隆起，严重破坏了两端桥面及伸缩缝装置［5］，本文在理论分析中考虑了边中跨比对连续刚构桥梁端转角的影响。
不同边中跨比对连续刚构桥成桥预拱度设置的影响
（山西省交通科学研究院，山西 太原 ０３０００６）
摘 要：以某大跨径连续刚构桥为依托，分析边中跨比不同对大跨径连续刚构桥设置成桥预拱度的影响，并得出结论，为大跨径连
续刚构桥的线形控制提供参考。
关键词：大跨径连续刚构桥，边中跨比，设置方法
中图分类号：Ｕ４４８．２３
文献标识码：Ａ
施工及运营过程中主梁的挠度会对桥梁结构产生不利的影 ９．０ｍ，底板厚度为 １．５ｍ，主梁高度从悬臂端到 ０号块按 Ｈ＝３．５＋ 响，为了消除不利影响，需要在桥梁施工过程中提前对主梁设置 ５．５×（ｘ／６９）１．８变化。桥梁总体布置图见图 １。
悬臂长 ３ｍ；顶板、底板厚度均为 ０．３ｍ，０号主梁节段中心高度 为了研究不同边中跨比对桥梁后期挠度的影响，现在原桥的基础
櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅
在充分的保证所有结构部分的棱角达到强度要求的前提下，才能 根据 垂 直 度 参 数 来 进 行 第 一 段 墩 身 浇 筑 施 工 ，在 四 角 位 置 确
·１７０·
第 ４４卷 第 ２０１８年
２７０期 月
山 西 建 筑
ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ
ＪＶｕｏｌｌ．． ４４２０Ｎ１ｏ８．２０
文章编号：１００９６８２５（２０１８）２００１７００２
不同边中跨比对连续刚构桥成桥预拱度设置的影响
பைடு நூலகம்
孙龙华
墩身内模板通常都是在模板翻升到实心部分的底部位置上 才能进行拆装施工，然后是应用吊放的施工方式来实施内模板的 安装，下面是钢筋 绑 扎 施 工，外 模 板 施 工 完 成 之 后 再 进 行 浇 筑 施 工，根据工程的要求来实施各个流程的施工。
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2012 年第 10 期
Railway Engineering
1
文章编号： 1003-1995（ 2012） 10-0001-03
边中跨比对大跨度连续刚构桥徐变变形影响分析
苏青青，王海良
（ 天津城市建设学院 土木工程学院，天津 300384）
摘要： 以大准增二线内蒙古黄河连续刚构桥主桥为工程背景，研究不同边中跨比值对桥梁徐变变形的影 响。研究表明： 桥梁运营数年后，不同边中跨比对大跨连续刚构桥的边跨徐变变形影响明显，边跨的徐 变变形值随边中跨比的增大迅速增加，随运营年数增加，挠度变化趋势有所减小； 中跨的徐变变形值随 边中跨比的增大而减小，但随运营年数的增加而增大。 关键词： 大跨连续刚构桥 边中跨比 混凝土 徐变变形 中图分类号： U441 文献标识码： A DOI： 10． 3969 / j． issn． 1003-1995． 2012． 10-01
3 计算结果
徐变是混凝土本身所固有的特性，指在荷载的持 续作用下，混凝土的应变随时间增长的现象。所建模 型混凝土材料根据我ห้องสมุดไป่ตู้ JTG D62—2004 标准试件的尺 寸和强度 标 准 进 行 取 值［5］，环 境 年 平 均 相 对 湿 度 取 70% ，28 d 龄期混凝土立方体抗压强度标准值为 50
m 至墩底范围为实体段，流冰水位以上 4. 0 m 至墩底 设置破冰棱； 桥台采用 T 形桥台。
梁体 为 单 箱 单 室 变 截 面 箱 梁 结 构，支 点 处 梁 高 9. 2 m，跨中和边跨端部梁高 5. 0 m。顶板厚度为 50 cm，底板厚度从 40 cm 按二次抛物线变化至 90 cm，腹 板厚度从 45 cm 按折线变化至 90 cm。
连续刚构体系是一种较为先进的预应力混凝土桥 梁结构形式，具有梁体连续、梁墩固结、无伸缩缝、行车 平顺，以及纵、横向刚度大等优势，能满足特大跨径桥 梁的受力 要 求［1］。 因 此 大 跨 度 预 应 力 混 凝 土 连 续 刚 构桥在我国得到了迅速发展和广泛应用。
混凝土桥梁在运营过程中，混凝土徐变变形会导 致主梁跨中下挠值进一步加大［2］。1997 年建成通车 的主跨为 270 m 的虎门大桥辅航道桥左右幅跨中在 7 年间下挠均超过 200 mm，1995 年建成的主跨为 245 m 的黄石长江大桥运营 7 年后下挠量超过 300 mm［3］，过 大的下挠值将影响桥梁的平顺性乃至正常运营。
2
铁道建筑
October，2012
图 1 主桥总体布置（ 单位： cm）
图 2 计算模型
N / mm2 ，收缩开始时的混凝土龄期为 3 d。 分析徐变变形时考虑了预应力、梁体自重、二期恒
载（ 道砟、轨道荷载等） 。其中预应力钢筋采用强度标 准值为1 860 MPa 的高强度低松弛钢绞线，锚具回缩 量每端 6 mm，钢筋松弛系数为 4. 5% ； 主梁的重度按 26. 5 kN / m3 计算； 二期恒载中钢轨采用 66 kg / m。 3. 1 边跨徐变变形
0. 667
－ 0. 37 － 11. 34 － 12. 40
0. 700
－ 0. 41 － 13. 70 － 14. 99
注： 表中负号表示桥梁下挠。
10 年 － 5. 20 － 7. 72 － 10. 87 － 13. 42 － 16. 21
由表 1、图 3 可以看出： 桥梁运营前，边跨受徐变 的影响微小，可忽略。运营 3 年、5 年和 10 年后，边中 跨比不同时，边跨由于徐变的影响各节点处变形明显， 同一节 点 变 形 最 大 的 增 量 分 别 为 84. 47% （ 3 年） ， 84. 43% （ 5 年） ，84. 38% （ 10 年） 。从其变化率可知， 随运营年数的增加，挠度变化趋势有所减小。边跨的 徐变变形值随着边中跨比的增大而增加。 3. 2 中跨徐变变形
收稿日期： 2012-04-20； 修回日期： 2012-06-15 基金项目： 天津市自然科学基金重点项目（ 12JCZDJC28900 ） ； 住房和城
乡建设部研究开发项目（ 2011-K2-18） ； 天津市高等学校科技 发展基金计划项目（ 20100904） 。 作者简介： 苏青青（ 1990— ） ，女，山东菏泽人，硕士研究生。
2 计算模型
采用专业有限元分析软件 Midas / civil 2010，以大 准内蒙古黄河铁路大桥主桥为原始模型建模，并参考 国内外大跨连续刚构桥边中跨比的取值经验［4］，选取 5 组 不 同 的 边 中 跨 比，分 别 为 0. 700，0. 667，0. 636， 0. 591 和 0. 545。计算模型见图 2。
箱梁 0 号段长 12 m，每个 T 构纵桥向划分为 17 个悬臂梁段，梁段数及梁段长度从根部至跨中依次为 4 × 2. 5 m，2 × 3. 0 m，2 × 3. 5 m，9 × 4. 0 m，悬臂总长累 计 65 m。悬臂浇筑梁段最大重量为 1 550 kN，悬臂浇 筑时，挂篮及人群机具模板重量按 800 kN 计算。全桥 共有 3 个合龙段，分别是两个边跨合龙段和一个中跨 合龙段，合龙段长度均为 2 m。边跨现浇段 29. 7 m。 主桥总体布置如图 1。
边中跨比不同时，边跨最大徐变变形值如表 1。 边中跨比不同时，边跨徐变变化如图 3 所示。
表 1 边跨徐变变形值
mm
边中跨比 0. 545
运营前 － 0. 20
运营年数
3年
5年
－ 4. 40 － 4. 81
0. 591
－ 0. 27 － 6. 52 － 7. 13
0. 636
－ 0. 33 － 9. 18 － 10. 05
连续刚构桥在选择边中跨比方面较连续梁桥有更 大的自由度，取值范围相对较大，探讨边中跨比值对大 跨连续刚构桥徐变变形的影响，对大跨连续刚构桥的 设计及运营期间的安全，具有重要意义及价值。
1 工程背景
黄河特大桥位于内蒙古自治区清水河县境内的岔 河口村，为大准增二线跨越黄河而设。主桥采用 96 m + 132 m + 96 m 预应力混凝土连续刚构，与既有桥对 孔布置，引桥采用 9 × 32 m 预应力混凝土简支梁，全桥 长 636. 37 m。主梁为单箱单室预应力混凝土箱形梁。 主墩高度为 36. 2 m，采用矩形空心墩，横向采用变宽 设计，主墩考虑冰压力的影响，冰坝冰面高程以上 2. 7