初学者如何看懂PKPM文字结果信息
PKPM参数设置和文本分析详解
PKPM参数设置和文本分析详解(一)利用偏心布置构件功能，程序可计算自重。
范例外的自重需用户输入。
4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
层高以板厚的1/2划分。
6、错层结构输入： A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜。
前处理注意事项1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。
2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。
PMCAD的数据检查要通过。
SATWE数据报告提示的问题要消除。
3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。
范例外的自重需用户输入。
4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
层高以板厚的1/2划分。
6、错层结构输入：A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。
B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。
C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。
关于整理SATWE设计参数便览的说明设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。
SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。
论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。
SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。
由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。
更欢迎参与。
SATWE参数便览之总信息1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算值重算。
2、混凝土容重：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
3、钢材容重：隐含值78。
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析
结构设计pkpm软件SATWE计算结果分析分析与设计参数定义一．总信息1.墙元细分最大控制长度：墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，小墙元的边长不得大于给定的限制Dmax，程序限定1.0≤Dmax≤5.0，隐含值Dmax=2.0，Dmax=2.0.对一般工程，Dmax=2.0对于框支剪力墙结构，Dmax=1.5或者1.02.对搜有楼层强制采用刚性楼板假定当计算结构位移比时，需要选择此项。
除了位移比计算，其他的结构分析，设计不应选择此项。
3.墙元侧向节点信息这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”墙元的变形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量较大。
若选“内部”，这时带洞口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点，是对剪力墙的一种简化模拟，精度略逊于前者，但效率高，实用性好，计算量比前者少。
多层结构—（剪力墙较少，工程规模相对较小）选---出口高层结构—内部4.模拟施工加载3计算竖向力，采用分层刚度分层加载模型，与模拟施工加载1类似，只是在分层加载时去掉了没有用的刚度，使其更接近于施工过程。
计算恒载。
5.考虑偶然偏心如果考虑偶然偏心，程序将自动增加计算4个地震工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y 地震。
6.考虑双向地震作用若考虑，程序自动对X,Y的地震作用效应Sx，Sy进行修改。
Sx←sign（Sx）√Sx2+（0.85Sy）2Sy←sign（Sy）√Sy2+（0.85Sx）27.计算振型个数一般计算振型数应大于9 ，多塔结构多一些。
但是一个规则的两层结构，采用刚性楼板假定，每块刚性楼板只有三个有效动力自由度，整个结构共有6个有效动力自由度，系统自身只有6个特征值，最多取6个8.活荷质量折减系数计算重力荷载代表值时的活荷载组合值系数，缺省取值与荷载组合中的活荷载组合值系数相同（一般为0.5），如果用户需要，也可以自己修改。
9.周期折减系数为了充分考虑框架结构和框架-剪力墙结构的填充墙刚度对计算周期的影响。
PKPM文本文件输出和图形文件输出内容说明
文本文件输出和图形文件输出内容说明1、WMASS.OUT文件SATWE后处理—文本文件输出，第1项：结构设计信息WMASS.OUT在该文件中可以查看楼层刚度比（1.11.1）、刚重比（1.11.3）、楼层受剪承载力（1.11.5）/////////////////////////////////////////////////////////////////////////// | 公司名称: | | | | 建筑结构的总信息| | SATWE 中文版| | 2011年10月12日10时53分| | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称: 设计人: | |工程代号: 校核人: 日期:2013/ 4/23 | /////////////////////////////////////////////////////////////////////////// 1.1 总信息总信息 ..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 25.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法)特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号： MCHANGE= 0嵌固端所在层号：MQIANGU= 1墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 1.00墙元网格: 侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国1.2风荷载信息风荷载信息 ..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.77风荷载作用下舒适度验算风压: WOC= 0.77地面粗糙程度: B 类结构X向基本周期（秒）: T1 = 1.70结构Y向基本周期（秒）: T2 = 1.80是否考虑风振: 是风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP= 5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC= 2.00构件承载力设计时考虑横风向风振影响: 否承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL= 1.00体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 12各段体形系数: USi = 1.301.3地震信息地震信息 ............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 15地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD =II设计地震分组: 一组特征周期TG = 0.35地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50框架的抗震等级: NF = 2剪力墙的抗震等级: NW = 3钢框架的抗震等级: NS = 3抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变活荷重力荷载代表值组合系数: RMC = 0.50周期折减系数: TC = 0.70结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00中震(或大震)设计: MID =不考虑是否考虑偶然偏心: 是是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 01.4活荷载信息活荷载信息 ..........................................考虑活荷不利布置的层数从第 1 到12层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数 1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.551.5调整信息调整信息 ........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁活荷载内力增大系数：BM = 1.00连梁刚度折减系数：BLZ = 0.60梁扭矩折减系数：TB = 0.40全楼地震力放大系数：RSF = 1.000.2V o 调整分段数：VSEG = 0 0.2V o 调整上限：KQ_L = 2.00框支柱调整上限：KZZ_L = 5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91 = 1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子XI1 = 0.00强轴方向的动位移比例因子XI2 = 0.00是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数NSTREN = 01.6 配筋信息配筋信息 ........................................梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210边缘构件箍筋强度(N/mm2): JWB = 210梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向分布筋配筋率(%): RWV = 0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率: RWV1 = 0.601.7设计信息设计信息 ........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑 P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计: 是钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 20.00柱保护层厚度(mm): ACA = 20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否1.8荷载组合信息荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.501.9其他项目11.9.1剪力墙底部加强区的层和塔信息剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号1 12 11.9.2用户指定薄弱层的层和塔信息用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号1.9.3用户指定加强层的层和塔信息用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号1.9.4约束边缘构件与过渡层的层和塔信息约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别1 1 约束边缘构件层2 1 约束边缘构件层3 1 约束边缘构件层1.10 其他项目21.10.1各层的质量、质心坐标信息********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心 X 质心 Y 质心Z 恒载质量活载质量附加质量质量比(m) (m) (m) (t) (t)12 1 18.167 6.161 47.500 1311.3 160.7 0.0 1.0011 1 18.167 6.161 44.000 1311.3 160.7 0.0 1.0010 1 18.167 6.161 40.500 1311.3 160.7 0.0 1.009 1 18.167 6.161 37.000 1311.3 160.7 0.0 0.978 1 18.167 6.161 33.500 1360.9 160.7 0.0 1.007 1 18.167 6.161 30.000 1360.9 160.7 0.0 0.976 1 18.167 6.161 26.500 1400.1 160.7 0.0 1.005 1 18.167 6.161 23.000 1400.1 160.7 0.0 1.004 1 18.167 6.161 19.500 1400.1 160.7 0.0 0.793 1 18.167 6.161 16.000 1688.4 281.2 0.0 1.002 1 18.167 6.161 11.000 1688.4 281.20.0 0.971 1 18.167 6.161 6.000 1751.6 281.20.0 1.00活载产生的总质量(t): 2289.405恒载产生的总质量(t): 17295.934附加总质量(t): 0.000结构的总质量 (t):19585.340恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)1.10.2各层构件数量、构件材料和层高********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号) 塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m)(m)1(1) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 6.0006.0002(2) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 5.00011.0003(3) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 5.00016.0004(4) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50019.5005(4) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50023.0006(4) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50026.5007(5) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50030.0008(5) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50033.5009(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50037.00010(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.50040.50011(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.500 44.00012(6) 1 135(30/ 300) 28(30/ 300) 0(30/ 300) 3.500 47.5001.10.3风荷载信息********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y12 1 245.77 245.8 860.2 459.76 459.8 1609.111 1 235.54 481.3 2544.8 440.98 900.7 4761.710 1 225.40 706.7 5018.3 422.34 1323.1 9392.59 1 215.27 922.0 8245.2 403.68 1726.8 15436.28 1 205.05 1127.0 12189.9 384.83 2111.6 22826.87 1 194.64 1321.7 16815.7 365.60 2477.2 31496.96 1 183.93 1505.6 22085.4 345.77 2823.0 41377.25 1 172.77 1678.4 27959.8 325.07 3148.0 52395.34 1 160.97 1839.4 34397.5 303.14 3451.2 64474.43 1 211.77 2051.1 44653.1 399.20 3850.4 83726.22 1 182.14 2233.3 55819.4 343.91 4194.3 104697.61 1 199.29 2432.6 70414.7 377.60 4571.9 132128.81.10.4各楼层偶然偏心信息====================================================================== 各楼层偶然偏心信息======================================================================层号塔号X向偏心Y向偏心1 1 0.05 0.052 1 0.05 0.053 1 0.05 0.054 1 0.05 0.055 1 0.05 0.056 1 0.05 0.057 1 0.05 0.058 1 0.05 0.059 1 0.05 0.0510 1 0.05 0.0511 1 0.05 0.0512 1 0.05 0.051.10.5各楼层等效尺寸====================================================================== 各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)======================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.002 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.003 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.004 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.005 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.006 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.007 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.008 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.009 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.0010 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.0011 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.0012 1 1606.60 18.17 6.16 55.40 29.00 55.40 29.001.10.6各楼层的单位面积质量分布====================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)======================================================================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比 max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1265.22 1.032 1 1225.90 1.003 1 1225.90 1.264 1 971.50 1.005 1 971.50 1.006 1 971.50 1.037 1 947.10 1.008 1 947.10 1.039 1 916.22 1.0010 1 916.22 1.0011 1 916.22 1.0012 1 916.22 1.001.11计算信息====================================================================== =====计算信息====================================================================== =====计算日期: 2013. 4.23开始时间: 14:43:26可用内存: 571.00MB第一步: 数据预处理第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步: 地震作用分析第四步: 风及竖向荷载分析第五步: 计算杆件内力结束日期 : 2013. 4.23时间: 14:45:17总用时: 0: 1:511.11.1各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息====================================================================== =====各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)====================================================================== =====Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 2313.8608( 2032.7057)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.3804 Raty1= 1.3668薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.0648E+06(kN/m) RJY1 = 6.0648E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.3418E+06(kN/m) RJY3 = 1.3696E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 2250.6853( 1969.5302)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.2000 Raty = 1.2000Ratx1= 1.0111 Raty1= 1.0108薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.2778E+06(kN/m) RJY1 = 7.2778E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0816E+06(kN/m) RJY3 = 1.1147E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 2250.6853( 1969.5302)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 0.8973 Raty1= 0.8984薄弱层地震剪力放大系数= 1.25RJX1 = 7.2778E+06(kN/m) RJY1 = 7.2778E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.0487E+06(kN/m) RJY3 = 1.0807E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1721.4628( 1560.8027)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.1436 Raty = 1.1436Ratx1= 1.3687 Raty1= 1.3781薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.3232E+06(kN/m) RJY1 = 8.3232E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.5146E+06(kN/m) RJY3 = 1.5623E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1721.4628( 1560.8027)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.3684 Raty1= 1.3869薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.3232E+06(kN/m) RJY1 = 8.3232E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.4483E+06(kN/m) RJY3 = 1.4924E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1721.4628( 1560.8027)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5165 Raty1= 1.5436薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 8.3232E+06(kN/m) RJY1 = 8.3232E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.4197E+06(kN/m) RJY3 = 1.4561E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1682.2623( 1521.6023)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.7785 Raty = 0.7785Ratx1= 1.4453 Raty1= 1.4578薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.4800E+06(kN/m) RJY1 = 6.4800E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.2820E+06(kN/m) RJY3 = 1.3028E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 8 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1682.2623( 1521.6023)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.6521 Raty1= 1.6923薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.4800E+06(kN/m) RJY1 = 6.4800E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 1.2671E+06(kN/m) RJY3 = 1.2766E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 9 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 0.6400 Raty = 0.6400Ratx1= 1.2779 Raty1= 1.3235薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.6151E+05(kN/m) RJY3 = 9.5804E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 10 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.4334 Raty1= 1.4561薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.5897E+05(kN/m) RJY3 = 9.4437E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. 11 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.5055 Raty1= 1.5691薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.5573E+05(kN/m) RJY3 = 9.2653E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 12 Tower No. 1Xstif= 18.1667(m) Ystif= 6.1605(m) Alf = 45.0000(Degree)Xmass= 18.1667(m) Ymass= 6.1605(m) Gmass(活荷折减)= 1632.6501( 1471.9901)(t)Eex = 0.0000 Eey = 0.0000Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX1 = 4.1472E+06(kN/m) RJY1 = 4.1472E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 9.0688E+05(kN/m) RJY3 = 8.4358E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比: 0.8973(第3层第1塔)Y方向最小刚度比: 0.8984(第3层第1塔)1.11.2结构整体抗倾覆验算结果====================================================================== ======结构整体抗倾覆验算结果====================================================================== ======抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载5678806.0 77030.8 73.72 0.00Y风荷载 2972654.8 144775.7 20.53 0.00X 地震5425139.5 139343.0 38.93 0.00Y 地震2839869.0 140577.7 20.20 0.001.11.3结构舒适性验算结果====================================================================== ======结构舒适性验算结果====================================================================== ======X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.075X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.110Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.134Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.1021.11.4结构整体稳定验算结果====================================================================== ======结构整体稳定验算结果====================================================================== ======层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.134E+07 0.137E+07 6.00 271655. 29.64 30.252 0.108E+07 0.111E+07 5.00 242764. 22.28 22.963 0.105E+07 0.108E+07 5.00 214631. 24.43 25.184 0.151E+07 0.156E+07 3.50 186498. 28.42 29.325 0.145E+07 0.149E+07 3.50 165198. 30.68 31.626 0.142E+07 0.146E+07 3.50 143898. 34.53 35.427 0.128E+07 0.130E+07 3.50 122597. 36.60 37.198 0.127E+07 0.128E+07 3.50 101768. 43.58 43.919 0.962E+06 0.958E+06 3.50 80938. 41.58 41.4310 0.959E+06 0.944E+06 3.50 60703. 55.29 54.4511 0.956E+06 0.927E+06 3.50 40469. 82.66 80.1312 0.907E+06 0.844E+06 3.50 20234. 156.86 145.92该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应1.11.5楼层抗剪承载力、及承载力比值********************************************************************** * 楼层抗剪承载力、及承载力比值*********************************************************************** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------12 1 0.7164E+04 0.7164E+04 1.00 1.0011 1 0.9683E+04 0.9683E+04 1.35 1.3510 1 0.1169E+05 0.1169E+05 1.21 1.219 1 0.1336E+05 0.1336E+05 1.14 1.148 1 0.2328E+05 0.2328E+05 1.74 1.747 1 0.2541E+05 0.2541E+05 1.09 1.096 1 0.3506E+05 0.3506E+05 1.38 1.385 1 0.3738E+05 0.3738E+05 1.07 1.074 1 0.3939E+05 0.3939E+05 1.05 1.053 1 0.3529E+05 0.3529E+05 0.90 0.902 1 0.3707E+05 0.3707E+05 1.05 1.051 1 0.3120E+05 0.3120E+05 0.84 0.84X方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 1Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 0.84 层号: 1 塔号: 12、WZQ.OUT文件SATWE后处理—文本文件输出，第2项：周期振型地震力 WZQ.OUT在该文件中可以查看周期比（2.1）、剪重比（2.4X向地震作用下的剪重比和2.7Y 向地震作用下的剪重比）====================================================================== 周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================2.1考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数 (X+Y) 扭转系数1 1.7597 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.002 1.7421 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.003 1.6652 26.26 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.004 0.6239 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.005 0.6180 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.006 0.5945 21.32 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.007 0.3521 0.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.008 0.3461 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.009 0.3353 25.98 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0010 0.2386 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0011 0.2352 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0012 0.2283 23.25 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.0013 0.1821 180.00 1.00 ( 1.00+0.00 ) 0.0014 0.1800 90.00 1.00 ( 0.00+1.00 ) 0.0015 0.1751 21.61 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00地震作用最大的方向 = 0.001 (度)============================================================ 2.2仅考虑 X 向地震作用时的地震力仅考虑 X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 504.37 0.00 0.1111 1 492.87 0.00 0.1010 1 472.33 0.00 0.109 1 442.80 0.00 0.098 1 418.33 0.00 0.097 1 382.10 0.00 0.086 1 349.35 0.00 0.075 1 306.08 0.00 0.064 1 259.57 0.00 0.053 1 267.15 0.00 0.062 1 173.53 0.00 0.041 1 80.98 0.00 0.02振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.1111 1 0.00 0.00 -0.1110 1 0.00 0.00 -0.109 1 0.00 0.00 -0.108 1 0.00 0.00 -0.097 1 0.00 0.00 -0.086 1 0.00 0.00 -0.085 1 0.00 0.00 -0.074 1 0.00 0.00 -0.063 1 0.00 0.00 -0.062 1 0.00 0.00 -0.041 1 0.00 0.00 -0.02振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 -469.14 0.00 -0.1211 1 -393.37 0.00 -0.1010 1 -262.07 0.00 -0.069 1 -92.54 0.00 -0.028 1 91.61 0.00 0.027 1 220.94 0.00 0.056 1 330.97 0.00 0.084 1 409.86 0.00 0.103 1 486.95 0.00 0.122 1 359.37 0.00 0.091 1 181.66 0.00 0.05振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.1211 1 0.00 0.00 0.1010 1 0.00 0.00 0.079 1 0.00 0.00 0.028 1 0.00 0.00 -0.027 1 0.00 0.00 -0.066 1 0.00 0.00 -0.095 1 0.00 0.00 -0.104 1 0.00 0.00 -0.103 1 0.00 0.00 -0.122 1 0.00 0.00 -0.091 1 0.00 0.00 -0.05振型7 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)11 1 167.36 0.00 0.0410 1 -42.40 0.00 -0.019 1 -232.50 0.00 -0.068 1 -326.04 0.00 -0.087 1 -280.51 0.00 -0.076 1 -151.26 0.00 -0.045 1 13.73 0.00 0.004 1 169.59 0.00 0.043 1 336.20 0.00 0.082 1 348.58 0.00 0.091 1 210.01 0.00 0.05振型8 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型9 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.0711 1 0.00 0.00 -0.0410 1 0.00 0.00 0.019 1 0.00 0.00 0.068 1 0.00 0.00 0.087 1 0.00 0.00 0.076 1 0.00 0.00 0.045 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 -0.043 1 0.00 0.00 -0.082 1 0.00 0.00 -0.081 1 0.00 0.00 -0.05振型 10 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 -228.14 0.00 -0.0611 1 -21.37 0.00 -0.0110 1 197.14 0.00 0.059 1 243.97 0.00 0.078 1 82.35 0.00 0.027 1 -93.03 0.00 -0.036 1 -206.08 0.00 -0.065 1 -187.94 0.00 -0.054 1 -71.80 0.00 -0.023 1 93.24 0.00 0.022 1 263.07 0.00 0.071 1 213.22 0.00 0.06振型11 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 12 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0611 1 0.00 0.00 0.0110 1 0.00 0.00 -0.059 1 0.00 0.00 -0.078 1 0.00 0.00 -0.027 1 0.00 0.00 0.036 1 0.00 0.00 0.065 1 0.00 0.00 0.054 1 0.00 0.00 0.023 1 0.00 0.00 -0.022 1 0.00 0.00 -0.071 1 0.00 0.00 -0.06振型 13 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 170.38 0.00 0.0511 1 -68.00 0.00 -0.0210 1 -207.39 0.00 -0.069 1 -67.79 0.00 -0.028 1 160.39 0.00 0.057 1 167.88 0.00 0.056 1 21.04 0.00 0.015 1 -128.13 0.00 -0.044 1 -169.33 0.00 -0.053 1 -91.27 0.00 -0.032 1 189.54 0.00 0.061 1 234.29 0.00 0.07振型 14 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 15 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.0511 1 0.00 0.00 0.0210 1 0.00 0.00 0.069 1 0.00 0.00 0.028 1 0.00 0.00 -0.057 1 0.00 0.00 -0.056 1 0.00 0.00 -0.015 1 0.00 0.00 0.044 1 0.00 0.00 0.053 1 0.00 0.00 0.032 1 0.00 0.00 -0.061 1 0.00 0.00 -0.072.3各振型作用下 X 方向的基底剪力各振型作用下 X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 4149.472 0.003 0.004 1254.505 0.006 0.007 521.728 0.009 0.0010 284.6411 0.0012 0.0013 211.6014 0.0015 0.002.4各层 X 方向的作用力(CQC)各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) MxStatic Fx(kN) (kN) (kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)12 1 791.01 791.01( 5.37%) ( 5.37%) 2768.53 1680.3611 1 651.46 1410.32( 4.79%) ( 4.79%) 7672.09762.3810 1 602.90 1891.13( 4.28%) ( 4.28%) 14141.74701.749 1 559.20 2278.84( 3.87%) ( 3.87%) 21833.43 641.108 1 564.54 2597.81( 3.51%) ( 3.51%) 30500.29 600.027 1 552.42 2893.15( 3.24%) ( 3.24%) 40033.53 537.336 1 545.30 3166.61( 3.02%) ( 3.02%) 50360.23 486.875 1 550.78 3423.20( 2.84%) ( 2.84%) 61422.11 422.564 1 550.02 3669.71( 2.70%) ( 2.70%) 73178.91 358.263 1 671.43 3975.65( 2.55%) ( 2.55%) 91205.75 370.942 1 649.66 4230.72( 2.41%) ( 2.41%) 110447.62255.021 1 454.78 4400.31( 2.25%) ( 2.25%) 134758.78 143.56抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 1.60%X 方向的有效质量系数: 98.45%============================================================2.5仅考虑 Y 向地震时的地震力仅考虑 Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在 X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在 Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 513.17 0.0511 1 0.00 499.65 0.0510 1 0.00 477.12 0.059 1 0.00 445.69 0.058 1 0.00 419.64 0.047 1 0.00 382.44 0.046 1 0.00 349.09 0.045 1 0.00 305.70 0.034 1 0.00 259.32 0.032 1 0.00 173.72 0.021 1 0.00 81.47 0.01振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 -0.0611 1 0.00 0.00 -0.0510 1 0.00 0.00 -0.059 1 0.00 0.00 -0.058 1 0.00 0.00 -0.057 1 0.00 0.00 -0.046 1 0.00 0.00 -0.045 1 0.00 0.00 -0.034 1 0.00 0.00 -0.033 1 0.00 0.00 -0.032 1 0.00 0.00 -0.021 1 0.00 0.00 -0.01振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 0.00 0.0011 1 0.00 0.00 0.0010 1 0.00 0.00 0.009 1 0.00 0.00 0.008 1 0.00 0.00 0.007 1 0.00 0.00 0.006 1 0.00 0.00 0.005 1 0.00 0.00 0.004 1 0.00 0.00 0.003 1 0.00 0.00 0.002 1 0.00 0.00 0.001 1 0.00 0.00 0.00振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)12 1 0.00 -483.46 -0.0511 1 0.00 -401.66 -0.04。
PKPM使用说明书与入门手册
PKPM使用说明书与入门手册PKPM使用说明书PMCA使用说明一、人机交互方式输入本章执行PMCAD的主菜单A、人机交互方式输入各层平面数据1. 特点本程序采用屏幕交互式进行数据输入，具有直观、易学，不易出错和修改方便等特点。
PMCAD 系统的数据主要有两类：其一是几何数据，对于斜交平面或不规则平面，描述几何数据是十分繁重的工作，为此本程序提供了一套可以精确定位的做图工具和多种直观便捷的布置方法；其二是数字信息，本程序大量采用提供常用参考值隐含列表方式，允许用户进行选择、修改，使数值输入的效率大大提高。
对于各种信息的输入结果可以随意修改、增删，并立即以图形方式显现出来。
使用户不必填写一个字符的数据文件，为用户提供了一个十分友好的界面。
由于该程序采用本专题自行开发的图形支持系统，具有下拉菜单、弹出菜单等目前最流行的界面风格，图形快捷清晰、色彩鲜明悦目、中文提示一目了然、支持各类显示屏。
2. 如何开始交互输入数据在运行程序之前应进行下列准备工作：(1) 熟知各功能键的定义(2) 为交互输入程序准备配置文件。
配置文件各为WORK.CFG在PM程序所在子目录中可以找到该文件的样本，用户需将其拷入用户当前的工作目录中，并根据工程的规模修改其中的“ Width ”值和“ Height ”值，它们的含意是屏幕显示区域所代表的工程的实际距离。
其它项目一般不必修改。
(3) 从PMCAI主菜单进入交互式数据输入程序，程序将显示出下列菜单：对于新建文件，用户应依次执行各菜单项；对于旧文件，用户可根据需要直接进入某项菜单。
完成后切勿忘记保存文件，否则输入的数据将部分或全部放弃。
(4) 程序所输的尺寸单位全部为毫米( mm)。
3. 各结构标准层的描述过程本程序对于建筑物的描述是通过建立其定位轴线，相互交织形成网格和节点，再在网格和节点上布置构件形成标准层的平面布局，各标准层配以不同的层高、荷载形成建筑物的竖向结构布局，完成建筑结构的整体描述。
PKPM计算结果的分析
PKPM计算结果的分析PKPM（全称：Profile and Kinematic Program Analysis）是一种结构分析软件工具，广泛用于建筑、桥梁、隧道和其他工程结构的分析和设计。
PKPM可以通过计算和分析来评估结构的稳定性、承载能力和变形性能。
在进行PKPM计算结果的分析时，我们可以考虑以下几个方面：1.结构的稳定性分析：PKPM通过计算结构在施加荷载时的内力和变形来评估结构的稳定性。
可以通过分析结果来判断结构是否满足设计要求，并识别可能的问题。
例如，当工程结构承受荷载时，PKPM可以计算各个零件的受力情况，以评估结构的抗压、抗弯和抗剪性能。
2.承载能力分析：PKPM可以计算结构在不同荷载作用下的极限承载能力，包括总荷载和局部荷载。
通过分析结果，可以评估结构是否能够承受实际工作条件下的荷载，并确定需要采取的增强措施。
3.变形性能分析：PKPM可以计算结构在施加荷载时的变形情况，包括整体变形和零件之间的相对位移。
通过分析结果，可以确定结构的变形情况是否满足设计要求，并识别可能的变形问题。
例如，在桥梁设计中，可以通过PKPM计算桥梁在车辆通过时的变形情况，以评估是否会产生超限振动和不平顺。
4.材料和构件的应力分析：PKPM可以计算结构中各个构件和材料的应力值，包括混凝土、钢筋等。
通过分析结果，可以评估结构中各个构件的应力是否满足设计要求，并优化构件的尺寸和材料选择。
5.倒塌分析和安全系数计算：PKPM可以通过分析结构在极限工况下的力学行为来评估结构的安全系数，并识别潜在的倒塌风险。
通过该分析结果，可以确定是否需要采取进一步的加固措施以提高结构的安全性。
总之，PKPM计算结果的分析涉及结构的稳定性、承载能力、变形性能、应力分析、倒塌分析等多个方面，这些分析结果将为工程师提供关于结构设计和加固的重要信息，以确保结构的安全和性能满足设计要求。
pkpm的技巧心得
pkpm的技巧心得——学结构的兄弟们不要错过来源：臧青的日志《PKPM软件在应用中的问题解析》讲义（1）目录第一章：砖混底框的设计（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”（二）“按规范墙梁方法确定托梁上部荷载”（三）“底框结构剪力墙侧移刚度是否应该考虑边框柱的作用”（四）混凝土墙与砖墙弹性模量比的输入（五）砖混底框结构风荷载的计算（六）砖混底框不计算地震力时该如何设计？（七）砖混底框结构刚度比的计算与调整方法探讨第二章：剪切、剪弯、地震力与地震层间位移比三种刚度比的计算与选择（一）地震力与地震层间位移比的理解与应用（二）剪切刚度的理解与应用（三）剪弯刚度的理解与应用（四）《上海规程》对刚度比的规定（五）工程算例（六）关于三种刚度比性质的探讨第三章：短肢剪力墙结构的计算（一）短肢剪力墙结构中底部倾覆力矩的计算（二）带框支结构短肢剪力墙的计算第四章：多塔结构的计算（一）带变形缝结构的计算（二）大底盘多塔结构的计算第五章：总刚计算模型不过的主要原因（一）多塔定义不对（二）悬空构件（三）铰接构件定义不对第六章：错层结构的计算（一）错层结构的模型输入（二）错层结构的计算第七章：PKPM软件关于砼柱计算长度系数的计算（一）规范要求（二）工程算例（三）SATWE软件的计算结果（四）注意事项（五）如何判断“水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75％以上”这个条件？第八章：梁上架柱结构的荷载导算（一）工程概况（二）内力分析第九章：如何选择剪力墙连梁的两种刚度模型（一）剪力墙连梁变形的相对位移（二）结论第十章：板带截面法计算板柱剪力墙结构体系（一）板柱剪力墙结构体系的计算方法（二）有限元法计算的问题（三）板带截面法的特点第十一章：弹性楼板的计算和选择（一）什么是弹性楼板（二）弹性楼板的选择与判断（三）四种计算模式的意义和适用范围（五）工程实例第十二章：斜屋面结构的计算（一）斜屋面的建模（二）软件对屋面斜板的处理（三）斜屋面结构的计算（四）工程实例第十三章：次梁按主梁输和按次梁输的区别（一）导荷方式相同（二）空间作用不同（三）内力计算不同（四）工程实例第十四章：不规则结构方案调整的几种主要方法（一）工程算例1（二）工程算例2第十五章：用SATWE软件计算井字梁结构，为什么其计算结果与查井字梁结构计算表相差很大？（一）计算假定不同（二）计算假定不同的结果（三）工程算例（四）砖混结构，井字梁楼盖，如何计算？第十六章：JCCAD软件应用中的主要问题（一）地质资料的输入（二）荷载的输入（三）筏板基础的输入（四）弹性地基梁基础第十七章：基础的计算（一）联合基础的计算（二）砖混结构构造柱基础的计算（三）浅基础的最小配筋率如何计算？（四）基础重心校核（五）弹性地基梁5种计算模式该如何选择？（六）桩筏筏板有限元计算筏板基础时，倒楼盖和弹性地基梁板模型计算结果差异很大，为什么？（七）为什么同一个梁式筏板基础，采用梁元法计算和采用板元法计算二者之间会相差较大？（八）基础沉降计算时，为什么会出现沉降计算值为0？（九）基床反力系数K值的计算（十）单桩刚度的计算第十八章：钢结构（一）Mu＜1.2Mp何意？如何解决？（二）节点域不满足要求何意？如何解决？（三）门式刚架结构，柱子的截面很大，应力比也很小，为什么柱长细比总不能满足要求？第十九章：其它问题（一）结构周期比的计算（二）为什么SATWE软件在调整0.2Q0系数时要默认最大值为2.0？如果想突破最大默认值该怎么办？（三）为什么有时候弹性板下的位移值小于刚性板下的位移值？（四）模拟施工1、模拟施工2和一次性加载三者之间有何联系与区别？（五）如果地震加速度值不是规范规定中的值该怎么办？（六）砼柱的单、双偏压计算该如何选择？（七）梁柱重叠部分简化为刚域该如何选择？（八）结构振型数的选取（九）顶塔楼地震作用放大系数该如何填？（十）底部加强区起算层号该如何填？（十一）结构基本周期是什么意思？该如何填？（十二）一根砼柱托两根不在同一条轴线上的梁该如何实现？（十三）砼剪力墙暗柱为什么会超筋？（十四）剪力墙边缘构件，钢筋配筋面积太大怎么办？（十五）如何解决人防地下室工程梁延性比超限问题？（十六）斜支撑输入中的常见问题（十七）SATWE软件中“强制执行刚性板假定”是何意？该如何选择？（十八）何时考虑双向地震作用？（十九）SATWE和TAT软件中“底层柱墙最大组合内力”里的值是设计值还是标准值？可否作为基础设计依据？第一章砖混底框的设计（一）“按经验考虑墙梁上部作用的荷载折减”⑴由于墙梁的反拱作用，使得一部分荷载直接传给了竖向构件，从而使墙梁的荷载降低。
PKPM参数设置和文本分析详解
PMCAD-SATWE计算本文主要针对的对象是刚参加工作的员工，对一些计算时容易忽略或弄错的做法、参数等提出建议，供设计参考。
PKPM程序此刻有很多计算参数是由设计人员来填写。
程序放开这些参数有两个原因，第一就是要让设计人员真正的掌握工程的设计进程，能够尽可能的控制设计进程。
第二就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用，不能代替设计。
所以就需要咱们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、靠得住性。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.16条要求¡°对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据¡±。
一、PMCAD中的建模1．建议从建筑图直接转换，至少轴网能够转，能够节约时刻，也不会弄错。
但有两点要注意：a.要拾取基点，不然会出现离原点太远的情形。
b.活荷载是不是计算,缺省的是不计算。
2．剪力墙上洞口按梁仍是按开洞？一般跨高比小于等于，以剪切变形为主按开洞；跨高比大于等于5按框架梁输；在二者之间可酌情处置。
当有框架梁垂直支承在连梁上时，按框架梁；其余情形按照高规7.1.8按跨高比肯定是不是为连梁。
3．斜屋面的输入问题：建议用斜梁法（即指定梁的相对标高）计算梁柱的强度；用斜杆法（即设2层，用斜杆连接）计算斜杆的轴压比和檐口水平梁的轴向拉力并按此拉力计算腰筋。
注意程序不能自动处置风荷载，应人工算出斜面风荷，化为屋脊上的等效节点荷载输入。
4. 墙柱输入问题：原则上按实际输，知足墙按墙，知足柱按柱或异型柱。
二者内力计算影响不大，但对刚度影响专门大；5.一根转换梁支承异型墙（即跨越两个节点）：应分两根梁，以变形一致原则分派梁宽，最后配筋叠加；6.框支墙偏心问题：梁轴对柱的偏心，程序自动计入梁荷对柱产生的偏心弯矩；墙对基层梁轴偏心布置无效（图面能反映，但传力关系不能反映，如扭转效应），尤其不能设双轴线布墙，会致使传力关系错误。
pkpm结果分析判断
对于PKPM计算结果的分析，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。
1．完成整体参数的正确设定计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。
但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。
这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。
(1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。
该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。
《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。
一般而言，振型数的多少于结构层数及结构自由度有关，当结构层数较多或结构层刚度突变较大时，振型数应当取得多些，如有弹性节点、多塔楼、转换层等结构形式。
振型组合数是否取值合理，可以看软件计算书中的x，y向的有效质量系数是否大于0.9。
具体操作是，首先根据工程实际情况及设计经验预设一个振型数计算后考察有效质量系数是否大于0.9，若小于0.9，可逐步加大振型个数，直到x,y两个方向的有效质量系数都大于0.9为止。
必须指出的是，结构的振型组合数并不是越大越好，其最大值不能超过结构得总自由度数。
例如对采用刚性板假定得单塔结构，考虑扭转藕联作用时，其振型不得超过结构层数的3倍。
如果选取的振型组合数已经增加到结构层数的3倍，其有效质量系数仍不能满足要求，也不能再增加振型数，而应认真分析原因，考虑结构方案是否合理。
（2）最大地震力作用方向是指地震沿着不同方向作用，结构地震反映的大小也各不相同，那么必然存在某各角度使得结构地震反应值最大的最不利地震作用方向。
PKPM软件计算结果分析详细说明
PKPM软件计算结果分析详细说明PKPM是一款著名的建筑结构仿真和设计软件，被广泛应用于建筑工程中。
它能够通过数值模拟和计算，对建筑系统在外力和荷载作用下的受力情况进行分析和评估。
本文将详细说明PKPM软件的计算结果分析方法和应用。
首先，PKPM软件可以进行静力分析。
用户可以输入建筑物的尺寸、构件的性质、荷载的大小和方向等信息，通过有限元方法对构件进行离散，得到系统在静力下的受力情况。
该软件可以计算各构件的应力、应变、变形等参数，并以可视化的方式反映出来。
通过这些结果，用户可以了解到结构的强度、刚度和稳定性等方面的情况。
其次，PKPM软件还可以进行动力分析。
建筑物在遭受地震和风力等动力荷载作用时，结构的受力情况和动态特性将发生变化。
PKPM软件利用有限元法和动力学原理，可以计算出结构在动力荷载下的响应，包括加速度、速度、位移等参数。
通过分析和比较这些参数，用户可以评估结构在动力荷载下的抗震性能和稳定性。
此外，PKPM软件还支持模态分析。
模态分析是指通过对结构的自振频率、振型和模态振幅等进行计算和分析，来了解结构的动态特性和响应。
PKPM软件可以计算出结构的前若干个自振频率和振型，并将其显示出来。
这些结果对于设计师来说十分重要，可以帮助其调整结构的刚度和质量分布，以满足特定的动态要求。
另外，PKPM软件还可以进行热力分析。
在高温或火灾等情况下，建筑物的构件可能会受到热荷载的作用。
PKPM软件可以模拟这些热荷载，并计算出构件表面的温度分布、热应力和热变形等参数。
这些结果可以帮助设计师评估结构对于高温环境的耐久性和抗火性能，并进行相应的改进。
最后，PKPM软件还可以进行结构优化。
用户可以通过改变结构的形状、材料或截面等参数，并通过PKPM软件进行分析和计算，得到不同优化方案的受力情况和性能指标。
通过这种方式，用户可以找到最佳的设计方案，最大限度地提高结构的稳定性和抗荷载能力。
综上所述，PKPM软件是一款功能强大且灵活易用的建筑结构仿真和设计软件。
PKPM计算结果图示说明ppt课件
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2钢梁
• STEEL----钢梁标志。 • R1----表示钢梁正应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F1/f。 • R2----表示钢梁整体稳定应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F2/f。 • R3----表示钢梁剪应力强度与抗拉、抗压强度设计值的比值F3/f。 • F1----抗弯验算值。 • F2----整体稳定验算值。 • F3----跨中、支座抗剪验算值。
积(cm)。 • G、VT----为箍筋和剪扭配筋标志。
4圆形混凝土柱
• As----为圆柱全截面配筋面积。
• Asvj、Asv、Asv0----按等面积矩形截面计算箍筋，分别为柱节点域、 加密区、非加密区箍筋面积(cm)。若该柱为剪力墙的边框柱，而且是构 造配筋控制，则程序取As、Asv均为0。
• Uc----为柱的轴压比。
• G----为箍筋标志。
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பைடு நூலகம்
8混凝土支撑
• AsxAsy----支撑X、Y边单边配筋面积（含两根角筋）。 • Asv----支撑箍筋面积。 • G----为箍筋标志。 • 支撑配筋的看法是：把支撑向Z方向投影，即可看到柱图一样的配筋形
式。
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• 。Asv----异形柱按双剪计算的箍筋面积(cm)。
PKPM学习使用心得
PKPM学习使用心得1.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg 文件。
（工作目录名不能太长）2.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\PKPM的安装目录\cfg\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。
3.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无他用。
对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。
所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。
4.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。
5.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。
此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。
哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。
（节点不能太密[小于150] ，应进行轴线简化调整）6.TAT输出的构件内力正负号说明：TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：（1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩；（2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、受压为负轴力；（3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。
下面，具体谈谈我通过这一周学习对使用PKPM的心得。
1、PKPM几个空间程序的不同现在，PKPM程序拥有的空间计算程序有三个，即TAT、SATWE、PMSAP1）、TAT--它是一个空间杆件程序，对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的，特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的，在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲自由度θ'，相应的力矩多了双力矩。
pkpm自学笔记讲解
Pkpm自学笔记一、高层结构设计需要控制的七个比值：（1）轴压比（2）剪重比（3）刚度比（4）位移比（5）周期比（6）层间受剪承载力（7）刚重比楼层端部纵向不要设置剪力墙。
超高层：（1）钢管混凝土（2）框架核心筒（外围框架，中间剪力墙）二、软件操作快捷命令dv 恒荷载lv 活荷载s 拉伸zww 正交轴网l 直线hq 画墙qbz 墙布置dbz 洞布置（墙上开洞）lbz 梁布置ex 延伸mi镜像ff 偏移zz 组装mx 模型zbz 柱布置dxs 洞显示sc 删除（节点）sd 删洞sz 删柱sl 删梁bxg 板修改bsc 板生成bj 层编辑（可以一起修改很多层）cfz 层复制（在某一层中改好后可复制到其他层）pp 平行直线swg 删网格（轴线）td 拖动复制（在图案编辑中选择acad 方式）ss 保存xg 斜杆布置注意：（1）电梯间的尺寸宽×高2000×2250（2）板开洞时，先板生成，再kd（开洞）。
（3）带支撑的框架结构：横向刚度弱，支撑便布置在横向，支撑要双向布置，抵抗两个方向的地震力。
（4）剪力墙的长度一般为墙厚的8倍。
三、高层案例讲解要点PMCAD建模部分：1、梁高选取为跨度的1/10估算，次梁的高度取为跨度的1/15估算，一般为200×400，跨度大的时候可选用200×600。
次梁一般采用主梁布置。
2、添加荷载时，荷载定义最好采用自动计算板重，这样恒荷载就只需输入面层做法，一般为1.5kN/m2，活荷载根据使用功能具体确定。
楼梯间处的恒载（不包括休息平台）一般采用7.0kN/m2模拟，公共卫生间恒载一般为8kN/m2，而活荷载：楼梯间（包括休息平台）为3.5kN/m2，公共卫生间为2.5kN/m2，走道为2.5kN/m2。
3、梁的混凝土等级一般为C30，板和梁的混凝土等级保持一致；柱子一般比梁大一点，可选用C35，剪力墙的混凝土等级一般与柱子保持一致钢筋一般采用二级钢HRB400。
PKPM参数设置和文本分析详解18页
前处理注意事项1、按构件原型输入：按柱、异形柱、梁、墙（含开洞）构件原型输入，没有楼板的房间要开洞，不要把TAT薄壁柱理论对结的简化带入。
2、轴网输入：删除各层无用的网点，利用偏心布置构件功能，消除短梁、短墙、柱内多节点。
PMCAD 的数据检查要通过。
SATWE数据报告提示的问题要消除。
3、柱、梁截面形式及材料：附录A中的15种截面类型，程序可计算自重。
范例外的自重需用户输入。
4、板―柱结构输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
5、厚板转换层输入：柱网需输入截面为100X100的虚梁。
层高以板厚的1/2划分。
6、错层结构输入：A、框架错层：在PM中调整梁端高，含斜梁。
B、剪力墙错层：由于PM以楼板划分层，可在错层中局部布板。
C、多塔层高不同：把形成的塔虚层中楼板去掉。
关于整理SATWE设计参数便览的说明设计参数的合理确定至关重要，以便览的方式整理其目的是在SATWE的操作中，可据本便览比较快的定下来。
SATWE的设计参数，用户手册有一些说明，但分散在多处且过于简单，很不好用。
论坛里也有许多帖子，但总觉得系统性、实用性有些不足。
SATWE前处理----接PM生成SATWE数据菜单共13项，重点是1、2两项。
由于水平有限在整理中肯定会出现不足和错误，欢迎斧正。
更欢迎参与。
SATWE参数便览之总信息1、水水平力与整体坐标夹角（度）：采用隐含值0，经计算后，当大于15度时，填入计算值重算。
2、混凝土容重：隐含值25。
构件自重计算梁板、梁柱重叠部分都未扣除，框架结构可行，剪力墙、板柱结构偏小。
3、钢材容重：隐含值78。
可行。
4、裙房层数：指地上的周边都有的群房。
当主体一面或多面无裙房时，风荷载需个案处理。
5、转换层所在层号：按自然层号填输，含地下室的层数。
6、地下室层数：按地下层数填输，当一面或多面临空时，填土侧压力需个案处理。
7、墙元细分控制最大控制长度：墙元长度太大则计算精度无法保证，可采用隐含值。
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结构设计总信息：
1、刚重比：框架结构，大于20不考虑重力二阶效应，大于10通过整体稳定验算。
剪力墙结构及框架剪力墙结构，大于2.7不考虑重力二阶效应，大于1.4通过整体稳定验算（高规5.4）
2、刚度比：本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值大于1。
查看Ratx1是否大于1，否则薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.2）
3、薄弱层: A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。
查看Ratio_Bu是否小于0.8，若小则是薄弱层（结构竖向布置，高规4.4.3）
周期振型地震力：1、计算得第一平动周期输入到风荷载信息中的结构周期
2、周期比：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比，A级高度高层建筑不应大于0.9，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
（结构平面布置，高规4.3.5）
3、查看地震作用最大的方向是否大于15度否则输入到总信息中的水平力与整体坐标夹角
4、有效质量系数是否大于90%见高规5.1.13：
1 应采用至少两个不同力学模型的三维空间分析软件进行整体内力位移计算；
2 抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%；
3 应采用弹性时程分析法进行补充计算；
4 宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算薄弱层弹塑性变形。
5、剪重比，见抗规5.2.5是否大于剪力系数λ
结构位移：1、位移比，结构平面布置应减少扭转的影响。
在考虑偶然偏心影响的地震
作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
（结构平面布置，高规4.3.5）查看Ratio-(X)，Ratio-(Y)，Ratio-Dx,Ratio-Dy是否大于1.2
2、层间位移角，高度不大于150m，框架1/550，剪力墙1/1000，见高规4.6.3。
层间位移角不需要考虑偶然偏心，另外在总信息里对所有楼层采用刚性楼板假定，且是在单向水平地震作用下。
框架倾覆弯矩：是小于40%，则按短肢剪力墙计算
高层结构设计需要控制的六个比值
1、轴压比：主要为控制结构的延性，规范对墙肢和柱均有相应限值要求，见抗规6.3.7和6.4.6。
2、剪重比：主要为控制各楼层最小地震剪力，确保结构安全性，见抗规5.2.5。
3、刚度比：主要为控制结构竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层，见抗规3.4.2。
4、位移比：主要为控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
见抗规3.4.2。
5、周期比：主要为控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，要求见高规
6、刚重比：主要为控制结构的稳定性，以免结构产生滑移和倾覆，要求见高规。